JPH09222087A - 油冷式スクリュー圧縮機及びその運転方法 - Google Patents
油冷式スクリュー圧縮機及びその運転方法Info
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- JPH09222087A JPH09222087A JP3031496A JP3031496A JPH09222087A JP H09222087 A JPH09222087 A JP H09222087A JP 3031496 A JP3031496 A JP 3031496A JP 3031496 A JP3031496 A JP 3031496A JP H09222087 A JPH09222087 A JP H09222087A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/12—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C18/14—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons
- F04C18/16—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with toothed rotary pistons with helical teeth, e.g. chevron-shaped, screw type
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Abstract
(57)【要約】
【課題】自動発停機能を備えた圧縮機において、オイル
セパレータタンク内でのドレンの発生及び滞留を防止す
る。 【解決手段】自動発停機能を備えた圧縮機１２の吐出温
度を検出する吐出温度センサ１９を油冷式スクリュー圧
縮機に設け、自動起動時に圧縮機１２の容量制御方式を
吸込み絞り弁２の開度を無段階に調整する方式に限る。
その後、所定の吐出温度に到達したら消費空気量に応じ
て、吸込み絞り弁２を閉塞するとともにオイルセパレー
タタンク５内の圧力を大気へ開放する無負荷運転と、全
負荷運転とを繰り返す方式に移行する。さらに消費空気
量が減少したときには、圧縮機を駆動する原動機１８を
停止させる。
セパレータタンク内でのドレンの発生及び滞留を防止す
る。 【解決手段】自動発停機能を備えた圧縮機１２の吐出温
度を検出する吐出温度センサ１９を油冷式スクリュー圧
縮機に設け、自動起動時に圧縮機１２の容量制御方式を
吸込み絞り弁２の開度を無段階に調整する方式に限る。
その後、所定の吐出温度に到達したら消費空気量に応じ
て、吸込み絞り弁２を閉塞するとともにオイルセパレー
タタンク５内の圧力を大気へ開放する無負荷運転と、全
負荷運転とを繰り返す方式に移行する。さらに消費空気
量が減少したときには、圧縮機を駆動する原動機１８を
停止させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮空気の冷却に
油を用いる給油式スクリュー圧縮機及びその運転方法に
関する。
油を用いる給油式スクリュー圧縮機及びその運転方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の給油式スクリュー圧縮機において
は、特開平５−１４１３８３号公報に記載のように、自
動発停機能を備えた圧縮機であってもモータの頻繁な起
動に起因するモータの加熱を防止するために、所定時間
内にの停止回数を制限する方法や、起動後所定時間はモ
ータを停止させない等の方法が用いられていた。
は、特開平５−１４１３８３号公報に記載のように、自
動発停機能を備えた圧縮機であってもモータの頻繁な起
動に起因するモータの加熱を防止するために、所定時間
内にの停止回数を制限する方法や、起動後所定時間はモ
ータを停止させない等の方法が用いられていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の技術におい
ては、自動発停機能を備えた圧縮機において、起動時の
温度が安定するまでにオイルセパレータタンク内で発生
するドレンに対して十分には考慮されていなかった。つ
まり、高温多湿の条件下で短時間間隔で起動停止が繰り
返された場合、オイルセパレータタンク内にドレンが発
生することが避けられない。
ては、自動発停機能を備えた圧縮機において、起動時の
温度が安定するまでにオイルセパレータタンク内で発生
するドレンに対して十分には考慮されていなかった。つ
まり、高温多湿の条件下で短時間間隔で起動停止が繰り
返された場合、オイルセパレータタンク内にドレンが発
生することが避けられない。
【０００４】ところで、圧縮機の運転中に吸い込まれる
空気中には水分が含まれており、これが圧縮されると、
ドレンとなってオイルセパレータタンク内に溜る。これ
を放置しておくと油の劣化が促進され、機器内部の発錆
や腐食などの問題を引き起こす他、軸受の寿命にも影響
が及ぶ。このため、オイルセパレータタンク内にドレン
が発生しない運転条件を作り出すことが重要である。ド
レンの発生を防止する一般的な方法は、温調弁により油
温をドレンが発生する温度以上に保持することである。
しかし、自動発停機能を備えた圧縮機では、ドレンが発
生しない温度に油温が上昇する前に低負荷運転となり圧
縮機が停止する場合が有る。このような運転パターンを
繰り返すと、オイルセパレータタンク内にドレンが発生
し蓄積する惧れがある。この状態のまま長時間運転を続
けると、圧縮機本体の軸受が損傷したり、潤滑油が劣化
する等の大きな障害へとつながる可能性が高い。
空気中には水分が含まれており、これが圧縮されると、
ドレンとなってオイルセパレータタンク内に溜る。これ
を放置しておくと油の劣化が促進され、機器内部の発錆
や腐食などの問題を引き起こす他、軸受の寿命にも影響
が及ぶ。このため、オイルセパレータタンク内にドレン
が発生しない運転条件を作り出すことが重要である。ド
レンの発生を防止する一般的な方法は、温調弁により油
温をドレンが発生する温度以上に保持することである。
しかし、自動発停機能を備えた圧縮機では、ドレンが発
生しない温度に油温が上昇する前に低負荷運転となり圧
縮機が停止する場合が有る。このような運転パターンを
繰り返すと、オイルセパレータタンク内にドレンが発生
し蓄積する惧れがある。この状態のまま長時間運転を続
けると、圧縮機本体の軸受が損傷したり、潤滑油が劣化
する等の大きな障害へとつながる可能性が高い。
【０００５】本発明の目的は、自動発停機能を備えた圧
縮機において、オイルセパレータタンク内でのドレンの
発生及び滞留を防止する構造、構成及び運転制御方式を
提供することにある。
縮機において、オイルセパレータタンク内でのドレンの
発生及び滞留を防止する構造、構成及び運転制御方式を
提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の第１の態様は、駆動手段により駆動され雄雌
両ロータを有するスクリュー圧縮機本体と、このスクリ
ュー圧縮機本体から吐出されるガス圧力を検出する吐出
圧力検出手段と、スクリュー圧縮機本体に流入するガス
量を制御しこのスクリュー圧縮機本体の吸込み側に配設
された吸込み流量制御手段と、前記スクリュー圧縮機本
体の下流側に配設され吐出ガス中に含まれる潤滑油を分
離する油分離手段と、この油分離手段内の圧力を大気に
開放する開放弁と、駆動手段の起動及び停止を制御する
起動停止制御手段とを備えた油冷式スクリュー圧縮機に
おいて、油分離手段の下流側にその部分の圧力を検出す
る圧力検出手段を、この油分離手段に閉塞手段を有する
大気に連通する連通手段とをそれぞれ設けるとともに、
吐出圧力検出手段が検出した吐出圧力に応じて吸込み流
量流量制御手段の流量を変化させた後、油分離手段の下
流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達したときに流量制
御手段を閉塞するとともに、閉塞手段を開放して無負荷
運転し、この無負荷運転後に油分離手段の下流側の圧力
が第２の設定圧力ＰLに達したら流量制御手段を開くと
ともに閉塞手段を閉塞し、無負荷運転が所定時間以上継
続したときまたは負荷率が所定範囲以下になったときに
駆動手段を停止させる容量制御手段を設けたものであ
る。
の本発明の第１の態様は、駆動手段により駆動され雄雌
両ロータを有するスクリュー圧縮機本体と、このスクリ
ュー圧縮機本体から吐出されるガス圧力を検出する吐出
圧力検出手段と、スクリュー圧縮機本体に流入するガス
量を制御しこのスクリュー圧縮機本体の吸込み側に配設
された吸込み流量制御手段と、前記スクリュー圧縮機本
体の下流側に配設され吐出ガス中に含まれる潤滑油を分
離する油分離手段と、この油分離手段内の圧力を大気に
開放する開放弁と、駆動手段の起動及び停止を制御する
起動停止制御手段とを備えた油冷式スクリュー圧縮機に
おいて、油分離手段の下流側にその部分の圧力を検出す
る圧力検出手段を、この油分離手段に閉塞手段を有する
大気に連通する連通手段とをそれぞれ設けるとともに、
吐出圧力検出手段が検出した吐出圧力に応じて吸込み流
量流量制御手段の流量を変化させた後、油分離手段の下
流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達したときに流量制
御手段を閉塞するとともに、閉塞手段を開放して無負荷
運転し、この無負荷運転後に油分離手段の下流側の圧力
が第２の設定圧力ＰLに達したら流量制御手段を開くと
ともに閉塞手段を閉塞し、無負荷運転が所定時間以上継
続したときまたは負荷率が所定範囲以下になったときに
駆動手段を停止させる容量制御手段を設けたものであ
る。
【０００７】そして好ましくは、第２の設定圧力ＰLか
ら第１の設定圧力ＰHに至る時間を積算する積算手段を
圧縮機に設け、容量制御手段はこの積算手段の積算時間
が設定時間以下であれば駆動手段を運転し続けるよう制
御するようにしたものである。◆また好ましくは、第１
の設定圧力ＰHを設定する設定手段を設けたものであ
る。◆さらに好ましくは、圧縮機本体の吐出温度を検出
する吐出温度検出手段と、圧縮機本体の吸込み温度と湿
度を検出する吸込み温湿度検出手段とをスクリュー圧縮
機に設け、この吐出温度検出手段、温湿度検出手段及び
吐出圧力検出手段の出力から油分離手段に発生する凝縮
水量および凝縮水量を蒸発させるのに必要な運転時間を
演算する演算手段を容量制御手段に設けたものである。
ら第１の設定圧力ＰHに至る時間を積算する積算手段を
圧縮機に設け、容量制御手段はこの積算手段の積算時間
が設定時間以下であれば駆動手段を運転し続けるよう制
御するようにしたものである。◆また好ましくは、第１
の設定圧力ＰHを設定する設定手段を設けたものであ
る。◆さらに好ましくは、圧縮機本体の吐出温度を検出
する吐出温度検出手段と、圧縮機本体の吸込み温度と湿
度を検出する吸込み温湿度検出手段とをスクリュー圧縮
機に設け、この吐出温度検出手段、温湿度検出手段及び
吐出圧力検出手段の出力から油分離手段に発生する凝縮
水量および凝縮水量を蒸発させるのに必要な運転時間を
演算する演算手段を容量制御手段に設けたものである。
【０００８】上記目的を達成するための本発明の第２の
態様は、負荷に応じてスクリュー圧縮機の起動及び停止
を制御する油冷式スクリュー圧縮機の運転方法におい
て、スクリュー圧縮機本体の吐出側に接続したエアセパ
レータの下流側の圧力に応じてスクリュー圧縮機本体の
吸込み側に接続した流量制御手段の流量を変化させるＵ
式運転ステップと、エアセパレータの吐出側に設けた逆
止弁の下流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達したとき
に流量制御手段を閉塞するとともに、エアセパレータ内
の圧力を大気に開放して無負荷運転し、この無負荷運転
後に逆止弁の下流側の圧力が第２の設定圧力ＰLに達し
たら流量制御手段を開くとともにエアセパレータ内を大
気に開放するラインを閉塞するＩ式運転ステップと、こ
のＩ式運転ステップにおいて無負荷運転が所定時間以上
継続したときまたは負荷率が所定範囲以下になったとき
にスクリュー圧縮機本体を駆動する駆動源を停止させる
Ｐ式運転ステップとを備えたものである。
態様は、負荷に応じてスクリュー圧縮機の起動及び停止
を制御する油冷式スクリュー圧縮機の運転方法におい
て、スクリュー圧縮機本体の吐出側に接続したエアセパ
レータの下流側の圧力に応じてスクリュー圧縮機本体の
吸込み側に接続した流量制御手段の流量を変化させるＵ
式運転ステップと、エアセパレータの吐出側に設けた逆
止弁の下流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達したとき
に流量制御手段を閉塞するとともに、エアセパレータ内
の圧力を大気に開放して無負荷運転し、この無負荷運転
後に逆止弁の下流側の圧力が第２の設定圧力ＰLに達し
たら流量制御手段を開くとともにエアセパレータ内を大
気に開放するラインを閉塞するＩ式運転ステップと、こ
のＩ式運転ステップにおいて無負荷運転が所定時間以上
継続したときまたは負荷率が所定範囲以下になったとき
にスクリュー圧縮機本体を駆動する駆動源を停止させる
Ｐ式運転ステップとを備えたものである。
【０００９】そして好ましくは、起動時にはＵ式運転ス
テップにより起動し、エアセパレータ内の温度がドレン
発生限界温度ＴLを超えたら前記Ｉ式運転ステップに移
行するものである。◆また好ましくは、Ｉ式運転におい
て、第２の設定圧力ＰLから第１の設定圧力ＰHに上昇す
る時間ｔ1が設定値ｔに達したら、Ｐ式運転に移行する
ものである。◆さらに好ましくは、Ｕ式運転からＩ式運
転への移行時期を、スクリュー圧縮機本体に設けた吸込
み温度及び湿度検出手段の出力に基づいて決定するもの
である。 このように構成した本発明においては、再起
動時の容量制御方式を吸込み絞り方式に限ったので、高
温多湿の環境条件においても、ドレンの発生を抑止でき
る温度まで極めて短時間で圧縮機の吐出温度を上昇させ
ることができる。また、吐出温度が上昇するまでの間に
蓄積される可能性のあるドレンは、予め設定したロード
運転経過後、蒸発して吐出空気とともに圧縮機外へ放出
される。
テップにより起動し、エアセパレータ内の温度がドレン
発生限界温度ＴLを超えたら前記Ｉ式運転ステップに移
行するものである。◆また好ましくは、Ｉ式運転におい
て、第２の設定圧力ＰLから第１の設定圧力ＰHに上昇す
る時間ｔ1が設定値ｔに達したら、Ｐ式運転に移行する
ものである。◆さらに好ましくは、Ｕ式運転からＩ式運
転への移行時期を、スクリュー圧縮機本体に設けた吸込
み温度及び湿度検出手段の出力に基づいて決定するもの
である。 このように構成した本発明においては、再起
動時の容量制御方式を吸込み絞り方式に限ったので、高
温多湿の環境条件においても、ドレンの発生を抑止でき
る温度まで極めて短時間で圧縮機の吐出温度を上昇させ
ることができる。また、吐出温度が上昇するまでの間に
蓄積される可能性のあるドレンは、予め設定したロード
運転経過後、蒸発して吐出空気とともに圧縮機外へ放出
される。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明のいくつかの実施例
を図面を用いて説明する。◆図１は本発明の第１の実施
例を示す図であり、油冷式スクリュー圧縮機の系統図で
ある。吸込みフィルター１から吸込まれた空気は、吸込
み絞り弁２を経由した後スクリュー圧縮機の雄雌両ロー
タ３間で圧縮され、吐出口４から吐出される。空気の圧
縮により発生した圧縮熱を冷却するため、及び潤滑とシ
ールとをかねてスクリュー圧縮機１２のロータ３部に潤
滑油が注入される。吐出口４から潤滑油と共に吐出され
た圧縮空気は、オイルセパレータタンク５内に流入し、
オイルセパレータエレメント６において潤滑油と分離さ
れ、吐出配管７から逆止弁８、調圧弁９を順次経て、ア
フタクーラ１０に流入し、このアフタクーラ１０で冷却
された後図示しない外部装置へ吐出される。
を図面を用いて説明する。◆図１は本発明の第１の実施
例を示す図であり、油冷式スクリュー圧縮機の系統図で
ある。吸込みフィルター１から吸込まれた空気は、吸込
み絞り弁２を経由した後スクリュー圧縮機の雄雌両ロー
タ３間で圧縮され、吐出口４から吐出される。空気の圧
縮により発生した圧縮熱を冷却するため、及び潤滑とシ
ールとをかねてスクリュー圧縮機１２のロータ３部に潤
滑油が注入される。吐出口４から潤滑油と共に吐出され
た圧縮空気は、オイルセパレータタンク５内に流入し、
オイルセパレータエレメント６において潤滑油と分離さ
れ、吐出配管７から逆止弁８、調圧弁９を順次経て、ア
フタクーラ１０に流入し、このアフタクーラ１０で冷却
された後図示しない外部装置へ吐出される。
【００１１】一方、潤滑油はオイルセパレータタンク５
内で圧縮空気と分離され、オイルセパレータタンク５の
底部からオイルクーラ１１へと導かれる。オイルクーラ
１１で冷却された潤滑油と、オイルクーラを経由しない
無冷却の潤滑油とが温調弁１３部で混合され、混合され
た潤滑油がスクリュー圧縮機本体１２を潤滑する。温調
弁１３は圧縮機本体の出口においてドレンを発生しない
ように、給油温度を調整する。すなわち、オイルクーラ
１１で冷却された潤滑油と、オイルクーラ１１を経由し
ない無冷却の潤滑油の混合比率を自動的に調整する。
内で圧縮空気と分離され、オイルセパレータタンク５の
底部からオイルクーラ１１へと導かれる。オイルクーラ
１１で冷却された潤滑油と、オイルクーラを経由しない
無冷却の潤滑油とが温調弁１３部で混合され、混合され
た潤滑油がスクリュー圧縮機本体１２を潤滑する。温調
弁１３は圧縮機本体の出口においてドレンを発生しない
ように、給油温度を調整する。すなわち、オイルクーラ
１１で冷却された潤滑油と、オイルクーラ１１を経由し
ない無冷却の潤滑油の混合比率を自動的に調整する。
【００１２】ここで、圧縮機の容量を、以下の３方式を
用いて調整する。◆ （１）圧縮機本体１２の吸入口側に取り付けた吸込絞り
弁２の弁板１４を、オイルセパレータエレメント６の下
流に設けた圧力センサー３０が検出した圧力に応じて軸
方向に移動させる。つまり、オイルセパレータエレメン
ト６の圧力が上昇したら、圧力調整弁１５を開いて吸込
み絞り弁２に制御空気を導入して弁板１４の開度を調整
し、圧縮機の吸込空気量を調整する（以下Ｕ式運転と称
す）。
用いて調整する。◆ （１）圧縮機本体１２の吸入口側に取り付けた吸込絞り
弁２の弁板１４を、オイルセパレータエレメント６の下
流に設けた圧力センサー３０が検出した圧力に応じて軸
方向に移動させる。つまり、オイルセパレータエレメン
ト６の圧力が上昇したら、圧力調整弁１５を開いて吸込
み絞り弁２に制御空気を導入して弁板１４の開度を調整
し、圧縮機の吸込空気量を調整する（以下Ｕ式運転と称
す）。
【００１３】（２）逆止弁８の下流の圧力を圧力検出器
１６で検出し、この検出圧力が設定上限圧力に到達した
ら吸込み絞り弁２の弁板１４を閉塞する。それととも
に、逆止弁８の上流側でオイルセパレータエレメント６
の下流に設けた電磁弁１７、吸込み絞り弁２を経て大気
へ放出する。これにより、オイルセパレータタンク５内
の圧力を減圧し無負荷運転させる。その後、逆止弁８の
下流の圧力が設定下限圧力まで降下したら全負荷運転に
復帰させる（以下Ｉ式運転と称す）。
１６で検出し、この検出圧力が設定上限圧力に到達した
ら吸込み絞り弁２の弁板１４を閉塞する。それととも
に、逆止弁８の上流側でオイルセパレータエレメント６
の下流に設けた電磁弁１７、吸込み絞り弁２を経て大気
へ放出する。これにより、オイルセパレータタンク５内
の圧力を減圧し無負荷運転させる。その後、逆止弁８の
下流の圧力が設定下限圧力まで降下したら全負荷運転に
復帰させる（以下Ｉ式運転と称す）。
【００１４】（３）（２）項に記載のＩ式運転におい
て、無負荷運転が長く続いたとき、または負荷率が所定
範囲より小さい場合等には空気使用量が少ないのでモー
タ１８を停止させる。その後、再び空気が消費されて逆
止弁８の下流の圧力が低下したときに、モータ１８を再
起動させる（以下Ｐ式運転と称す）。ここで、負荷率Ｌ
Rとは圧力検出器１６が検出した圧力が設定値ＰHまで上
昇する時間ｔPRと設定値ＰLまで下降するまでの時間ｔ
PLの割合である。すなわち、ＬR＝ｔPR／（ｔPR＋
ｔPL） で表される量であり、通常０．１程度に設
定される。
て、無負荷運転が長く続いたとき、または負荷率が所定
範囲より小さい場合等には空気使用量が少ないのでモー
タ１８を停止させる。その後、再び空気が消費されて逆
止弁８の下流の圧力が低下したときに、モータ１８を再
起動させる（以下Ｐ式運転と称す）。ここで、負荷率Ｌ
Rとは圧力検出器１６が検出した圧力が設定値ＰHまで上
昇する時間ｔPRと設定値ＰLまで下降するまでの時間ｔ
PLの割合である。すなわち、ＬR＝ｔPR／（ｔPR＋
ｔPL） で表される量であり、通常０．１程度に設
定される。
【００１５】ここで、本実施例においては、上記Ｐ式運
転において圧縮機が自動起動停止運転モードに入った
ら、加圧状態にしておき温度センサー３１で検出したオ
イルセパレータタンク５内の空気の温度がドレンが発生
しない温度に到達するまでＩ式運転を行わず、強制的に
Ｕ式運転モードに入るようにする。
転において圧縮機が自動起動停止運転モードに入った
ら、加圧状態にしておき温度センサー３１で検出したオ
イルセパレータタンク５内の空気の温度がドレンが発生
しない温度に到達するまでＩ式運転を行わず、強制的に
Ｕ式運転モードに入るようにする。
【００１６】この理由を以下に説明する。一般にＵ式運
転では、圧縮機の吐出側に全負荷時と同様の圧力が付与
されているため、全負荷時の６５〜７５％までしか動力
を低減できない。一方、Ｉ式運転では圧縮機の吐出側の
圧力を大気へ開放するため、全負荷時の３０〜３５％ま
で動力を低減できる。このため、圧縮機システム中に用
いられる温調弁１３が給油温度を一定に保持する機能を
有していても、Ｉ式運転モードで無負荷に近い状態が継
続すると圧縮機本体１２から吐出される空気温度の上昇
が著しく遅くなる場合がある。実際の圧縮機の使用条件
で起動直後から完全に無負荷で運転されることは希であ
るが、複数台並列運転の場合などには無負荷に近い条件
で起動されることが十分に起こり得る。Ｉ式運転で、完
全に無負荷とみなされるときには、吸込まれる空気量は
容量制御機構の制御用空気のみである。この場合、オイ
ルセパレータタンク５内の圧力は減圧されており、ドレ
ンは発生しない。しかし、無負荷に近い運転条件のとき
には、完全に無負荷運転をしている間に極僅かな時間だ
け全負荷運転が挟まって運転される。そのため、最もド
レンを発生しやすい状態になる。この様子を、図２を用
いて更に説明する。
転では、圧縮機の吐出側に全負荷時と同様の圧力が付与
されているため、全負荷時の６５〜７５％までしか動力
を低減できない。一方、Ｉ式運転では圧縮機の吐出側の
圧力を大気へ開放するため、全負荷時の３０〜３５％ま
で動力を低減できる。このため、圧縮機システム中に用
いられる温調弁１３が給油温度を一定に保持する機能を
有していても、Ｉ式運転モードで無負荷に近い状態が継
続すると圧縮機本体１２から吐出される空気温度の上昇
が著しく遅くなる場合がある。実際の圧縮機の使用条件
で起動直後から完全に無負荷で運転されることは希であ
るが、複数台並列運転の場合などには無負荷に近い条件
で起動されることが十分に起こり得る。Ｉ式運転で、完
全に無負荷とみなされるときには、吸込まれる空気量は
容量制御機構の制御用空気のみである。この場合、オイ
ルセパレータタンク５内の圧力は減圧されており、ドレ
ンは発生しない。しかし、無負荷に近い運転条件のとき
には、完全に無負荷運転をしている間に極僅かな時間だ
け全負荷運転が挟まって運転される。そのため、最もド
レンを発生しやすい状態になる。この様子を、図２を用
いて更に説明する。
【００１７】図２は、起動直後の負荷状態による圧縮機
本体１２の吐出温度の上昇パターンを示す図である。図
中、Ａ線は全負荷運転時、Ｂ線はＩ式運転での０％負荷
時、Ｃ線、Ｄ線はそれぞれ５％、１０％負荷時における
圧縮機本体１２の吐出温度の上昇速度を示している。こ
れに対して、Ｕ式運転では同じように無負荷で起動した
場合でも消費動力がＩ式運転のほぼ倍になっており、Ｅ
線で示したように全負荷時の温度上昇に近い速度でドレ
ンの発生しない温度ＴLに到達する。Ｆ線、Ｇ線は同じ
くＵ式運転時の５％、１０％負荷時の圧縮機本体の吐出
温度の上昇速度を示したものであり、同一負荷条件にお
けるＩ式運転に比べて、ドレンが発生しない温度に到達
する時間は約１／３で済む。従って起動直後に無負荷、
または軽負荷になった場合でも、オイルセパレータタン
ク内に蓄積される惧れのあるドレン量はＩ式運転の場合
の１／３以下で済む。つまり、Ｐ式運転を用いると手動
でドレンを抜くことが困難であるので、自動運転で圧縮
機を起動するときには、Ｕ式運転を用いるのが最適であ
る。
本体１２の吐出温度の上昇パターンを示す図である。図
中、Ａ線は全負荷運転時、Ｂ線はＩ式運転での０％負荷
時、Ｃ線、Ｄ線はそれぞれ５％、１０％負荷時における
圧縮機本体１２の吐出温度の上昇速度を示している。こ
れに対して、Ｕ式運転では同じように無負荷で起動した
場合でも消費動力がＩ式運転のほぼ倍になっており、Ｅ
線で示したように全負荷時の温度上昇に近い速度でドレ
ンの発生しない温度ＴLに到達する。Ｆ線、Ｇ線は同じ
くＵ式運転時の５％、１０％負荷時の圧縮機本体の吐出
温度の上昇速度を示したものであり、同一負荷条件にお
けるＩ式運転に比べて、ドレンが発生しない温度に到達
する時間は約１／３で済む。従って起動直後に無負荷、
または軽負荷になった場合でも、オイルセパレータタン
ク内に蓄積される惧れのあるドレン量はＩ式運転の場合
の１／３以下で済む。つまり、Ｐ式運転を用いると手動
でドレンを抜くことが困難であるので、自動運転で圧縮
機を起動するときには、Ｕ式運転を用いるのが最適であ
る。
【００１８】しかしながら、Ｕ式運転のままでは無負荷
時や軽負荷時の消費動力が大きく、省エネルギーの効果
が少ない。そこで、オイルセパレータタンク内の空気温
度がドレンが発生しない温度ＴLに到達したらＵ式運転
から、Ｉ式運転へと移行させる。この温度の検出には温
度センサー３１の代わりに、通常油冷式スクリュー圧縮
機の圧縮機本体１２の吐出口に設けられる熱電対やサー
ミスタ等の温度比例出力を持つセンサーを吐出温度セン
サー１９として用いれば、新たにセンサーを設ける必要
がない。
時や軽負荷時の消費動力が大きく、省エネルギーの効果
が少ない。そこで、オイルセパレータタンク内の空気温
度がドレンが発生しない温度ＴLに到達したらＵ式運転
から、Ｉ式運転へと移行させる。この温度の検出には温
度センサー３１の代わりに、通常油冷式スクリュー圧縮
機の圧縮機本体１２の吐出口に設けられる熱電対やサー
ミスタ等の温度比例出力を持つセンサーを吐出温度セン
サー１９として用いれば、新たにセンサーを設ける必要
がない。
【００１９】無負荷運転がさらに続いた場合には、Ｐ式
運転に移行してモータを停止させ、無駄な動力の消費を
防止する。このように圧縮機の運転を制御したときの本
実施例の運転パターンのフローを図３に示す。
運転に移行してモータを停止させ、無駄な動力の消費を
防止する。このように圧縮機の運転を制御したときの本
実施例の運転パターンのフローを図３に示す。
【００２０】次に、本発明の第２の実施例について、図
４および図５を用いて説明する。◆この第２の実施例に
おいては、第１の実施例と同様にＵ式運転により自動で
圧縮機を起動し、圧縮機本体１２の吐出温度をドレンが
発生しない温度ＴLまで上昇させる。その後、Ｉ式運転
に切り換える。そして、Ｉ式運転中のロード運転時間、
即ち、オイルセパレータエレメント６の下流の圧力が、
設定ロード復帰圧力ＰLから設定上限圧力ＰHに到達する
までの時間ｔ1を積算する（図４参照）。このロード積
算時間が、予じめ設定した時間ｔ分に到達した時にＰ式
運転モードに移行する。予め設定した時間ｔ分に達する
までは、たとえ低負荷であっても圧縮機を停止させな
い。このように圧縮機を制御した本実施例の運転パター
ンのフローを図５に示す。
４および図５を用いて説明する。◆この第２の実施例に
おいては、第１の実施例と同様にＵ式運転により自動で
圧縮機を起動し、圧縮機本体１２の吐出温度をドレンが
発生しない温度ＴLまで上昇させる。その後、Ｉ式運転
に切り換える。そして、Ｉ式運転中のロード運転時間、
即ち、オイルセパレータエレメント６の下流の圧力が、
設定ロード復帰圧力ＰLから設定上限圧力ＰHに到達する
までの時間ｔ1を積算する（図４参照）。このロード積
算時間が、予じめ設定した時間ｔ分に到達した時にＰ式
運転モードに移行する。予め設定した時間ｔ分に達する
までは、たとえ低負荷であっても圧縮機を停止させな
い。このように圧縮機を制御した本実施例の運転パター
ンのフローを図５に示す。
【００２１】吸込空気温度３０℃、相対湿度８０％、吐
出圧力０．６９ＭＰａと想定したときの、ドレンが発生
する吐出温度領域Ａと、溜まったドレンが蒸発する吐出
温度領域Ｂとを図６に示す。そして、図６の状態でオイ
ルセパレータタンク５内のドレン量Ｑdがどのように変
化するかを、図７に示す。この条件下では、約２分でド
レンの発生が停止し、約４分で起動時に蓄積していたド
レンも蒸発し、すべてのドレンは吐出ラインに持ち去ら
れる。以上は、常に全負荷運転した場合である。ドレン
の蒸発運転温度領域Ｂに入った後、アンロード運転する
と蒸発量は全負荷時のそれに比べ大幅に減少する。すな
わち、一旦オイルセパレータタンク５内に発生したドレ
ンを再度蒸発させてタンク内から持ち出す最も有効な手
段は、ドレンを発生させない吐出温度以上でロード運転
することであるから、本実施例では第１の実施例をさら
に進め、停止制限時間を設ける。この停止制限時間はロ
ード時間ｔ1のみを積算したものであるから、オイルセ
パレータタンク５内に溜まることが予測されるドレンを
確実に蒸発させることができる。
出圧力０．６９ＭＰａと想定したときの、ドレンが発生
する吐出温度領域Ａと、溜まったドレンが蒸発する吐出
温度領域Ｂとを図６に示す。そして、図６の状態でオイ
ルセパレータタンク５内のドレン量Ｑdがどのように変
化するかを、図７に示す。この条件下では、約２分でド
レンの発生が停止し、約４分で起動時に蓄積していたド
レンも蒸発し、すべてのドレンは吐出ラインに持ち去ら
れる。以上は、常に全負荷運転した場合である。ドレン
の蒸発運転温度領域Ｂに入った後、アンロード運転する
と蒸発量は全負荷時のそれに比べ大幅に減少する。すな
わち、一旦オイルセパレータタンク５内に発生したドレ
ンを再度蒸発させてタンク内から持ち出す最も有効な手
段は、ドレンを発生させない吐出温度以上でロード運転
することであるから、本実施例では第１の実施例をさら
に進め、停止制限時間を設ける。この停止制限時間はロ
ード時間ｔ1のみを積算したものであるから、オイルセ
パレータタンク５内に溜まることが予測されるドレンを
確実に蒸発させることができる。
【００２２】次に、本発明の第３の実施例について説明
する。◆一定の吸込温度および湿度条件下においては、
ドレンが発生する限界温度ＴLは、吐出圧力が高くなれ
ばなるほど上昇する。従って運転する吐出圧力が異なっ
ていれば、上述した第１及び第２の実施例中のＵ式運転
をＩ式運転へ切り換える温度を変更すべきである。なぜ
なら、吸込空気温度３０℃、相対湿度８０％、吐出圧力
０．６９ＭＰａの条件の下では、ドレン発生限界温度は
約７０℃であるのに対し、同じ吸込条件でも吐出圧力が
０．８４ＭＰａまで上昇すると、ドレン発生限界温度は
約７８℃である。したがって、Ｕ式運転からＩ式運転へ
の切り換え温度を７０℃のままにすると、ドレンの蒸発
運転時間の積算を早めに開始することになり、溜まった
ドレンを完全に蒸発させられないケースが発生する。逆
に、設定より低い圧力で運転されている場合には、実際
に必要な時間より長い時間を停止制限時間とすることに
なり、省エネルギー効果が損なわれる。
する。◆一定の吸込温度および湿度条件下においては、
ドレンが発生する限界温度ＴLは、吐出圧力が高くなれ
ばなるほど上昇する。従って運転する吐出圧力が異なっ
ていれば、上述した第１及び第２の実施例中のＵ式運転
をＩ式運転へ切り換える温度を変更すべきである。なぜ
なら、吸込空気温度３０℃、相対湿度８０％、吐出圧力
０．６９ＭＰａの条件の下では、ドレン発生限界温度は
約７０℃であるのに対し、同じ吸込条件でも吐出圧力が
０．８４ＭＰａまで上昇すると、ドレン発生限界温度は
約７８℃である。したがって、Ｕ式運転からＩ式運転へ
の切り換え温度を７０℃のままにすると、ドレンの蒸発
運転時間の積算を早めに開始することになり、溜まった
ドレンを完全に蒸発させられないケースが発生する。逆
に、設定より低い圧力で運転されている場合には、実際
に必要な時間より長い時間を停止制限時間とすることに
なり、省エネルギー効果が損なわれる。
【００２３】そこで、本実施例においては、Ｉ式運転の
制御圧力を圧力センサー１６で検出し、上限圧力ＰHと
下限圧力ＰLとを制御用マイコンにキーイン入力して設
定する。そしてＵ式運転からＩ式運転への切り換え温度
を、入力された上限圧力ＰHの設定値からマイコンを用
いて計算で求め、設定圧力が変更された場合には自動的
に上限圧力ＰＨに応じて切り換え温度を上下させる。こ
れにより運転圧力が変更がされた場合にも、圧縮機の運
転を適切に制御できる。
制御圧力を圧力センサー１６で検出し、上限圧力ＰHと
下限圧力ＰLとを制御用マイコンにキーイン入力して設
定する。そしてＵ式運転からＩ式運転への切り換え温度
を、入力された上限圧力ＰHの設定値からマイコンを用
いて計算で求め、設定圧力が変更された場合には自動的
に上限圧力ＰＨに応じて切り換え温度を上下させる。こ
れにより運転圧力が変更がされた場合にも、圧縮機の運
転を適切に制御できる。
【００２４】更に、本発明の第４の実施例を以下に説明
する。本実施例においては、圧縮機が吸込む空気の温度
及び湿度を検出するセンサーを圧縮機の吸込側に設け、
このセンサーから検出された圧縮機の吸込温湿度と、圧
力センサーから検出された吐出圧力とからドレン発生限
界温度を算出する。そして、この温度に到達するまでの
運転時間から、オイルセパレータタンク内に発生するド
レン量を算出し、このドレン量に基づいて、ドレンを蒸
発させるのに必要なロード運転時間を求める。以後の手
順は第２の実施例と同様である。上述の実施例では、オ
イルセパレータタンクに溜まるドレン量を、吸込温度お
よび吸込湿度の双方について仕様値の最悪条件（例え
ば、３０℃相対湿度９０％）を想定して求め、そのドレ
ン量から停止制限時間を設定していたが、本実施例によ
ればより実際の運転条件に近い条件に基づいてドレン量
を算出しているので、吸込み条件が仕様値の最悪条件よ
り乾燥している場合には停止制限時間を短くすることが
できる。
する。本実施例においては、圧縮機が吸込む空気の温度
及び湿度を検出するセンサーを圧縮機の吸込側に設け、
このセンサーから検出された圧縮機の吸込温湿度と、圧
力センサーから検出された吐出圧力とからドレン発生限
界温度を算出する。そして、この温度に到達するまでの
運転時間から、オイルセパレータタンク内に発生するド
レン量を算出し、このドレン量に基づいて、ドレンを蒸
発させるのに必要なロード運転時間を求める。以後の手
順は第２の実施例と同様である。上述の実施例では、オ
イルセパレータタンクに溜まるドレン量を、吸込温度お
よび吸込湿度の双方について仕様値の最悪条件（例え
ば、３０℃相対湿度９０％）を想定して求め、そのドレ
ン量から停止制限時間を設定していたが、本実施例によ
ればより実際の運転条件に近い条件に基づいてドレン量
を算出しているので、吸込み条件が仕様値の最悪条件よ
り乾燥している場合には停止制限時間を短くすることが
できる。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、圧縮
機の起動時の運転方法をＵ式運転に限るため、吐出温度
をすばやく上昇させることができ、オイルセパレータタ
ンク内に蓄積されるドレンの量を最小限にすることがで
きる。また、ドレン発生限界温度に到達後はＩ式運転に
限るため、全負荷運転時に溜まったドレンが蒸発して、
吐出空気とともに機外に運びだされ、オイルセパレータ
タンク内にドレンが滞留することに起因する機器の発
錆、およびそれによる故障、軸受の潤滑不良によるトラ
ブルを防止できる。また、ユーザにとって面倒なドレン
抜き作業の手間を省くことができる。
機の起動時の運転方法をＵ式運転に限るため、吐出温度
をすばやく上昇させることができ、オイルセパレータタ
ンク内に蓄積されるドレンの量を最小限にすることがで
きる。また、ドレン発生限界温度に到達後はＩ式運転に
限るため、全負荷運転時に溜まったドレンが蒸発して、
吐出空気とともに機外に運びだされ、オイルセパレータ
タンク内にドレンが滞留することに起因する機器の発
錆、およびそれによる故障、軸受の潤滑不良によるトラ
ブルを防止できる。また、ユーザにとって面倒なドレン
抜き作業の手間を省くことができる。
【００２６】また、Ｉ式運転時に全負荷運転時間を積算
した上での自動停止が可能であり、起動後すぐに軽負荷
になった場合でも、確実にドレンを蒸発させることがで
きる。◆さらに、容量制御方式を切り換える運転点を、
吐出圧力の変更に応じて自動的に変更することが可能と
なり、圧力が異なる仕様の圧縮機を製作するときにも、
制御ソフトの設定を切り換える必要がなく、製造を簡便
に行える。また納入後、ユーザが運転圧力を変更する際
にも、最適なドレン発生防止運転が可能である。◆さら
にまた、吸込空気中の水分量に応じてドレン発生を防止
する運転時間を短くでき、負荷変動があっても最適なド
レン発生防止と省エネルギーを達成できる。
した上での自動停止が可能であり、起動後すぐに軽負荷
になった場合でも、確実にドレンを蒸発させることがで
きる。◆さらに、容量制御方式を切り換える運転点を、
吐出圧力の変更に応じて自動的に変更することが可能と
なり、圧力が異なる仕様の圧縮機を製作するときにも、
制御ソフトの設定を切り換える必要がなく、製造を簡便
に行える。また納入後、ユーザが運転圧力を変更する際
にも、最適なドレン発生防止運転が可能である。◆さら
にまた、吸込空気中の水分量に応じてドレン発生を防止
する運転時間を短くでき、負荷変動があっても最適なド
レン発生防止と省エネルギーを達成できる。
【図１】本発明に係る油冷式スクリュー圧縮機の第１の
実施例の系統図である。
実施例の系統図である。
【図２】運転方式の差による起動時の吐出温度の変化を
説明するグラフである。
説明するグラフである。
【図３】本発明の第１の実施例の運転方式のフロー図で
ある。
ある。
【図４】本発明の第２の実施例の運転圧力パターンのグ
ラフである。
ラフである。
【図５】本発明の第２の実施例の運転方式のフロー図で
ある。
ある。
【図６】起動時の吐出温度の変化を説明するグラフであ
る。
る。
【図７】オイルセパレータタンク内のドレン量の変化を
説明するグラフである。
説明するグラフである。
１……吸込みフィルター、２……吸込絞り弁、３……ロ
ータ、４……吐出口、５……オイルセパレータタンク、
６……オイルセパレータエレメント、７……吐出配管、
８……逆止弁、９……調圧縮機弁、１０……アフターク
ーラ、１１……オイルクーラ、１２……圧縮機本体、１
３……温調弁、１４……吸込絞り弁弁板、１５……圧力
調整弁、１６……圧力検出器、１７……電磁弁、１８…
…モータ、１９……吐出温度センサ、２０……冷却ファ
ンモータ、２１……冷却ファン、２２……排出バルブ、
２３……ベルト、２４……オイルフィルタ、２５……オ
リフィス。
ータ、４……吐出口、５……オイルセパレータタンク、
６……オイルセパレータエレメント、７……吐出配管、
８……逆止弁、９……調圧縮機弁、１０……アフターク
ーラ、１１……オイルクーラ、１２……圧縮機本体、１
３……温調弁、１４……吸込絞り弁弁板、１５……圧力
調整弁、１６……圧力検出器、１７……電磁弁、１８…
…モータ、１９……吐出温度センサ、２０……冷却ファ
ンモータ、２１……冷却ファン、２２……排出バルブ、
２３……ベルト、２４……オイルフィルタ、２５……オ
リフィス。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ０５Ｂ 19/02 Ｇ０５Ｂ 19/02 Ｄ
Claims (8)
- 【請求項１】駆動手段により駆動され雄雌両ロータを有
するスクリュー圧縮機本体と、このスクリュー圧縮機本
体から吐出されるガス圧力を検出する吐出圧力検出手段
と、前記スクリュー圧縮機本体に流入するガス量を制御
しこのスクリュー圧縮機本体の吸込み側に配設された吸
込み流量制御手段と、前記スクリュー圧縮機本体の下流
側に配設され吐出ガス中に含まれる潤滑油を分離する油
分離手段と、この油分離手段内の圧力を大気に開放する
開放弁と、前記駆動手段の起動及び停止を制御する起動
停止制御手段とを備えた油冷式スクリュー圧縮機におい
て、 前記油分離手段の下流側に該部の圧力を検出する圧力検
出手段を、この油分離手段に閉塞手段を有する大気に連
通する連通手段とをそれぞれ設けるとともに、前記吐出
圧力検出手段が検出した吐出圧力に応じて前記吸込み流
量流量制御手段の流量を変化させた後、前記油分離手段
の下流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達したときに前
記流量制御手段を閉塞するとともに、前記閉塞手段を開
放して無負荷運転し、この無負荷運転後に前記油分離手
段の下流側の圧力が第２の設定圧力ＰLに達したら前記
流量制御手段を開くとともに前記閉塞手段を閉塞し、無
負荷運転が所定時間以上継続したときまたは負荷率が所
定範囲以下になったときに前記駆動手段を停止させる容
量制御手段を設けたことを特徴とする油冷式スクリュー
圧縮機。 - 【請求項２】前記第２の設定圧力ＰLから第１の設定圧
力ＰHに至る時間を積算する積算手段を設け、前記容量
制御手段はこの積算手段の積算時間が設定時間以下であ
れば前記駆動手段を運転し続けるよう制御するものであ
ることを特徴とする請求項１に記載の油冷式スクリュー
圧縮機。 - 【請求項３】前記第１の設定圧力ＰHを設定する設定手
段を設けたことを特徴とする請求項１または２に記載の
油冷式スクリュー圧縮機。 - 【請求項４】前記圧縮機本体の吐出温度を検出する吐出
温度検出手段と、前記圧縮機本体の吸込み温度と湿度を
検出する吸込み温湿度検出手段とを設け、この吐出温度
検出手段、温湿度検出手段及び前記吐出圧力検出手段の
出力から前記油分離手段に発生する凝縮水量および凝縮
水量を蒸発させるのに必要な運転時間を演算する演算手
段を前記容量制御手段に設けたことを特徴とする請求項
１ないし３のいずれか１項に記載の油冷式スクリュー圧
縮機。 - 【請求項５】負荷に応じてスクリュー圧縮機の起動及び
停止を制御する油冷式スクリュー圧縮機の運転方法にお
いて、 スクリュー圧縮機本体の吐出側に接続したエアセパレー
タの下流側の圧力に応じて前記スクリュー圧縮機本体の
吸込み側に接続した流量制御手段の流量を変化させるＵ
式運転ステップと、前記エアセパレータの吐出側に設け
た逆止弁の下流側の圧力が第１の設定圧力ＰHに達した
ときに前記流量制御手段を閉塞するとともに、前記エア
セパレータ内の圧力を大気に開放して無負荷運転し、こ
の無負荷運転後に前記逆止弁の下流側の圧力が第２の設
定圧力ＰLに達したら前記流量制御手段を開くとともに
前記エアセパレータ内を大気に開放するラインを閉塞す
るＩ式運転ステップと、このＩ式運転ステップにおいて
無負荷運転が所定時間以上継続したときまたは負荷率が
所定範囲以下になったときに前記スクリュー圧縮機本体
を駆動する駆動源を停止させるＰ式運転ステップと、を
備えたことを特徴とする油冷式スクリュー圧縮機の運転
方法。 - 【請求項６】起動時には前記Ｕ式運転ステップにより起
動し、エアセパレータ内の温度がドレン発生限界温度Ｔ
Lを超えたら前記Ｉ式運転ステップに移行することを特
徴とする請求項５に記載の油冷式スクリュー圧縮機の運
転方法。 - 【請求項７】前記Ｉ式運転において、第２の設定圧力Ｐ
Lから第１の設定圧力ＰHに上昇する時間ｔ1が設定値ｔ
に達したら、前記Ｐ式運転に移行することを特徴とする
請求項５または６に記載の油冷式スクリュー圧縮機の運
転方法。 - 【請求項８】前記Ｕ式運転から前記Ｉ式運転への移行時
期を、前記スクリュー圧縮機本体に設けた吸込み温度及
び湿度検出手段の出力に基づいて決定することを特徴と
する請求項６または７に記載の油冷式スクリュー圧縮機
の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03031496A JP3384225B2 (ja) | 1996-02-19 | 1996-02-19 | 油冷式スクリュー圧縮機及びその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03031496A JP3384225B2 (ja) | 1996-02-19 | 1996-02-19 | 油冷式スクリュー圧縮機及びその運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09222087A true JPH09222087A (ja) | 1997-08-26 |
| JP3384225B2 JP3384225B2 (ja) | 2003-03-10 |
Family
ID=12300341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03031496A Expired - Lifetime JP3384225B2 (ja) | 1996-02-19 | 1996-02-19 | 油冷式スクリュー圧縮機及びその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3384225B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005048593A (ja) * | 2003-07-29 | 2005-02-24 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 油冷式空気圧縮機 |
| JP2011196604A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 放散弁制御装置及び蒸気制御システム |
| CN103233893A (zh) * | 2013-04-26 | 2013-08-07 | 青岛奥利凯中央空调有限公司 | 多机头螺杆压缩机容量调节控制方法 |
| CN103867449A (zh) * | 2012-12-18 | 2014-06-18 | 珠海格力电器股份有限公司 | 压缩机供油系统及控制方法 |
| JP2016530450A (ja) * | 2013-09-11 | 2016-09-29 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 液体注入式スクリュー圧縮機、スクリュー圧縮機を無負荷状態から負荷状態に移行させるコントローラ、及び、これらに適用される方法 |
| CN107269496A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-10-20 | 湖北特威特动力科技股份有限公司 | 一种油气罐及空压机 |
| EP2527656B1 (en) | 2011-05-24 | 2018-02-21 | Clark Equipment Company | Method for calculating the probability of moisture build-up in a compressor |
| TWI635221B (zh) * | 2017-10-11 | 2018-09-11 | 復盛股份有限公司 | 壓縮機的油量調節方法 |
| EP3092411B1 (en) | 2014-01-10 | 2019-05-22 | ATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | Method for preventing condensate in the oil of an oil-injected compressor and compressor in which such a method is applied |
| CN115435227A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-12-06 | 杭州老板电器股份有限公司 | 一种轴承自动加油方法及注油装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN206280254U (zh) * | 2016-12-22 | 2017-06-27 | 无锡五洋赛德压缩机有限公司 | 45kw螺杆式压缩机、冷冻机、过滤器系统 |
-
1996
- 1996-02-19 JP JP03031496A patent/JP3384225B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005048593A (ja) * | 2003-07-29 | 2005-02-24 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 油冷式空気圧縮機 |
| JP2011196604A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 放散弁制御装置及び蒸気制御システム |
| EP2527656B1 (en) | 2011-05-24 | 2018-02-21 | Clark Equipment Company | Method for calculating the probability of moisture build-up in a compressor |
| CN103867449A (zh) * | 2012-12-18 | 2014-06-18 | 珠海格力电器股份有限公司 | 压缩机供油系统及控制方法 |
| CN103867449B (zh) * | 2012-12-18 | 2016-05-11 | 珠海格力电器股份有限公司 | 压缩机供油系统及控制方法 |
| CN103233893A (zh) * | 2013-04-26 | 2013-08-07 | 青岛奥利凯中央空调有限公司 | 多机头螺杆压缩机容量调节控制方法 |
| JP2016530450A (ja) * | 2013-09-11 | 2016-09-29 | アトラス コプコ エアーパワー, ナームローゼ フェンノートシャップATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | 液体注入式スクリュー圧縮機、スクリュー圧縮機を無負荷状態から負荷状態に移行させるコントローラ、及び、これらに適用される方法 |
| US10704550B2 (en) | 2013-09-11 | 2020-07-07 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Liquid injected screw compressor, controller for the transition from an unloaded state to a loaded state of such a screw compressor and method applied therewith |
| EP3092411B1 (en) | 2014-01-10 | 2019-05-22 | ATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | Method for preventing condensate in the oil of an oil-injected compressor and compressor in which such a method is applied |
| EP3534008B1 (en) * | 2014-01-10 | 2021-06-23 | ATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | Method for preventing condensate in the oil of an oil-injected compressor and compressor in wich such a method is applied |
| EP3889433A1 (en) * | 2014-01-10 | 2021-10-06 | ATLAS COPCO AIRPOWER, naamloze vennootschap | Method for preventing condensate in the oil of an oil-injected compressor and compressor in which such a method is applied |
| CN107269496A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-10-20 | 湖北特威特动力科技股份有限公司 | 一种油气罐及空压机 |
| TWI635221B (zh) * | 2017-10-11 | 2018-09-11 | 復盛股份有限公司 | 壓縮機的油量調節方法 |
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