JPH09222211A - バーナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 一対の燃焼用壁体がそれらの間に燃焼空間を
形成するように互いに対向して設けられ、燃焼用壁体の
燃焼空間側の表面が燃焼用壁面として構成され、空気過
剰率が低い濃燃焼用混合ガスを、燃焼空間に濃燃焼用炎
口より燃焼用壁面に沿って吐出する第１吐出手段を、基
端側に備え、空気過剰率の高い淡燃焼用混合ガス、もし
くは、燃焼用二次空気を、燃焼空間内で、濃燃焼用炎口
より先端側の位置に吐出する第２吐出手段を備え、燃焼
用壁面上に沿った燃焼炎を形成するバーナを、騒音の低
いものとする。 【解決手段】 燃焼空間の先端側開口に関して、バーナ
幅方向Ｗに於ける一対の燃焼用壁体の先端端縁間離間距
離Ｄ１が異なる部位を、バーナ長辺方向Ｚに備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はバーナに関するもの
であり、特に、発生する騒音が低いバ−ナを得ることが
できる技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】インプット量を広い範囲に渡って変化さ
せることができ、いかなるインプット量にあっても、発
生するＮＯｘを低く抑えることが可能なバーナとして、
少なくとも一対の燃焼用壁体を互いに対向して設け、そ
れらの中間に混合ガスが燃焼する燃焼空間を形成し、こ
れら燃焼用壁体の燃焼空間側の表面を、燃焼炎がこれに
沿って（付着して）形成される燃焼用壁面として、構成
されるものがある（特公平６−２７５６９）。このよう
な構成のバーナの例を、図１〜６、図７〜８に示した
（これらの図面は本願の特徴構成をも備えているが、バ
ーナの基本原理は同一であるため、説明を容易にするた
めに、これらの図面を便宜上使用して以下説明する）。
ここで、前者の例は、燃焼空間の下部部位で、燃焼空間
を挟むように設けられる一対の燃焼用壁体の夫々に濃燃
焼用炎口８を設け、さらに、これら濃燃焼用炎口８に対
応して、その上部側にスリット状の二次吐出口１６を設
けたものである。一方、後者の例は、燃焼空間の下部部
位で、燃焼空間を挟むように設けられる一対の燃焼用壁
体のうち、それらの一方の燃焼用壁体６ａに濃燃焼用炎
口８を設け、この濃燃焼用炎口の上部側で、同一の燃焼
用壁体にスリット状の二次吐出口を設け、さらに、他方
の燃焼用壁体にスリット状の二次吐出口のみを設けたも
のである。この例のバーナにあっては、濃燃焼用炎口と
同一の燃焼用壁体に設けられる二次吐出口からは、燃焼
用二次空気が燃焼空間に供給され、他方の燃焼用壁体に
設けられる二次吐出口からは、淡燃焼用混合ガスが燃焼
空間に供給されて、広いインプット領域に渡って、安定
した良好な燃焼をおこなうことができる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来構成のバーナにあ
っては、図１３に示すように、燃焼用壁体６の燃焼空間
側３表面である燃焼用壁面５と、この壁体６の先端端面
３０とは、ほぼ直角を成して連接され、隣接して並設さ
れるバーナ構造用単体４間に位置され、互いに隣接した
燃焼用壁体６の先端端面３０が、燃焼炎の形成方向に対
してほぼ直角に面一に構成されていた。さらに、燃焼空
間に面する燃焼用壁面５と前記先端端面３０との連接縁
である先端端縁３５はバーナ長辺方向に沿った直線状の
端縁として構成されていた。従って、この方向にあって
は、排ガスの排出速度は、概略、均等となっていた。さ
らに、この構成から、各バーナ構成用単体４の上部側
（先端側）及びそれらの中間位置に、図１３に示すよう
な強く且つ規則性のある渦ｖが発生していた。さて、上
記従来構成のバーナでは、バーナから発生する騒音を一
定レベル以下に抑えることができないという欠点があっ
た。この問題を解決するために、本願発明者らは様々な
実験を行うとともに、原因の究明をおこなった。結果、
主な騒音の周波数範囲が、６０〜８０ヘルツ領域にあ
り、この領域の発音もしくは共振周波数は、バーナを備
えた例えば給湯器の構成（給湯器自体の容器形状等）、
これに接続される煙道の構成（煙道の内径あるいはその
排気方向長さ等）等から求められる固有周波数とは異な
ったものであり、これらの要因とは別の発音及び共振メ
カニズムで、上記騒音が発生するものと考察された。本
発明の目的は、上記のような構成のバーナにあって、発
生する騒音ができるだけ小さいバーナを得ることにあ
る。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明によるバーナの特徴構成は、以下のとおりであ
る。 〔構成〕燃料ガスと燃焼用空気との混合ガスが燃焼する
先端側開口型の燃焼空間を備えたバーナ構造用単体を備
え、前記バーナ構造用単体を構成するに、一対の燃焼用
壁体がそれらの間に前記燃焼空間を形成するように、バ
ーナ幅方向Ｗで対向して設けられ、前記燃焼用壁体の前
記燃焼空間側の表面が燃焼用壁面として構成され、前記
バーナ幅方向Ｗとは直交するバーナ長辺方向Ｚに複数
個、濃燃焼用炎口を並設して備え、空気過剰率が低い濃
燃焼用混合ガスを、前記燃焼空間の基端側に、前記濃燃
焼用炎口より前記燃焼用壁面に沿って吐出する第１吐出
手段を備え、空気過剰率の高い淡燃焼用混合ガス、もし
くは、燃焼用二次空気を、前記燃焼空間内で、前記濃燃
焼用炎口より先端側の位置に吐出する第２吐出手段を備
え、前記燃焼用壁体の前記燃焼用壁面上に沿った燃焼炎
を形成するバーナにおいて、燃焼空間の開口に関して、
前記バーナ幅方向Ｗに於ける前記一対の燃焼用壁体６の
先端端縁間離間距離Ｄ１が異なる部位を、前記バーナ長
辺方向Ｚに備えるのである。 〔作用・効果〕この構成のバーナにあっては、第１吐出
手段により吐出される濃燃焼用混合ガスにより燃焼用壁
体に付着した濃燃焼炎が形成されるとともに、第２吐出
手段から吐出されるガスにより、先の濃燃焼炎の良好な
燃焼が促進されたり（第２吐出手段により燃焼用二次空
気を吐出する場合）、濃燃焼炎を保炎として新たな淡燃
焼炎が燃焼用壁体に沿って形成されたりする（第２吐出
手段により淡燃焼用混合ガスを吐出する場合）。さて、
先に説明した問題のバーナ上部で発生する騒音について
は、以下のような騒音発生メカニズムが働いていると考
察される。先に説明した６０〜８０Ｈｚの騒音の発生状
態を検証してみると、通常のインプット変化域（５００
０ｋｃａｌ〜３００００ｋｃａｌ）を備えたバーナにあ
っては、空燃比をほぼ一定として、そのインプット量を
増加あるいは減少させると、上記周波数の騒音が、特定
のインプット量に近い領域で二回程度大きくなる。発明
者らは、これは、燃焼炎の上部においてその空間に於け
る圧力上昇がほぼ完了し、圧力分布が安定する部位（こ
の部位を安定域と呼び、図１４にＳで示す）に於けるガ
スの空間分布状態（図１４に実線ｓで示す）と、燃焼炎
自体もしくは炎口近傍から発生される音の空間分布状態
（図１４にｔで示し、この分布域は初期的には、炎口近
傍もしくは燃焼炎内に存在する）とが一致し、この安定
域に、ガスの移動速度よりも早い速度（音速）で到達す
る音の空間分布と、この安定域に存する先に説明したガ
スの空間分布（実質上は圧力分布）とが同調した場合
に、比較的大きな騒音を発生するものであることを見出
した。従って、この騒音発生には燃焼炎から流出する排
ガスの状態が大きく係わっており、燃焼炎を形成するガ
スのインプット量、排ガスの流速が大きく係わっている
とともに、その規則性が問題となると考えられる。従っ
て、このような騒音発生を抑制しようとすると、燃焼炎
の下手側に形成される排ガスの規則的な乱れ（例えば図
１３に示す連続的に発生するカルマン渦列）の強度を抑
えるとともに、その規則性（主に、排ガスの流れ方向
（図１に於ける概略上下方向）及び炎口の配設方向（図
１の表裏方向））を破ることが有効である。

【０００５】さて、本願のバーナにあっては、図１の紙
面表裏方向であるバーナの長辺方向において、燃焼空間
の先端側開口のバーナ幅方向に開口幅が、変化してい
る。即ち開口幅が異なった部位を有する。さて、燃焼側
から発生する排ガス量は、バーナ長辺方向の各部位では
概略一定であると見なせるため、この様に、開口幅が異
なる場合は、先端側の開口からの排ガスの排出速度は、
各部位間で異なることとなる。即ち、バーナ長辺方向に
於ける排ガスの排出速度にむらがある状態となり、規則
的な渦列の形成を阻害することができ、騒音の低下を図
ることができる。

【０００６】〔構成〕さらに上記の構成のバーナを構成
する場合に、以下のような特徴構成を備えることが好ま
しい。即ち、バーナ長辺方向Ｚにおいて、燃焼用壁体の
先端端縁が波型に形成されており、先端端縁間離間距離
を、バーナ長辺方向Ｚにおいて、所定の周期で所定振幅
を有して変化する構成とするのである。 〔作用・効果〕この構成の場合は、バーナの先端側開口
が、バーナ長辺方向に周期的に開口幅広部と幅狭部とを
備えた構成とされる。そして、ここで、開口幅広部にあ
っては、排ガスの排出速度は下がり、幅狭部にあっては
上昇する。従って、排ガスの速度分布はバーナ幅方向及
びバーナ長辺方向にあって、それぞれむらを備えてもの
となり、三次元的な混合状態が実現し、渦列の形成が妨
げられ、騒音の低下を図ることができる。 〔構成〕さらなる本願のバーナの特徴構成は、先に説明
したバーナにおいて、複数の前記バーナ構造用単体が、
前記バーナ幅方向Ｗに並設して設けられ、隣接するバー
ナ構造用単体にそれぞれ属する前記燃焼空間の開口に関
して、夫々の前記先端端縁間離間距離が、同一の周期、
同一の振幅を有して変化して構成され、前記燃焼空間の
開口両者間で、前記先端端縁間離間距離の変化の位相が
半周期分だけずれて構成されることが好ましい。 〔作用・効果〕この構成の場合のバーナにあっては、バ
ーナ幅方向に互いに並設して設けられるバーナ構造用単
体間に於ける、規則性を破ることが図られる。即ち、そ
れぞれのバーナ構造用単体に備えられる燃焼空間に、ほ
ぼ同一形状の先端側開口を形成するとともに、バーナ長
辺方向で、開口幅が周期的に変化する構造とするのであ
るが、この変化状態の位相が、半周期だけずらされる。
このようにすると、バーナ幅方向において排ガスが比較
的低速で排出される部位（幅広部）の横に、排ガスが比
較的高速で排出される部位（幅狭部）が並ぶこととな
る。結果、この場合は、バーナ構造用単体間においても
良好な排ガスの混合乱れ状態が実現し、騒音の発生の防
止に寄与することができる。

【０００７】

【発明の実施の形態】家庭用給湯器等に採用されるガス
バーナの実施例について説明する。ガスバーナはバーナ
本体Ａと、このバーナ本体Ａに燃料ガスを供給する燃料
ガス供給装置Ｂとからなる。バーナ本体Ａについて説明
する。図１、図７に示すように、バーナケーシング１の
左右中心に中心縦壁２を立設して、ケーシング１内に左
右一対の燃焼空間３を形成するほぼ同一形状同一構成の
バーナ構造用単体４を備えている。即ち、これらのバー
ナ構造用単体４は図１左右方向である所定の方向（バー
ナ幅方向Ｗ）に複数並設される。さらに、これらのバー
ナ構造用単体４は図１の紙面表裏方向（バーナ長辺方向
Ｚ）が長辺方向とされており、バーナ全体としては、こ
れが概略直方体形状の箱型に形成される。

【０００８】〔第１形態例〕次に、左右一方のバーナ構
造用単体４について説明する。図１、図３に示すよう
に、前記バーナ構造用単体４の上端より、前記燃焼空間
３側に左右一対の燃焼用壁面５を形成する燃焼用壁体６
を、下端側程近接する状態に配設して、バーナ容器内空
間Ｃを三分割すると共に、左右燃焼用壁体６で囲まれる
空間を、先に説明した燃焼空間３に形成してある。この
燃焼空間３は先端開口型に形成されており、前記燃焼用
壁面５はバーナ構造用単体４の並設方向で互いに対向し
て備えられている。さらに、燃焼用壁体６の上端端面３
０は、隣接する単体４間で、面一とされている。図２に
詳細を示すように、左右燃焼用壁体６の下端傾斜面と平
行に、かつ、下端傾斜面の内方側に断面略Ｖ字型の炎口
形成材７を設け、この左右炎口形成材７の上端開口部を
左右一対の濃燃焼用炎口８に形成してある。この濃燃焼
用炎口８は、平面視で長方形に形成され、バーナケーシ
ング１の長辺方向（図３の左右方向）に沿って、濃燃焼
用炎口８の長辺を沿わせた状態で、複数、互いに離間さ
せて位置設定し、このように位置設定した複数個の濃燃
焼用炎口８を前記バーナケーシング１の長辺方向に等間
隔で配設してある。前記燃焼用壁体６の両下端より更
に、左右の仕切壁９を立下げると共に、この左右仕切壁
９の下端同士を底壁１０で一体的に連結する。さらに、
この左右仕切壁９で形成される仕切壁内内部空間１１
に、濃燃焼用炎口８を介して燃焼空間３に連通する濃燃
焼用混合ガス導入路１２を備えてある。

【０００９】図３に示すように、この濃燃焼用混合ガス
導入路１２を構成するために、バーナケーシング１の長
辺方向に沿った混合ガス噴出用ヘッダー管１３を取付
け、混合ガス噴出用ヘッダー管１３の先端に前記炎口形
成材７を接続し、前記濃燃焼用炎口８の複数へ、前記濃
燃焼用混合ガス導入路１２を介して空気過剰率が低い濃
燃焼用混合ガスを噴出すべく構成してある。前記バーナ
ケーシング１の底面を長方形の開口に形成し、バーナケ
ーシング１における前記仕切壁９内の仕切壁内内部空間
１１を除いた他の燃焼用空気移流空間１４内に、燃焼用
二次空気を導入すべく吸引ファンＦを備えてある。さら
に、前記バーナ構成用単体４における燃焼空間３を囲む
両側方空間１５に前記燃焼用二次空気を送り込むべく、
前記燃焼用空気移流空間１４の上側部位を前記両側方空
間１５として構成してある。前記燃焼用壁体６に、図３
に示すように、縦長のスリット状の吐出口１６を穿設
し、この吐出口１６の下端を、前記濃燃焼用炎口８に近
接させて設け、その吐出口１６の複数個をバーナケーシ
ング１長辺方向に沿って等間隔で穿設してある。そし
て、この吐出口１６と濃燃焼用炎口８とを互いに食い違
い状態で千鳥状に配置してある。従って、前記側方空間
１５に導入された燃焼用二次空気は、この吐出口１６を
通して燃焼空間３に噴出する。

【００１０】図１においては、左右のバーナ構成用単体
４で、バーナ幅方向（図１に於ける左右方向）の断面位
置を異なって示しており、図１右側のバーナ構造用単体
４に関しては、前記濃燃焼用炎口８内を横断するよう
に、左側のバーナ構造用単体４に関しては、前記吐出口
１６内を横断するように、断面、図示している。断面位
置を図３に、それぞれ、Ｌ１（図１右側のバーナ構造用
単体４に関する）、Ｌ２（図１左側のバーナ構造用単体
４に関する）で示した。

【００１１】図３に示すように、前記混合ガス噴出用ヘ
ッダー管１３の基端を開口に形成し、この開口端１３ａ
に同一軸心状態で一次燃料ガス噴出用のノズル１７を臨
ませてある。従って、前記ノズル１７より噴出された一
次燃料ガスは前記混合ガス噴出用ヘッダー管１３に入る
過程で、前記ノズル１７とヘッダー管１３の開口端１３
ａで作るエゼクター効果によって燃焼用空気を吸入し
て、ブンゼン燃焼を行う混合ガスとなる。この混合ガス
の空気過剰率は１以下である。そして、この濃燃焼用混
合ガスは濃燃焼用炎口８より噴出し、先に説明した吐出
口１６より噴出する燃焼用二次空気と混合して、ブンゼ
ン燃焼を行う。この場合、炎口８からの混合ガスの噴出
方向は、燃焼用壁体６の燃焼空間側表面である燃焼用壁
面５に沿ったものとなっているため、燃焼炎もまた、図
１に示すように、この壁面５に沿った（付着した）もの
として形成される。このように、燃焼空間３の基端側部
位において、濃燃焼用混合ガスを噴出して燃焼用壁面５
に沿った状態の濃燃焼炎を形成する機構を第１吐出手段
と呼ぶ。

【００１２】さらに、前記バーナケーシング１の下半内
部空間における燃焼用空気移流空間１４に、前記ヘッダ
ー管１３と平行に２本の二次燃料ガス供給管１８を配置
し、この二次燃料ガス供給管１８ (この二次燃料ガス供
給管１８は燃料ガスのみを供給するもの、或いは、ある
程度空気と混合した燃料ガスを供給するもの、いずれと
しても良い) に形成したガス噴出口１９から二次燃料ガ
スを噴出させることにより、この二次燃料ガスを燃焼用
二次空気に混合させるようにしてある。従って、前記ガ
ス噴出口１９よりの二次燃料ガスの噴出量を調節する
と、空気過剰率1.3 以上の淡燃焼用混合ガスを形成で
き、この淡燃焼用混合ガスを吐出口より燃焼空間３に噴
出できる。先に説明した吐出口１６からは、二次燃料ガ
ス供給管１８からの燃料ガスの供給が無い場合は、二次
燃焼用空気のみが、供給がある場合は淡燃焼用混合ガス
が供給される。

【００１３】燃料ガス供給装置Ｂについて説明する。図
５のブロック図で示すように、燃料ガス供給系路２０
に、遮断弁２１及びガバナ２２を介装すると共に、前記
ガバナ２２の下手側で二系統に分岐し、そのうちの第１
系路２３を前記ノズル１７に連結し、他の第２系路２４
を前記二次燃料ガス供給管１８に連結し、前記第１系路
２３及び第２系路２４に夫々比例弁２５を介装して、燃
料ガス供給装置Ｂを構成してある。従って、前記二次燃
料ガス用の比例弁２５を締め切ると、燃焼用二次空気だ
けが吐出口１６より噴出し、前記比例弁２５を開にする
と、二次燃料ガスと燃焼用二次空気とを混合した希薄混
合ガスが吐出口１６より噴出する。すなわち、前記第２
系路２４と、燃焼用空気移流空間１４に配置した前記二
次燃料ガス供給管１８と、上記二次燃料ガス用の比例弁
２５とをもって、前記吐出口１６より燃焼用二次空気を
噴出する状態と希薄混合ガスとを噴出する状態とに切換
え可能に構成している。このように、空気過剰率の高い
淡燃焼用混合ガス、もしくは、燃焼用二次空気を、前記
燃焼空間内で、前記濃燃焼用炎口より先端側の位置に吐
出する機構を第２吐出手段と呼ぶ。

【００１４】以上のようにバーナを構成することによ
り、インプットの小さい場合の運転制御としては、図６
のグラフで示すように、細線で示す一次燃料ガスだけを
噴出させ、二次燃料ガスの噴出を停止する。従って、濃
燃焼用炎口８より噴出する混合ガスと吐出口１６より噴
出する燃焼用二次空気とでバーナは燃焼する。この場
合、燃焼用壁体６に形成される火炎は、吐出口１６の上
端には達しない。一方、インプットが大きくなり、燃焼
量が略６０００ｋｃａｌ／ｈｒになると、火炎が吐出口
１６の上端近傍まで上昇する。そこで、更に大きな燃焼
量を必要とする場合には、一次燃料ガスとともに図６の
点線で示す二次燃料ガスを噴出させ、濃燃焼用炎口８よ
りの濃燃焼用混合ガスの火炎の保炎作用により、吐出口
１６からの希薄混合ガスを安定燃焼させる。この６００
０ｋｃａｌ／ｈｒを越える燃焼量では、図６の細線で示
すように、一次燃料ガスの噴出量を一定に維持し、両燃
料ガスの合計噴出量を図６の太線で示すように設定す
る。

【００１５】さて、本願のバーナにあっては、発生する
騒音を抑えるために、燃焼用壁体６の先端端縁３５が、
独特の構造とされている。図４に示すように、この先端
端縁３５がバーナの長辺方向に波型を描く形状に構成さ
れており、燃焼空間３の先端側開口に関して、バーナ幅
方向Ｗに於ける一対の燃焼用壁体６の先端端縁間離間距
離Ｄ１が周期的に変化するように構成されている。即
ち、燃焼用壁体６夫々の先端端縁３５が、所定の周期
（濃燃焼用炎口の配設周期）で、バーナ幅方向Ｗで所定
の振幅を有して出入りする構成とされている。図示する
例にあっては、ほぼ正弦波に近い形状が採用されてい
る。従って、燃焼空間３の先端側の開口４０は、その開
口幅（バーナ幅方向の開口幅）が、一定の周期で変化
し、排ガスの排出速度も同様に変化する。さらに、バー
ナ幅方向Ｗに並設されるバーナ構造用単体４間にあって
は、先端側の開口両者間で、先端端縁間離間距離Ｄ１の
変化の位相が半周期分ΔＬだけずらされている。従っ
て、バーナ幅方向において、流速が異なることとなり、
結果的に、騒音の低下を図ることができる。

【００１６】これまで説明してきた形態例においては、
第１吐出手段が、燃焼用壁体６の基端側位置に、濃燃焼
用混合ガスを燃焼用壁面５に沿わせて吐出する複数個の
濃燃焼用炎口８を備えて構成され、第２吐出手段が、隣
接する濃燃焼用炎口８の間に対応する位置から濃燃焼用
炎口８からの混合ガス吐出方向に延びるスリット状の二
次吐出口１６を、燃焼用壁体６に備えて構成されてい
る。そして、バーナ構成用単体４に備えられる一対の燃
焼用壁体６において、両方の燃焼用壁体６に、第１吐出
手段を成す複数個の濃燃焼用炎口８と第２吐出手段を成
す前記二次吐出口１６とがともに備えられている。〔第
２形態例〕しかしながら、図７に示すような構成とする
ことも可能である。即ち、前記一対の燃焼用壁体６にあ
って、一方の燃焼用壁体６ａの基端側位置に第１吐出手
段を成す複数個の濃燃焼用炎口８を備えるとともに、こ
の一方の燃焼用壁体６ａの濃燃焼用炎口８より上側位置
に、第２吐出手段を成し、且つ、燃焼用二次空気を吐出
する濃燃焼側二次吐出口１６ａを備えるのである。そし
て、他方の燃焼用壁体６ｂに、第２吐出手段を成し、且
つ、淡燃焼用混合ガスを吐出する淡燃焼側二次吐出口１
６ｂを備えて構成するのである。このようにすると、濃
燃焼炎は、濃燃焼用炎口８が設けられる燃焼用壁体６ａ
側に形成され、この濃燃焼炎を保炎として、淡燃焼炎の
燃焼を安定しておこなうことが可能である。図１との対
応を明かにするため、相当部材間に同一の番号を付し
た。但し、この例の場合は、先に説明した左右の仕切壁
９の底壁１０から、第２の仕切壁９０が延出されてお
り、淡燃焼側二次吐出口１６ｂにのみ燃料ガスが供給さ
れる構成が採用されている。この場合の、燃焼ガス供給
系統のブロック図を図９に、燃焼量と燃料ガス供給量と
の関係を図１０に示した。図９において、２６は、電磁
弁を示しており、二次燃料ガスの供給量調整用に使用さ
れる。

【００１７】この例の場合も、図８に示すように、先の
形態例と同様に、燃焼用壁体６の先端端縁３５が波型に
形成され、バーナ長辺方向に於ける排ガスの流れ速度の
変化を発生する構造とされている。この場合も、騒音の
原因となる渦の発生を防止できる。

【００１８】〔別の実施の形態〕本願の別の実施の形態
を箇条書きする。 １一次及び二次燃料ガスとしては、天然ガス、プロパン
ガス等を利用できる。又、二次燃料ガスについては難燃
性の低級ガスを利用することもできる。 ２ 濃燃焼用炎口の個数、配置、形状は適当に変更で
き、濃燃焼用炎口群を１列に配置してもよく、その炎口
形状を半円状にしてもよい。 ３ 燃焼用壁体の形状、姿勢は適宜変更自在であり、鉛
直姿勢であってもよい。 ４ 前記吐出口の設置個数、形状等は適宜選択してもよ
い。 ５ 上記の実施の形態例においては、燃焼空間の先端側
開口を区画する先端端縁の形状として、概略正弦波的な
形状のものを示したが、これは任意の形状でよい。さら
に、このようなバーナ長辺方向に於ける燃焼空間幅の変
化を形成する部位は、燃焼空間の上下方向（図１に於け
る上下方向）において、燃焼空間底部より燃焼空間高さ
の１／２程度の部位から形成することが好ましい。 ６ さて、上記の実施例においては、バーナ長辺方向Ｚ
に於ける排ガスの流出速度を異ならせるために、各部位
で燃焼空間３の開口幅（燃焼用壁体の先端端縁間離間距
離（Ｄ１））を異ならせたが、このような構造を採用す
ることなく、単に第２吐出手段からの吐出ガス（燃焼用
二次空気あるいは淡燃焼用混合ガス）の流れを乱しても
よい。即ち、吐出ガスの吐出部にあって、バーナ長手方
向で、効果の異なった障害物を配設するのである。この
場合は、バーナ長辺方向Ｚに於ける排ガスの流出速度を
異ならせるために、各部位で燃焼空間３の開口幅（燃焼
用壁体の先端端縁間離間距離（Ｄ１））を異ならせる必
要は必ずしもない。このようなバーナの例を、図１１及
び図１２に示した。図１１は、図１に対応するバーナの
右側面縦断面図であり、図１２は、図３に対応する正面
図である。この例にあっては、二次吐出口の前方に、棒
状の障害物が配設されており、この棒状障害体１１０
が、バーナ長辺方向Ｚで、バーナの高さ方向の配設位置
が異ならされている。結果、バーナ長辺方向Ｚに於ける
排ガスの状態に、むらが生じ、騒音の発生確率を低下さ
せることができる。

【００１９】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願の第１形態例にかかるバーナの右側面縦断
面図

【図２】図１に対応する炎口近傍の詳細構造を示す図

【図３】本願の第１形態例にかかるバーナの一部切り欠
き正面図

【図４】本願の第１形態例にかかるバーナの平面図

【図５】本願の第１形態例にかかる燃焼ガス供給系統の
ブロック図

【図６】本願の第１形態例にかかる燃焼量と燃料ガス供
給量との関係を示す図

【図７】本願の第２形態例にかかるバーナの右側面縦断
面図

【図８】本願の第２形態例にかかるバーナの平面図

【図９】本願の第２形態例にかかる燃焼ガス供給系統の
ブロック図

【図１０】本願の第２形態例にかかる燃焼量と燃料ガス
供給量との関係を示す図

【図１１】本願の別の形態例にかかるバーナの右側面縦
断面図

【図１２】本願の別の形態例にかかるバーナの正面図

【図１３】従来のバーナに於ける燃焼炎及び渦の発生状
況を示す図

【図１４】燃焼炎近傍の圧力の分布状態と騒音の分布状
態の関係を示す図

【符号の説明】

３ 燃焼空間 ４ バーナ構造用単体 ５ 燃焼用壁面 ６ 燃焼用壁体 ８ 濃燃焼用炎口 ３０ 先端端面 ３５ 先端端縁 Ｗ バーナ幅方向 Ｚ バーナ長辺方向 Ｄ１ 先端端縁間離間距離

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料ガスと燃焼用空気との混合ガスが燃
   焼する先端側開口型の燃焼空間（３）を備えたバーナ構
   造用単体（４）を備え、 前記バーナ構造用単体（４）を構成するに、一対の燃焼
   用壁体（６）がそれらの間に前記燃焼空間（３）を形成
   するように、バーナ幅方向（Ｗ）で対向して設けられ、
   前記燃焼用壁体（６）の前記燃焼空間側の表面が燃焼用
   壁面（５）として構成され、 前記バーナ幅方向（Ｗ）とは直交するバーナ長辺方向
   （Ｚ）に複数個、濃燃焼用炎口（８）を並設して備え、
   空気過剰率が低い濃燃焼用混合ガスを、前記燃焼空間
   （３）の基端側に、前記濃燃焼用炎口（８）より前記燃
   焼用壁面（５）に沿って吐出する第１吐出手段を備え、 空気過剰率の高い淡燃焼用混合ガス、もしくは、燃焼用
   二次空気を、前記燃焼空間（３）内で、前記濃燃焼用炎
   口（８）より先端側の位置に吐出する第２吐出手段を備
   え、前記燃焼用壁体（６）の前記燃焼用壁面（５）上に
   沿った燃焼炎を形成するバーナであって、 前記燃焼空間の開口（４０）に関して、前記バーナ幅方
   向（Ｗ）に於ける前記一対の燃焼用壁体（６）の先端端
   縁間離間距離（Ｄ１）が異なる部位を、前記バーナ長辺
   方向（Ｚ）に備えたバーナ。
2. 【請求項２】 前記バーナ長辺方向（Ｚ）において、前
   記燃焼用壁体（６）の先端端縁（３５）が波型に形成さ
   れており、前記先端端縁間離間距離（Ｄ１）が、前記バ
   ーナ長辺方向（Ｚ）において、所定の周期で所定振幅を
   有して変化する構成の請求項１記載のバーナ。
3. 【請求項３】 複数の前記バーナ構造用単体（４）が、
   前記バーナ幅方向（Ｗ）に並設して設けられ、 隣接するバーナ構造用単体（４）にそれぞれ属する前記
   燃焼空間の開口（４０）に関して、夫々の前記先端端縁
   間離間距離（Ｄ１）が、同一の周期、同一の振幅を有し
   て変化して構成され、前記燃焼空間の開口両者間で、前
   記先端端縁間離間距離（Ｄ１）の変化の位相が半周期分
   だけずれて構成されている請求項２記載のバーナ。