JPH09231900A - 陰極線管用カソード構体 - Google Patents
陰極線管用カソード構体Info
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- JPH09231900A JPH09231900A JP3452296A JP3452296A JPH09231900A JP H09231900 A JPH09231900 A JP H09231900A JP 3452296 A JP3452296 A JP 3452296A JP 3452296 A JP3452296 A JP 3452296A JP H09231900 A JPH09231900 A JP H09231900A
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Landscapes
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のＣＲＴ用カソード構体においては、ヒ
ータの熱エネルギーのうちでスリーブに伝導した熱エネ
ルギーの相当部分がスリーブ下方へ流れ、カソードペレ
ットの加熱に寄与しないため熱効率が低い。 【解決手段】 Ｎｉ金属粉末またはＮｉを主成分とする
合金の粉末とＢａを含むアルカリ土類金属の炭酸塩の粉
末とを混合し、熱間等方加圧処理により焼結したカソー
ドペレット１１を搭載し、スリーブ１３内部にヒータ１
４を具備したＣＲＴ用カソード構体１０において、前記
スリーブ１３の前記ヒータの主要部分１４ａに近接また
は接する部分の肉厚を選択的に厚くする。 【効果】 ヒータ主要部に近接または接する部分のスリ
ーブ肉厚を選択的に厚くすることにより、ヒータからス
リーブに伝導した熱エネルギーの大部分がカソードペレ
ットの加熱に寄与するようになるため、従来品に比べよ
り少ないヒータ電力で適正なカソードペレット温度が維
持できるようになる。
ータの熱エネルギーのうちでスリーブに伝導した熱エネ
ルギーの相当部分がスリーブ下方へ流れ、カソードペレ
ットの加熱に寄与しないため熱効率が低い。 【解決手段】 Ｎｉ金属粉末またはＮｉを主成分とする
合金の粉末とＢａを含むアルカリ土類金属の炭酸塩の粉
末とを混合し、熱間等方加圧処理により焼結したカソー
ドペレット１１を搭載し、スリーブ１３内部にヒータ１
４を具備したＣＲＴ用カソード構体１０において、前記
スリーブ１３の前記ヒータの主要部分１４ａに近接また
は接する部分の肉厚を選択的に厚くする。 【効果】 ヒータ主要部に近接または接する部分のスリ
ーブ肉厚を選択的に厚くすることにより、ヒータからス
リーブに伝導した熱エネルギーの大部分がカソードペレ
ットの加熱に寄与するようになるため、従来品に比べよ
り少ないヒータ電力で適正なカソードペレット温度が維
持できるようになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は陰極線管用カソード
構体に関し、特に、熱効率を改良した陰極線管用カソー
ド構体に関する。
構体に関し、特に、熱効率を改良した陰極線管用カソー
ド構体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の陰極線管（以後ＣＲＴと記す）用
焼結型カソード構体について図３を参照して説明する。
図３（ａ）は従来のＣＲＴ用カソードの部分縦断面図、
（ｂ）はカソードペレットの部分断面斜視図、（ｃ）は
キャップの部分断面斜視図、（ｄ）はスリーブの部分断
面斜視図である。図において３０はＣＲＴ用カソード構
体、３１はＮｉ金属粉末またはＮｉを主成分とする合金
の粉末とＢａを含むアルカリ土類金属の炭酸塩の粉末と
を混合し、熱間等方加圧処理により焼結したカソードペ
レット、３２は前記カソードペレット３１の電子放射面
３５以外の表面を覆うＮｉまたはＮｉ−Ｃｒ合金からな
るキャップ、３３は前記カソードペレット３１および前
記キャップ３２を一端部に保持する筒状の、Ｎｉ−Ｃｒ
合金からなるスリーブ、３４は前記カソードスリーブ３
３の内部に配置されたヒータである。ヒータ３４の通電
加熱により発生した熱はスリーブ３３およびキャップ３
２を経てカソードペレット３１を加熱し、カソードペレ
ット３１の電子放射面３５を約８００℃の適正温度に保
持する。
焼結型カソード構体について図３を参照して説明する。
図３（ａ）は従来のＣＲＴ用カソードの部分縦断面図、
（ｂ）はカソードペレットの部分断面斜視図、（ｃ）は
キャップの部分断面斜視図、（ｄ）はスリーブの部分断
面斜視図である。図において３０はＣＲＴ用カソード構
体、３１はＮｉ金属粉末またはＮｉを主成分とする合金
の粉末とＢａを含むアルカリ土類金属の炭酸塩の粉末と
を混合し、熱間等方加圧処理により焼結したカソードペ
レット、３２は前記カソードペレット３１の電子放射面
３５以外の表面を覆うＮｉまたはＮｉ−Ｃｒ合金からな
るキャップ、３３は前記カソードペレット３１および前
記キャップ３２を一端部に保持する筒状の、Ｎｉ−Ｃｒ
合金からなるスリーブ、３４は前記カソードスリーブ３
３の内部に配置されたヒータである。ヒータ３４の通電
加熱により発生した熱はスリーブ３３およびキャップ３
２を経てカソードペレット３１を加熱し、カソードペレ
ット３１の電子放射面３５を約８００℃の適正温度に保
持する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現在ＣＲＴ用カソード
には、より少ないヒータ電力でカソードペレット温度を
維持できる省電力機能が求められている。前述した従来
のＣＲＴ用カソード構体３０をヒータのエネルギー効率
の面から考えると、理想的には、ヒータ３４からの熱エ
ネルギーが１００％カソードペレット３１に到達するこ
とが望まれるが、現実にはヒータ３４からの熱エネルギ
ーの一部は上方のキャップ３２を経由してカソードペレ
ット３１に到達し、残りは側方のスリーブ３３を経由
し、その一部はカソードペレットに到達するが相当の部
分はスリーブの下方へ流れカソードペレットの加熱に寄
与せず、熱効率が充分でない。
には、より少ないヒータ電力でカソードペレット温度を
維持できる省電力機能が求められている。前述した従来
のＣＲＴ用カソード構体３０をヒータのエネルギー効率
の面から考えると、理想的には、ヒータ３４からの熱エ
ネルギーが１００％カソードペレット３１に到達するこ
とが望まれるが、現実にはヒータ３４からの熱エネルギ
ーの一部は上方のキャップ３２を経由してカソードペレ
ット３１に到達し、残りは側方のスリーブ３３を経由
し、その一部はカソードペレットに到達するが相当の部
分はスリーブの下方へ流れカソードペレットの加熱に寄
与せず、熱効率が充分でない。
【０００４】本発明は上記問題点に鑑み提案されたもの
で、その目的はカソードペレット３１に到達せず無駄に
なる熱エネルギーを極力減らし、より少ないヒータ電力
でカソードペレットの適正温度が維持できる熱効率の高
いＣＲＴ用カソード構体を実現することである。
で、その目的はカソードペレット３１に到達せず無駄に
なる熱エネルギーを極力減らし、より少ないヒータ電力
でカソードペレットの適正温度が維持できる熱効率の高
いＣＲＴ用カソード構体を実現することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前述した、ヒー
タからの熱エネルギーの相当の部分がスリーブ下方へ流
れカソードペレットの加熱に寄与しないという問題点を
解消するため提案されたもので、Ｎｉ金属粉末またはＮ
ｉを主成分とする合金の粉末とＢａを含むアルカリ土類
金属の炭酸塩の粉末とを混合し、熱間等方加圧処理によ
り焼結したカソードペレットを搭載し、スリーブ内部に
ヒータを具備したＣＲＴ用カソード構体において、前記
スリーブの前記ヒータの主要部に近接または接する部分
の肉厚を厚くしたことを特徴とする。また、スリーブの
肉厚部と肉薄部とが一体形成されてなることを特徴とす
る。また、スリーブの肉厚部が２重構造に形成されてな
ることを特徴とする。
タからの熱エネルギーの相当の部分がスリーブ下方へ流
れカソードペレットの加熱に寄与しないという問題点を
解消するため提案されたもので、Ｎｉ金属粉末またはＮ
ｉを主成分とする合金の粉末とＢａを含むアルカリ土類
金属の炭酸塩の粉末とを混合し、熱間等方加圧処理によ
り焼結したカソードペレットを搭載し、スリーブ内部に
ヒータを具備したＣＲＴ用カソード構体において、前記
スリーブの前記ヒータの主要部に近接または接する部分
の肉厚を厚くしたことを特徴とする。また、スリーブの
肉厚部と肉薄部とが一体形成されてなることを特徴とす
る。また、スリーブの肉厚部が２重構造に形成されてな
ることを特徴とする。
【０００６】前述のようにヒータ主要部に近接または接
する部分のスリーブ肉厚を選択的に厚くすることにより
スリーブの肉厚部の断面積が肉薄部の断面積よりも大き
くなり、熱伝導量が多くなるので、ヒータからスリーブ
に伝導した熱エネルギーの大部分が上方即ちカソードペ
レットの方向に伝わりカソードペレットの加熱に寄与す
るようになるため従来品に比べより少ないヒータ電力で
カソードペレットの適正温度が維持できるようになる。
する部分のスリーブ肉厚を選択的に厚くすることにより
スリーブの肉厚部の断面積が肉薄部の断面積よりも大き
くなり、熱伝導量が多くなるので、ヒータからスリーブ
に伝導した熱エネルギーの大部分が上方即ちカソードペ
レットの方向に伝わりカソードペレットの加熱に寄与す
るようになるため従来品に比べより少ないヒータ電力で
カソードペレットの適正温度が維持できるようになる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について、以
下図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施例で
ある（以後実施例１と称する）。図１（ａ）は本発明の
ＣＲＴ用カソード構体の部分縦断面図、（ｂ）はスリー
ブの部分断面斜視図である。図１において、１０はＣＲ
Ｔ用カソード構体、１１はカソードペレット、１２はキ
ャップ、１３はスリーブ（１３ａは肉厚部、１３ｂは肉
薄部である）、１４はヒータ（１４ａは高温になるヒー
タ主要部で、１４ｂはヒータ脚部である）、１５は電子
放射面である。
下図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施例で
ある（以後実施例１と称する）。図１（ａ）は本発明の
ＣＲＴ用カソード構体の部分縦断面図、（ｂ）はスリー
ブの部分断面斜視図である。図１において、１０はＣＲ
Ｔ用カソード構体、１１はカソードペレット、１２はキ
ャップ、１３はスリーブ（１３ａは肉厚部、１３ｂは肉
薄部である）、１４はヒータ（１４ａは高温になるヒー
タ主要部で、１４ｂはヒータ脚部である）、１５は電子
放射面である。
【０００８】次に前記ＣＲＴ用カソード構体１０の製造
方法を説明する。平均粒径３μｍのＮｉ金属粉末と平均
粒径５μｍの（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 粉末を体積比
５０：５０で混合し、８００℃、２０００ｋｇ／ｃｍ2
で熱間等方加圧処理による焼結を行い焼結体ブロックを
作製した。次に前記焼結体ブロックから切断研磨加工に
より直径１．２ｍｍ、厚さ０．２ｍｍのカソードペレッ
ト１１を得た。これとは別に厚さ０．１ｍｍのＮｉ−Ｃ
ｒ合金板から絞り・打抜き加工によりスリーブ１３を得
た。このとき、スリーブ１３の上方のヒータ主要部１４
ａと近接または接する肉厚部１３ａの肉厚は０．１ｍ
ｍ、それ以外の肉薄部１３ｂの肉厚は０．０４ｍｍとし
た。肉厚部１３ａの長さはヒータ主要部１４ａと略同一
長さとし、ヒータ脚部１４ｂの大部分はスリーブの肉薄
部１３ｂの近傍にある。また別に厚さ０．０５ｍｍのＮ
ｉ−Ｃｒ合金板から絞り・打抜き加工により外径１．３
ｍｍ深さ０．２ｍｍのキャップ１２を得た。次に前記カ
ソードペレット１１をキャップ１２に挿入し、更にそれ
らをスリーブ１３の肉厚部側の開口端に挿入し溶接固定
したのち、ヒータ１４をスリーブ１３の肉薄部側の開口
端から挿入固定してＣＲＴ用カソード構体１０を得た。
方法を説明する。平均粒径３μｍのＮｉ金属粉末と平均
粒径５μｍの（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 粉末を体積比
５０：５０で混合し、８００℃、２０００ｋｇ／ｃｍ2
で熱間等方加圧処理による焼結を行い焼結体ブロックを
作製した。次に前記焼結体ブロックから切断研磨加工に
より直径１．２ｍｍ、厚さ０．２ｍｍのカソードペレッ
ト１１を得た。これとは別に厚さ０．１ｍｍのＮｉ−Ｃ
ｒ合金板から絞り・打抜き加工によりスリーブ１３を得
た。このとき、スリーブ１３の上方のヒータ主要部１４
ａと近接または接する肉厚部１３ａの肉厚は０．１ｍ
ｍ、それ以外の肉薄部１３ｂの肉厚は０．０４ｍｍとし
た。肉厚部１３ａの長さはヒータ主要部１４ａと略同一
長さとし、ヒータ脚部１４ｂの大部分はスリーブの肉薄
部１３ｂの近傍にある。また別に厚さ０．０５ｍｍのＮ
ｉ−Ｃｒ合金板から絞り・打抜き加工により外径１．３
ｍｍ深さ０．２ｍｍのキャップ１２を得た。次に前記カ
ソードペレット１１をキャップ１２に挿入し、更にそれ
らをスリーブ１３の肉厚部側の開口端に挿入し溶接固定
したのち、ヒータ１４をスリーブ１３の肉薄部側の開口
端から挿入固定してＣＲＴ用カソード構体１０を得た。
【０００９】次に前記ＣＲＴ用カソード構体１０を電子
銃（図示せず）に組込み、該電子銃を取り付けた排気管
付ガラスステム（図示せず）をＣＲＴ用ガラスバルブ
（図示せず）に封入し、該ガラスバルブに取り付けられ
た排気管（図示せず）を排気装置（図示せず）に装着し
てガラスバルブ内を排気脱ガスした。排気中にヒータ１
４に通電してカソードペレット１１を加熱し、カソード
ペレット１１内の炭酸塩（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 を
熱分解して酸化物（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）Ｏに変換した
後、さらに高真空に排気し、前記排気管を溶融封止して
ＣＲＴを得た。
銃（図示せず）に組込み、該電子銃を取り付けた排気管
付ガラスステム（図示せず）をＣＲＴ用ガラスバルブ
（図示せず）に封入し、該ガラスバルブに取り付けられ
た排気管（図示せず）を排気装置（図示せず）に装着し
てガラスバルブ内を排気脱ガスした。排気中にヒータ１
４に通電してカソードペレット１１を加熱し、カソード
ペレット１１内の炭酸塩（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 を
熱分解して酸化物（Ｂａ・Ｓｒ・Ｃａ）Ｏに変換した
後、さらに高真空に排気し、前記排気管を溶融封止して
ＣＲＴを得た。
【００１０】次に本発明の実施例１のＣＲＴ用カソード
構体１０の熱効率を従来例と比較して説明する。従来例
のＣＲＴ用カソード構体３０の電子放射面３５を適正温
度８００℃に保持した場合、ヒータ電力が１．４Ｗ必要
であるのに対し、本発明の実施例１のＣＲＴ用カソード
構体１０の電子放射面１５を同じく８００℃に保持した
場合の必要ヒータ電力は１．２Ｗであった。すなわち、
電子放射面を同一温度に保持するのに必要なヒータ電力
は本発明の実施例１のＣＲＴ用カソード構体の方が１７
％少なくて済んだ。
構体１０の熱効率を従来例と比較して説明する。従来例
のＣＲＴ用カソード構体３０の電子放射面３５を適正温
度８００℃に保持した場合、ヒータ電力が１．４Ｗ必要
であるのに対し、本発明の実施例１のＣＲＴ用カソード
構体１０の電子放射面１５を同じく８００℃に保持した
場合の必要ヒータ電力は１．２Ｗであった。すなわち、
電子放射面を同一温度に保持するのに必要なヒータ電力
は本発明の実施例１のＣＲＴ用カソード構体の方が１７
％少なくて済んだ。
【００１１】次に本発明のＣＲＴ用カソード構体の別実
施例（以後、実施例２と称する）を図２を参照して説明
する。図において２０はＣＲＴ用カソード構体、１６は
２重スリーブで、１６ａ，１６ｂはそれぞれ内スリー
ブ、外スリーブであり、内スリーブ１６ａの長さはヒー
タ主要部１４ａと略同一長さであり、外スリーブ１６ｂ
よりも短い。その他の実施例１（図１）との共通部分に
は同一符号を付け説明を省略する。
施例（以後、実施例２と称する）を図２を参照して説明
する。図において２０はＣＲＴ用カソード構体、１６は
２重スリーブで、１６ａ，１６ｂはそれぞれ内スリー
ブ、外スリーブであり、内スリーブ１６ａの長さはヒー
タ主要部１４ａと略同一長さであり、外スリーブ１６ｂ
よりも短い。その他の実施例１（図１）との共通部分に
は同一符号を付け説明を省略する。
【００１２】実施例２（図２）のＣＲＴ用カソード構体
２０の製造方法を以下説明するが実施例１（図１）と重
複する部分の説明は省略する。Ｎｉ金属粉末と（Ｂａ・
Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 粉末を混合し、熱間等方加圧処理
し、焼結体ブロックを作製し、該焼結体ブロックから切
断研磨加工によってカソードペレット１１を得た工程は
実施例１と同一である。それと別に、厚さ０．０５ｍｍ
のＮｉ−Ｃｒ合金板から絞り・打抜き加工により内スリ
ーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂを得た。この時、内スリ
ーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂの肉厚は場所によらず
０．０５ｍｍで一様である。これと別にキャップ１２を
得た工程は実施例１と同一である。次に前記カソードペ
レット１１をキャップ１２に挿入し、更にそれらを内ス
リーブ１６ａの一端に挿入し、更にそれらを外スリーブ
１６ｂの一端に挿入し全体を溶接固定した後、ヒータ１
４を挿入固定してＣＲＴ用カソード構体２０を得た。な
お、内スリーブ１６ａを外スリーブ１６ｂに挿入して後
の２重スリーブ１６にキャップ付ペレットを挿入しても
よい。次に前記ＣＲＴ用カソード構体を電子銃、排気管
付ガラスステム、ＣＲＴ用ガラスバルブに順次組込みＣ
ＲＴを得た工程は実施例１と同一である。
２０の製造方法を以下説明するが実施例１（図１）と重
複する部分の説明は省略する。Ｎｉ金属粉末と（Ｂａ・
Ｓｒ・Ｃａ）ＣＯ3 粉末を混合し、熱間等方加圧処理
し、焼結体ブロックを作製し、該焼結体ブロックから切
断研磨加工によってカソードペレット１１を得た工程は
実施例１と同一である。それと別に、厚さ０．０５ｍｍ
のＮｉ−Ｃｒ合金板から絞り・打抜き加工により内スリ
ーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂを得た。この時、内スリ
ーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂの肉厚は場所によらず
０．０５ｍｍで一様である。これと別にキャップ１２を
得た工程は実施例１と同一である。次に前記カソードペ
レット１１をキャップ１２に挿入し、更にそれらを内ス
リーブ１６ａの一端に挿入し、更にそれらを外スリーブ
１６ｂの一端に挿入し全体を溶接固定した後、ヒータ１
４を挿入固定してＣＲＴ用カソード構体２０を得た。な
お、内スリーブ１６ａを外スリーブ１６ｂに挿入して後
の２重スリーブ１６にキャップ付ペレットを挿入しても
よい。次に前記ＣＲＴ用カソード構体を電子銃、排気管
付ガラスステム、ＣＲＴ用ガラスバルブに順次組込みＣ
ＲＴを得た工程は実施例１と同一である。
【００１３】次に本発明の実施例２のＣＲＴ用カソード
構体２０の熱効率を従来例および実施例１と比較して説
明する。前述のように各々のＣＲＴ用カソード構体の電
子放射面を適正温度８００℃に保持した場合、ヒータ電
力が従来例では１．４Ｗ必要なところ、実施例２では実
施例１と同じく１．２Ｗで充分であり従来例と比べ１７
％の省電力効果があった。
構体２０の熱効率を従来例および実施例１と比較して説
明する。前述のように各々のＣＲＴ用カソード構体の電
子放射面を適正温度８００℃に保持した場合、ヒータ電
力が従来例では１．４Ｗ必要なところ、実施例２では実
施例１と同じく１．２Ｗで充分であり従来例と比べ１７
％の省電力効果があった。
【００１４】内スリーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂから
なる実施例２のスリーブ１６の特徴を実施例１のスリー
ブ１３と比較して説明する。実施例１のスリーブ１３
は、ヒータ主要部１４ａと近接または接する肉厚部１３
ａの肉厚が０．１ｍｍ、それ以外の肉薄部１３ｂの肉厚
が０．０４ｍｍの二段構造となっているため絞り・打抜
き加工により形状を作るために高度の技術を要する。必
然的に部品コストも高くなる。一方実施例２のスリーブ
は一様な厚さの内スリーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂの
組合せであるため製造が容易であり部品コストが安い。
しかし内スリーブ１６ａを外スリーブ１６ｂに挿入する
工程が余分に必要なため組立コストは少し高くなる。し
たがってどちらかが圧倒的に有利ということはなく状況
に応じて使い分けるべきである。
なる実施例２のスリーブ１６の特徴を実施例１のスリー
ブ１３と比較して説明する。実施例１のスリーブ１３
は、ヒータ主要部１４ａと近接または接する肉厚部１３
ａの肉厚が０．１ｍｍ、それ以外の肉薄部１３ｂの肉厚
が０．０４ｍｍの二段構造となっているため絞り・打抜
き加工により形状を作るために高度の技術を要する。必
然的に部品コストも高くなる。一方実施例２のスリーブ
は一様な厚さの内スリーブ１６ａ、外スリーブ１６ｂの
組合せであるため製造が容易であり部品コストが安い。
しかし内スリーブ１６ａを外スリーブ１６ｂに挿入する
工程が余分に必要なため組立コストは少し高くなる。し
たがってどちらかが圧倒的に有利ということはなく状況
に応じて使い分けるべきである。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、ヒータの主要部分
のスリーブ肉厚を選択的に厚くすることによりヒータか
らスリーブに伝導した熱エネルギーの大部分がカソード
ペレットの加熱に寄与するようになるため、従来品に比
べより少ないヒータ電力で適正なカソードペレット温度
が維持できるようなＣＲＴ用カソード構体が実現され
る。
のスリーブ肉厚を選択的に厚くすることによりヒータか
らスリーブに伝導した熱エネルギーの大部分がカソード
ペレットの加熱に寄与するようになるため、従来品に比
べより少ないヒータ電力で適正なカソードペレット温度
が維持できるようなＣＲＴ用カソード構体が実現され
る。
【図１】 本発明の一実施例のＣＲＴ用カソード構体の
部分縦断面図（ａ）とスリーブの部分断面斜視図（ｂ）
部分縦断面図（ａ）とスリーブの部分断面斜視図（ｂ）
【図２】 本発明の別実施例のＣＲＴ用カソードの部分
縦断面図（ａ）とスリーブの部分断面斜視図（ｂ）
縦断面図（ａ）とスリーブの部分断面斜視図（ｂ）
【図３】 従来のＣＲＴ用カソード構体の部分縦断面図
（ａ）、カソードペレットの部分断面斜視図（ｂ）、キ
ャップの部分断面斜視図（ｃ）およびスリーブの部分断
面斜視図（ｄ）
（ａ）、カソードペレットの部分断面斜視図（ｂ）、キ
ャップの部分断面斜視図（ｃ）およびスリーブの部分断
面斜視図（ｄ）
【符号の説明】 １０，２０ ＣＲＴ用カソード構体 １１ カソードペレット １２ キャップ １３ スリーブ １３ａ 肉厚部 １３ｂ 肉薄部 １４ ヒータ １４ａ ヒータ主要部 １４ｂ ヒータ脚部 １５ 電子放射面 １６ ２重スリーブ １６ａ 内スリーブ １６ｂ 外スリーブ
Claims (3)
- 【請求項１】Ｎｉ金属粉末またはＮｉを主成分とする合
金の粉末と、Ｂａを含むアルカリ土類金属の炭酸塩の粉
末とを混合し、熱間等方加圧処理により焼結したカソー
ドペレットを搭載し、スリーブ内部にヒータを具備した
陰極線管用カソード構体において、前記スリーブの前記
ヒータの主要部に近接または接する部分の肉厚を厚くし
たことを特徴とする陰極線管用カソード構体。 - 【請求項２】スリーブの肉厚部と肉薄部とが一体形成さ
れてなることを特徴とする請求項１に記載の陰極線管用
カソード構体。 - 【請求項３】スリーブの肉厚部が２重構造に形成されて
なることを特徴とする請求項１に記載の陰極線管用カソ
ード構体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3452296A JPH09231900A (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 陰極線管用カソード構体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3452296A JPH09231900A (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 陰極線管用カソード構体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09231900A true JPH09231900A (ja) | 1997-09-05 |
Family
ID=12416613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3452296A Pending JPH09231900A (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 陰極線管用カソード構体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09231900A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020084615A (ko) * | 2001-05-03 | 2002-11-09 | 삼성에스디아이 주식회사 | 음극 구조체 |
-
1996
- 1996-02-22 JP JP3452296A patent/JPH09231900A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020084615A (ko) * | 2001-05-03 | 2002-11-09 | 삼성에스디아이 주식회사 | 음극 구조체 |
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