JPH09234549A - 連続鋳造用鋳型の振動制御方法 - Google Patents
連続鋳造用鋳型の振動制御方法Info
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- JPH09234549A JPH09234549A JP4129696A JP4129696A JPH09234549A JP H09234549 A JPH09234549 A JP H09234549A JP 4129696 A JP4129696 A JP 4129696A JP 4129696 A JP4129696 A JP 4129696A JP H09234549 A JPH09234549 A JP H09234549A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳造速度を低下させることなく、拘束性ブレ
ークアウトの発生並びに伝搬を抑制する。 【解決手段】 鋳型２０上端部の湯面レベル変動波形を
測定し、次式 Ｖm −（Ｖc ＋Ｖw ）＝πｆm Ｓm ｃｏｓ２πｆm ｔ−
πｆw Ｓw ｃｏｓ２πｆw −Ｖc ≧０ を満足するネガティブストリップ時間ｔN が、各振動周
期に対して負の値にならないように鋳造速度Ｖc や鋳型
振動条件を設定する。
ークアウトの発生並びに伝搬を抑制する。 【解決手段】 鋳型２０上端部の湯面レベル変動波形を
測定し、次式 Ｖm −（Ｖc ＋Ｖw ）＝πｆm Ｓm ｃｏｓ２πｆm ｔ−
πｆw Ｓw ｃｏｓ２πｆw −Ｖc ≧０ を満足するネガティブストリップ時間ｔN が、各振動周
期に対して負の値にならないように鋳造速度Ｖc や鋳型
振動条件を設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造用鋳型の
振動制御方法に係り、特に、鋳型内における凝固シェル
の鋳壁への焼き付きやモールドパウダの固着に伴い発生
するブレークアウトを防止することが可能な連続鋳造用
鋳型の振動制御方法に関する。
振動制御方法に係り、特に、鋳型内における凝固シェル
の鋳壁への焼き付きやモールドパウダの固着に伴い発生
するブレークアウトを防止することが可能な連続鋳造用
鋳型の振動制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造においては、現在、高温鋳片の
製造と直送圧延プロセスの安定化を目的に、各鋼種にお
いて、高速鋳造技術の達成が必須となってきている。こ
の高速鋳造技術の確立にあたり、最も問題となる操業ト
ラブルの１つに、鋳型下方で凝固シェルが破れて溶鋼が
流出するブレークアウトがある。このブレークアウトの
発生は操業停止をもたらし、連続鋳造装置の保守に多大
な損害を与える。
製造と直送圧延プロセスの安定化を目的に、各鋼種にお
いて、高速鋳造技術の達成が必須となってきている。こ
の高速鋳造技術の確立にあたり、最も問題となる操業ト
ラブルの１つに、鋳型下方で凝固シェルが破れて溶鋼が
流出するブレークアウトがある。このブレークアウトの
発生は操業停止をもたらし、連続鋳造装置の保守に多大
な損害を与える。
【０００３】現在操業上問題となるブレークアウトは、
溶鋼の湯面直下で凝固シェルが鋳型に焼き付いて拘束さ
れて破断し、破断部が鋳型下端到達時に溶鋼が流出す
る、拘束性ブレークアウトと呼ばれる現象が大半を占め
ている。高速鋳造にあたっては、鋳型内に添加するモー
ルドパウダーの鋳型〜シェル間への流入不良に伴う摩擦
力増大や、鋳片凝固シェルの強度低下が避けられないた
め、特に問題となる。
溶鋼の湯面直下で凝固シェルが鋳型に焼き付いて拘束さ
れて破断し、破断部が鋳型下端到達時に溶鋼が流出す
る、拘束性ブレークアウトと呼ばれる現象が大半を占め
ている。高速鋳造にあたっては、鋳型内に添加するモー
ルドパウダーの鋳型〜シェル間への流入不良に伴う摩擦
力増大や、鋳片凝固シェルの強度低下が避けられないた
め、特に問題となる。
【０００４】これに対して操業上の対策としては、例え
ば特開昭６１−２３５０５５に記載されているように、
シェル拘束後、破断部が鋳型内にあるうちに引き抜きを
一旦停止し、破断部のシェル強度の回復を図ることによ
りブレークアウトの発生を防止する方法が一般的であ
り、シェルの拘束発生についても、機械的外乱の影響に
強い鋳型銅板の温度変化測定により、再現性の良い予知
が可能となっている。
ば特開昭６１−２３５０５５に記載されているように、
シェル拘束後、破断部が鋳型内にあるうちに引き抜きを
一旦停止し、破断部のシェル強度の回復を図ることによ
りブレークアウトの発生を防止する方法が一般的であ
り、シェルの拘束発生についても、機械的外乱の影響に
強い鋳型銅板の温度変化測定により、再現性の良い予知
が可能となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、拘束性
ブレークアウトを回避するために鋳造速度を低下させて
しまうと、高速鋳造が困難になるだけでなく、鋳片の温
度低下等による品質への影響が避けられないという問題
点を有していた。
ブレークアウトを回避するために鋳造速度を低下させて
しまうと、高速鋳造が困難になるだけでなく、鋳片の温
度低下等による品質への影響が避けられないという問題
点を有していた。
【０００６】一方、本発明と同様に、鋳型の下降速度が
鋳片の引抜速度より大きいネガティブストリップ状態に
着目したものとしては、例えば特開昭６１−２０６５３
や特開昭６１−２３５５９に、鋳型を、その振動波形
が、波形歪みを有する非正弦波形となるように上下方向
に振動させ、且つ、１サイクルの振動におけるネガティ
ブストリップの時間比率が２５％以下となるようにする
ことが記載されている。
鋳片の引抜速度より大きいネガティブストリップ状態に
着目したものとしては、例えば特開昭６１−２０６５３
や特開昭６１−２３５５９に、鋳型を、その振動波形
が、波形歪みを有する非正弦波形となるように上下方向
に振動させ、且つ、１サイクルの振動におけるネガティ
ブストリップの時間比率が２５％以下となるようにする
ことが記載されている。
【０００７】又、特開昭６１−１６２２５６や特開昭６
１−１５９２５５には、鋳型をゆっくりと上昇させた
後、急速に下降させ、且つ、ネガティブストリップ時間
を短くすることからなる非正弦波形によって、鋳型を振
動させることが記載されている。
１−１５９２５５には、鋳型をゆっくりと上昇させた
後、急速に下降させ、且つ、ネガティブストリップ時間
を短くすることからなる非正弦波形によって、鋳型を振
動させることが記載されている。
【０００８】又、特開昭６１−２３５０５３には、予め
拘束発生レベルに対する必要最小凝固シェル厚みを設定
すると共に、ネガティブストリップ時間と凝固シェル生
成速度との相関を求めておき、鋳型内で凝固シェルの拘
束性破断が検出された際に、鋳造速度、鋳型の振動数、
振幅、振動波形のうちのいずれか１以上制御して、当該
拘束発生レベルにおける必要最小凝固シェル厚みを生成
せしめ得るネガティブストリップ時間を確保することが
記載されている。
拘束発生レベルに対する必要最小凝固シェル厚みを設定
すると共に、ネガティブストリップ時間と凝固シェル生
成速度との相関を求めておき、鋳型内で凝固シェルの拘
束性破断が検出された際に、鋳造速度、鋳型の振動数、
振幅、振動波形のうちのいずれか１以上制御して、当該
拘束発生レベルにおける必要最小凝固シェル厚みを生成
せしめ得るネガティブストリップ時間を確保することが
記載されている。
【０００９】又、特開平５−７６９９７には、２対の鋳
型で鋳造空間を作る竪型連続鋳造鋳型の縦振動が、鋳型
の振動速度が鋳片の引抜速度より遅いポジティブストリ
ップ期間に、１対の鋳型を後退して鋳型と凝固シェル間
の距離を増加させる時に、該１対の鋳型に高周波振動を
付与し、ネガティブストリップ期間には高周波振動を止
めて１対の鋳型を前進し、元の位置に戻すように縦振動
と同周期で水平振動を与えることにより、鋳型と凝固シ
ェル間へのモールドパウダの流入を容易にすることが記
載されている。
型で鋳造空間を作る竪型連続鋳造鋳型の縦振動が、鋳型
の振動速度が鋳片の引抜速度より遅いポジティブストリ
ップ期間に、１対の鋳型を後退して鋳型と凝固シェル間
の距離を増加させる時に、該１対の鋳型に高周波振動を
付与し、ネガティブストリップ期間には高周波振動を止
めて１対の鋳型を前進し、元の位置に戻すように縦振動
と同周期で水平振動を与えることにより、鋳型と凝固シ
ェル間へのモールドパウダの流入を容易にすることが記
載されている。
【００１０】又、特開平５−１６９１９４には、鋳型の
内側の鋳型材としてＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金を使用し、
鋳型表面温度を、使用するモールドパウダの凝固点以上
で、且つ、鋳造金属の凝固点未満に維持すると共に、鋳
型の振動を、ネガティブストリップ時間０．１１秒以下
とすることが記載されている。
内側の鋳型材としてＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金を使用し、
鋳型表面温度を、使用するモールドパウダの凝固点以上
で、且つ、鋳造金属の凝固点未満に維持すると共に、鋳
型の振動を、ネガティブストリップ時間０．１１秒以下
とすることが記載されている。
【００１１】しかしながら、いずれの方法においても、
十分な効果を達成できなかったり、鋳型の振動条件を簡
単に求めることができないという問題点を有していた。
十分な効果を達成できなかったり、鋳型の振動条件を簡
単に求めることができないという問題点を有していた。
【００１２】本発明は、前記従来の問題点を解消するべ
くなされたもので、鋳造速度を低下させることなく、拘
束性ブレークアウトの発生並びに伝搬を抑制することが
可能であり、しかも、鋳型振動条件を容易に求めること
が可能な、連続鋳造鋳型の振動制御方法を提供すること
を目的とする。
くなされたもので、鋳造速度を低下させることなく、拘
束性ブレークアウトの発生並びに伝搬を抑制することが
可能であり、しかも、鋳型振動条件を容易に求めること
が可能な、連続鋳造鋳型の振動制御方法を提供すること
を目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋳型を上下方
向に振動させながら連続鋳造を行う際に、鋳型上端部の
湯面レベル変動波形を測定し、次式 Ｖm −（Ｖc ＋Ｖw ） ＝πｆm Ｓm ｃｏｓ２πｆm ｔ−πｆw Ｓw ｃｏｓ２πｆw −Ｖc ≧０ …（１） ここで、 Ｖm ：鋳型振動速度（ｍ／ｍｉｎ：下向きを正） Ｖc ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｖw ：湯面レベル変動速度（ｍ／ｍｉｎ） ｆm ：鋳型振動数（Ｈｚ） Ｓm ：鋳型振動ストローク（ｍｍ） ｆw ：湯面レベル振動数（Ｈｚ） Ｓw ：湯面レベル振動ストローク（ｍｍ） を満足するネガティブストリップ時間ｔN が、各振動周
期に対して負の値にならないように鋳造速度Ｖc や鋳型
振動条件を制御することにより、ブレークアウトの発生
を防止するようにして、前記目的を達成したものであ
る。
向に振動させながら連続鋳造を行う際に、鋳型上端部の
湯面レベル変動波形を測定し、次式 Ｖm −（Ｖc ＋Ｖw ） ＝πｆm Ｓm ｃｏｓ２πｆm ｔ−πｆw Ｓw ｃｏｓ２πｆw −Ｖc ≧０ …（１） ここで、 Ｖm ：鋳型振動速度（ｍ／ｍｉｎ：下向きを正） Ｖc ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｖw ：湯面レベル変動速度（ｍ／ｍｉｎ） ｆm ：鋳型振動数（Ｈｚ） Ｓm ：鋳型振動ストローク（ｍｍ） ｆw ：湯面レベル振動数（Ｈｚ） Ｓw ：湯面レベル振動ストローク（ｍｍ） を満足するネガティブストリップ時間ｔN が、各振動周
期に対して負の値にならないように鋳造速度Ｖc や鋳型
振動条件を制御することにより、ブレークアウトの発生
を防止するようにして、前記目的を達成したものであ
る。
【００１４】又、次式 ｆm Ｓm ≧（Ｖc ／π）＋ｆw Ｓw …（２） を満足する鋳型振動条件を設定するようにしたものであ
る。
る。
【００１５】連続鋳造における拘束性ブレークアウトの
発生に対して、鋳造条件と発生頻度の関係において、急
激な湯面レベル変動発生が大きく影響していることが確
認されている。即ち、シェルの拘束は鋳型内湯面直下で
ほぼ１００％発生しており、その主な原因は、湯面変動
に伴うシェル先端の凝固不均一や凝固シェル先端の再溶
融であると見られる。
発生に対して、鋳造条件と発生頻度の関係において、急
激な湯面レベル変動発生が大きく影響していることが確
認されている。即ち、シェルの拘束は鋳型内湯面直下で
ほぼ１００％発生しており、その主な原因は、湯面変動
に伴うシェル先端の凝固不均一や凝固シェル先端の再溶
融であると見られる。
【００１６】鋳型内の湯面レベル制御に関しては、現
在、特開平６−６０７他で提案された、電磁力の利用に
より変動を抑制する方法等により安定化が図られてい
る。しかしながら、湯面レベル変動は、鋳型内の溶鋼中
に先端が侵漬される侵漬ノズルにおける溶鋼の偏流等を
その起源とするものであり、周期性を持っていて、これ
を完全に抑止することは困難である。
在、特開平６−６０７他で提案された、電磁力の利用に
より変動を抑制する方法等により安定化が図られてい
る。しかしながら、湯面レベル変動は、鋳型内の溶鋼中
に先端が侵漬される侵漬ノズルにおける溶鋼の偏流等を
その起源とするものであり、周期性を持っていて、これ
を完全に抑止することは困難である。
【００１７】拘束性ブレークアウトの発生は、既に説明
したように、湯面レベルの急変に伴って増加するが、通
常、鋳型振動のネガティブストリップ期間の凝固シェル
への圧縮応力付加期に拘束シェルが解放されることによ
り修復される。
したように、湯面レベルの急変に伴って増加するが、通
常、鋳型振動のネガティブストリップ期間の凝固シェル
への圧縮応力付加期に拘束シェルが解放されることによ
り修復される。
【００１８】湯面のレベル変動がない場合、ネガティブ
ストリップ時間ｔN は、図１の斜線部に相当し、次式で
表わされる。
ストリップ時間ｔN は、図１の斜線部に相当し、次式で
表わされる。
【００１９】 ｔN ＝｛１／（πｆm ）｝ｃｏｓ-1｛Ｖc ／（πｆm Ｓm ）｝ …（３）
【００２０】図１は、鋳造速度Ｖc ＝１．５ｍ／ｍｉｎ
、鋳型振動数ｆm ＝７０ｃｐｍ 、鋳型振動ストローク
Ｓm ＝８ｍｍの例である。
、鋳型振動数ｆm ＝７０ｃｐｍ 、鋳型振動ストローク
Ｓm ＝８ｍｍの例である。
【００２１】前記ネガティブストリップ期間ｔN を増大
させると、凝固シェルへの圧縮応力作用期間が増大し、
拘束シェルの解放が可能となるため、拘束性ブレークア
ウトの防止に有効である。このため、ネガティブストリ
ップ時間ｔN が存在するように、振動条件を設定するこ
とが、拘束性ブレークアウトの防止上必要である。
させると、凝固シェルへの圧縮応力作用期間が増大し、
拘束シェルの解放が可能となるため、拘束性ブレークア
ウトの防止に有効である。このため、ネガティブストリ
ップ時間ｔN が存在するように、振動条件を設定するこ
とが、拘束性ブレークアウトの防止上必要である。
【００２２】しかしながら、湯面のレベル変動の影響を
考慮しない場合、実際には、図２のＡ部のように、ネガ
ティブストリップ時間ｔN が存在しない振動周期が生じ
ることがある。図２は、鋳造速度Ｖc ＝１．５ｍ／ｍｉ
ｎ 、鋳型振動数ｆm ＝７０ｃｐｍ 、鋳型振動ストロー
クＳm ＝８ｍｍ、湯面レベル振動数ｆw ＝３５ｃｐｍ
、湯面レベル振動ストロークＳw ＝３．５ｍｍの例で
ある。
考慮しない場合、実際には、図２のＡ部のように、ネガ
ティブストリップ時間ｔN が存在しない振動周期が生じ
ることがある。図２は、鋳造速度Ｖc ＝１．５ｍ／ｍｉ
ｎ 、鋳型振動数ｆm ＝７０ｃｐｍ 、鋳型振動ストロー
クＳm ＝８ｍｍ、湯面レベル振動数ｆw ＝３５ｃｐｍ
、湯面レベル振動ストロークＳw ＝３．５ｍｍの例で
ある。
【００２３】凝固シェルの拘束後、湯面のレベル変動に
よりＡ部に相当する振動波形が事実上生じた場合、拘束
シェルの解放が達成できないため、拘束性ブレークアウ
トの伝搬を防止することが不可能となる。従って、本発
明においては、予め湯面レベル変動量を測定し、その変
動分を考慮した鋳型振動条件を設定することにより、湯
面直下での拘束シェルの解放をより確実に実行できるよ
うにしている。
よりＡ部に相当する振動波形が事実上生じた場合、拘束
シェルの解放が達成できないため、拘束性ブレークアウ
トの伝搬を防止することが不可能となる。従って、本発
明においては、予め湯面レベル変動量を測定し、その変
動分を考慮した鋳型振動条件を設定することにより、湯
面直下での拘束シェルの解放をより確実に実行できるよ
うにしている。
【００２４】即ち、湯面レベル変動を正弦波と見做す
と、その変位ｚw 及び変動速度ｖw は、次式で表わされ
る。
と、その変位ｚw 及び変動速度ｖw は、次式で表わされ
る。
【００２５】 ｚw ＝（Ｓw ／２）ｓｉｎ２πｆw ｔ …（４） ｖw ＝πｆw Ｓw ・ｃｏｓ２πｆw ｔ …（５）
【００２６】このときのネガティブストリップ時間ｔN
が負の値とならない条件は、前出（１）式を満たす条件
となる。この（１）式において、ネガティブストリップ
時間ｔN が、各振動周期に対して存在すれば、拘束性ブ
レークアウトを防止できる。具体的には、前出（２）式
に示す鋳型振動条件を設定することで、拘束性ブレーク
アウトの発生を防止できる。
が負の値とならない条件は、前出（１）式を満たす条件
となる。この（１）式において、ネガティブストリップ
時間ｔN が、各振動周期に対して存在すれば、拘束性ブ
レークアウトを防止できる。具体的には、前出（２）式
に示す鋳型振動条件を設定することで、拘束性ブレーク
アウトの発生を防止できる。
【００２７】ネガティブストリップ時間ｔN が負の値に
ならない鋳型振動条件の例を図３に示す。
ならない鋳型振動条件の例を図３に示す。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して、本発明の実
施形態を詳細に説明する。
施形態を詳細に説明する。
【００２９】本実施形態は、図４に示すような、溶鋼１
０を保持する取鍋１２と、該取鍋１２の底部に設けられ
たエアシールパイプ１４を介して溶鋼１０が注入される
タンディッシュ１６と、該タンディッシュ１６内に注入
された溶鋼が、その底部に取り付けられた侵漬ノズル１
８を介して連続的に鋳込まれる、例えば水冷銅の鋳型２
０と、該鋳型２０によって冷却され、凝固シェル２２ａ
が鋳型２０と接触する表面に形成された鋳片２２を、鋳
型２０の下部から連続的に引き抜くためのガイドローラ
２４及びピンチローラ２６を有する連続鋳造設備に本発
明を適用したもので、前記鋳型２０上端部の湯面レベル
を測定するための、例えば超音波を用いたレベル計３０
と、該レベル計３０によって検出される湯面レベル変動
波形に応じて、前出（２）式の関係を満足するように、
鋳型振動条件を制御する鋳型振動制御装置３２と、該鋳
型振動制御装置３２の出力により、例えば油圧シリンダ
（図示省略）を用いて、振動テーブル（図示省略）上に
載置された前記鋳型２０を上下方向に振動させる振動ア
クチュエータ３４（例えば特開昭６２−２８６６５６の
第３図参照）を備えたものである。
０を保持する取鍋１２と、該取鍋１２の底部に設けられ
たエアシールパイプ１４を介して溶鋼１０が注入される
タンディッシュ１６と、該タンディッシュ１６内に注入
された溶鋼が、その底部に取り付けられた侵漬ノズル１
８を介して連続的に鋳込まれる、例えば水冷銅の鋳型２
０と、該鋳型２０によって冷却され、凝固シェル２２ａ
が鋳型２０と接触する表面に形成された鋳片２２を、鋳
型２０の下部から連続的に引き抜くためのガイドローラ
２４及びピンチローラ２６を有する連続鋳造設備に本発
明を適用したもので、前記鋳型２０上端部の湯面レベル
を測定するための、例えば超音波を用いたレベル計３０
と、該レベル計３０によって検出される湯面レベル変動
波形に応じて、前出（２）式の関係を満足するように、
鋳型振動条件を制御する鋳型振動制御装置３２と、該鋳
型振動制御装置３２の出力により、例えば油圧シリンダ
（図示省略）を用いて、振動テーブル（図示省略）上に
載置された前記鋳型２０を上下方向に振動させる振動ア
クチュエータ３４（例えば特開昭６２−２８６６５６の
第３図参照）を備えたものである。
【００３０】
【実施例】サイズが７０×７０×７５０ｍｍの水冷銅鋳
型を有するモデル装置並びに実機の連続鋳造設備におい
て、本発明の調査を行った。モデル装置における実験で
は、侵漬ノズル１８の侵漬深さ並びにノズル開度を変更
することで、強制的に湯面レベル変動量を３段階に変更
した。予め測定した湯面レベル変動を正弦波でマッチン
グし、鋳型２０の正弦振動波形のストロークＳm 、振動
数ｆm を変更して、ネガティブストリップ時間ｔN が常
に（２）式を満足するように設定して、調査を行った。
型を有するモデル装置並びに実機の連続鋳造設備におい
て、本発明の調査を行った。モデル装置における実験で
は、侵漬ノズル１８の侵漬深さ並びにノズル開度を変更
することで、強制的に湯面レベル変動量を３段階に変更
した。予め測定した湯面レベル変動を正弦波でマッチン
グし、鋳型２０の正弦振動波形のストロークＳm 、振動
数ｆm を変更して、ネガティブストリップ時間ｔN が常
に（２）式を満足するように設定して、調査を行った。
【００３１】本発明法並びに比較法の鋳型振動条件の例
を図５乃至図７に示す。図５は、鋳造速度Ｖc ＝０．５
ｍ／ｍｉｎ、図６は同じく１．０ｍ／ｍｉｎ、図７は同
じく１．５ｍ／ｍｉｎの場合を示している。
を図５乃至図７に示す。図５は、鋳造速度Ｖc ＝０．５
ｍ／ｍｉｎ、図６は同じく１．０ｍ／ｍｉｎ、図７は同
じく１．５ｍ／ｍｉｎの場合を示している。
【００３２】本発明法によるブレークアウト発生頻度の
調査結果を、湯面レベル変動を考慮しない比較法の結果
と共に、表１に示す。
調査結果を、湯面レベル変動を考慮しない比較法の結果
と共に、表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１における実験番号は、図５乃至図７中
に記載されている点の番号と対応している。表１より、
本発明法の振動条件では、ブレークアウトの発生が皆無
であることが確認できる。
に記載されている点の番号と対応している。表１より、
本発明法の振動条件では、ブレークアウトの発生が皆無
であることが確認できる。
【００３５】実機連続鋳造設備におけるブレークアウト
警報の発生件数を調査したところ、比較法では２５回発
生していたものが、本発明法の鋳型振動条件では、ブレ
ークアウト警報の発生回数が０となり、高速鋳造が安定
して達成できることが確認できた。
警報の発生件数を調査したところ、比較法では２５回発
生していたものが、本発明法の鋳型振動条件では、ブレ
ークアウト警報の発生回数が０となり、高速鋳造が安定
して達成できることが確認できた。
【００３６】一般に、ネガティブストリップ時間ｔN の
増大は、振動時の凝固シェルの圧縮応力の増大により、
爪深さやオシレーションマーク深さが増大するため、品
質上、表面割れの発生、気泡あるいは介在物の凝固シェ
ルへの捕捉を招くため、極力小さくする必要があるとい
う報告が多いが、本発明法を用いた鋳片の表面性状は、
比較法と同レベルであり、品質上問題がないことが、鋳
片の調査により確認できた。
増大は、振動時の凝固シェルの圧縮応力の増大により、
爪深さやオシレーションマーク深さが増大するため、品
質上、表面割れの発生、気泡あるいは介在物の凝固シェ
ルへの捕捉を招くため、極力小さくする必要があるとい
う報告が多いが、本発明法を用いた鋳片の表面性状は、
比較法と同レベルであり、品質上問題がないことが、鋳
片の調査により確認できた。
【００３７】
【発明の効果】本発明により、鋳型振動条件の変更のみ
で高速鋳造における拘束性ブレークアウトの発生を抑制
でき、鋳造速度の低下無しに操業を続けることが可能と
なる。又、直送化プロセスが補償できるため、品質、生
産の安定性が飛躍的に向上する。
で高速鋳造における拘束性ブレークアウトの発生を抑制
でき、鋳造速度の低下無しに操業を続けることが可能と
なる。又、直送化プロセスが補償できるため、品質、生
産の安定性が飛躍的に向上する。
【図１】湯面レベル変動がない場合のネガティブストリ
ップ時間の例を示す線図
ップ時間の例を示す線図
【図２】湯面レベル変動を考慮した場合のネガティブス
トリップ時間の例を示す線図
トリップ時間の例を示す線図
【図３】本発明による、ネガティブストリップ時間が負
の値にならない鋳型振動条件の例を示す線図
の値にならない鋳型振動条件の例を示す線図
【図４】本発明の実施形態が適用される連続鋳造設備の
構成例を示すブロック線図
構成例を示すブロック線図
【図５】鋳造速度が０．５ｍ／ｍｉｎの場合の、本発明
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
【図６】鋳造速度が１．０ｍ／ｍｉｎの場合の、本発明
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
【図７】鋳造速度が１．５ｍ／ｍｉｎの場合の、本発明
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
法と比較法の鋳型振動条件の例を比較して示す線図
１０…溶鋼 １２…取鍋 １６…タンディッシュ １８…侵漬ノズル ２０…鋳型 ２２…鋳片 ２２ａ…凝固シェル ３０…レベル計 ３２…鋳型振動制御装置 ３４…振動アクチュエータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 戸澤 宏一 岡山県倉敷市水島川崎通一丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 中戸 參 岡山県倉敷市水島川崎通一丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 反町 健一 岡山県倉敷市水島川崎通一丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】鋳型を上下方向に振動させながら連続鋳造
を行う際に、 鋳型上端部の湯面レベル変動波形を測定し、 次式 Ｖm −（Ｖc ＋Ｖw ）＝πｆm Ｓm ｃｏｓ２πｆm ｔ−
πｆw Ｓw ｃｏｓ２πｆw −Ｖc ≧０ ここで、 Ｖm ：鋳型振動速度（ｍ／ｍｉｎ：下向きを正） Ｖc ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ） Ｖw ：湯面レベル変動速度（ｍ／ｍｉｎ） ｆm ：鋳型振動数（Ｈｚ） Ｓm ：鋳型振動ストローク（ｍｍ） ｆw ：湯面レベル振動数（Ｈｚ） Ｓw ：湯面レベル振動ストローク（ｍｍ） を満足するネガティブストリップ時間ｔN が、各振動周
期に対して負の値にならないように鋳造速度Ｖc や鋳型
振動条件を制御することにより、ブレークアウトの発生
を防止することを特徴とする連続鋳造用鋳型の振動制御
方法。 - 【請求項２】請求項１において、次式 ｆm Ｓm ≧（Ｖc ／π）＋ｆw Ｓw を満足する鋳型振動条件を設定することを特徴とする連
続鋳造用鋳型の振動制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4129696A JPH09234549A (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 連続鋳造用鋳型の振動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4129696A JPH09234549A (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 連続鋳造用鋳型の振動制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09234549A true JPH09234549A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=12604503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4129696A Pending JPH09234549A (ja) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | 連続鋳造用鋳型の振動制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09234549A (ja) |
-
1996
- 1996-02-28 JP JP4129696A patent/JPH09234549A/ja active Pending
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