JPH0924534A - 射出圧縮成形方法および装置 - Google Patents
射出圧縮成形方法および装置Info
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- JPH0924534A JPH0924534A JP17472495A JP17472495A JPH0924534A JP H0924534 A JPH0924534 A JP H0924534A JP 17472495 A JP17472495 A JP 17472495A JP 17472495 A JP17472495 A JP 17472495A JP H0924534 A JPH0924534 A JP H0924534A
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- Japan
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- mold
- injection
- mold clamping
- amount
- half nut
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
- B29C45/561—Injection-compression moulding
- B29C2045/563—Enlarging the mould cavity during injection
Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 変形や反り、残留歪の極めて小さい高品質の
成形品を得ることのできる樹脂の射出圧縮成形方法や装
置を提供しようとするものである。 【構成】 樹脂の射出圧縮成形方法において、両金型を
タッチした状態で樹脂の冷却固化収縮量を加算した樹脂
量を金型キャビティ内へ射出充填を行ない、金型の後退
量が設定型開量に達したとき射出充填を停止すると同時
に、型締シリンダで型締力を増加して圧縮工程を行な
う。
成形品を得ることのできる樹脂の射出圧縮成形方法や装
置を提供しようとするものである。 【構成】 樹脂の射出圧縮成形方法において、両金型を
タッチした状態で樹脂の冷却固化収縮量を加算した樹脂
量を金型キャビティ内へ射出充填を行ない、金型の後退
量が設定型開量に達したとき射出充填を停止すると同時
に、型締シリンダで型締力を増加して圧縮工程を行な
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低圧型締の金型キャビ
ティ内に溶融樹脂を充填し、充填された樹脂圧によって
金型が若干型開し、その後型締機構で金型を高圧に圧縮
するようにした射出圧縮成形方法および射出圧縮成形装
置に関するものである。
ティ内に溶融樹脂を充填し、充填された樹脂圧によって
金型が若干型開し、その後型締機構で金型を高圧に圧縮
するようにした射出圧縮成形方法および射出圧縮成形装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】油圧式の型締シリンダで型締を行なう型
締機構の射出成形装置を用いて射出圧縮成形する場合、
下記に示すような方法により実施していた。 （１）型締機構にストッパなどを設けて、金型を所定の
型開量位置でストッパにより機械的にロックさせる。射
出充填後の型締圧縮工程は、ストッパによる機械的ロッ
クを解除して行なう。または、別途付設した圧縮専用の
型締シリンダなどで圧縮工程を行なう。 （２）型締機構の可動盤と固定盤の間に圧縮専用のユニ
ットを装着し、型開量保持ならびに圧縮工程を装着した
ユニットで行なう。 （３）可動盤または可動型の位置を検出し、射出充填に
より金型が容易に開くように低い型締力で型締を行な
う。射出充填工程は設定した型開量および型開速度にな
るように、型締圧力あるいは射出速度を制御する。
締機構の射出成形装置を用いて射出圧縮成形する場合、
下記に示すような方法により実施していた。 （１）型締機構にストッパなどを設けて、金型を所定の
型開量位置でストッパにより機械的にロックさせる。射
出充填後の型締圧縮工程は、ストッパによる機械的ロッ
クを解除して行なう。または、別途付設した圧縮専用の
型締シリンダなどで圧縮工程を行なう。 （２）型締機構の可動盤と固定盤の間に圧縮専用のユニ
ットを装着し、型開量保持ならびに圧縮工程を装着した
ユニットで行なう。 （３）可動盤または可動型の位置を検出し、射出充填に
より金型が容易に開くように低い型締力で型締を行な
う。射出充填工程は設定した型開量および型開速度にな
るように、型締圧力あるいは射出速度を制御する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来方
法で射出圧縮成形を行なう場合には下記に示すような種
々の問題がある。 （１）成形中に樹脂温度などの成形条件が変動した場合
の対応が困難であるため、成形品の品質にバラツキが生
じ、良品を安定して供給することはできない。また、射
出充填から圧縮工程に移行する際に、一旦ストッパなど
の機械的ロックを解除するのでタイムラグが生じるか
ら、金型内の樹脂流動挙動が不連続となり、その結果、
フローマークなどの欠陥が生じ、高品質な成形品を得る
ことは困難である。さらに、機械的ロック機構あるいは
圧縮専用の型締シリンダなどの付設により、成形機は複
雑・大型化となり、その結果、生産性は著しく低下す
る。
法で射出圧縮成形を行なう場合には下記に示すような種
々の問題がある。 （１）成形中に樹脂温度などの成形条件が変動した場合
の対応が困難であるため、成形品の品質にバラツキが生
じ、良品を安定して供給することはできない。また、射
出充填から圧縮工程に移行する際に、一旦ストッパなど
の機械的ロックを解除するのでタイムラグが生じるか
ら、金型内の樹脂流動挙動が不連続となり、その結果、
フローマークなどの欠陥が生じ、高品質な成形品を得る
ことは困難である。さらに、機械的ロック機構あるいは
圧縮専用の型締シリンダなどの付設により、成形機は複
雑・大型化となり、その結果、生産性は著しく低下す
る。
【０００４】（２）成形機本体は何ら大幅な改造は必要
としないものの、圧縮専用ユニットを装着することによ
り、金型を取付可能な有効寸法が縮小され（成形機のス
ペックダウン）、その結果、多岐にわたる成形品への対
応が限定されてしまう。また、圧縮専用ユニットは相当
な重量物であり、ユニット装着によって、成形機の変形
や摺動部の異常摩耗、駆動系への負担増などの成形機へ
与えるダメージは大きい。さらに、ユニットの駆動源の
接続、成形機との動作タイミングをとるための制御信号
の接続などを必要とし、操作性は極めて低い。
としないものの、圧縮専用ユニットを装着することによ
り、金型を取付可能な有効寸法が縮小され（成形機のス
ペックダウン）、その結果、多岐にわたる成形品への対
応が限定されてしまう。また、圧縮専用ユニットは相当
な重量物であり、ユニット装着によって、成形機の変形
や摺動部の異常摩耗、駆動系への負担増などの成形機へ
与えるダメージは大きい。さらに、ユニットの駆動源の
接続、成形機との動作タイミングをとるための制御信号
の接続などを必要とし、操作性は極めて低い。
【０００５】（３）あらかじめ型締力を負荷させた状態
で射出充填を行なうため、射出充填による樹脂圧が型締
力を越えるまでは型開挙動を示さず、その結果、型開挙
動の前後で金型キャビティ内の樹脂流動状態が変化し、
上記（１）の場合程ではないが、フローマークなどの欠
陥が生じやすい。そのため、型開挙動が容易となるよう
に極めて小さい型締力を設定する方法が考えられるが、
この場合には、過大な型開挙動が生じないように型締力
あるいは射出速度を厳密に制御する必要があり、その結
果、極めて高い制御応答性、制御精度が要求されるた
め、制御システムの複雑化・高度化によるコスト高、操
作性の低下を招く。
で射出充填を行なうため、射出充填による樹脂圧が型締
力を越えるまでは型開挙動を示さず、その結果、型開挙
動の前後で金型キャビティ内の樹脂流動状態が変化し、
上記（１）の場合程ではないが、フローマークなどの欠
陥が生じやすい。そのため、型開挙動が容易となるよう
に極めて小さい型締力を設定する方法が考えられるが、
この場合には、過大な型開挙動が生じないように型締力
あるいは射出速度を厳密に制御する必要があり、その結
果、極めて高い制御応答性、制御精度が要求されるた
め、制御システムの複雑化・高度化によるコスト高、操
作性の低下を招く。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決し
て、不必要な成形機の大型化による生産性の低下を避
け、型締力と射出圧力の簡単な圧力制御で、高品質な成
形品を安定して供給するために、本発明の方法では、第
１の発明では、固定盤と可動盤および連結板がタイバー
の軸線方向に配置され、可動盤と連結板との間に半割り
ナットを装着し、かつ、タイバーには該半割りナットと
嵌合するネジ部または溝部を配設し、固定盤には移動シ
リンダおよびタイバーと連接された型締シリンダが固設
され、移動シリンダで可動盤を固定盤方向に進退動させ
るとともに、型締シリンダで可動盤を固定盤側に押圧さ
せて型締力を負荷させる型締機構を用いて射出圧縮成形
を行なうに際して、前記移動シリンダで可動盤を固定盤
側へ前進させて両金型がタッチした状態で前記半割りナ
ットをタイバーのネジ部または溝部に噛合・固定させた
後に射出充填を行ない、射出充填中の金型の後退量が樹
脂の冷却固化収縮量に相当する型開量位置に達したこと
を検知した後、射出充填を停止するとともに前記型締シ
リンダで型締力を負荷させて圧縮工程を行なうこととし
た。
て、不必要な成形機の大型化による生産性の低下を避
け、型締力と射出圧力の簡単な圧力制御で、高品質な成
形品を安定して供給するために、本発明の方法では、第
１の発明では、固定盤と可動盤および連結板がタイバー
の軸線方向に配置され、可動盤と連結板との間に半割り
ナットを装着し、かつ、タイバーには該半割りナットと
嵌合するネジ部または溝部を配設し、固定盤には移動シ
リンダおよびタイバーと連接された型締シリンダが固設
され、移動シリンダで可動盤を固定盤方向に進退動させ
るとともに、型締シリンダで可動盤を固定盤側に押圧さ
せて型締力を負荷させる型締機構を用いて射出圧縮成形
を行なうに際して、前記移動シリンダで可動盤を固定盤
側へ前進させて両金型がタッチした状態で前記半割りナ
ットをタイバーのネジ部または溝部に噛合・固定させた
後に射出充填を行ない、射出充填中の金型の後退量が樹
脂の冷却固化収縮量に相当する型開量位置に達したこと
を検知した後、射出充填を停止するとともに前記型締シ
リンダで型締力を負荷させて圧縮工程を行なうこととし
た。
【０００７】また、第２の発明の装置では、第１の発明
において、金型の後退量の検出を、可動盤と半割りナッ
トとの隙間の変化量に基づいて実施することとした。さ
らに、第３の発明では、型締機構を用いて射出圧縮成形
を行なうに際して、移動シリンダで可動盤を固定盤側へ
前進させて両金型がタッチした状態で前記半割りナット
をタイバーのネジ部または溝部に噛合・固定させて、射
出充填による金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮量に相
当する型開量位置となるように前記型締シリンダで可動
盤と半割りナットとの隙間を調整・保持させた後に射出
充填を行ない、射出充填中に前記半割りナットと可動盤
とが当接したことを検知した後、射出充填を停止すると
ともに、前記型締シリンダで型締力を負荷させて圧縮工
程を行なうようにした。
において、金型の後退量の検出を、可動盤と半割りナッ
トとの隙間の変化量に基づいて実施することとした。さ
らに、第３の発明では、型締機構を用いて射出圧縮成形
を行なうに際して、移動シリンダで可動盤を固定盤側へ
前進させて両金型がタッチした状態で前記半割りナット
をタイバーのネジ部または溝部に噛合・固定させて、射
出充填による金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮量に相
当する型開量位置となるように前記型締シリンダで可動
盤と半割りナットとの隙間を調整・保持させた後に射出
充填を行ない、射出充填中に前記半割りナットと可動盤
とが当接したことを検知した後、射出充填を停止すると
ともに、前記型締シリンダで型締力を負荷させて圧縮工
程を行なうようにした。
【０００８】そして、第４の発明では、固定盤と可動盤
および連結板がタイバーの軸線方向に配置され、可動盤
と連結板との間に装着される半割りナットを有し、か
つ、タイバーには該半割りナットと嵌合するネジ部また
は溝部が配設され、固定盤には移動シリンダおよびタイ
バーと連接された型締シリンダとが固設された型締機構
を備え、射出充填動作を制御する射出制御部と型締動作
を制御する型締制御部とを備え、射出充填中の金型の後
退量を検出する位置検出部と、樹脂の冷却固化収縮量に
相当する型開量位置を設定する型開量設定部と、前記位
置検出部の検出信号と前記型開量設定部の設定値とを比
較して前記射出制御部へ射出停止信号を発信するととも
に前記型締制御部へ型締増圧開始信号を発信する比較制
御部とを備えた制御装置を有する射出圧縮成形装置とし
た。
および連結板がタイバーの軸線方向に配置され、可動盤
と連結板との間に装着される半割りナットを有し、か
つ、タイバーには該半割りナットと嵌合するネジ部また
は溝部が配設され、固定盤には移動シリンダおよびタイ
バーと連接された型締シリンダとが固設された型締機構
を備え、射出充填動作を制御する射出制御部と型締動作
を制御する型締制御部とを備え、射出充填中の金型の後
退量を検出する位置検出部と、樹脂の冷却固化収縮量に
相当する型開量位置を設定する型開量設定部と、前記位
置検出部の検出信号と前記型開量設定部の設定値とを比
較して前記射出制御部へ射出停止信号を発信するととも
に前記型締制御部へ型締増圧開始信号を発信する比較制
御部とを備えた制御装置を有する射出圧縮成形装置とし
た。
【０００９】また、第５の発明では、固定盤と可動盤お
よび連結板がタイバーの軸線方向に配置され、可動盤と
連結板との間に装着される半割りナットを有し、かつ、
タイバーには該半割りナットと嵌合するネジ部または溝
部が配設され、固定盤には移動シリンダおよびタイバー
と連接された型締シリンダとが固設された型締機構を備
え、射出充填を行なう射出制御部と、樹脂の冷却固化収
縮量に相当する型開量位置を設定する型開量設定部と、
半割りナットと可動盤との隙間を検出する半割りナット
位置検出部と、前記型開量設定部の設定値と前記半割り
ナット位置検出部の検出信号とを比較して型締動作を制
御する型締制御部とを備え、射出充填中の半割りナット
と可動盤の当接検知を前記半割りナット位置検出部に行
なわせ該半割りナット位置検出部の当接検知信号に基づ
いて前記射出制御部へ射出停止信号を発信するとともに
前記型締制御部へ型締増圧開始信号を発信するタイミン
グ制御部とを備えた制御装置を有する射出圧縮成形装置
とした。
よび連結板がタイバーの軸線方向に配置され、可動盤と
連結板との間に装着される半割りナットを有し、かつ、
タイバーには該半割りナットと嵌合するネジ部または溝
部が配設され、固定盤には移動シリンダおよびタイバー
と連接された型締シリンダとが固設された型締機構を備
え、射出充填を行なう射出制御部と、樹脂の冷却固化収
縮量に相当する型開量位置を設定する型開量設定部と、
半割りナットと可動盤との隙間を検出する半割りナット
位置検出部と、前記型開量設定部の設定値と前記半割り
ナット位置検出部の検出信号とを比較して型締動作を制
御する型締制御部とを備え、射出充填中の半割りナット
と可動盤の当接検知を前記半割りナット位置検出部に行
なわせ該半割りナット位置検出部の当接検知信号に基づ
いて前記射出制御部へ射出停止信号を発信するとともに
前記型締制御部へ型締増圧開始信号を発信するタイミン
グ制御部とを備えた制御装置を有する射出圧縮成形装置
とした。
【００１０】
【作用】本発明は以上のように構成されており、射出充
填中の金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮量に相当する
型開量位置に達した後、射出充填動作を停止させるとと
もに、型締力を負荷して圧縮工程を行なうことにより、
金型キャビティへ供給される樹脂はほぼ満充填（ジャス
トパック）の状態であるため、圧縮工程切替えに際して
も、金型内の樹脂流速の不連続に起因するフローマーク
などの欠陥発生は皆無となる。したがって、従来必要と
されていた圧縮工程切替えの極めて高度なタイミング制
御が不要となる。また、型締側の型開量基準で射出充填
量を制御しているので、計量値の変動、チェックリング
の作動変動などの射出側に起因する充填量の誤差要因を
排除できるため、成形品重量のバラツキは極めて小さく
なり、その結果、高品質な成形品を安定して供給するこ
とができる。また、射出充填工程中は未だ型締力が全く
負荷されていない状態であるので、射出充填による型開
挙動は射出充填初期から容易にしかも連続的に起こり、
金型キャビティ内の樹脂は極めて低圧状態に保持しなが
ら射出充填され、その結果、射出充填による樹脂の圧力
偏差は極めて小さく保たれるので、変形、歪みなどの防
止効果が一層助長されて、極めて高品質な成形品を得る
ことができる。
填中の金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮量に相当する
型開量位置に達した後、射出充填動作を停止させるとと
もに、型締力を負荷して圧縮工程を行なうことにより、
金型キャビティへ供給される樹脂はほぼ満充填（ジャス
トパック）の状態であるため、圧縮工程切替えに際して
も、金型内の樹脂流速の不連続に起因するフローマーク
などの欠陥発生は皆無となる。したがって、従来必要と
されていた圧縮工程切替えの極めて高度なタイミング制
御が不要となる。また、型締側の型開量基準で射出充填
量を制御しているので、計量値の変動、チェックリング
の作動変動などの射出側に起因する充填量の誤差要因を
排除できるため、成形品重量のバラツキは極めて小さく
なり、その結果、高品質な成形品を安定して供給するこ
とができる。また、射出充填工程中は未だ型締力が全く
負荷されていない状態であるので、射出充填による型開
挙動は射出充填初期から容易にしかも連続的に起こり、
金型キャビティ内の樹脂は極めて低圧状態に保持しなが
ら射出充填され、その結果、射出充填による樹脂の圧力
偏差は極めて小さく保たれるので、変形、歪みなどの防
止効果が一層助長されて、極めて高品質な成形品を得る
ことができる。
【００１１】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例の詳細に
ついて説明する。図１〜図４は本発明に係り、図１は射
出圧縮成形装置の全体構成図、図２は成形動作の工程手
順図、図３は他の実施例を示す射出圧縮成形装置の全体
構成図、図４は他の実施例を示す成形動作の工程手順図
である。
ついて説明する。図１〜図４は本発明に係り、図１は射
出圧縮成形装置の全体構成図、図２は成形動作の工程手
順図、図３は他の実施例を示す射出圧縮成形装置の全体
構成図、図４は他の実施例を示す成形動作の工程手順図
である。
【００１２】射出圧縮成形装置１００は、図１に示すよ
うに、型締装置１、射出装置４０および制御装置６０か
ら構成されている。型締装置１は、移動シリンダ２、型
締シリンダ３、タイバー７、固定盤１０、ネジ噛合調整
装置１１、可動盤２０、半割りナット２２、タイバー係
止装置２６、固定金型３０ａ、可動金型３０ｂおよび連
結板５０などから構成され、固定金型３０ａの中央の凹
部に可動金型３０ｂの中央の凸部が嵌装され、摺動自在
に進退動できるようになっている。符号５ａはピストン
ロッド室、８はネジ部（または溝部）、２８は金型キャ
ビティである。
うに、型締装置１、射出装置４０および制御装置６０か
ら構成されている。型締装置１は、移動シリンダ２、型
締シリンダ３、タイバー７、固定盤１０、ネジ噛合調整
装置１１、可動盤２０、半割りナット２２、タイバー係
止装置２６、固定金型３０ａ、可動金型３０ｂおよび連
結板５０などから構成され、固定金型３０ａの中央の凹
部に可動金型３０ｂの中央の凸部が嵌装され、摺動自在
に進退動できるようになっている。符号５ａはピストン
ロッド室、８はネジ部（または溝部）、２８は金型キャ
ビティである。
【００１３】つぎに、射出装置４０について述べる。本
実施例における射出装置４０はバレル４１内にスクリュ
４２が配設され、ホッパ４３内の樹脂原料が供給ゾー
ン、圧縮ゾーンにおいて加熱圧縮され、計量ゾーンにお
いて溶融計量され、そして射出ゾーンを経てノズル４４
内へ射出されるように構成されている。そして、バレル
４１の外周面には樹脂原料を外部加熱するためのヒータ
が設けられており、樹脂原料がスクリュ４２の回転によ
って前方へ送られるようになっている。符号４６は射出
シリンダ、４７は正逆転用モータであってスクリュ４２
に直結されており、スクリュ４２を正逆回転するように
なっている。
実施例における射出装置４０はバレル４１内にスクリュ
４２が配設され、ホッパ４３内の樹脂原料が供給ゾー
ン、圧縮ゾーンにおいて加熱圧縮され、計量ゾーンにお
いて溶融計量され、そして射出ゾーンを経てノズル４４
内へ射出されるように構成されている。そして、バレル
４１の外周面には樹脂原料を外部加熱するためのヒータ
が設けられており、樹脂原料がスクリュ４２の回転によ
って前方へ送られるようになっている。符号４６は射出
シリンダ、４７は正逆転用モータであってスクリュ４２
に直結されており、スクリュ４２を正逆回転するように
なっている。
【００１４】次に、制御装置６０について述べる。制御
装置６０は、射出制御部６３、油圧制御弁６４、型締制
御部６６、油圧制御弁６７、油圧供給源６８ａ、６８
ｂ、比較制御部６９、タイマ７０、型開量設定部７１、
位置検出部７２などから構成されている。
装置６０は、射出制御部６３、油圧制御弁６４、型締制
御部６６、油圧制御弁６７、油圧供給源６８ａ、６８
ｂ、比較制御部６９、タイマ７０、型開量設定部７１、
位置検出部７２などから構成されている。
【００１５】射出制御部６３は、型締制御部６６と比較
制御部６９に接続されるとともに、油圧制御弁６４を介
して正逆転用モータ４７の動作を制御する図示しない制
御装置に接続される。一方、型締制御部６６は比較制御
部６９と接続されるとともに、型締シリンダ３のピスト
ンロッド室５ａと接続され、油圧制御弁６７を介して型
締シリンダ３に制御指令を発信する。比較制御部６９は
タイマ７０や型開量設定部７１および半割りナット２２
と可動盤２０の隙間を検出する位置検出部７２と接続さ
れ、射出充填中の位置検出部７２の検出信号と型開量設
定部７１で設定された設定値とを比較したうえ、型締制
御部６６や射出制御部６３へそれぞれ型締増圧開始指令
や射出停止指令を発信する。
制御部６９に接続されるとともに、油圧制御弁６４を介
して正逆転用モータ４７の動作を制御する図示しない制
御装置に接続される。一方、型締制御部６６は比較制御
部６９と接続されるとともに、型締シリンダ３のピスト
ンロッド室５ａと接続され、油圧制御弁６７を介して型
締シリンダ３に制御指令を発信する。比較制御部６９は
タイマ７０や型開量設定部７１および半割りナット２２
と可動盤２０の隙間を検出する位置検出部７２と接続さ
れ、射出充填中の位置検出部７２の検出信号と型開量設
定部７１で設定された設定値とを比較したうえ、型締制
御部６６や射出制御部６３へそれぞれ型締増圧開始指令
や射出停止指令を発信する。
【００１６】以上のように構成された射出圧縮成形装置
１００の作動について述べる。まず、通常行なわれる型
締動作や取出動作の確認を済ませた後、試験成形運転を
行なう。この試験成形運転では通常数回の「捨て打ち」
と呼ばれる試し打ちを行ない、樹脂の特性に応じた射出
充填量、射出圧力および型締圧力の適正値を把握して条
件設定の情報を得る。試験成形運転で条件設定した後、
生産成形運転を行なう。具体的には、図２に示すような
操作手順にしたがって、以下の手順どおり実施する。
１００の作動について述べる。まず、通常行なわれる型
締動作や取出動作の確認を済ませた後、試験成形運転を
行なう。この試験成形運転では通常数回の「捨て打ち」
と呼ばれる試し打ちを行ない、樹脂の特性に応じた射出
充填量、射出圧力および型締圧力の適正値を把握して条
件設定の情報を得る。試験成形運転で条件設定した後、
生産成形運転を行なう。具体的には、図２に示すような
操作手順にしたがって、以下の手順どおり実施する。
【００１７】（１）移動シリンダ２で可動盤２０を固定
盤１０側へ移動前進させ、両金型３０ａ、３０ｂがタッ
チした後、移動シリンダ２の駆動を停止させる。 （２）半割りナット開閉シリンダ２６を駆動させて、半
割りナット２２とタイバー７のネジ部または溝部を完全
に噛合・固定させる。ここで、前以て、両金型３０ａ、
３０ｂの金型厚さ（ダイハイト値）とネジ部または溝部
のピッチから、半割りナット２２とタイバー７のネジ部
または溝部が完全に噛合するように、あらかじめチェー
ンによって連結されたモータを回転させることにより、
スプロケットを回転させ、調整軸の前後進移動量を調整
しておく。この場合、半割りナット２２の駆動が円滑に
行なえるように、半割りナット２２と可動盤２０はダイ
ハイト値とピッチから算出される隙間を保有する状態と
なっている。すなわち、この隙間が射出充填によって金
型が後退（型開挙動）する際の移動可能な調整代とな
る。さらに、この場合、未だ型締力が負荷されていない
ので射出充填初期から連続的な型開挙動を示すことにな
り、その結果無理のない射出充填が行なえる。 （３）射出制御部６３で油圧制御弁６４を制御して射出
充填工程を開始する。型締力が負荷されていないので、
射出充填動作に敏感に対応して可動金型３０ｂは後退移
動して型開挙動を示す。すなわち、金型キャビティ２８
内の樹脂は極めて低圧状態で充填されるため、充填によ
る圧力偏差は極めて小さく、その結果、変形、歪みの防
止効果が一層助長される。
盤１０側へ移動前進させ、両金型３０ａ、３０ｂがタッ
チした後、移動シリンダ２の駆動を停止させる。 （２）半割りナット開閉シリンダ２６を駆動させて、半
割りナット２２とタイバー７のネジ部または溝部を完全
に噛合・固定させる。ここで、前以て、両金型３０ａ、
３０ｂの金型厚さ（ダイハイト値）とネジ部または溝部
のピッチから、半割りナット２２とタイバー７のネジ部
または溝部が完全に噛合するように、あらかじめチェー
ンによって連結されたモータを回転させることにより、
スプロケットを回転させ、調整軸の前後進移動量を調整
しておく。この場合、半割りナット２２の駆動が円滑に
行なえるように、半割りナット２２と可動盤２０はダイ
ハイト値とピッチから算出される隙間を保有する状態と
なっている。すなわち、この隙間が射出充填によって金
型が後退（型開挙動）する際の移動可能な調整代とな
る。さらに、この場合、未だ型締力が負荷されていない
ので射出充填初期から連続的な型開挙動を示すことにな
り、その結果無理のない射出充填が行なえる。 （３）射出制御部６３で油圧制御弁６４を制御して射出
充填工程を開始する。型締力が負荷されていないので、
射出充填動作に敏感に対応して可動金型３０ｂは後退移
動して型開挙動を示す。すなわち、金型キャビティ２８
内の樹脂は極めて低圧状態で充填されるため、充填によ
る圧力偏差は極めて小さく、その結果、変形、歪みの防
止効果が一層助長される。
【００１８】（４）同時に、半割りナット２２と可動盤
２０の隙間の変化量、すなわち、可動金型３０ｂの後退
移動量（型開量）を位置検出部７２で検出する。なお、
型開量の検出方法は、金型に検出センサを直接取付けて
行なう方法、または可動盤に検出センサを取付けて行な
う方法も可能であるが、以下に述べる理由により半割り
ナット２２と可動盤２０の隙間を検出する方法を採用し
た。 金型で検出する場合は、使用する金型毎に検出センサ
の脱着操作を必要とするので操作性が悪い。また、金型
に検出センサが取付けられているので、成形中の取扱性
を阻害する。 可動盤で検出する場合は、両金型の金型厚さ（ダイハ
イト値）を設定しモニタするための検出センサとの共用
が一般に考えられるが、型開量を高精度に検出するには
共用センサでは検出精度が低い。したがって、高精度の
センサに組替えた場合、ダイハイト値の設定・モニタの
センサは長ストロークであるためかなりのコスト高とな
る。 半割りナットと可動盤の隙間で検出する方法である
と、検出センサは小型・短ストロークで可能であるた低
コストで高精度な検出ができる。また、成形機への組込
が可能であるため操作性・取扱性が全く阻害されない。
さらに、半割りナット２２とタイバー７のネジ部または
溝部の噛合調整用の位置検出センサとの共用が可能であ
るため、一層のコストダウンが図れる。 （５）位置検出部７２の検出信号（可動金型の後退移動
量）があらかじめ型開量設定部７１で設定した樹脂の冷
却固化収縮量に相当する型開量設定値（Ｓ）に達したこ
とを検知後、比較制御部６９は射出制御部６３へ射出停
止信号を、型締制御部６６へ型締増圧（圧縮）開始信号
を発信する。このようにして、金型キャビティ２８内へ
樹脂がほぼ満充填（ジャストパック）されるため、圧縮
工程切替に際しても、金型内の樹脂流速の不連続に起因
するフローマークなどの欠陥発生は皆無となる。したが
って、従来必要とされていた圧縮工程切替の極めて高度
なタイミング制御が不要となる。また、型締側の型開量
基準で射出充填量を制御していることで、計量値および
チェックリング作動の変動などの射出側に起因する充填
量の誤差要因を排除できるため、成形品の重量バラツキ
が極めて小さい高品質な成形品を得ることが可能とな
る。なお、射出停止動作は、以下の２通りの方法が採用
できる。 射出シリンダの前進動作を停止・保持させる（保圧切
替動作）。 樹脂充填通路を遮断させる（シャットオフバルブ閉動
作）。
２０の隙間の変化量、すなわち、可動金型３０ｂの後退
移動量（型開量）を位置検出部７２で検出する。なお、
型開量の検出方法は、金型に検出センサを直接取付けて
行なう方法、または可動盤に検出センサを取付けて行な
う方法も可能であるが、以下に述べる理由により半割り
ナット２２と可動盤２０の隙間を検出する方法を採用し
た。 金型で検出する場合は、使用する金型毎に検出センサ
の脱着操作を必要とするので操作性が悪い。また、金型
に検出センサが取付けられているので、成形中の取扱性
を阻害する。 可動盤で検出する場合は、両金型の金型厚さ（ダイハ
イト値）を設定しモニタするための検出センサとの共用
が一般に考えられるが、型開量を高精度に検出するには
共用センサでは検出精度が低い。したがって、高精度の
センサに組替えた場合、ダイハイト値の設定・モニタの
センサは長ストロークであるためかなりのコスト高とな
る。 半割りナットと可動盤の隙間で検出する方法である
と、検出センサは小型・短ストロークで可能であるた低
コストで高精度な検出ができる。また、成形機への組込
が可能であるため操作性・取扱性が全く阻害されない。
さらに、半割りナット２２とタイバー７のネジ部または
溝部の噛合調整用の位置検出センサとの共用が可能であ
るため、一層のコストダウンが図れる。 （５）位置検出部７２の検出信号（可動金型の後退移動
量）があらかじめ型開量設定部７１で設定した樹脂の冷
却固化収縮量に相当する型開量設定値（Ｓ）に達したこ
とを検知後、比較制御部６９は射出制御部６３へ射出停
止信号を、型締制御部６６へ型締増圧（圧縮）開始信号
を発信する。このようにして、金型キャビティ２８内へ
樹脂がほぼ満充填（ジャストパック）されるため、圧縮
工程切替に際しても、金型内の樹脂流速の不連続に起因
するフローマークなどの欠陥発生は皆無となる。したが
って、従来必要とされていた圧縮工程切替の極めて高度
なタイミング制御が不要となる。また、型締側の型開量
基準で射出充填量を制御していることで、計量値および
チェックリング作動の変動などの射出側に起因する充填
量の誤差要因を排除できるため、成形品の重量バラツキ
が極めて小さい高品質な成形品を得ることが可能とな
る。なお、射出停止動作は、以下の２通りの方法が採用
できる。 射出シリンダの前進動作を停止・保持させる（保圧切
替動作）。 樹脂充填通路を遮断させる（シャットオフバルブ閉動
作）。
【００１９】（６）圧縮工程および射出側制御は、位置
検出部の検出信号が型開量設定部の設定値に達したこと
を検知して、起動するタイマのタイムアウト信号により
行なう。ここで、計量開始時間ｔ1 は、ゲートシールす
る時間を基準とし、シャットオフバルブが組込まれてい
る場合では、シャットオフバルブ閉動作完了時間を基準
とし、設定する。また、冷却完了時間ｔ2 は、樹脂温
度、金型冷却能力、成形品形状などによって算出し、同
時に圧縮完了時間として設定する。 （７）計量開始時間ｔ1 のタイムアウト信号により、比
較制御部６９は射出制御部６３へ計量開始信号を発信し
て計量動作を開始する。同様に、冷却完了時間ｔ2 のタ
イムアウト信号により、比較制御部６９は型締制御部６
６へ冷却完了信号を発信して型開動作を経て製品取出し
を行ない、次の成形動作に入る。
検出部の検出信号が型開量設定部の設定値に達したこと
を検知して、起動するタイマのタイムアウト信号により
行なう。ここで、計量開始時間ｔ1 は、ゲートシールす
る時間を基準とし、シャットオフバルブが組込まれてい
る場合では、シャットオフバルブ閉動作完了時間を基準
とし、設定する。また、冷却完了時間ｔ2 は、樹脂温
度、金型冷却能力、成形品形状などによって算出し、同
時に圧縮完了時間として設定する。 （７）計量開始時間ｔ1 のタイムアウト信号により、比
較制御部６９は射出制御部６３へ計量開始信号を発信し
て計量動作を開始する。同様に、冷却完了時間ｔ2 のタ
イムアウト信号により、比較制御部６９は型締制御部６
６へ冷却完了信号を発信して型開動作を経て製品取出し
を行ない、次の成形動作に入る。
【００２０】次に、本発明の他の実施例（第２実施例）
を図３、図４に基づいて説明する。第２実施例と上述し
た図１、図２の第１実施例と異なる点を述べると下記の
とおりとなる。制御装置６０の構成のうち、第２実施例
では比較制御部６９と位置検出部７２を廃止し、代りに
タイミング制御部７４と半割りナット位置検出部７３を
新設した。型締装置１と射出装置４０については第２実
施例は第１実施例と異なるところはない。
を図３、図４に基づいて説明する。第２実施例と上述し
た図１、図２の第１実施例と異なる点を述べると下記の
とおりとなる。制御装置６０の構成のうち、第２実施例
では比較制御部６９と位置検出部７２を廃止し、代りに
タイミング制御部７４と半割りナット位置検出部７３を
新設した。型締装置１と射出装置４０については第２実
施例は第１実施例と異なるところはない。
【００２１】以上のように構成された第２実施例におけ
る射出圧縮成形装置１００Ａの作動について述べる。第
１実施例と同様に、試験成形運転で条件設定を行なった
後、生産成形運転に入る。具体的には、図４に示すよう
な操作手順にしたがって、以下の手順どおり実施する。 （１）移動シリンダ２で両金型３０ａ、３０ｂがタッチ
するまで可動盤２０を移動前進させる。両金型３０ａ、
３０ｂがタッチした後、移動シリンダ２の駆動を停止さ
せるとともに、半割りナット開閉シリンダ２６で半割り
ナット２２をタイバー７のネジ部または溝部へ噛合・固
定させる。 （２）型締制御部６６で油圧制御弁６７を操作して、型
締シリンダ３に圧油を供給して型締動作を行なう。この
場合、前述した理由により半割りナット２２と可動盤２
０は隙間を保有した状態であり、タイバー７とこれに固
定一体化された半割りナット２２をともに固定盤側へ引
き抜きスライドする。すなわち、半割りナット２２が可
動盤２０に当接する方向へスライド移動させる。
る射出圧縮成形装置１００Ａの作動について述べる。第
１実施例と同様に、試験成形運転で条件設定を行なった
後、生産成形運転に入る。具体的には、図４に示すよう
な操作手順にしたがって、以下の手順どおり実施する。 （１）移動シリンダ２で両金型３０ａ、３０ｂがタッチ
するまで可動盤２０を移動前進させる。両金型３０ａ、
３０ｂがタッチした後、移動シリンダ２の駆動を停止さ
せるとともに、半割りナット開閉シリンダ２６で半割り
ナット２２をタイバー７のネジ部または溝部へ噛合・固
定させる。 （２）型締制御部６６で油圧制御弁６７を操作して、型
締シリンダ３に圧油を供給して型締動作を行なう。この
場合、前述した理由により半割りナット２２と可動盤２
０は隙間を保有した状態であり、タイバー７とこれに固
定一体化された半割りナット２２をともに固定盤側へ引
き抜きスライドする。すなわち、半割りナット２２が可
動盤２０に当接する方向へスライド移動させる。
【００２２】（３）同時に、半割りナット２２と可動盤
２０の隙間の変位量を、半割りナット位置検出部７３で
検出する。半割りナット位置検出部７３の検出信号が型
開量設定部７１で設定した樹脂の冷却固化収縮量に相当
する型開量設定値に達したことを検知した後、型締制御
部６６は型開量設定値を保持するように型締シリンダ３
の油圧を制御する。このようにして、射出充填による型
開挙動は半割りナット２２と可動盤２０の隙間分だけ可
動金型３０ｂが後退移動可能となり、樹脂の冷却固化収
縮量に相当する型開量が得られる。 （４）射出充填工程を開始するとともに、型開挙動、す
なわち、半割りナット２２と可動盤２０の隙間の変化量
の検出を半割りナット位置検出部７３で行なう。
２０の隙間の変位量を、半割りナット位置検出部７３で
検出する。半割りナット位置検出部７３の検出信号が型
開量設定部７１で設定した樹脂の冷却固化収縮量に相当
する型開量設定値に達したことを検知した後、型締制御
部６６は型開量設定値を保持するように型締シリンダ３
の油圧を制御する。このようにして、射出充填による型
開挙動は半割りナット２２と可動盤２０の隙間分だけ可
動金型３０ｂが後退移動可能となり、樹脂の冷却固化収
縮量に相当する型開量が得られる。 （４）射出充填工程を開始するとともに、型開挙動、す
なわち、半割りナット２２と可動盤２０の隙間の変化量
の検出を半割りナット位置検出部７３で行なう。
【００２３】（５）半割りナット位置検出部７３の検出
信号（可動金型の後退移動量）が、先に、型開量設定部
７１で設定した型開量設定値（Ｓ）に達したことを、換
言すれば、半割りナット２２と可動盤２０が当接したこ
とを検知した後、タイミング制御部７４は射出制御部６
３へ射出停止信号を発信し、型開制御部６６へ型締増圧
（圧縮）開始信号を発信する。このようにして、金型キ
ャビティ２８内へ樹脂がほぼ満充填（ジャストパック）
の状態となり、圧縮工程切替に際しても、金型キャビテ
ィ２８内の樹脂流速の不連続に起因するフローマークな
どの欠陥発生は皆無となり、従来必要とされていた圧縮
工程切替の極めて高度なタイミング制御が不要となる。
また、型締側の型開量基準で射出充填量を制御している
ので、計量値およびチェックリング作動の変動などの射
出側に起因する充填量の誤差要因を排除できる。したが
って、成形品の重量バラツキが極めて小さい高品質な成
形品を得ることが可能となる。さらに、型締開始の時点
で、半割りナット２２と可動盤２０は既に当接している
状態であり、応答遅れのない型締増圧による圧縮力の負
荷が実現できるので、転写性の高い高品質な成形品を得
ることができる。 （６）圧縮工程および射出側制御は、半割りナット２２
と可動盤２０が当接したことを検知して起動するタイマ
７０のタイムアウト信号により、第１実施例と同様に行
なう。
信号（可動金型の後退移動量）が、先に、型開量設定部
７１で設定した型開量設定値（Ｓ）に達したことを、換
言すれば、半割りナット２２と可動盤２０が当接したこ
とを検知した後、タイミング制御部７４は射出制御部６
３へ射出停止信号を発信し、型開制御部６６へ型締増圧
（圧縮）開始信号を発信する。このようにして、金型キ
ャビティ２８内へ樹脂がほぼ満充填（ジャストパック）
の状態となり、圧縮工程切替に際しても、金型キャビテ
ィ２８内の樹脂流速の不連続に起因するフローマークな
どの欠陥発生は皆無となり、従来必要とされていた圧縮
工程切替の極めて高度なタイミング制御が不要となる。
また、型締側の型開量基準で射出充填量を制御している
ので、計量値およびチェックリング作動の変動などの射
出側に起因する充填量の誤差要因を排除できる。したが
って、成形品の重量バラツキが極めて小さい高品質な成
形品を得ることが可能となる。さらに、型締開始の時点
で、半割りナット２２と可動盤２０は既に当接している
状態であり、応答遅れのない型締増圧による圧縮力の負
荷が実現できるので、転写性の高い高品質な成形品を得
ることができる。 （６）圧縮工程および射出側制御は、半割りナット２２
と可動盤２０が当接したことを検知して起動するタイマ
７０のタイムアウト信号により、第１実施例と同様に行
なう。
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明においては、
下記のような優れた効果を奏することができる。 （１）射出充填中の金型の後退移動量が樹脂の冷却固化
収縮量に相当する型開量設定値に達すると同時に、射出
充填を停止させるとともに、型締力を負荷して圧縮を行
なうことにより、金型キャビティ内の樹脂はジャストパ
ック状態となり、樹脂流れの不連続に起因するフローマ
ークなどの欠陥発生が皆無となり、その結果圧縮工程切
替に際して極めて高度なタイミング制御が不要となり、
操作性が向上する。 （２）型締側で射出充填量を制御しているので、計量値
およびチェックリングの作動変動などの射出側に起因す
る充填量誤差要因が排除できるため、高品質な成形品を
安定して供給できる。 （３）射出充填中は型締力が負荷されていないことによ
り、射出充填による型開挙動が容易、かつ、連続的に起
こるため、金型キャビティ内の樹脂は均一圧力分布を得
る。さらに、型締開始動作に応答遅れがないことによ
り、高転写性、低歪、低変形の極めて高品質な成形品を
得ることができる。
下記のような優れた効果を奏することができる。 （１）射出充填中の金型の後退移動量が樹脂の冷却固化
収縮量に相当する型開量設定値に達すると同時に、射出
充填を停止させるとともに、型締力を負荷して圧縮を行
なうことにより、金型キャビティ内の樹脂はジャストパ
ック状態となり、樹脂流れの不連続に起因するフローマ
ークなどの欠陥発生が皆無となり、その結果圧縮工程切
替に際して極めて高度なタイミング制御が不要となり、
操作性が向上する。 （２）型締側で射出充填量を制御しているので、計量値
およびチェックリングの作動変動などの射出側に起因す
る充填量誤差要因が排除できるため、高品質な成形品を
安定して供給できる。 （３）射出充填中は型締力が負荷されていないことによ
り、射出充填による型開挙動が容易、かつ、連続的に起
こるため、金型キャビティ内の樹脂は均一圧力分布を得
る。さらに、型締開始動作に応答遅れがないことによ
り、高転写性、低歪、低変形の極めて高品質な成形品を
得ることができる。
【図１】本発明の実施例に係る射出圧縮成形装置の全体
構成図である。
構成図である。
【図２】本発明の実施例に係る射出圧縮成形方法におけ
る成形動作の工程手順図である。
る成形動作の工程手順図である。
【図３】本発明の他の実施例に係る射出圧縮成形装置の
全体構成図である。
全体構成図である。
【図４】本発明の他の実施例に係る射出圧縮成形方法に
おける成形動作の工程手順図である。
おける成形動作の工程手順図である。
１ 型締装置 ２ 移動シリンダ ３ 型締シリンダ ７ タイバー ８ ネジ部（溝部） １０ 固定盤（固定プラテン） ２０ 可動盤（可動プラテン） ２２ 半割りナット（ハーフナット） ２６ タイバー係止装置（半割りナット開閉シリンダ） ２８ 金型キャビティ ３０ａ 固定金型 ３０ｂ 可動金型 ４０ 射出装置 ４１ バレル ４２ スクリュ ４３ ホッパ ４４ ノズル ４６ 射出シリンダ ４７ 正逆転用モータ ４８ ピストン ６０ 制御装置 ６３ 射出制御部 ６４ 油圧制御弁 ６５ 型締力設定部 ６６ 型締制御部 ６７ 油圧制御弁 ６８ａ 油圧供給源 ６８ｂ 油圧供給源 ６９ 比較制御部 ７０ タイマ ７１ 型開量設定部 ７２ 位置検出部 ７３ 半割りナット位置検出部 ７４ タイミング制御部 １００ 射出圧縮成形装置 １００Ａ 射出圧縮成形装置
Claims (5)
- 【請求項１】 固定盤と可動盤および連結板がタイバー
の軸線方向に配置され、可動盤と連結板との間に半割り
ナットを装着し、かつ、タイバーには該半割りナットと
嵌合するネジ部または溝部を配設し、固定盤には移動シ
リンダおよびタイバーと連接された型締シリンダが固設
され、移動シリンダで可動盤を固定盤方向に進退動させ
るとともに、型締シリンダで可動盤を固定盤側に押圧さ
せて型締力を負荷させる型締機構を用いて射出圧縮成形
を行なうに際して、 前記移動シリンダで可動盤を固定盤側へ前進させて両金
型がタッチした状態で前記半割りナットをタイバーのネ
ジ部または溝部に噛合・固定させた後に射出充填を行な
い、射出充填中の金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮量
に相当する型開量位置に達したことを検知した後、射出
充填を停止するとともに前記型締シリンダで型締力を負
荷させて圧縮工程を行なうことを特徴とする射出圧縮成
形方法。 - 【請求項２】 金型の後退量の検出を、可動盤と半割り
ナットとの隙間の変化量に基づいて実施する請求項１記
載の射出圧縮成形方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の型締機構を用いて射出圧
縮成形を行なうに際して、移動シリンダで可動盤を固定
盤側へ前進させて両金型がタッチした状態で前記半割り
ナットをタイバーのネジ部または溝部に噛合・固定させ
て、射出充填による金型の後退量が樹脂の冷却固化収縮
量に相当する型開量位置となるように前記型締シリンダ
で可動盤と半割りナットとの隙間を調整・保持させた後
に射出充填を行ない、射出充填中に前記半割りナットと
可動盤とが当接したことを検知した後、射出充填を停止
するとともに、前記型締シリンダで型締力を負荷させて
圧縮工程を行なう射出圧縮成形方法。 - 【請求項４】 固定盤と可動盤および連結板がタイバー
の軸線方向に配置され、可動盤と連結板との間に装着さ
れる半割りナットを有し、かつ、タイバーには該半割り
ナットと嵌合するネジ部または溝部が配設され、固定盤
には移動シリンダおよびタイバーと連接された型締シリ
ンダとが固設された型締機構を備え、 射出充填動作を制御する射出制御部と型締動作を制御す
る型締制御部とを備え、 射出充填中の金型の後退量を検出する位置検出部と、樹
脂の冷却固化収縮量に相当する型開量位置を設定する型
開量設定部と、前記位置検出部の検出信号と前記型開量
設定部の設定値とを比較して前記射出制御部へ射出停止
信号を発信するとともに前記型締制御部へ型締増圧開始
信号を発信する比較制御部とを備えた制御装置を有する
射出圧縮成形装置。 - 【請求項５】 固定盤と可動盤および連結板がタイバー
の軸線方向に配置され、可動盤と連結板との間に装着さ
れる半割りナットを有し、かつ、タイバーには該半割り
ナットと嵌合するネジ部または溝部が配設され、固定盤
には移動シリンダおよびタイバーと連接された型締シリ
ンダとが固設された型締機構を備え、 射出充填を行なう射出制御部と、樹脂の冷却固化収縮量
に相当する型開量位置を設定する型開量設定部と、半割
りナットと可動盤との隙間を検出する半割りナット位置
検出部と、前記型開量設定部の設定値と前記半割りナッ
ト位置検出部の検出信号とを比較して型締動作を制御す
る型締制御部とを備え、 射出充填中の半割りナットと可動盤の当接検知を前記半
割りナット位置検出部に行なわせ該半割りナット位置検
出部の当接検知信号に基づいて前記射出制御部へ射出停
止信号を発信するとともに前記型締制御部へ型締増圧開
始信号を発信するタイミング制御部とを備えた制御装置
を有する射出圧縮成形装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17472495A JP3265926B2 (ja) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | 射出圧縮成形方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17472495A JP3265926B2 (ja) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | 射出圧縮成形方法および装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0924534A true JPH0924534A (ja) | 1997-01-28 |
| JP3265926B2 JP3265926B2 (ja) | 2002-03-18 |
Family
ID=15983553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17472495A Expired - Fee Related JP3265926B2 (ja) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | 射出圧縮成形方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3265926B2 (ja) |
Cited By (4)
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- 1995-07-11 JP JP17472495A patent/JP3265926B2/ja not_active Expired - Fee Related
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