JPH09250711A - 固体燃料用バーナの燃焼方法と固体燃料燃焼システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】バーナの低負荷時を含め、広域負荷時において
安定した着火保炎性能が得られる固体燃料用バーナの燃
焼方法と該燃焼方法が適用される燃焼システムを提供す
ること。 【解決手段】 微粉炭流と１次空気流が流れる１次流路
１とその外周の２次空気用の２次流路２に挟まれたバー
ナ出口位置に、保炎リング４が設置されている微粉炭バ
ーナなどの固体燃料バーナにおいて、低負荷時などの着
火不安時でも、微粉炭供給管内で堆積させることなく、
また高い圧力損失を生ずることなく、保炎リング４の着
火性を向上させ、燃料比の広い範囲における石炭にも安
定着火が得られるように、２次空気流量を増大させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、固体燃料用バーナ
の燃焼方法に関し、特に、微粉炭燃焼装置の着火保炎の
強化をすることで、広域負荷対応、多炭種対応に好適な
固体燃料燃焼システムに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】オイルショック以降わが国の事業用火力
発電ボイラにおいては、微粉炭焚ボイラが急速に増加
し、数多く建設されている。これらボイラに用いられる
微粉炭燃焼システムには、分級機を内蔵した微粉炭機
（以下、ミルと言う）で石炭を粉砕し、分級により所定
の大きさ以下の微粉を搬送用空気でバーナ部へ直接供給
する燃焼システムが実用化されている。そして、微粉炭
燃焼用バーナとしては、ＮＯｘ低減を目的としたもの、
最低負荷の切り下げを可能にして、広域負荷に対応させ
ることを目的としたものを中心に開発され、実用化が行
われている。

【０００３】微粉炭バーナの低ＮＯｘ技術として１次
流、２次流、３次流と燃焼用空気流を分割し、火炎中心
部にＮＯｘ還元雰囲気を形成しやすいように、２次流、
３次流に旋回をかけて、１次流空気のみで着火燃焼して
いる微粉炭流との混合を遅らせる燃焼用空気３分割方式
のバーナがあり、微粉炭低ＮＯｘバーナ（特許第１７５
０４５９号など）が実用化されている。

【０００４】また、広域負荷対応（バーナ最低負荷の切
り下げ）技術としては、（ａ）サイクロン、ベント管な
どの微粉炭と搬送用空気との混合物である微粉炭流から
空気を抜くことで微粉炭を濃縮する固気分離器をバーナ
外部に設置する方法（実用新案登録第１９０７２９６
号、実用新案登録第１９５６７２７号など）、（ｂ）微
粉炭流の固体濃度を高めるために固体とガスの慣性力の
差を利用した分離装置をバーナ内部に設置する方法（特
開平３−７５４０３号など）、（ｃ）バーナ出口に保炎
リングを設置することで、燃料の着火保炎を促進する方
法（特許第１７５０４５９号）などが発明され、実用化
されている。

【０００５】こうして現状のバーナ構造は、低ＮＯｘを
目的とした燃焼用空気３分割方式を用い、着火性の向上
を図る目的で、前述の（ａ）または（ｂ）の方法のどち
らかか、それらに（ｃ）の方法を組み合わせた（ａ）＋
（ｃ）まはた（ｂ）＋（ｃ）の方法を採用して、バーナ
単体での低ＮＯｘ化及び広域負荷（最低負荷の切り下
げ）運転を達成しようとしている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】図５にミル負荷に対す
るミルからバーナに供給される微粉炭Ｃと空気Ａの重量
比（以下、Ｃ／Ａと言う）を示す。この図５からバーナ
負荷（ミル負荷）の低下に伴いＣ／Ａが低くなることが
分かる。これは、微粉炭がミルから送給される送炭管内
部に堆積しないようにすること及び逆火を防止すること
を目的として、管内の空気流速を最低負荷時においても
約１５ｍ／ｓ以上にするなどの理由から搬送用空気流量
（１次空気流量）を確保する必要があることによる。

【０００７】このように、バーナ負荷の低下に伴ってＣ
／Ａが低下するため、現状の微粉炭バーナでは運転可能
なバーナ負荷の下限（最低負荷）は３０−４０％であ
る。これに対し、今後の次世代の微粉炭焚ボイラでは、
バーナの大容量化に伴い、２５％以下の負荷でも安定に
燃料を燃焼させる技術が重要になっている。これに加え
て、石炭の輸入依存度が１００％に近い我が国では炭種
に依らず安定した低ＮＯｘ化、広域負荷対応の技術を確
立することが必要不可欠である。

【０００８】広域負荷に対応できるバーナとしては、従
来技術の項に記載した燃焼用空気３分割方式バーナの１
次流路壁先端（バーナ出口）に保炎リングを設置して、
さらに微粉炭流を濃縮流と希薄流を分離する分離装置を
設置する方法が考えられている。しかし、微粉炭空気混
合流の濃縮には限度があって、通常多く用いられる燃料
比（固定炭素／揮発分）が２前後またはそれ以上の比較
的着火性の劣る石炭については、かなりの高濃度の微粉
炭流がないとバーナの負荷を切り下げた時の着火が不可
能となる。

【０００９】従来技術で述べた（ａ）の技術では、設備
及び操作面で複雑であり、搬送用の空気量の抜きすぎで
供給管内に微粉炭の堆積を生じることもある。また、従
来技術の（ａ）、（ｂ）の両者の技術に共通する問題と
しては、空気流の偏流を伴うため、分離装置における圧
力損失が増大し、１次流全体の圧力損失が高くなる点が
挙げられる。また、同一バーナで多炭種の石炭を使用す
る場合には広域負荷運転できる燃焼技術の確立について
は全く未解決のままである。

【００１０】本発明の課題は、バーナの低負荷時を含
め、広域負荷時において安定した着火保炎性能が得られ
る固体燃料用バーナの燃焼方法と該燃焼方法が適用され
る燃焼システムを提供することである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は次の
構成によって達成される。すなわち、固体燃料と該燃料
の輸送気体からなる固気二相流が流れる固気二相流流路
に隣接して、または固気二相流流路外周に１以上の燃焼
用気体流路を設け、該燃焼用気体流路の内の最も固気二
相流流路に近い側の燃焼用気体流路内の燃焼用気体流量
を調整可能な構成とし、固気二相流流路と最も固気二相
流流路に近い側の燃焼用気体流路との境界壁のバーナ出
口部先端に渦流再循環領域を形成する着火保炎機構を有
する固体燃料用バーナにおいて、着火保炎機構における
着火保炎不安定時に、最も固気二相流流路側の燃焼用気
体流路内の燃焼用気体流量を着火保炎安定時に比較して
増加させる固体燃料用バーナの燃焼方法である。本発明
の上記固体燃料用バーナの燃焼方法において、バーナ負
荷の低下に伴い、固気二相流流路のモーメンタムより最
も固気二相流流路に近い側の燃焼用気体流路内のモーメ
ンタムを大きくする燃焼方法、または、バーナ負荷が設
計値の５０％以下であるときの最も固気二相流流路と該
流路に隣接するまたは該流路の外周にある燃焼用気体流
路の燃焼用気体流量比率を、バーナ負荷が設計値の５０
％を超えるときの燃焼用気体流量比率より多くする燃焼
方法、または、使用する固体燃料の種類によって、最も
固気二相流流路に近い側の燃焼用気体流路内の燃焼用気
体流量を調整する燃焼方法、燃料比（固定炭素／揮発
分）の高い固体燃料ほど、最も固気二相流流路に近い側
の燃焼用気体流路内の燃焼用気体流量の比率を増加させ
る燃焼方法である。

【００１３】また、本発明の上記課題は次の構成によっ
て達成される。すなわち、燃焼用気体が固体燃料と混合
される１次気体流路の他に、１次気体流路に近い方から
順に２次気体流路と３次気体流路とに分割され、２次気
体流路および３次気体流路のうちの少なくとも一方の気
体流路入口にガス流量調整装置を設置した燃焼用気体３
分割方式の固体燃料用バーナにおいて、バーナ負荷が低
くなったとき、または着火性の良好な固体燃料から着火
性の劣る固体燃料に替わったときには、バーナ負荷が高
いとき、または着火性の良好な固体燃料を使用するとき
に比較して２次空気流量を多くするかまたは３次空気流
量を絞って、２次空気流量を増大させる固体燃料用バー
ナの燃焼方法である。また、本発明は上記固体燃料用バ
ーナの燃焼方法を用いる固体燃料燃焼システムも含まれ
る。

【００１４】図１に一例として低ＮＯｘバーナの断面概
略図を示す。バーナの中心側にある１次流路１をミルか
らの微粉炭と搬送用空気の混相流（単に、１次流と言う
ことがある。）が流れ、その外周に２次流路２と３次流
路３があって、各流路２、３内には２次燃焼用空気流
（単に、２次流と言うことがある。）と３次燃焼用空気
流（単に、３次流と言うことがある。）がそれぞれ形成
されている。

【００１５】１次流路壁バーナ出口先端には保炎リング
と呼ばれる燃料流の流れを遮る位置に置かれたブラフボ
ディ型保炎器４があり、その保炎器４の後流には再循環
領域９が形成される。この再循環領域９は、そこに巻き
込まれた微粉炭の燃焼により高温ガス体となっており、
その温度が高ければ高いほど保炎器４近傍を通過する未
着火の微粉炭への着火保炎を促進する。従って、再循環
領域９へ巻き込まれるガス流がいかに多くの微粉炭を含
んでいるかが着火保炎性能の鍵になる。特に実施例の低
ＮＯｘバーナに見られる保炎リング４のように１次流と
２次流に挟まれている場合、両者からの流れ込みがあ
り、微粉炭を含んだ１次流路１側からの流れ込みを多く
することが着火安定の重要な要素となる。

【００１６】前記流れ込み量は保炎リング４を挟んだ両
者の流れのモーメンタムの大きさに依存する。図６に
は、１次流と２次流に挟まれた位置に設置された保炎リ
ングの後流側に形成される再循環領域９内において、１
次流路１側から流入する流体の体積濃度Ｃ１の２つの流
体Ｐ１、Ｐ２のモーメンタム比に対する関係を示すが、
２次流のモーメンタムが大きくなれば１次流側の流体の
体積濃度Ｃ１は高くなる。すなわち、モーメンタムの大
きい方が小さい方を引っぱり込むようなかたちで、小さ
い方からの流れ込み量を多くする。

【００１７】モーメンタムの大きさは流体密度に流速の
２乗を掛けた量で与えられ、流速を上げればモーメンタ
ムは大きくなる。通常、バーナ負荷１００％において、
バーナ出口での１次流の流速ｖ₁＝２０ｍ／ｓ、２次流
の流速ｖ₂＝３０ｍ／ｓ、ρ₁／ρ₂＝２前後であり、２
次／１次モーメンタム比は１．１で、体積濃度ｃ₁は
０．３前後である。

【００１８】通常の微粉炭バーナでは、燃焼用空気は２
次と３次の両流路２、３に分割して供給される。そして
高負荷時においては、２次空気量と３次空気量の配分は
約１：５であり、３次空気量を多くして低ＮＯｘ化を達
成していて、負荷が下がってもその比率はそのまま維持
されている。ただし、２次空気と３次空気を合わせた空
気流量は、低ＮＯｘ化のためにバーナ空気比を１．０以
下に保とうとするため、バーナ負荷減少に伴い減少す
る。そのため、２次のモーメンタムも下がる。負荷が下
がれば同時に１次流路１内の微粉炭濃度も下がるので、
保炎リング再循環領域９内へ流れ込む微粉炭量は減少
し、保炎リング再循環領域９内のガス温度も下がり、保
炎効果は弱くなる。この場合には、２次空気量を増加さ
せることにより、２次のモーメンタムを大きくして、微
粉炭を含んだ１次流からの流れ込みを多くする。そうし
て、保炎リング後流での微粉炭濃度をできるだけ高く保
ち、保炎効果を維持するのである。

【００１９】図７には、燃焼用空気が２次空気、３次空
気に分割されている燃焼用空気３分割方式バーナにおい
て、１次空気、２次空気、３次空気を合わせた空気流量
一定条件下で、２次空気流量と３次空気流量の比を変化
させたときのバーナ最低負荷（着火保炎可能な最小のバ
ーナ負荷）の計算結果を示す。パラメータは炭種を示す
燃料比（固定炭素／揮発分）で、２次流量／３次流量が
通常の０．２の条件で燃料比１．０の微粉炭を用いた場
合、バーナ最低負荷は約２７％であり、比率（２次流量
／３次流量）を大きくすると最低負荷値は下げられる。
また、石炭種が変わった場合、例えば燃料比２．０の石
炭でも燃料比１．０と同等の最低負荷（図７では２７
％）を保つには、２次空気流量を増大させ、２次流量／
３次流量を０．２６以上に調整することで達成できる。

【００２０】また、これまでは燃焼用空気３分割方式バ
ーナを例に説明したが、１次流と２次流のみからなる燃
料流を形成する微粉炭バーナにおいても同様で、２次空
気流速を増加させて２次流の流速を高くすると、最低負
荷は下げられる。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面と共に
説明する。図４に微粉炭焚きボイラの燃焼系統図を示
す。石炭はバンカ１２２に貯蔵され、燃焼装置の負荷に
応じた給炭量で石炭フィーダ１２３からミル１２４に送
られる。微粉炭搬送用空気はＰＡＦ（Primary Air Fa
n）１２５で加圧され、熱交換器１２６を通過後、ミル
１２４に送られる。ミル１２４で粉砕された微粉炭は微
粉炭バーナ１２８に搬送される。一方、燃焼用空気は、
ＦＤＦ（Force DraftFan）１２９から熱交換器１３１
を通過後、風箱１２７に入り、微粉炭バーナ１２８の図
１〜図３に示す２次流路２、３次流路３などへ搬送され
る。ＦＤＦ１２９の後流には燃焼用空気量調整弁１３０
が設置されている。ＧＲＦ（Gas Recirculation Fan）
１３２により火炉１２１からの排ガスの一部は再び火炉
１２１の底部のダクト１３３に導入される。

【００２２】微粉炭バーナ部分の断面図を図１に示す。
１次流路１の管壁先端に外周保炎リング４を有し、その
外側には、２次流路２、さらにその外側に３次流路３が
あり、中心部には重油ノズル５を設けてある。２次流路
２、３次流路３の入口には空気流量調整器６及び７が設
置されていて、２次、３次空気量を調整している。

【００２３】また図２に示すように、図１の構成に加え
て２次流路２内の空気量調整器６の後流側に旋回器８を
設置して、空気量の調整と旋回力の調整を別々に行うも
のもある。

【００２４】図３には、１次流路１に外周保炎リング４
を設け、その外周側には２次流路２のみを設けたバーナ
の断面図を示す。図３のバーナの１次流路１の管壁先端
に外周保炎リング４を有し、２次流路２には旋回器８が
設置されている。

【００２５】図４に示すミル１２４で粉砕された微粉炭
は微粉炭バーナ１２８に搬送され、図１〜図３に示した
１次流路１へ導かれる。１次流路１の先端には保炎リン
グ４が設置されていて、その後流に再循環領域９が形成
される。この再循環領域９へは、微粉炭を含んだ１次流
路１の１次流と２次流路２の燃焼用２次空気流の流れ込
みがあり、流れ込んだ微粉炭の燃焼によって高温ガスの
火種となって、微粉炭の着火促進に役だっている。

【００２６】再循環領域９への微粉炭を含んだ１次流路
１からの１次流の流れ込みが少なく、２次流路２からの
２次空気流の流れ込みが多ければ、ここでの温度は低く
なり、着火性低下につながる。

【００２７】燃焼用空気は、図４に示したＦＤＦ（Forc
e Draft Fan）１２９から燃焼用空気量調整弁１３０に
よって流量を調整後、熱交換器１３１を通して約３５０
℃に昇温され、風箱１２７に送られて図１の微粉炭バー
ナの２次流路２と３次流路３へ分割される。

【００２８】バーナ負荷が下がると、１次流の微粉炭濃
度Ｃ／Ａが下がり、着火不安定になる。また微粉炭燃料
が燃焼性の良いものから悪いもの、例えば燃料比の低い
燃焼性の良いものから燃料比の比較的高い燃焼性の悪い
ものへ替わった場合も保炎器での着火不安定を引き起こ
す。そのような着火不安定時に、保炎リング４の後流側
の再循環領域９への１次流路１からの流れ込みを多くす
るためには、２次流路２の流速を上げて２次のモーメン
タムの１次モーメンタムに対する相対値を大きくする必
要がある。そのためには、２次空気量調整器６を開ける
か３次空気量調整器７を絞ることで２次空気流量を増加
させて、２次モーメンタムを大きくする。

【００２９】図３の１次流路１と２次流路２のみからな
る微粉炭バーナにおいては、２次空気流量の調整を図４
に示す空気量調整弁１３０で直接行う。この微粉炭バー
ナも燃焼用空気３分割方式バーナの場合と同様、バーナ
負荷（ミル負荷）の低下に伴い、１次流の微粉炭濃度Ｃ
／Ａが下がり（図５参照）、着火不安定になる。また、
着火性の劣る炭種に変わったときにも着火不安定にな
る。

【００３０】このような場合、２次空気流速を増加さ
せ、２次流のモーメンタムを大きくする。こうして、微
粉炭を含んだ１次流から保炎部４後流側の再循環領域９
への流れ込みが増加し、火種（再循環領域内ガス）の温
度は上がり、着火保炎性は向上する。

【００３１】図１では、２次流路２、３次流路３の入口
に空気流量調整器６、７がそれぞれ設置されていて、２
次空気量、３次空気量の流量調整を行う例を示し、図２
では２次流路２内において、空気調整器６の後流に旋回
器８を設置して、空気量調整と旋回力調整を別々に行う
ものを示したが、これらの実施例の他に、図示していな
いが３次流流路３内の空気調整器７の後流側に旋回ベー
ンを設置して、３次流空気量調整と旋回力調整を別々に
行う構成を採用しても良い。

【００３２】また、図示していないが２次流路２、３次
流路３の両者に空気量調整器と旋回調整器をそれぞれ設
置し、２次空気と３次空気の流量調整と旋回調整を別々
に行う場合も本発明の範囲内のものである。

【００３３】図３では、２次流路２内に旋回器８を設置
したバーナを示したが、図示していないが２次流路２内
に空気流量調整器を設置したもの、２次流路２内には旋
回器も空気流量調整器も設置していない微粉炭バーナも
本発明の範囲内のものである。

【００３４】また、本発明のその他の実施例として図８
に示す例を説明する。この実施例では保炎器構造として
は、図８（ａ）に示すように、１次流路１と２次流路２
の境界壁１１の厚さがバーナ出口において１０ｍｍ以上
ある構成を採用する。この場合、その後流には渦流によ
る再循環領域９が形成される。

【００３５】また、図８（ｂ）に示すように、１次流路
１と２次流路２の境界壁１１のバーナ出口先端部をテー
パ状に拡大している場合もテーパ部１１ａ後流に渦流再
循環領域９を形成し、着火保炎性を高めることができ
る。

【００３６】さらに、図８（ｃ）の１次流路１と２次流
路２の境界壁１１のバーナ出口先端部を前向きステップ
形状にした場合も、ステップ部１１ｂの後流に渦流再循
環領域９を形成し、着火保炎性を高めることができる。

【００３７】図８に示すバーナを用いる場合でも、２次
流モーメンタムを大きくすることで微粉炭を含んだ１次
流の流れ込みが増加し、着火保炎性を強化する。

【００３８】また、図１〜図３、図８では１次流、２次
流が同心円上にあるバーナを示したが、図９（図９
（ａ）は断面図、図９（ｂ）は正面図）に示したよう
に、１次流、２次流が同心円上でなく、隣り合わせにあ
る場合、その境界壁１１に流れを遮るブラフボディ型保
炎器４が設置されていたり、間隔壁（図示せず）が設置
されていたりして、それらの後流に渦流再循環領域９を
形成し、着火保炎性を高めている。この場合でも、２次
流モーメンタムを大きくすることで微粉炭を含んだ１次
流の流れ込みが増加し、着火保炎性を強化する。

【００３９】

【発明の効果】本発明の微粉炭燃焼装置によれば、従来
の微粉炭流に濃縮をかける微粉炭バーナに見られる微粉
炭供給管内で堆積させることなく、高い圧力損失を生ず
ることなく、保炎部の着火性を向上させ、また燃料比の
広い範囲における石炭にも安定着火が得られ、広域負荷
運転、さらには難燃性微粉炭など多炭種対応なども可能
となり、バーナ操作の安定性に効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例の２次、３次流量調整器付
き微粉炭バーナ断面図である。

【図２】 本発明の一実施例の２次流路に流量調整器と
旋回力調整器を設けたバーナ断面図である。

【図３】 本発明の一実施例の１次流路と２次流路のみ
を設けた微粉炭バーナ断面図である。

【図４】 本発明のバーナが用いられる微粉炭燃焼装置
系統図である。

【図５】 バーナ負荷と微粉炭濃度Ｃ／Ａとの関係図で
ある。

【図６】 保炎器後流再循環領域内への流れ込み特性と
流体モーメンタムの関係図である。

【図７】 燃焼用空気３分割方式低ＮＯ_X微粉炭バーナ
における２次流量／３次流量に対するバーナ最低負荷
（着火保炎可能な最低のバーナ負荷）の関係図である。

【図８】 本発明の一実施例の微粉炭バーナ断面図であ
る。

【図９】 本発明の一実施例の微粉炭バーナ断面図であ
る。

【符号の説明】

１ １次流路 ２ ２次流路 ３ ３次流路 ４ 外周保炎リ
ング ５ 重油ノズル ６、７ 空気流
量調整器 ８ 旋回器 ９ 再循環領域 １１ 境界壁 １２３ 石炭フ
ィーダ １２４ ミル １２５ ＰＡＦ １２６ 熱交換器 １２７ 風箱 １２８ 微粉炭バーナ １２９ ＦＤＦ １３０ 燃焼用空気量調整弁 １３１ 熱交換
器 １３２ ＧＲＦ １３３ ＧＲ投
入ダクト

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森 三紀 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 津村 俊一 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 小林 啓信 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 固体燃料と該燃料の輸送気体からなる固
   気二相流が流れる固気二相流流路に隣接して、または固
   気二相流流路外周に１以上の燃焼用気体流路を設け、該
   燃焼用気体流路の内の最も固気二相流流路に近い側の燃
   焼用気体流路内の燃焼用気体流量を調整可能な構成と
   し、固気二相流流路と最も固気二相流流路に近い側の燃
   焼用気体流路との境界壁のバーナ出口部先端に渦流再循
   環領域を形成する着火保炎機構を有する固体燃料用バー
   ナにおいて、 着火保炎機構における着火保炎不安定時に、着火保炎安
   定時に比較して最も固気二相流流路側の燃焼用気体流路
   内の燃焼用気体流量を増加させることを特徴とする固体
   燃料用バーナの燃焼方法。
2. 【請求項２】 バーナ負荷の低下に伴い、固気二相流流
   路のモーメンタムより最も固気二相流流路に近い側の燃
   焼用気体流路内のモーメンタムを大きくすることを特徴
   とする請求項１記載の固体燃料用バーナの燃焼方法。
3. 【請求項３】 バーナ負荷が設計値の５０％以下である
   ときの最も固気二相流流路と該流路に隣接するまたは該
   流路の外周にある燃焼用気体流路の燃焼用気体流量比率
   を、バーナ負荷が設計値の５０％を超えるときの燃焼用
   気体流量比率より多くすることを特徴とする請求項１ま
   たは２記載の固体燃料用バーナの燃焼方法。
4. 【請求項４】 使用する固体燃料の種類によって、最も
   固気二相流流路に近い側の燃焼用気体流路内の燃焼用気
   体流量を調整することを特徴とする請求項１ないし３の
   いずれかに記載の固体燃料用バーナの燃焼方法。
5. 【請求項５】 燃料比（固定炭素／揮発分）の高い固体
   燃料ほど、最も固気二相流流路に近い側の燃焼用気体流
   路内の燃焼用気体流量の比率を増加させることを特徴と
   する請求項１ないし４のいずれかに記載の固体燃料用バ
   ーナの燃焼方法。
6. 【請求項６】 燃焼用気体が固体燃料と混合される１次
   気体流路の他に、１次気体流路に近い方から順に２次気
   体流路と３次気体流路とに分割され、２次気体流路およ
   び３次気体流路のうちの少なくとも一方の気体流路入口
   にガス流量調整装置を設置した燃焼用気体３分割方式の
   固体燃料用バーナにおいて、 バーナ負荷が低くなったとき、または着火性の良好な固
   体燃料から着火性の劣る固体燃料に替わったときには、
   バーナ負荷が高いとき、または着火性の良好な固体燃料
   を使用するときに比較して２次空気流量を多くするかま
   たは３次空気流量を絞って、２次空気流量を増大させる
   ことを特徴とする固体燃料用バーナの燃焼方法。
7. 【請求項７】 請求項１ないし６のいずかに記載の固体
   燃料用バーナの燃焼方法を用いる固体燃料燃焼システ
   ム。