JPH09252581A - 無停電電源装置の運転方法 - Google Patents
無停電電源装置の運転方法Info
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- JPH09252581A JPH09252581A JP8057187A JP5718796A JPH09252581A JP H09252581 A JPH09252581 A JP H09252581A JP 8057187 A JP8057187 A JP 8057187A JP 5718796 A JP5718796 A JP 5718796A JP H09252581 A JPH09252581 A JP H09252581A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】無停電電源装置において、逆変換器を停止させ
順変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時の無停電電
源装置の騒音を低減する。 【解決手段】逆変換器３を停止した場合や軽負荷運転の
場合、ＵＰＳ制御回路によりこれを検知して順変換器の
キャリア周波数を切り換える信号をアナログスイッチ２
３に送り、順変換器のキャリア周波数を変えて運転す
る。逆変換器３の停止時や軽負荷運転時、順変換器のキ
ャリア周波数を定格運転時のキャリア周波数より高く設
定する。 【効果】交流リアクトル等からの騒音を低減し、無停電
電源装置の騒音を低減できる。
順変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時の無停電電
源装置の騒音を低減する。 【解決手段】逆変換器３を停止した場合や軽負荷運転の
場合、ＵＰＳ制御回路によりこれを検知して順変換器の
キャリア周波数を切り換える信号をアナログスイッチ２
３に送り、順変換器のキャリア周波数を変えて運転す
る。逆変換器３の停止時や軽負荷運転時、順変換器のキ
ャリア周波数を定格運転時のキャリア周波数より高く設
定する。 【効果】交流リアクトル等からの騒音を低減し、無停電
電源装置の騒音を低減できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は無停電電源装置の運
転方法に係り、特に騒音低減を可能にした無停電電源装
置の運転方法に関する。
転方法に係り、特に騒音低減を可能にした無停電電源装
置の運転方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】無停電電源装置は、例えば、ＯＨＭ社発
行の「パワーエレクトロニクスのすべて」に記載されて
いる。無停電電源装置は、整流器，蓄電池及びインバー
タから構成される。整流器及びインバータとしては、そ
れぞれＰＷＭコンバータ，PWMインバータを採用してい
るのが一般的である。また無停電電源装置の順変換器及
び逆変換器に使用されるスイッチングデバイスとして
は、特に、ＩＧＢＴを使用するケースが多い。ＩＧＢＴ
を使用する場合、２ｋＨｚから１０ｋＨｚ程度のキャリ
ア周波数が用いられている。
行の「パワーエレクトロニクスのすべて」に記載されて
いる。無停電電源装置は、整流器，蓄電池及びインバー
タから構成される。整流器及びインバータとしては、そ
れぞれＰＷＭコンバータ，PWMインバータを採用してい
るのが一般的である。また無停電電源装置の順変換器及
び逆変換器に使用されるスイッチングデバイスとして
は、特に、ＩＧＢＴを使用するケースが多い。ＩＧＢＴ
を使用する場合、２ｋＨｚから１０ｋＨｚ程度のキャリ
ア周波数が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、キ
ャリア周波数を２〜１０ｋＨｚという可聴域の周波数に
設定しているので、交流リアクトルの騒音等がうるさい
という問題がある。
ャリア周波数を２〜１０ｋＨｚという可聴域の周波数に
設定しているので、交流リアクトルの騒音等がうるさい
という問題がある。
【０００４】このキャリア周波数に起因する騒音を低減
するには、キャリア周波数を人間の可聴範囲外となる周
波数に設定すればよいが、キャリア周波数を高くすると
順変換器，逆変換器でのスイッチングデバイスの損失が
大きくなり、効率が著しく低下するという問題がある。
また無停電電源装置は、夜間において負荷機器を停止し
た場合、経済的な理由から逆変換器を停止して順変換器
のみを運転し、蓄電池を充電するという運転方法が一般
的である。この場合、負荷装置を運転している昼間より
も、無停電電源装置以外の装置が停止している夜間の方
が無停電電源装置の騒音が問題となることが多い。
するには、キャリア周波数を人間の可聴範囲外となる周
波数に設定すればよいが、キャリア周波数を高くすると
順変換器，逆変換器でのスイッチングデバイスの損失が
大きくなり、効率が著しく低下するという問題がある。
また無停電電源装置は、夜間において負荷機器を停止し
た場合、経済的な理由から逆変換器を停止して順変換器
のみを運転し、蓄電池を充電するという運転方法が一般
的である。この場合、負荷装置を運転している昼間より
も、無停電電源装置以外の装置が停止している夜間の方
が無停電電源装置の騒音が問題となることが多い。
【０００５】本発明の目的は、無停電電源装置の特定の
運転状態（軽負荷運転時、あるいは逆変換器停止時）に
おいて、騒音を低減させるための無停電電源装置の運転
方法を提供することにある。
運転状態（軽負荷運転時、あるいは逆変換器停止時）に
おいて、騒音を低減させるための無停電電源装置の運転
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では逆変換器を停止させ順変換器のみを運転
した場合や軽負荷運転時においては、キャリア周波数を
定格運転時よりも高い周波数（人間の可聴範囲外となる
周波数）に設定する。
に、本発明では逆変換器を停止させ順変換器のみを運転
した場合や軽負荷運転時においては、キャリア周波数を
定格運転時よりも高い周波数（人間の可聴範囲外となる
周波数）に設定する。
【０００７】この運転方法によれば、逆変換器を停止さ
せ順変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時におい
て、人間の可聴範囲外のキャリア周波数で運転するの
で、交流リアクトルからの騒音等が低減され、無停電電
源装置の騒音低減が可能になる。
せ順変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時におい
て、人間の可聴範囲外のキャリア周波数で運転するの
で、交流リアクトルからの騒音等が低減され、無停電電
源装置の騒音低減が可能になる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施例を図１によ
り説明する。無停電電源装置（ＵＰＳ）７は、順変換器
２，逆変換器３，蓄電池４，順変換器２及び逆変換器３
を制御するＵＰＳ制御回路６から構成される。順変換器
２は、交流電源１から供給される交流電圧を直流電圧に
変換し出力する。順変換器２の出力には逆変換器３と、
蓄電池４が接続されている。逆変換器３は、順変換器２
又は蓄電池４からの直流電圧を交流電圧に変換し負荷装
置５に供給する。
り説明する。無停電電源装置（ＵＰＳ）７は、順変換器
２，逆変換器３，蓄電池４，順変換器２及び逆変換器３
を制御するＵＰＳ制御回路６から構成される。順変換器
２は、交流電源１から供給される交流電圧を直流電圧に
変換し出力する。順変換器２の出力には逆変換器３と、
蓄電池４が接続されている。逆変換器３は、順変換器２
又は蓄電池４からの直流電圧を交流電圧に変換し負荷装
置５に供給する。
【０００９】通常運転時、順変換器２は所定のキャリア
周波数により制御され、逆変換器３に直流電力を供給す
るとともに蓄電池４を充電する。逆変換器３は直流電力
を交流電力に変換し負荷装置５に供給する。夜間，休日
等に負荷装置５を停止して逆変換器３を停止し、順変換
器２のみを運転して蓄電池４を充電する場合、順変換器
２は逆変換器３の停止信号をＵＰＳ制御回路６で検知す
ることにより、通常運転時のキャリア周波数より高いキ
ャリア周波数に切換えて運転する。
周波数により制御され、逆変換器３に直流電力を供給す
るとともに蓄電池４を充電する。逆変換器３は直流電力
を交流電力に変換し負荷装置５に供給する。夜間，休日
等に負荷装置５を停止して逆変換器３を停止し、順変換
器２のみを運転して蓄電池４を充電する場合、順変換器
２は逆変換器３の停止信号をＵＰＳ制御回路６で検知す
ることにより、通常運転時のキャリア周波数より高いキ
ャリア周波数に切換えて運転する。
【００１０】逆変換器３の停止時におけるキャリア周波
数切換え方法の一例を、図２により説明する。順変換器
２はＰＷＭ制御方式の三相ブリッジコンバータで、その
主回路は、入力端に設置されたコンデンサ９，交流リア
クトル１０，IGBT11A〜11Fとそれに逆並列接続されたダ
イオード１２Ａ〜１２Ｆ、及び直流平滑用コンデンサ１
３とで構成されている。
数切換え方法の一例を、図２により説明する。順変換器
２はＰＷＭ制御方式の三相ブリッジコンバータで、その
主回路は、入力端に設置されたコンデンサ９，交流リア
クトル１０，IGBT11A〜11Fとそれに逆並列接続されたダ
イオード１２Ａ〜１２Ｆ、及び直流平滑用コンデンサ１
３とで構成されている。
【００１１】この主回路の制御回路の動作を説明する。
まず、直流平滑用コンデンサ１３の両端電圧の帰還と出
力基準電圧１４との差を演算増幅器１５で増幅する。こ
の出力と交流電圧に同期した正弦波を発生する同期正弦
波発生手段１６Ａ〜１６Ｃの出力とを、乗算器１７Ａ〜
１７Ｃで掛け合わせ、乗算器１７Ａ〜１７Ｃの出力と変
流器１８Ａ〜１８Ｃによる交流入力電流の帰還との差
を、演算増幅器１９Ａ〜１９Ｃで増幅する。演算増幅器
１９Ａ〜１９Ｃの出力とアナログスイッチ２３によって
選択される第一の三角波発生手段２０又は第二の三角波
発生手段２１のどちらかの出力とを、比較器２２Ａ〜２
２Ｃで比較し、比較器２２Ａ〜２２Ｃの出力（ＰＷＭ信
号）によってＩＧＢＴ駆動手段８はIGBT11A〜11Fを駆動
する。
まず、直流平滑用コンデンサ１３の両端電圧の帰還と出
力基準電圧１４との差を演算増幅器１５で増幅する。こ
の出力と交流電圧に同期した正弦波を発生する同期正弦
波発生手段１６Ａ〜１６Ｃの出力とを、乗算器１７Ａ〜
１７Ｃで掛け合わせ、乗算器１７Ａ〜１７Ｃの出力と変
流器１８Ａ〜１８Ｃによる交流入力電流の帰還との差
を、演算増幅器１９Ａ〜１９Ｃで増幅する。演算増幅器
１９Ａ〜１９Ｃの出力とアナログスイッチ２３によって
選択される第一の三角波発生手段２０又は第二の三角波
発生手段２１のどちらかの出力とを、比較器２２Ａ〜２
２Ｃで比較し、比較器２２Ａ〜２２Ｃの出力（ＰＷＭ信
号）によってＩＧＢＴ駆動手段８はIGBT11A〜11Fを駆動
する。
【００１２】例えば、直流平滑用コンデンサ１３の両端
電圧の帰還が出力基準電圧１４より高い場合、乗算器１
７Ａ〜１７Ｃの出力は小さくなり、入力電流を低減する
よう制御されるので、直流平滑用コンデンサ１３の両端
電圧は下がり、出力基準電圧１４に一致するように保た
れる。また演算増幅器１９Ａ〜１９Ｃにより入力交流電
圧に同期した乗算器１７Ａ〜１７Ｃの出力と変流器１８
Ａ〜１８Ｃによる交流入力電流とを一致させるよう制御
されるので、入力電流を正弦波に、かつ、入力力率を
１.０ に保つようになる。このときの三角波発生手段と
しては、無停電電源装置の運転状態により、第一の三角
波発生手段２０（例えば、キャリア周波数：５ｋＨｚ)
又は第二の三角波発生手段２１(例えば、キャリア周波
数：２０kHz)のどちらかを使用する。アナログスイッチ
２３は、ＵＰＳ制御装置７からの逆変換器運転信号２４
により、逆変換器３運転時は、逆変換器運転信号２４が
伝達され第一の三角波発生手段２０側がＯＮし、逆変換
器３停止時は、逆変換器運転信号２４が伝達されず、第
一の三角波発生手段２０側がＯＦＦし、第二の三角波発
生手段２１側がＯＮする。したがって、逆変換器３運転
時は、第一の三角波発生手段２０が選択され、交流リア
クトル１０から５ｋＨｚの騒音が発生するが、逆変換器
３停止時には、第二の三角波発生手段２１が選択され、
キャリア周波数は２０ｋＨｚとなり可聴域を外れるので
騒音が無くなる。この無停電電源装置は、定格運転時の
発生損失に基づいて冷却設計が行われている。逆変換器
３停止時においては、この損失が大幅に低減されるので
キャリア周波数を上げても定格運転時の損失より小さな
損失しか発生せず、冷却装置を大きくすることなく無停
電電源装置の騒音低減を実現できる。
電圧の帰還が出力基準電圧１４より高い場合、乗算器１
７Ａ〜１７Ｃの出力は小さくなり、入力電流を低減する
よう制御されるので、直流平滑用コンデンサ１３の両端
電圧は下がり、出力基準電圧１４に一致するように保た
れる。また演算増幅器１９Ａ〜１９Ｃにより入力交流電
圧に同期した乗算器１７Ａ〜１７Ｃの出力と変流器１８
Ａ〜１８Ｃによる交流入力電流とを一致させるよう制御
されるので、入力電流を正弦波に、かつ、入力力率を
１.０ に保つようになる。このときの三角波発生手段と
しては、無停電電源装置の運転状態により、第一の三角
波発生手段２０（例えば、キャリア周波数：５ｋＨｚ)
又は第二の三角波発生手段２１(例えば、キャリア周波
数：２０kHz)のどちらかを使用する。アナログスイッチ
２３は、ＵＰＳ制御装置７からの逆変換器運転信号２４
により、逆変換器３運転時は、逆変換器運転信号２４が
伝達され第一の三角波発生手段２０側がＯＮし、逆変換
器３停止時は、逆変換器運転信号２４が伝達されず、第
一の三角波発生手段２０側がＯＦＦし、第二の三角波発
生手段２１側がＯＮする。したがって、逆変換器３運転
時は、第一の三角波発生手段２０が選択され、交流リア
クトル１０から５ｋＨｚの騒音が発生するが、逆変換器
３停止時には、第二の三角波発生手段２１が選択され、
キャリア周波数は２０ｋＨｚとなり可聴域を外れるので
騒音が無くなる。この無停電電源装置は、定格運転時の
発生損失に基づいて冷却設計が行われている。逆変換器
３停止時においては、この損失が大幅に低減されるので
キャリア周波数を上げても定格運転時の損失より小さな
損失しか発生せず、冷却装置を大きくすることなく無停
電電源装置の騒音低減を実現できる。
【００１３】次に、第２の実施例を図３を用いて説明す
る。順変換器２の主回路は、図２と同じ構成であり、制
御回路構成は、基本的に図２と同じであるが、キャリア
周波数の切換え条件が異なる。逆変換器３は、ＰＷＭ制
御方式の三相ブリッジインバータで、主回路は、IGBT26
A〜26Fとそれに逆並列接続されたダイオード２７Ａ〜27
Ｆと、直流平滑用コンデンサ２５とで構成されている。
逆変換器３の制御回路の動作について説明すると、逆変
換器３の出力電圧を変圧器２８で変圧し、この電圧と基
準正弦波発生器３０Ａ〜３０Ｃの出力との差を演算増幅
器３１Ａ〜31Ｃで増幅する。演算増幅器３１Ａ〜３１Ｃ
の出力とアナログスイッチ２３によって選択される第一
の三角波発生手段２０又は第二の三角波発生手段２１の
どちらかの出力とを、比較器３２Ａ〜３２Ｃで比較し、
比較器３２Ａ〜３２Ｃの出力(PWM信号）によってＩＧＢ
Ｔ駆動手段３３はIGBT26A〜26Fを駆動する。キャリア周
波数の切換え方法は、切換え信号を発生する切換え信号
発生器３４に変流器２９Ａ，２９Ｂで変流した逆変換器
３の出力電流値を入力し、切換え信号発生器３４の出力
によって、アナログスイッチ２３が切換えられる。切換
え信号発生器３４は、逆変換器３の出力電流があるレベ
ル以上になったことを判定するヒステリシスコンパレー
タである。
る。順変換器２の主回路は、図２と同じ構成であり、制
御回路構成は、基本的に図２と同じであるが、キャリア
周波数の切換え条件が異なる。逆変換器３は、ＰＷＭ制
御方式の三相ブリッジインバータで、主回路は、IGBT26
A〜26Fとそれに逆並列接続されたダイオード２７Ａ〜27
Ｆと、直流平滑用コンデンサ２５とで構成されている。
逆変換器３の制御回路の動作について説明すると、逆変
換器３の出力電圧を変圧器２８で変圧し、この電圧と基
準正弦波発生器３０Ａ〜３０Ｃの出力との差を演算増幅
器３１Ａ〜31Ｃで増幅する。演算増幅器３１Ａ〜３１Ｃ
の出力とアナログスイッチ２３によって選択される第一
の三角波発生手段２０又は第二の三角波発生手段２１の
どちらかの出力とを、比較器３２Ａ〜３２Ｃで比較し、
比較器３２Ａ〜３２Ｃの出力(PWM信号）によってＩＧＢ
Ｔ駆動手段３３はIGBT26A〜26Fを駆動する。キャリア周
波数の切換え方法は、切換え信号を発生する切換え信号
発生器３４に変流器２９Ａ，２９Ｂで変流した逆変換器
３の出力電流値を入力し、切換え信号発生器３４の出力
によって、アナログスイッチ２３が切換えられる。切換
え信号発生器３４は、逆変換器３の出力電流があるレベ
ル以上になったことを判定するヒステリシスコンパレー
タである。
【００１４】具体的にその動作を図４，図５により説明
する。図４は、逆変換器３の出力電流の変化に対しての
切換え信号発生器３４の動作，アナログスイッチ２３の
動作、及びキャリア周波数の変化を表したものである。
この図では、まず逆変換器３の出力電流が定格の２０％
を超えると切換え信号発生器３４の出力がＨになり、ア
ナログスイッチ２３へ切換え信号が送られる。するとア
ナログスイッチ２３は第一の三角波発生手段２０側へ切
換え順変換器２はキャリア周波数５ｋＨｚで運転を行
う。次に逆変換器３の出力電流が定格の１０％以下にな
ると切換え信号発生器３４の出力がＬになり、アナログ
スイッチ２３へ切換え信号が送られる。するとアナログ
スイッチ２３は第一の三角波発生手段２０側から第二の
三角波発生手段２１側へ切換わり、順変換器２はキャリ
ア周波数２０ｋＨｚで運転を行う。ここで切換え信号発
生器３４は、図５に示すようなヒステリシス特性をもた
せた装置で、逆変換器３の出力電流が定格の２０％を超
えるとＨになり、逆変換器３の出力電流が定格の１０％
以下になるとＬになる動作をする。切換え信号発生器３
４にヒステリシス特性をもたせた理由は、逆変換器３の
出力電流の変化によるアナログスイッチ２３のチャタリ
ングを防ぐためである。
する。図４は、逆変換器３の出力電流の変化に対しての
切換え信号発生器３４の動作，アナログスイッチ２３の
動作、及びキャリア周波数の変化を表したものである。
この図では、まず逆変換器３の出力電流が定格の２０％
を超えると切換え信号発生器３４の出力がＨになり、ア
ナログスイッチ２３へ切換え信号が送られる。するとア
ナログスイッチ２３は第一の三角波発生手段２０側へ切
換え順変換器２はキャリア周波数５ｋＨｚで運転を行
う。次に逆変換器３の出力電流が定格の１０％以下にな
ると切換え信号発生器３４の出力がＬになり、アナログ
スイッチ２３へ切換え信号が送られる。するとアナログ
スイッチ２３は第一の三角波発生手段２０側から第二の
三角波発生手段２１側へ切換わり、順変換器２はキャリ
ア周波数２０ｋＨｚで運転を行う。ここで切換え信号発
生器３４は、図５に示すようなヒステリシス特性をもた
せた装置で、逆変換器３の出力電流が定格の２０％を超
えるとＨになり、逆変換器３の出力電流が定格の１０％
以下になるとＬになる動作をする。切換え信号発生器３
４にヒステリシス特性をもたせた理由は、逆変換器３の
出力電流の変化によるアナログスイッチ２３のチャタリ
ングを防ぐためである。
【００１５】上記の運転方法を使用すると、負荷機器も
含めたシステム全体が運転し、システム全体の騒音がう
るさい場合、無停電電源装置の騒音も大きいが、電源を
落とせない重要な負荷を除く負荷機器を停止してシステ
ム全体が静かになった場合、無停電電源装置の騒音も小
さくすることができるので、システムの中での無停電電
源装置の騒音も気にならなくなる。
含めたシステム全体が運転し、システム全体の騒音がう
るさい場合、無停電電源装置の騒音も大きいが、電源を
落とせない重要な負荷を除く負荷機器を停止してシステ
ム全体が静かになった場合、無停電電源装置の騒音も小
さくすることができるので、システムの中での無停電電
源装置の騒音も気にならなくなる。
【００１６】上記のように、無停電電源装置の定格運転
時に使用するキャリア周波数とは別に、もう一つのキャ
リア周波数（定格運転時に使用するキャリア周波数より
高い周波数）を用意し、無停電電源装置の運転状態によ
り、この２つのキャリア周波数を切換えることにより、
ある限定した運転状態における無停電電源装置の騒音を
低減することが可能となる。
時に使用するキャリア周波数とは別に、もう一つのキャ
リア周波数（定格運転時に使用するキャリア周波数より
高い周波数）を用意し、無停電電源装置の運転状態によ
り、この２つのキャリア周波数を切換えることにより、
ある限定した運転状態における無停電電源装置の騒音を
低減することが可能となる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、逆変換器を停止させ順
変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時において、キ
ャリア周波数を高くすることができるので、交流リアク
トル１０からの騒音等を低減する効果がある。
変換器のみを運転した場合や軽負荷運転時において、キ
ャリア周波数を高くすることができるので、交流リアク
トル１０からの騒音等を低減する効果がある。
【図１】本発明の一実施例の構成を示す図である。
【図２】順変換器のキャリア周波数切換え回路の一実施
例の構成を示す図である。
例の構成を示す図である。
【図３】キャリア周波数切換え回路の他の実施例の構成
を示す図である。
を示す図である。
【図４】図３内のキャリア周波数切換え信号の詳細を示
す図である。
す図である。
【図５】図３内の切換え信号発生器２５の動作を示す図
である。
である。
【符号の説明】 １…交流電源、２…順変換器、３…逆変換器、４…蓄電
池、５…負荷装置、６…ＵＰＳ制御回路、７…無停電電
源装置、８，３３…ＩＧＢＴ駆動手段、９…コンデン
サ、１０…交流リアクトル、１１Ａ〜１１Ｆ，２６Ａ〜
２６Ｆ…ＩＧＢＴ、１２Ａ〜１２Ｆ，２７Ａ〜２７Ｆ…
ダイオード、１３，２５…直流平滑用コンデンサ、１４
…出力基準電圧、１５，１９Ａ〜１９Ｃ，３１Ａ〜３１
Ｃ……演算増幅器、１６Ａ〜１６Ｃ…同期正弦波発生手
段、１７Ａ〜１７Ｃ…乗算器、18Ａ〜１８Ｃ，２９Ａ，
２９Ｂ…変流器、２０，２１…三角波発生手段、２２Ａ
〜２２Ｃ，３２Ａ〜３２Ｃ…比較器、２３…アナログス
イッチ、２４…逆変換器運転信号、２８…変圧器、３０
Ａ〜３０Ｃ…基準正弦波発生器、３４…切換え信号発生
器。
池、５…負荷装置、６…ＵＰＳ制御回路、７…無停電電
源装置、８，３３…ＩＧＢＴ駆動手段、９…コンデン
サ、１０…交流リアクトル、１１Ａ〜１１Ｆ，２６Ａ〜
２６Ｆ…ＩＧＢＴ、１２Ａ〜１２Ｆ，２７Ａ〜２７Ｆ…
ダイオード、１３，２５…直流平滑用コンデンサ、１４
…出力基準電圧、１５，１９Ａ〜１９Ｃ，３１Ａ〜３１
Ｃ……演算増幅器、１６Ａ〜１６Ｃ…同期正弦波発生手
段、１７Ａ〜１７Ｃ…乗算器、18Ａ〜１８Ｃ，２９Ａ，
２９Ｂ…変流器、２０，２１…三角波発生手段、２２Ａ
〜２２Ｃ，３２Ａ〜３２Ｃ…比較器、２３…アナログス
イッチ、２４…逆変換器運転信号、２８…変圧器、３０
Ａ〜３０Ｃ…基準正弦波発生器、３４…切換え信号発生
器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 国貞 秀明 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (3)
- 【請求項１】交流電圧を直流電圧に変換する順変換器，
前記直流電圧により充電される蓄電池、および前記直流
電圧を交流電圧に変換して出力する逆変換器を備えた無
停電電源装置の運転方法において、 前記逆変換器を運転している場合、前記順変換器のキャ
リア周波数を第１のキャリア周波数に設定し、前記逆変
換器を停止し前記順変換器のみ運転して前記蓄電池を充
電する場合、前記順変換器のキャリア周波数を第２のキ
ャリア周波数に設定することを特徴とする無停電電源装
置の運転方法。 - 【請求項２】交流電圧を直流電圧に変換する順変換器，
前記直流電圧により充電される蓄電池、および前記直流
電圧を交流電圧に変換して出力する逆変換器を備えた無
停電電源装置において、 無停電電源装置が定格運転時には、前記順変換器のキャ
リア周波数を第１のキャリア周波数に設定し、定格運転
時に対して所定の割合以下の負荷で運転する場合、前記
順変換器のキャリア周波数を第２のキャリア周波数に設
定することを特徴とする無停電電源装置の運転方法。 - 【請求項３】請求項１または請求項２において、前記第
２のキャリア周波数は第１のキャリア周波数よりも高い
ことを特徴とする無停電電源装置の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8057187A JPH09252581A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 無停電電源装置の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8057187A JPH09252581A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 無停電電源装置の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09252581A true JPH09252581A (ja) | 1997-09-22 |
Family
ID=13048499
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP8057187A Pending JPH09252581A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 無停電電源装置の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09252581A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006197660A (ja) * | 2005-01-11 | 2006-07-27 | Meidensha Corp | 無停電電源装置の起動方法とその装置 |
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| CN101814851A (zh) * | 2009-02-23 | 2010-08-25 | 发那科株式会社 | Pwm整流器 |
| WO2015104886A1 (ja) * | 2014-01-09 | 2015-07-16 | 東芝キヤリア株式会社 | 電力変換装置 |
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-
1996
- 1996-03-14 JP JP8057187A patent/JPH09252581A/ja active Pending
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