JPH09253666A - 低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法 - Google Patents
低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法Info
- Publication number
- JPH09253666A JPH09253666A JP6787896A JP6787896A JPH09253666A JP H09253666 A JPH09253666 A JP H09253666A JP 6787896 A JP6787896 A JP 6787896A JP 6787896 A JP6787896 A JP 6787896A JP H09253666 A JPH09253666 A JP H09253666A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tod
- wastewater
- temperature
- wet oxidation
- low
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000009279 wet oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 22
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical group OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 15
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 abstract 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 39
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 11
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N hydrogen cyanide Chemical compound N#C LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010840 domestic wastewater Substances 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006228 supernatant Substances 0.000 description 1
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】付加的な処理を必要とすることなく、低ＴＯＤ
廃水を湿式酸化処理し得る新たな技術を提供することを
主な目的とする。 【解決手段】低ＴＯＤ廃水を湿式酸化処理する方法であ
って、廃水を100℃以上の温度で且つ液相を維持する圧
力に保ちつつ、ＴＯＤ増加成分の供給下に廃水中の有機
性物質および無機性物質ならびに供給されたＴＯＤ増加
成分を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素の存在下
に湿式酸化処理することを特徴とする方法。
廃水を湿式酸化処理し得る新たな技術を提供することを
主な目的とする。 【解決手段】低ＴＯＤ廃水を湿式酸化処理する方法であ
って、廃水を100℃以上の温度で且つ液相を維持する圧
力に保ちつつ、ＴＯＤ増加成分の供給下に廃水中の有機
性物質および無機性物質ならびに供給されたＴＯＤ増加
成分を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素の存在下
に湿式酸化処理することを特徴とする方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、触媒の存在下ある
いは不存在下に行われる既存の湿式酸化処理法では処理
し得ない汚濁成分濃度の低い廃水の新規な処理方法に関
する。
いは不存在下に行われる既存の湿式酸化処理法では処理
し得ない汚濁成分濃度の低い廃水の新規な処理方法に関
する。
【０００２】
【従来技術とその問題点】従来、汚濁成分濃度が低いた
め、その酸化反応熱のみでは、湿式酸化処理を持続でき
ない廃水（本願明細書においては、この様な廃水を低Ｔ
ＯＤ廃水という）は、以下の様な方法により、処理を行
っている。
め、その酸化反応熱のみでは、湿式酸化処理を持続でき
ない廃水（本願明細書においては、この様な廃水を低Ｔ
ＯＤ廃水という）は、以下の様な方法により、処理を行
っている。
【０００３】（１）湿式酸化処理を行う反応塔内を所定
温度に維持するために、処理すべき廃水と供給空気とを
予め加熱器において加熱した後、反応塔内に供給する方
法がある。しかしながら、この方法では、加熱のための
燃料費および設備費を必要とするので、処理コストが高
くなる。
温度に維持するために、処理すべき廃水と供給空気とを
予め加熱器において加熱した後、反応塔内に供給する方
法がある。しかしながら、この方法では、加熱のための
燃料費および設備費を必要とするので、処理コストが高
くなる。
【０００４】（２）特開昭50-645号公報は、「酸化熱に
よる自燃処理を行うことができない廃水中のＣＯＤ物質
を湿式酸化除去するにあたり、ＣＯＤ物質を吸着剤によ
り自燃可能な濃度まで選択的に吸着濃縮し、吸着剤で処
理された廃水とＣＯＤ物質とを含むスラリー状吸着剤を
固液分離し、該スラリー状吸着剤を加熱加圧下液相状態
で分子状酸素と接触せしめ、補助燃料なしでＣＯＤ物質
を酸化除去すると同時に吸着剤を再生し、再生吸着剤を
循環使用する」という技術を開示している。
よる自燃処理を行うことができない廃水中のＣＯＤ物質
を湿式酸化除去するにあたり、ＣＯＤ物質を吸着剤によ
り自燃可能な濃度まで選択的に吸着濃縮し、吸着剤で処
理された廃水とＣＯＤ物質とを含むスラリー状吸着剤を
固液分離し、該スラリー状吸着剤を加熱加圧下液相状態
で分子状酸素と接触せしめ、補助燃料なしでＣＯＤ物質
を酸化除去すると同時に吸着剤を再生し、再生吸着剤を
循環使用する」という技術を開示している。
【０００５】しかしながら、この技術には、（イ）使用
する活性炭、ゼオライトなどの吸着剤は、湿式酸化工程
で一部燃焼或いは溶解するので、ロスを生じる、（ロ）
吸着槽内でのＣＯＤ物質吸着後の上澄処理水中に残存す
るＣＯＤ成分の除去を必要とする、（ニ）ＣＯＤ物質中
の吸着されない或いは吸着困難な成分は、処理できない
などの問題点がある。
する活性炭、ゼオライトなどの吸着剤は、湿式酸化工程
で一部燃焼或いは溶解するので、ロスを生じる、（ロ）
吸着槽内でのＣＯＤ物質吸着後の上澄処理水中に残存す
るＣＯＤ成分の除去を必要とする、（ニ）ＣＯＤ物質中
の吸着されない或いは吸着困難な成分は、処理できない
などの問題点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、付
加的な処理を必要とすることなく、低ＴＯＤ廃水を湿式
酸化処理し得る新たな技術を提供することを主な目的と
する。
加的な処理を必要とすることなく、低ＴＯＤ廃水を湿式
酸化処理し得る新たな技術を提供することを主な目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の様な
技術の現状に鑑みて、鋭意研究を進めた結果、下記に示
す方法により、上記の課題をほぼ達成し得ることを見出
した。
技術の現状に鑑みて、鋭意研究を進めた結果、下記に示
す方法により、上記の課題をほぼ達成し得ることを見出
した。
【０００８】すなわち、本発明は、下記の低ＴＯＤ廃水
の処理方法を提供するものである； Ｉ．低ＴＯＤ廃水を湿式酸化処理する方法であって、廃
水を100℃以上の温度で且つ液相を維持する圧力に保ち
つつ、ＴＯＤ増加成分の供給下に廃水中の有機性物質お
よび無機性物質ならびに供給されたＴＯＤ増加成分を分
解するに必要な理論酸素量以上の酸素の存在下に湿式酸
化処理することを特徴とする方法。
の処理方法を提供するものである； Ｉ．低ＴＯＤ廃水を湿式酸化処理する方法であって、廃
水を100℃以上の温度で且つ液相を維持する圧力に保ち
つつ、ＴＯＤ増加成分の供給下に廃水中の有機性物質お
よび無機性物質ならびに供給されたＴＯＤ増加成分を分
解するに必要な理論酸素量以上の酸素の存在下に湿式酸
化処理することを特徴とする方法。
【０００９】２．ＴＯＤ増加成分が、有機性物質および
無機性物質の少なくとも１種である上記項１に記載の方
法。
無機性物質の少なくとも１種である上記項１に記載の方
法。
【００１０】３．ＴＯＤ増加成分が、メタノールおよび
／または油類である上記項２に記載の方法。
／または油類である上記項２に記載の方法。
【００１１】４．ＴＯＤ増加成分が、生物処理工程から
の汚泥である上記項２に記載の方法。
の汚泥である上記項２に記載の方法。
【００１２】５．ＴＯＤ増加成分添加後の廃水のＴＯＤ
濃度が、10000mg/l以上である上記項１〜４のいずれか
に記載の方法。
濃度が、10000mg/l以上である上記項１〜４のいずれか
に記載の方法。
【００１３】６．ＴＯＤ増加成分を湿式酸化処理前およ
び／または湿式酸化処理中に供給する上記項１〜５にい
ずれかに記載の方法。
び／または湿式酸化処理中に供給する上記項１〜５にい
ずれかに記載の方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明が処理対象とする低ＴＯＤ
廃水とは、ＴＯＤ濃度10000mg/l未満の廃水を意味す
る。この様な廃水は、仮に、当初の外部からの熱供給に
より湿式酸化反応を開始させることができたとしても、
反応熱の外部への放散により次第に反応系の温度が低下
するので、湿式酸化反応を継続して行うことはできな
い。
廃水とは、ＴＯＤ濃度10000mg/l未満の廃水を意味す
る。この様な廃水は、仮に、当初の外部からの熱供給に
より湿式酸化反応を開始させることができたとしても、
反応熱の外部への放散により次第に反応系の温度が低下
するので、湿式酸化反応を継続して行うことはできな
い。
【００１５】しかるに、この様な低ＴＯＤ廃水にＴＯＤ
増加成分を添加して、ＴＯＤ濃度を10000mg/l以上とす
る場合には、湿式酸化反応を一旦開始すれば、その後は
外部からの熱供給を行わなくとも、反応は自燃的に継続
して進行する。
増加成分を添加して、ＴＯＤ濃度を10000mg/l以上とす
る場合には、湿式酸化反応を一旦開始すれば、その後は
外部からの熱供給を行わなくとも、反応は自燃的に継続
して進行する。
【００１６】本発明が処理対象とする低ＴＯＤ廃水とし
ては、その発生源、由来などは制限されない。より具体
的には、種々の産業廃水、下水、生活廃水、ガス洗浄
水、膜分離液などが例示される。
ては、その発生源、由来などは制限されない。より具体
的には、種々の産業廃水、下水、生活廃水、ガス洗浄
水、膜分離液などが例示される。
【００１７】本発明において使用するＴＯＤ増加成分と
しても、廃水中に添加された状態で酸化分解される物質
である限り、制限されない。ＴＯＤ増加成分としては、
より具体的にメタノールなどのアルコール類、石油、植
物油などの油類、生物処理工程からの汚泥などが例示さ
れ、廃メタノール、廃油類、余剰汚泥などがより好適で
ある。
しても、廃水中に添加された状態で酸化分解される物質
である限り、制限されない。ＴＯＤ増加成分としては、
より具体的にメタノールなどのアルコール類、石油、植
物油などの油類、生物処理工程からの汚泥などが例示さ
れ、廃メタノール、廃油類、余剰汚泥などがより好適で
ある。
【００１８】以下図面を参照しつつ、本願発明について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００１９】図１は、本願発明の概要を示すフローシー
トである。
トである。
【００２０】廃水貯槽１からの低ＴＯＤ廃水は、昇圧ポ
ンプ（図示せず）により所定の圧力まで昇圧され、さら
に空気圧縮機２０により予め昇圧された空気などの酸素
含有ガスを混合され、次いで熱交換器９により100℃以
上の温度に加熱された後、反応器５に供給される。
ンプ（図示せず）により所定の圧力まで昇圧され、さら
に空気圧縮機２０により予め昇圧された空気などの酸素
含有ガスを混合され、次いで熱交換器９により100℃以
上の温度に加熱された後、反応器５に供給される。
【００２１】低ＴＯＤ廃水に対する貯槽２５からのＴＯ
Ｄ増加成分の供給は、廃水貯槽１中で行っても良く、廃
水貯槽１から反応器５にいたる配管中で行っても良く、
反応器中で行っても良く、或いはこれらの２以上の個所
で行っても良い。ＴＯＤ増加成分の添加濃度をより高め
ることにより、分解に伴う反応熱量が増加して、反応温
度を高めることができる。
Ｄ増加成分の供給は、廃水貯槽１中で行っても良く、廃
水貯槽１から反応器５にいたる配管中で行っても良く、
反応器中で行っても良く、或いはこれらの２以上の個所
で行っても良い。ＴＯＤ増加成分の添加濃度をより高め
ることにより、分解に伴う反応熱量が増加して、反応温
度を高めることができる。
【００２２】熱交換器９の熱源としては、反応器５から
の高温の処理液を循環させて使用しても良く、或いは他
の加熱手段を使用しても良い。冬季などにおいて反応時
に所定の反応温度を維持できない場合或いは所定の温度
までの昇温を必要とする場合などには、さらに加熱器３
０により加熱したり、或いは蒸気発生器（図示せず）か
ら反応器５に蒸気を供給することもできる。また、スタ
ートアップに際して反応器５内を所定温度とするために
も、反応器内に直接蒸気を送入して昇温することもでき
る。
の高温の処理液を循環させて使用しても良く、或いは他
の加熱手段を使用しても良い。冬季などにおいて反応時
に所定の反応温度を維持できない場合或いは所定の温度
までの昇温を必要とする場合などには、さらに加熱器３
０により加熱したり、或いは蒸気発生器（図示せず）か
ら反応器５に蒸気を供給することもできる。また、スタ
ートアップに際して反応器５内を所定温度とするために
も、反応器内に直接蒸気を送入して昇温することもでき
る。
【００２３】反応器５での反応における温度は、通常10
0℃程度以上、より好ましくは150〜370℃程度である。
反応時の温度が高い程、有機物などの分解率が高まり、
また空塔反応器内での被処理物(低ＴＯＤ廃水＋ＴＯＤ
増加成分)の滞留時間も短縮されるが、反面において設
備費が増大するので、反応温度は、被処理物中の汚濁物
質濃度、要求される処理の程度、運転費、建設費などを
総合的に考慮して、定めれば良い。反応時の圧力は、所
定温度において被処理物が液相を保持し得る圧力以上で
あれば良い。
0℃程度以上、より好ましくは150〜370℃程度である。
反応時の温度が高い程、有機物などの分解率が高まり、
また空塔反応器内での被処理物(低ＴＯＤ廃水＋ＴＯＤ
増加成分)の滞留時間も短縮されるが、反面において設
備費が増大するので、反応温度は、被処理物中の汚濁物
質濃度、要求される処理の程度、運転費、建設費などを
総合的に考慮して、定めれば良い。反応時の圧力は、所
定温度において被処理物が液相を保持し得る圧力以上で
あれば良い。
【００２４】被処理物に添加される酸素量は、有機性物
質および無機性物質ならびにＴＯＤ増加成分を無害の生
成物にまで分解するに必要な理論酸素量以上、より好ま
しくは理論酸素量の1.05から1.5倍量程度である。
質および無機性物質ならびにＴＯＤ増加成分を無害の生
成物にまで分解するに必要な理論酸素量以上、より好ま
しくは理論酸素量の1.05から1.5倍量程度である。
【００２５】図１には、酸素源として空気を使用する実
施態様を挙げたが、酸素源としては、特に限定されず、
その他に酸素富化空気、酸素、不純物としてシアン化水
素、硫化水素、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、炭化水素
などの１種または２種以上を含有する酸素含有廃ガスな
どが例示される。この様な不純物を含む酸素源を使用す
る場合には、不純物を同時に分解処理することができ
る。酸素源が不純物を含有している場合には、これら
も、廃水中の有機性物質および無機性物質として理論酸
素量を決定する。
施態様を挙げたが、酸素源としては、特に限定されず、
その他に酸素富化空気、酸素、不純物としてシアン化水
素、硫化水素、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、炭化水素
などの１種または２種以上を含有する酸素含有廃ガスな
どが例示される。この様な不純物を含む酸素源を使用す
る場合には、不純物を同時に分解処理することができ
る。酸素源が不純物を含有している場合には、これら
も、廃水中の有機性物質および無機性物質として理論酸
素量を決定する。
【００２６】本発明において、理論酸素量とは、「含水
廃棄物中の有機性物質および無機性物質（被処理成分）
をＨ2ＯおよびＣＯ2にまで分解するに必要な酸素量」を
意味する。理論酸素量は、処理対象とする混合物（低Ｔ
ＯＤ廃水＋ＴＯＤ増加成分）中の被処理成分を分析し、
それらの分解に必要な酸素量を化学反応式に基づいて算
出することにより、容易に決定しうる。実用的には、経
験と若干の実験とに基づいて、いくつかのパラメーター
を用いて、高い精度で理論酸素量を近似的に算出できる
関係式を見出すことができる。この様な関係式は、例え
ば、特公昭58-27999号公報に開示されている。
廃棄物中の有機性物質および無機性物質（被処理成分）
をＨ2ＯおよびＣＯ2にまで分解するに必要な酸素量」を
意味する。理論酸素量は、処理対象とする混合物（低Ｔ
ＯＤ廃水＋ＴＯＤ増加成分）中の被処理成分を分析し、
それらの分解に必要な酸素量を化学反応式に基づいて算
出することにより、容易に決定しうる。実用的には、経
験と若干の実験とに基づいて、いくつかのパラメーター
を用いて、高い精度で理論酸素量を近似的に算出できる
関係式を見出すことができる。この様な関係式は、例え
ば、特公昭58-27999号公報に開示されている。
【００２７】反応器５で得られた処理液は、前述の様
に、熱交換器９において低ＴＯＤ廃水の加熱に使用され
た後、冷却器１１で冷却され、気液分離器１２により液
相１３と気相１４とに分離される。
に、熱交換器９において低ＴＯＤ廃水の加熱に使用され
た後、冷却器１１で冷却され、気液分離器１２により液
相１３と気相１４とに分離される。
【００２８】図示はしないが、処理液から得られた液相
１３は、必要ならば、常法に従って、さらに固液分離器
に送られ、液相中に含まれる金属および／またはスラッ
ジ成分を除去された後、最終処理液となる。固液分離器
における分離方法としては、重力沈降による分離、磁石
による分離、フィルタープレスによる分離、凝集沈殿に
よる分離などの公知の方法を採用することが出来る。
１３は、必要ならば、常法に従って、さらに固液分離器
に送られ、液相中に含まれる金属および／またはスラッ
ジ成分を除去された後、最終処理液となる。固液分離器
における分離方法としては、重力沈降による分離、磁石
による分離、フィルタープレスによる分離、凝集沈殿に
よる分離などの公知の方法を採用することが出来る。
【００２９】また、気相１４も、必要ならば、ガス組成
に応じて排ガス処理を行う。
に応じて排ガス処理を行う。
【００３０】
【発明の効果】本発明方法によれば、低ＴＯＤ廃水を効
率的に処理することができる。
率的に処理することができる。
【００３１】より具体的には、廃水中のＴＯＤ濃度に応
じて、ＴＯＤ増加成分の添加量を調整することにより、
被処理物中のＴＯＤ濃度を所定値に制御することができ
るので、酸化発熱が定量的に行われ、設備費および運転
操作の円滑さなどの点で極めて有利である。
じて、ＴＯＤ増加成分の添加量を調整することにより、
被処理物中のＴＯＤ濃度を所定値に制御することができ
るので、酸化発熱が定量的に行われ、設備費および運転
操作の円滑さなどの点で極めて有利である。
【００３２】また、外部からの熱供給を行う場合に比し
て、燃料費が著しく低減される。低ＴＯＤ廃水の濃度、
廃水処理設備の規模などにもよるが、一例として、ＴＯ
Ｄ増加成分としてメタノールを使用する場合の供給熱量
当たりの価格は、電力を熱源とする場合の約１／３程度
となり、また石油系燃料を使用する場合には、電力を使
用する場合の約１／４〜１／６程度となる。
て、燃料費が著しく低減される。低ＴＯＤ廃水の濃度、
廃水処理設備の規模などにもよるが、一例として、ＴＯ
Ｄ増加成分としてメタノールを使用する場合の供給熱量
当たりの価格は、電力を熱源とする場合の約１／３程度
となり、また石油系燃料を使用する場合には、電力を使
用する場合の約１／４〜１／６程度となる。
【００３３】廃水中の有機性物質および無機性物質が実
質的に完全に分解されるので、安定した処理効果が達成
される。
質的に完全に分解されるので、安定した処理効果が達成
される。
【００３４】
【実施例】以下に実施例および比較例を示し、本発明の
特徴とするところをより一層明確にする。
特徴とするところをより一層明確にする。
【００３５】比較例１ 図１に示すフローに従って、外部から熱を供給しつつ、
低ＴＯＤ廃水（ＴＯＤ＝7800mg/l、NH3-N＝2500mg/l、
ＴＯＣ＝1500mg/l）を処理した。
低ＴＯＤ廃水（ＴＯＤ＝7800mg/l、NH3-N＝2500mg/l、
ＴＯＣ＝1500mg/l）を処理した。
【００３６】すなわち、低ＴＯＤ廃水（温度20℃、圧力
42kg/cm2G）140 ｌ/hrと空気（温度40℃、圧力42kg/cm2
G）5.1Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換器９の入
口側に導入するとともに、熱交換器９の出口側（反応器
５の入口側）での気液混合物が温度が228℃、圧力41kg/
cm2Gとなる様に、反応器５からの処理液（温度230℃、
圧力40kg/cm2G）を熱交換器９に送り、気液混合物と熱
交換させて、温度調節を行なった。
42kg/cm2G）140 ｌ/hrと空気（温度40℃、圧力42kg/cm2
G）5.1Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換器９の入
口側に導入するとともに、熱交換器９の出口側（反応器
５の入口側）での気液混合物が温度が228℃、圧力41kg/
cm2Gとなる様に、反応器５からの処理液（温度230℃、
圧力40kg/cm2G）を熱交換器９に送り、気液混合物と熱
交換させて、温度調節を行なった。
【００３７】反応器５内は、温度230℃、圧力41kg/cm2G
であった。この反応により得られた処理液は、上記の熱
交換器９および冷却器１１を通過させて温度24.3℃、圧
力39kg/cm2Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、
気相１４と液相１３とに分離した。
であった。この反応により得られた処理液は、上記の熱
交換器９および冷却器１１を通過させて温度24.3℃、圧
力39kg/cm2Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、
気相１４と液相１３とに分離した。
【００３８】気相（5.1Nm3/hr）は、Ｏ2、Ｎ2およびＣ
Ｏ2からなっていた。
Ｏ2からなっていた。
【００３９】また、液相（140 l/hr）の性状は、NH3-N=
2400mg/l、TOC=300mg/l、TOD=1550mg/lであった。
2400mg/l、TOC=300mg/l、TOD=1550mg/lであった。
【００４０】本比較例で処理した低ＴＯＤ廃水は、ＴＯ
Ｄ濃度が低いため、反応器からの放散熱量（3118kcal/h
r）を補って反応器内の温度を230℃に保つため、電気ヒ
ーター式加熱器３０から6880Kcal/hrの熱を供給し続け
る必要があった。
Ｄ濃度が低いため、反応器からの放散熱量（3118kcal/h
r）を補って反応器内の温度を230℃に保つため、電気ヒ
ーター式加熱器３０から6880Kcal/hrの熱を供給し続け
る必要があった。
【００４１】実施例１ 図１に示すフローに従って、比較例１と同様の低ＴＯＤ
廃水を湿式酸化処理した。
廃水を湿式酸化処理した。
【００４２】すなわち、予めメタノール5000mg/lを添加
した低ＴＯＤ廃水（TOD=12900mg/l、NH3-N=2500mg/l、T
OC=3400mg/l、温度20℃、圧力42kg/cm2G）140 l/hrと空
気（温度40℃、圧力42kg/cm2G）9.4Nm3/hrとをあわせた
気液混合物を熱交換器９の入口側に導入するとともに、
熱交換器９の出口側（反応器５の入口側）での気液混合
物が温度が228℃、圧力41kg/cm2Gとなる様に、反応器５
からの処理液（温度230℃、圧力40kg/cm2G）を熱交換器
９に送り、気液混合物と熱交換させて、温度調節を行な
った。
した低ＴＯＤ廃水（TOD=12900mg/l、NH3-N=2500mg/l、T
OC=3400mg/l、温度20℃、圧力42kg/cm2G）140 l/hrと空
気（温度40℃、圧力42kg/cm2G）9.4Nm3/hrとをあわせた
気液混合物を熱交換器９の入口側に導入するとともに、
熱交換器９の出口側（反応器５の入口側）での気液混合
物が温度が228℃、圧力41kg/cm2Gとなる様に、反応器５
からの処理液（温度230℃、圧力40kg/cm2G）を熱交換器
９に送り、気液混合物と熱交換させて、温度調節を行な
った。
【００４３】反応器５内は、温度230℃、圧力41kg/cm2G
であった。この反応により得られた処理液は、熱交換器
９および冷却器１１を通過させて温度27℃、圧力39kg/c
m2Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、気相１４
と液相１３とに分離した。
であった。この反応により得られた処理液は、熱交換器
９および冷却器１１を通過させて温度27℃、圧力39kg/c
m2Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、気相１４
と液相１３とに分離した。
【００４４】気相（9.4Nm3/hr）は、Ｏ2、Ｎ2およびＣ
Ｏ2からなり、また、液相（140 l/hr）の性状は、NH3-N
=2350mg/l、TOC=225mg/l、TOD=1290mg/lであった。
Ｏ2からなり、また、液相（140 l/hr）の性状は、NH3-N
=2350mg/l、TOC=225mg/l、TOD=1290mg/lであった。
【００４５】本実施例では、低ＴＯＤ廃水にメタノール
を添加しているので、空気供給量は若干増大するもの
の、反応開始後には外部からの熱供給の必要はなかっ
た。
を添加しているので、空気供給量は若干増大するもの
の、反応開始後には外部からの熱供給の必要はなかっ
た。
【００４６】比較例２ 図１に示すフローに従って、外部から熱を供給しつつ、
下水処理場消化汚泥脱水工程の返流水である低ＴＯＤ廃
水（TOD＝3475mg/l、BOD＝1053mg/l、NH3-N＝186mg/l、
T-N＝272mg/l、SS＝1405mg/l、VSS＝492mg/l）を処理し
た。
下水処理場消化汚泥脱水工程の返流水である低ＴＯＤ廃
水（TOD＝3475mg/l、BOD＝1053mg/l、NH3-N＝186mg/l、
T-N＝272mg/l、SS＝1405mg/l、VSS＝492mg/l）を処理し
た。
【００４７】すなわち、低ＴＯＤ廃水（温度20℃、圧力
72.5kg/cm2G）0.833m3/hrと空気（温度30℃、圧力72.5k
g/cm2G）10.22Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換
器９の入口側に導入するとともに、熱交換器９の出口側
（反応器５の入口側）での気液混合物が温度が230℃、
圧力71.5kg/cm2Gとなる様に、反応器５からの処理液
（温度250℃、圧力70kg/cm2G）を熱交換器９に送り、気
液混合物と熱交換させて、温度調節を行なった。
72.5kg/cm2G）0.833m3/hrと空気（温度30℃、圧力72.5k
g/cm2G）10.22Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換
器９の入口側に導入するとともに、熱交換器９の出口側
（反応器５の入口側）での気液混合物が温度が230℃、
圧力71.5kg/cm2Gとなる様に、反応器５からの処理液
（温度250℃、圧力70kg/cm2G）を熱交換器９に送り、気
液混合物と熱交換させて、温度調節を行なった。
【００４８】反応器５内での反応条件は、温度250℃、
圧力70kg/cm2G、反応時間60分であった。この反応によ
り得られた処理液は、上記の熱交換器９および冷却器１
１を通過させて温度37.0℃、圧力68kg/cm2Gに冷却した
後、気液分離器１２に導いて、気相１４と液相１３とに
分離した。
圧力70kg/cm2G、反応時間60分であった。この反応によ
り得られた処理液は、上記の熱交換器９および冷却器１
１を通過させて温度37.0℃、圧力68kg/cm2Gに冷却した
後、気液分離器１２に導いて、気相１４と液相１３とに
分離した。
【００４９】気相は、Ｏ26.7％、Ｎ279.1％およびＣＯ2
14.2％からなっていた。
14.2％からなっていた。
【００５０】また、液相の性状は、TOD＝973mg/l、BOD
＝421mg/l、NH3-N＝270mg/l、T-N＝270mg/l、SS＝309mg
/l、VSS＝16mg/lであった。
＝421mg/l、NH3-N＝270mg/l、T-N＝270mg/l、SS＝309mg
/l、VSS＝16mg/lであった。
【００５１】本比較例で処理した低ＴＯＤ廃水は、ＴＯ
Ｄ濃度が低いので、反応器内の温度を250℃に保つた
め、加熱器３０を用いて熱交換器９の出口気液混合物の
温度を230℃から250℃に昇温する必要があり、廃水1m3
当たり重油7.2リットルを追焚し続ける要があった。
Ｄ濃度が低いので、反応器内の温度を250℃に保つた
め、加熱器３０を用いて熱交換器９の出口気液混合物の
温度を230℃から250℃に昇温する必要があり、廃水1m3
当たり重油7.2リットルを追焚し続ける要があった。
【００５２】実施例２ 図１に示すフローに従って、比較例２と同様の低ＴＯＤ
廃水を湿式酸化処理した。
廃水を湿式酸化処理した。
【００５３】すなわち、低ＴＯＤ廃水に下水処理場余剰
汚泥を加えた廃水（TOD=17600mg/l、BOD=4200mg/l、NH3
-N=260mg/l、T-N=429mg/l、SS=10000mg/l、VSS=6300mg/
l）0.833m3/hrと空気（温度30℃、圧力72kg/cm2G）53.2
Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換器９の入口側に
導入するとともに、熱交換器９の出口側（反応器５の入
口側）での気液混合物が温度が236℃、圧力71kg/cm2Gと
なる様に、反応器５からの処理液（温度250℃、圧力70k
g/cm2G）を熱交換器９に送り、気液混合物と熱交換させ
て、温度調節を行なった。
汚泥を加えた廃水（TOD=17600mg/l、BOD=4200mg/l、NH3
-N=260mg/l、T-N=429mg/l、SS=10000mg/l、VSS=6300mg/
l）0.833m3/hrと空気（温度30℃、圧力72kg/cm2G）53.2
Nm3/hrとをあわせた気液混合物を熱交換器９の入口側に
導入するとともに、熱交換器９の出口側（反応器５の入
口側）での気液混合物が温度が236℃、圧力71kg/cm2Gと
なる様に、反応器５からの処理液（温度250℃、圧力70k
g/cm2G）を熱交換器９に送り、気液混合物と熱交換させ
て、温度調節を行なった。
【００５４】熱交換器９で余熱された気液混合物をその
まま反応器５に導入することにより、余剰汚泥を加えた
気液混合物中の有機物の分解による反応熱が得られるの
で、反応器５内は、温度250℃、圧力70kg/cm2Gに維持さ
れた。その結果、比較例２とは異なり、加熱器３０での
補助燃料は不要となった。
まま反応器５に導入することにより、余剰汚泥を加えた
気液混合物中の有機物の分解による反応熱が得られるの
で、反応器５内は、温度250℃、圧力70kg/cm2Gに維持さ
れた。その結果、比較例２とは異なり、加熱器３０での
補助燃料は不要となった。
【００５５】反応により得られた処理液は、熱交換器９
および冷却器１１を通過させて温度37℃、圧力68kg/cm2
Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、気相１４と
液相１３とに分離した。
および冷却器１１を通過させて温度37℃、圧力68kg/cm2
Gに冷却した後、気液分離器１２に導いて、気相１４と
液相１３とに分離した。
【００５６】気相は、Ｏ27.0％、Ｎ279.1％およびＣＯ2
13.9％からなり、また、液相の性状は、TOD=4910mg/l、
BOD=1680mg/l、NH3-N=420mg/l、T-N=425mg/l、SS=2270m
g/l、VSS=208mg/lであった。
13.9％からなり、また、液相の性状は、TOD=4910mg/l、
BOD=1680mg/l、NH3-N=420mg/l、T-N=425mg/l、SS=2270m
g/l、VSS=208mg/lであった。
【００５７】本実施例では、低ＴＯＤ廃水に余剰汚泥を
添加しているので、空気供給量は増大するものの、反応
開始後には外部からの熱供給を必要とせず、トータルの
運転費は、比較例２に比して約5％削減され、しかも余
剰汚泥も同時に処理できるという大きな効果が達成され
た。
添加しているので、空気供給量は増大するものの、反応
開始後には外部からの熱供給を必要とせず、トータルの
運転費は、比較例２に比して約5％削減され、しかも余
剰汚泥も同時に処理できるという大きな効果が達成され
た。
【図１】本願発明の概要を示すフローシートである。
１…低ＴＯＤ廃水の貯槽 ５…反応器 ９…熱交換器 １１…冷却器 １２気液分離器 １３…液相 １４…気相 ２０…空気圧縮機 ２５…ＣＯＤ増加成分貯槽 ３０…加熱器
Claims (6)
- 【請求項１】低ＴＯＤ廃水を湿式酸化処理する方法であ
って、廃水を100℃以上の温度で且つ液相を維持する圧
力に保ちつつ、ＴＯＤ増加成分の供給下に廃水中の有機
性物質および無機性物質ならびに供給されたＴＯＤ増加
成分を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素の存在下
に湿式酸化処理することを特徴とする方法。 - 【請求項２】ＴＯＤ増加成分が、有機性物質および無機
性物質の少なくとも１種である請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】ＴＯＤ増加成分が、メタノールおよび／ま
たは油類である請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】ＴＯＤ増加成分が、生物処理工程からの汚
泥である請求項２に記載の方法。 - 【請求項５】ＴＯＤ増加成分添加後の廃水のＴＯＤ濃度
が、10000mg/l以上である請求項１〜４のいずれかに記
載の方法。 - 【請求項６】ＴＯＤ増加成分を湿式酸化処理前および／
または湿式酸化処理中に供給する請求項１〜５にいずれ
かに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6787896A JPH09253666A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6787896A JPH09253666A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253666A true JPH09253666A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13357616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6787896A Pending JPH09253666A (ja) | 1996-03-25 | 1996-03-25 | 低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09253666A (ja) |
-
1996
- 1996-03-25 JP JP6787896A patent/JPH09253666A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1198424B1 (en) | A method of and arrangement for continuous hydrolysis of organic material | |
| EP2927197A1 (en) | System for treating coal gasification wastewater, and method for treating coal gasification wastewater | |
| JPH0377691A (ja) | 廃水の処理方法 | |
| JP3698436B2 (ja) | 特に固体残留物の内部再循環を伴う湿式酸化によって有機物を含む排水を処理する方法と設備、およびそのための浄化設備 | |
| JP2000117273A (ja) | 廃水の処理方法 | |
| JP5020490B2 (ja) | 有機汚泥の処理方法及び有機汚泥処理設備 | |
| GB2034684A (en) | Wet Oxidation Treatment | |
| JP2000117272A (ja) | 廃水の処理方法 | |
| Weichgrebe et al. | A comparative study of wastewater treatment by chemical wet oxidation | |
| JPH09253666A (ja) | 低ｔｏｄ廃水の湿式酸化処理方法 | |
| RU2704193C1 (ru) | Окисление влажным воздухом при низких температурах | |
| JP3356206B2 (ja) | 排水処理方法 | |
| JP2000117289A (ja) | 嫌気性消化汚泥の脱水分離液処理方法及びその装置 | |
| JP2008221096A (ja) | 有機物酸化分解装置 | |
| JP2002355698A (ja) | 有機性汚泥の超臨界水酸化分解方法およびその装置 | |
| JPH09253668A (ja) | 低ｔｏｄ廃水の触媒湿式酸化処理方法 | |
| JP3672175B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及び処理装置 | |
| JPH08267077A (ja) | 排水の高度処理方法 | |
| JP3792856B2 (ja) | 有機性汚泥の超臨界水酸化方法 | |
| KR100465521B1 (ko) | 촉매습식산화공정을 이용한 폐수처리방법 | |
| JPH09253667A (ja) | 低ｔｏｄ廃水の触媒湿式酸化処理方法 | |
| SU710981A1 (ru) | Способ очистки сточных вод | |
| JP4671520B2 (ja) | 有機性固形物処理システム | |
| KR0145807B1 (ko) | 가온가압 상태에서의 과산화수소에 의한 폐수의 처리 방법 | |
| JPH0326399A (ja) | 高濃度有機廃液の処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050309 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050502 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050629 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20051026 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |