JPH0925530A - 鍛造可能なニッケル合金 - Google Patents
鍛造可能なニッケル合金Info
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- JPH0925530A JPH0925530A JP8173891A JP17389196A JPH0925530A JP H0925530 A JPH0925530 A JP H0925530A JP 8173891 A JP8173891 A JP 8173891A JP 17389196 A JP17389196 A JP 17389196A JP H0925530 A JPH0925530 A JP H0925530A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 耐酸化性及びクリープ破断強度が良好な鍛造
可能なニッケル合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、 炭素 ：０．２０から０．４０％、 −但し、析出可能な炭素Ｃ量＊＝Ｃtot.−（Ｃdiss. ＋
Ｃfix,Ti＋Ｃfix.Nb＋Ｃfix,Zr）が０．０８３％から、
０．３００％である− クロム ： ２５ から ３０．０％、 鉄 ： ８ から １１．０％、 アルミニウム： ２．４を超え ３．０％、 その他、イットリウム、チタン、ニオブ、ジルコニウ
ム、マグネシウム、カルシウム、窒素、シリコン、マン
ガン、リン、硫黄を特定したニッケル合金である。
可能なニッケル合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、 炭素 ：０．２０から０．４０％、 −但し、析出可能な炭素Ｃ量＊＝Ｃtot.−（Ｃdiss. ＋
Ｃfix,Ti＋Ｃfix.Nb＋Ｃfix,Zr）が０．０８３％から、
０．３００％である− クロム ： ２５ から ３０．０％、 鉄 ： ８ から １１．０％、 アルミニウム： ２．４を超え ３．０％、 その他、イットリウム、チタン、ニオブ、ジルコニウ
ム、マグネシウム、カルシウム、窒素、シリコン、マン
ガン、リン、硫黄を特定したニッケル合金である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、等温もしくは繰返
し高温酸化に対し高い抵抗性を有し、１２００℃以下で
高い高温強度及び高いクリープ破断強度を有する物品用
鍛造可能なニッケル合金に関するものである。
し高温酸化に対し高い抵抗性を有し、１２００℃以下で
高い高温強度及び高いクリープ破断強度を有する物品用
鍛造可能なニッケル合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】炉、焼成フレーム、ラジアントチュー
ブ、炉のローラー、炉のマッフル、セラミック製品用キ
ルンの支持及び付属要素、触媒箔およびヂーゼル放電プ
ラグなどの構造部品は、使用中には、例えば１０００℃
を超える非常に高い温度での等温的負荷を受けるのみな
らず、昇温及び冷却中の繰返し温度歪みにも耐えなけれ
ばならない。したがって、これらの部品は等温酸化及び
繰返し酸化の両方で耐スケール性が良好でなければなら
ず、また適切な高温強度及びクリープ破断強度をもたな
ければならない（以下の百分率はすべて質量百分率であ
る）。
ブ、炉のローラー、炉のマッフル、セラミック製品用キ
ルンの支持及び付属要素、触媒箔およびヂーゼル放電プ
ラグなどの構造部品は、使用中には、例えば１０００℃
を超える非常に高い温度での等温的負荷を受けるのみな
らず、昇温及び冷却中の繰返し温度歪みにも耐えなけれ
ばならない。したがって、これらの部品は等温酸化及び
繰返し酸化の両方で耐スケール性が良好でなければなら
ず、また適切な高温強度及びクリープ破断強度をもたな
ければならない（以下の百分率はすべて質量百分率であ
る）。
【０００３】ＵＳ−ＰＳ ３ ６０７ ２４３は、特に
１０９３℃以下の温度での耐繰返し酸化性が高くまた下
記組成をもつオーステナイト系合金を最初に開示した。
炭素：１％以下、ニッケル：５８〜６３％、クロム：２
１〜２５％；アルミニウム：１〜１．７％を含み、任意
にシリコン：０．５％以下；マンガン：１．０％以下；
チタン：０．６％以下；ほう素：０．００６％以下；マ
グネシウム：０．１％以下；カルシウム：０．０５％以
下を含有し、残部が鉄であり、りん含有量が０．０３０
％未満、硫黄含有量が０．０１５％未満である。高温強
度値は次のように記載されている：９８２℃で８０ＭＰ
ａ；１０９３℃で４５ＭＰａ；１１４９℃で２３ＭＰａ
であり、８７１℃、１０００時間後のクリープ破断強度
は３２ＭＰａ，９８２℃で１６ＭＰａ；１０９３℃で７
ＭＰａである。これに基づいて、これらの合金元素限界
の間にあるＮｉＣｒ２３Ｆｅ材料が材料Ｎｏ．２．４８
５１及びＵＮＳ記号Ｎ０６６０１との名称で採用され
た。この材料は特に１０００℃を超える温度域で満足に
使用できる。これは、保護クロム酸化物層／アルミ酸化
物層の形成により、特に交番温度歪み下での酸化物層剥
離傾向が小さくなることによる。このようにして開発さ
れた材料は工業炉構造物として重要な合金に発展した。
典型的用途はガス加熱炉及びオイル加熱炉用ラヂアント
チューブ及びセラミック焼成用連続ローラーハース炉の
搬送ローラーである。この材料は廃ガス無害化装置の部
品及び石油化学装置にも適する。
１０９３℃以下の温度での耐繰返し酸化性が高くまた下
記組成をもつオーステナイト系合金を最初に開示した。
炭素：１％以下、ニッケル：５８〜６３％、クロム：２
１〜２５％；アルミニウム：１〜１．７％を含み、任意
にシリコン：０．５％以下；マンガン：１．０％以下；
チタン：０．６％以下；ほう素：０．００６％以下；マ
グネシウム：０．１％以下；カルシウム：０．０５％以
下を含有し、残部が鉄であり、りん含有量が０．０３０
％未満、硫黄含有量が０．０１５％未満である。高温強
度値は次のように記載されている：９８２℃で８０ＭＰ
ａ；１０９３℃で４５ＭＰａ；１１４９℃で２３ＭＰａ
であり、８７１℃、１０００時間後のクリープ破断強度
は３２ＭＰａ，９８２℃で１６ＭＰａ；１０９３℃で７
ＭＰａである。これに基づいて、これらの合金元素限界
の間にあるＮｉＣｒ２３Ｆｅ材料が材料Ｎｏ．２．４８
５１及びＵＮＳ記号Ｎ０６６０１との名称で採用され
た。この材料は特に１０００℃を超える温度域で満足に
使用できる。これは、保護クロム酸化物層／アルミ酸化
物層の形成により、特に交番温度歪み下での酸化物層剥
離傾向が小さくなることによる。このようにして開発さ
れた材料は工業炉構造物として重要な合金に発展した。
典型的用途はガス加熱炉及びオイル加熱炉用ラヂアント
チューブ及びセラミック焼成用連続ローラーハース炉の
搬送ローラーである。この材料は廃ガス無害化装置の部
品及び石油化学装置にも適する。
【０００４】材料の使用を支配する特性をさらに高める
（１１００℃を超え１２００℃の温度での使用）ため
に、ＵＳ−ＰＳ４ ７８４ ８３０によると、ＵＳ−Ｐ
Ｓ３６０７ ２４３にて公知の材料に０．０４から０．
１％の量の窒素を添加しており、同時に０．２から１．
０％のチタン含有量が強制的に必要になる。シリコン含
有量も０．２５％を超えることが有利であり、またＳ
ｉ：Ｔｉ比率を０．８５から３．０とするためにＴｉも
関連させる。クロム含有量は１９〜２８％であり、また
アルミニウム含有量は０．７５〜２．０％であるととも
に、ニッケル含有量は５５〜６５％である。ＵＳ−ＰＳ
３ ６０７ ２４３に開示されているように、炭素含有
量が０．１％を超えると微細組織及び非常に高い温度で
の合金特性に悪影響を及ぼす炭化物特にＭ23Ｃ6 型炭化
物が生成するので、炭素含有量は０．１％を超えてはな
らない。
（１１００℃を超え１２００℃の温度での使用）ため
に、ＵＳ−ＰＳ４ ７８４ ８３０によると、ＵＳ−Ｐ
Ｓ３６０７ ２４３にて公知の材料に０．０４から０．
１％の量の窒素を添加しており、同時に０．２から１．
０％のチタン含有量が強制的に必要になる。シリコン含
有量も０．２５％を超えることが有利であり、またＳ
ｉ：Ｔｉ比率を０．８５から３．０とするためにＴｉも
関連させる。クロム含有量は１９〜２８％であり、また
アルミニウム含有量は０．７５〜２．０％であるととも
に、ニッケル含有量は５５〜６５％である。ＵＳ−ＰＳ
３ ６０７ ２４３に開示されているように、炭素含有
量が０．１％を超えると微細組織及び非常に高い温度で
の合金特性に悪影響を及ぼす炭化物特にＭ23Ｃ6 型炭化
物が生成するので、炭素含有量は０．１％を超えてはな
らない。
【０００５】上記した発展段階により１２００℃以下で
使用する際の耐酸化性の改良が達成された。この結果、
例えば炉のローラーを１２か月以上に使用寿命を延長す
ることが可能になった。一方ＵＳ−ＰＳ３ ６０７ ２
４３で開示された材料で製造された炉ローラーの場合の
使用寿命は２か月である。このような炉構造物の使用寿
命の延長は、主として、１２００℃の温度で窒化チタン
により微細組織が安定化されることによる。しかし、高
温抵抗物品の使用寿命は、ＵＳ−ＰＳ４ ７８４ ４３
０に記載されているような、高い試験温度例えば１０９
３℃でのいわゆる比質量変化（ｇ／ｍ2 ）で表される耐
酸化性のみにより決定されるのではなく、特定の使用温
度での高温強度及びクリープ破断強度によっても決定さ
れる。
使用する際の耐酸化性の改良が達成された。この結果、
例えば炉のローラーを１２か月以上に使用寿命を延長す
ることが可能になった。一方ＵＳ−ＰＳ３ ６０７ ２
４３で開示された材料で製造された炉ローラーの場合の
使用寿命は２か月である。このような炉構造物の使用寿
命の延長は、主として、１２００℃の温度で窒化チタン
により微細組織が安定化されることによる。しかし、高
温抵抗物品の使用寿命は、ＵＳ−ＰＳ４ ７８４ ４３
０に記載されているような、高い試験温度例えば１０９
３℃でのいわゆる比質量変化（ｇ／ｍ2 ）で表される耐
酸化性のみにより決定されるのではなく、特定の使用温
度での高温強度及びクリープ破断強度によっても決定さ
れる。
【０００６】特に１２００℃以下の温度での高温強度及
びクリープ破断強度の改良を達成するために、ＥＰ ０
５０８ ０５８Ａ１は、安定な炭化物形成元素である
チタン（０．１０から１．０％），ニオブ（０．０１か
ら１．０％）及びジルコニウム（０．０１から０．２
％）と関連して０．１２から０．３０％の炭素を下記ニ
ッケル合金に添加することを開示している：クロム−２
３〜３０％；鉄−８〜１１％；アルミニウム−１．８〜
２．４％；イットリウム−０．０１〜０．１５％；マグ
ネシウム−０．００１〜０．０１５％；カルシウム−
０．００１〜０．０１０％を含有し、最大含有量が窒素
については０．０３０％，けい素については０．５０
％，マンガンについては０．２５％，リンについては
０．０２０％，硫黄については０．０１０％であるニッ
ケル合金。１１００℃を超える温度での耐酸化性を適切
にするために最小クロム含有量は２３％に規定されてい
る。
びクリープ破断強度の改良を達成するために、ＥＰ ０
５０８ ０５８Ａ１は、安定な炭化物形成元素である
チタン（０．１０から１．０％），ニオブ（０．０１か
ら１．０％）及びジルコニウム（０．０１から０．２
％）と関連して０．１２から０．３０％の炭素を下記ニ
ッケル合金に添加することを開示している：クロム−２
３〜３０％；鉄−８〜１１％；アルミニウム−１．８〜
２．４％；イットリウム−０．０１〜０．１５％；マグ
ネシウム−０．００１〜０．０１５％；カルシウム−
０．００１〜０．０１０％を含有し、最大含有量が窒素
については０．０３０％，けい素については０．５０
％，マンガンについては０．２５％，リンについては
０．０２０％，硫黄については０．０１０％であるニッ
ケル合金。１１００℃を超える温度での耐酸化性を適切
にするために最小クロム含有量は２３％に規定されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この材料により得られ
た高温強度及びクリープ破断強度は、従来達成されたい
た８５０〜１２００℃の温度域での１％のクリープ限
（Ｒp1.0/10 4）及びクリープ破断強度（Ｒm/10 4 ）及び
高温強度（Ｒm ）及び降伏点（Ｒ1.0 ）に対して改良さ
れている。しかしながらこれらのクリープ強度が十分で
ない用途もある。これは特に、経済的な理由により材料
の断面積を小さくしなければならないカセット及び焼成
フレームの場合であり、またガスタービン燃焼室のライ
ニングのように壁温度及び運転温度を高くすることによ
ってのみ有意な効率改良が達成するライニングの場合に
も該当する。
た高温強度及びクリープ破断強度は、従来達成されたい
た８５０〜１２００℃の温度域での１％のクリープ限
（Ｒp1.0/10 4）及びクリープ破断強度（Ｒm/10 4 ）及び
高温強度（Ｒm ）及び降伏点（Ｒ1.0 ）に対して改良さ
れている。しかしながらこれらのクリープ強度が十分で
ない用途もある。これは特に、経済的な理由により材料
の断面積を小さくしなければならないカセット及び焼成
フレームの場合であり、またガスタービン燃焼室のライ
ニングのように壁温度及び運転温度を高くすることによ
ってのみ有意な効率改良が達成するライニングの場合に
も該当する。
【０００８】したがって、本発明の目的は耐酸化性が適
切であるとともに、同時にクリープ破断強度の値につい
て永続性がある改良を示す鍛造可能なニッケル合金を考
案することによって、かかる合金により作られた物品の
使用寿命が大幅に延長されるか、あるいはより高温負荷
でこれら物品の使用寿命が同じであるために経済性が明
らかに改善されるようにすることである。
切であるとともに、同時にクリープ破断強度の値につい
て永続性がある改良を示す鍛造可能なニッケル合金を考
案することによって、かかる合金により作られた物品の
使用寿命が大幅に延長されるか、あるいはより高温負荷
でこれら物品の使用寿命が同じであるために経済性が明
らかに改善されるようにすることである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、炭化物強
化オーステナイト・ニッケル／クロム／鉄系鍛造可能な
合金であって、 炭素： ０．２０から ０．４０％、 クロム： ２５ から ３０．０％、 鉄 ： ８ から １１．０％、 アルミニウム： ２．４％を超え３．０％、 イットリウム： ０．０１から ０．１５％、 チタン ： ０．０１から ０．２０％、 ニオブ ： ０．０１から ０．２０％、 ジルコニウム： ０．０１から ０．１０％、 マグネシウム： ０．００１から０．０１５％、 カルシウム ： ０．００１から０．０１０％、 窒素 ：最大０．０３０％、 けい素 ：最大０．５０％、 マンガン ：最大０．２５％、 リン ：最大０．０２０％、 硫黄 ：最大０．０１０％、 残部ニッケル及び溶解に起因する不可避的不純物を含有
し、析出可能なＣ＊＝Ｃtot.−（Ｃdiss. ＋Ｃfix,Ti＋
Ｃfix.Nb＋Ｃfix,Zr）が少なくとも０．０８３％から
０．３００％であることを特徴とする合金により達成さ
れる。
化オーステナイト・ニッケル／クロム／鉄系鍛造可能な
合金であって、 炭素： ０．２０から ０．４０％、 クロム： ２５ から ３０．０％、 鉄 ： ８ から １１．０％、 アルミニウム： ２．４％を超え３．０％、 イットリウム： ０．０１から ０．１５％、 チタン ： ０．０１から ０．２０％、 ニオブ ： ０．０１から ０．２０％、 ジルコニウム： ０．０１から ０．１０％、 マグネシウム： ０．００１から０．０１５％、 カルシウム ： ０．００１から０．０１０％、 窒素 ：最大０．０３０％、 けい素 ：最大０．５０％、 マンガン ：最大０．２５％、 リン ：最大０．０２０％、 硫黄 ：最大０．０１０％、 残部ニッケル及び溶解に起因する不可避的不純物を含有
し、析出可能なＣ＊＝Ｃtot.−（Ｃdiss. ＋Ｃfix,Ti＋
Ｃfix.Nb＋Ｃfix,Zr）が少なくとも０．０８３％から
０．３００％であることを特徴とする合金により達成さ
れる。
【００１０】式において、 Ｃtot. ＝全炭素量（％） Ｃdiss. ＝１０００℃で溶解している炭素含有量（％） Ｃfix,Ti＝チタン（％）により化学量論的に固定される
炭素含有量（％） Ｃfix.Nb＝ニオブ（％）により化学量論的に固定される
炭素含有量（％） Ｃfix,Zr＝ジルコニウム（％）により化学量論的に固定
される炭素含有量（％）である。
炭素含有量（％） Ｃfix.Nb＝ニオブ（％）により化学量論的に固定される
炭素含有量（％） Ｃfix,Zr＝ジルコニウム（％）により化学量論的に固定
される炭素含有量（％）である。
【００１１】従来技術と比較すると、本発明に係る炭化
物強化オーステナイト・ニッケル／クロム・鉄系鍛造可
能な合金は０．２０から０．４０％と定義された炭素含
有量をもつのみならず、Ｃ＊≧０．０８３％をもち、こ
れは析出可能な炭素として残存する割合を与える。驚く
べきことには、析出可能な炭素含有量が０．０８３％と
等しいかあるいはこれより多いと、以前観察されていた
Ｃｒ23Ｃ6 炭化物が析出せず、一次析出したＣｒ7 Ｃ3
が観察された。この量はＣ＊含有量が増大すると多くな
る。液相温度と固相温度の間で析出したＣｒ7 Ｃ3 炭化
物は炭化チタン、炭化ニオブ及び炭化ジルコニウムに匹
敵する強度向上作用をもっている。
物強化オーステナイト・ニッケル／クロム・鉄系鍛造可
能な合金は０．２０から０．４０％と定義された炭素含
有量をもつのみならず、Ｃ＊≧０．０８３％をもち、こ
れは析出可能な炭素として残存する割合を与える。驚く
べきことには、析出可能な炭素含有量が０．０８３％と
等しいかあるいはこれより多いと、以前観察されていた
Ｃｒ23Ｃ6 炭化物が析出せず、一次析出したＣｒ7 Ｃ3
が観察された。この量はＣ＊含有量が増大すると多くな
る。液相温度と固相温度の間で析出したＣｒ7 Ｃ3 炭化
物は炭化チタン、炭化ニオブ及び炭化ジルコニウムに匹
敵する強度向上作用をもっている。
【００１２】クロム含有量は、特に１１００℃を超える
温度での適切な耐酸化性を確保するために最低２５．０
％であることが必要である。さらにクロム含有量の減少
とともに溶解した炭素量、すなわち未析出炭素量が増大
するために上記の限界値を下回ってはならない。クロム
の上限は合金の熱間成形の問題を避けるために３０％を
超えてはならない。
温度での適切な耐酸化性を確保するために最低２５．０
％であることが必要である。さらにクロム含有量の減少
とともに溶解した炭素量、すなわち未析出炭素量が増大
するために上記の限界値を下回ってはならない。クロム
の上限は合金の熱間成形の問題を避けるために３０％を
超えてはならない。
【００１３】０．０１から０．１５％の限界内でイット
リウムを添加すると、特に耐繰返し酸化性の改良が永続
性をもつようになる。０．０１％未満の含有量では酸化
物層の接着強度へ有意な影響を及ぼさない。一方、イッ
トリウム含有量が０．１５％を超えると局部的溶融が起
こるために熱間成形に制約が出てくる。
リウムを添加すると、特に耐繰返し酸化性の改良が永続
性をもつようになる。０．０１％未満の含有量では酸化
物層の接着強度へ有意な影響を及ぼさない。一方、イッ
トリウム含有量が０．１５％を超えると局部的溶融が起
こるために熱間成形に制約が出てくる。
【００１４】使用中の材料が特に６００から８００℃の
温度範囲を昇温でも冷却でも通過する場合、アルミニウ
ムはＮｉ3 Ａｌ相（γ′）の析出により高温強度の増大
をもたらす。この相の析出は同時に靭性減少を伴うの
で、アルミニウム含有量を制限しなければならない。室
温から１２００℃までの温度範囲での破断後の伸びを調
べたところ、６００から８００℃の温度範囲での破断後
の伸びは減少していなかったので、アルミニウム含有量
を２．４から３．０％に決定することができた。
温度範囲を昇温でも冷却でも通過する場合、アルミニウ
ムはＮｉ3 Ａｌ相（γ′）の析出により高温強度の増大
をもたらす。この相の析出は同時に靭性減少を伴うの
で、アルミニウム含有量を制限しなければならない。室
温から１２００℃までの温度範囲での破断後の伸びを調
べたところ、６００から８００℃の温度範囲での破断後
の伸びは減少していなかったので、アルミニウム含有量
を２．４から３．０％に決定することができた。
【００１５】低融点相の形成を避けるためにけい素含有
量はできるだけ少なくするべきである。したがって、け
い素含有量は０．５０％に等しいかあるいはこれ未満と
するべきである。現在この制御には問題はない。
量はできるだけ少なくするべきである。したがって、け
い素含有量は０．５０％に等しいかあるいはこれ未満と
するべきである。現在この制御には問題はない。
【００１６】材料の耐酸化性に対する否定的作用を防止
するためにマンガン含有量は０．２５％を超えるべきで
はない。
するためにマンガン含有量は０．２５％を超えるべきで
はない。
【００１７】マグネシウム及びカルシウムの添加は熱間
成形性を改良しまた、耐酸化性を改良する作用ももつ。
しかし、上限はマグネシウムについては０．０１５％で
あり、またカルシウムについては０．０１０％であり、
これを超えるべきではない。なぜならば、これらの限界
値より高い含有量では低融点相が発生しまた、やはり熱
間成形性が悪化するからである。
成形性を改良しまた、耐酸化性を改良する作用ももつ。
しかし、上限はマグネシウムについては０．０１５％で
あり、またカルシウムについては０．０１０％であり、
これを超えるべきではない。なぜならば、これらの限界
値より高い含有量では低融点相が発生しまた、やはり熱
間成形性が悪化するからである。
【００１８】高価な純金属ニッケル及び純金属クロムの
代わりに安価なフェロクロム及びフェロニッケルを溶解
に使用するために、本発明における合金の鉄含有量は８
から１１％の範囲内である。
代わりに安価なフェロクロム及びフェロニッケルを溶解
に使用するために、本発明における合金の鉄含有量は８
から１１％の範囲内である。
【００１９】
【実施例】以下実施例により本発明の利点を詳しく説明
する。図１は室温から１２００℃までの温度範囲に亙っ
て本発明による合金ＩおよびＪの破断後の伸びを示し、
また従来技術の合金Ｄ、Ｇ及びＨの破断後の伸びを示
す。本発明に係る合金は温度範囲全体に亙って非常に良
好な延性を示すことが分かる。
する。図１は室温から１２００℃までの温度範囲に亙っ
て本発明による合金ＩおよびＪの破断後の伸びを示し、
また従来技術の合金Ｄ、Ｇ及びＨの破断後の伸びを示
す。本発明に係る合金は温度範囲全体に亙って非常に良
好な延性を示すことが分かる。
【００２０】８５０℃にて３５ＭＰａ，１０００℃にて
１２ＭＰａ，１２００℃にて４．５ＭＰａで応力破断試
験を行った。測定した全ての温度で合金Ａ〜Ｋのクリー
プ破断強度を測定した。図２はＣ＊≧０．０８３％にお
いて本発明の合金Ｅ，Ｆ及びＩ〜Ｋは従来技術の合金Ａ
〜Ｄ及びＧ〜Ｈより明らかに寿命が長いことを示す。
１２ＭＰａ，１２００℃にて４．５ＭＰａで応力破断試
験を行った。測定した全ての温度で合金Ａ〜Ｋのクリー
プ破断強度を測定した。図２はＣ＊≧０．０８３％にお
いて本発明の合金Ｅ，Ｆ及びＩ〜Ｋは従来技術の合金Ａ
〜Ｄ及びＧ〜Ｈより明らかに寿命が長いことを示す。
【００２１】図３は合金Ａ〜Ｋにつき大気中で測定した
耐繰返し酸化性を、温度の横軸に対して比質量変化に換
算して示している。原則として、質量の増大（＋）が望
ましい。質量の減少（−）は甚だしいスケールの剥離を
示す。
耐繰返し酸化性を、温度の横軸に対して比質量変化に換
算して示している。原則として、質量の増大（＋）が望
ましい。質量の減少（−）は甚だしいスケールの剥離を
示す。
【００２２】試験した全ての合金は最大±０．０４０ｇ
／ｍ2 ｈの非常に狭いバラツキの範囲内であるので、析
出炭素含有量が多いにも拘らず本発明に係る合金Ｅ、Ｆ
及びＩ〜Ｋは従来技術に比べて耐酸化性に制限があると
は言えない。１２００℃以下の温度でこれらの機械的性
質が良好であるために、耐繰返し酸化性が劣らないこと
と相まって本発明に係る炭化物強化オーステナイト・ニ
ッケル／クロム／鉄系鍛造可能な合金は特に次の用途に
適している。
／ｍ2 ｈの非常に狭いバラツキの範囲内であるので、析
出炭素含有量が多いにも拘らず本発明に係る合金Ｅ、Ｆ
及びＩ〜Ｋは従来技術に比べて耐酸化性に制限があると
は言えない。１２００℃以下の温度でこれらの機械的性
質が良好であるために、耐繰返し酸化性が劣らないこと
と相まって本発明に係る炭化物強化オーステナイト・ニ
ッケル／クロム／鉄系鍛造可能な合金は特に次の用途に
適している。
【００２３】 −加熱炉のラジアントチューブ −セラミックもしくは金属材料の焼鈍用炉ローラー −打ち抜き金属部品の焼鈍用などの連続焼鈍炉のコンベ
ヤーベルト −高級鋼用などの光輝焼鈍炉のマッフル −磁心の焼鈍用レトルト −ＴｉＯ2 製造における酸素加熱用管 −エチレンクラッキング管 −炉のフレーム及び備品 −熱電対保護管 −静止焼鈍用カセット及び支持フレーム −放電プラグ及び排気管触媒箔 −排気エルボウ装置用支持構造物
ヤーベルト −高級鋼用などの光輝焼鈍炉のマッフル −磁心の焼鈍用レトルト −ＴｉＯ2 製造における酸素加熱用管 −エチレンクラッキング管 −炉のフレーム及び備品 −熱電対保護管 −静止焼鈍用カセット及び支持フレーム −放電プラグ及び排気管触媒箔 −排気エルボウ装置用支持構造物
【００２４】本発明に係る材料は熱間成形に適するばか
りでなく、薄い寸法の冷間圧延、折り曲げ、深絞り、縁
加工などの冷間加工にも適するから、本発明に係る材料
より上記物品は容易に製造可能である。
りでなく、薄い寸法の冷間圧延、折り曲げ、深絞り、縁
加工などの冷間加工にも適するから、本発明に係る材料
より上記物品は容易に製造可能である。
【００２４】また現在適用な技術で溶接するにもなんら
問題はない。
問題はない。
【図１】 合金Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｇ及びＤについて室温から
１２００℃までの温度範囲における破断後の伸びを示す
グラフである。
１２００℃までの温度範囲における破断後の伸びを示す
グラフである。
【図２】 合金Ａ〜Ｋについて横軸に示されたＣ＊に従
属する、８５０℃、１１００℃及び１２００℃でのクリ
ープ応力破断寿命試験のグラフである。
属する、８５０℃、１１００℃及び１２００℃でのクリ
ープ応力破断寿命試験のグラフである。
【図３】 合金Ａ〜Ｋについて８５０〜１２００℃の温
度範囲おける空気中繰返し耐酸化性を示すグラフであ
る。
度範囲おける空気中繰返し耐酸化性を示すグラフであ
る。
【図４】従来技術の合金Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｇ、Ｈの６種
及び本発明の合金Ｅ、Ｆ、Ｉ、Ｊ、Ｋの５種を示す図表
（表１）である。
及び本発明の合金Ｅ、Ｆ、Ｉ、Ｊ、Ｋの５種を示す図表
（表１）である。
【図５】合金Ａ〜Ｋについて計算した析出炭化物Ｃｒ23
Ｃ6 及びＣｒ7 Ｃ3 の含有量を示す図表（表２）であ
る。
Ｃ6 及びＣｒ7 Ｃ3 の含有量を示す図表（表２）であ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 炭素 ：０．２０から０．４０％、 −但し、析出可能な炭素Ｃ量＊＝Ｃtot.−（Ｃdiss. ＋
Ｃfix,Ti＋Ｃfix.Nb＋Ｃfix,Zr）が少なくとも０．０８
３％から、０．３００％である− クロム ： ２５ から ３０．０％、 鉄 ： ８ から １１．０％、 アルミニウム： ２．４を超え ３．０％、 イットリウム： ０．０１から ０．１５％、 チタン ： ０．０１から ０．２０％、 ニオブ ： ０．０１から ０．２０％、 ジルコニウム： ０．０１から ０．１０％、 マグネシウム： ０．００１から０．０１５％、 カルシウム ： ０．００１から０．０１０％、 窒素 ：最大０．０３０％、 けい素 ：最大０．５０％、 マンガン ：最大０．２５％、 リン ：最大０．０２０％、 硫黄 ：最大０．０１０％、 残部ニッケル及び溶解に起因する不可避的不純物からな
ることを特徴とする鍛造可能な炭化物強化オーステナイ
ト・ニッケル合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19524234.3 | 1995-07-04 | ||
| DE19524234A DE19524234C1 (de) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | Knetbare Nickellegierung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0925530A true JPH0925530A (ja) | 1997-01-28 |
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Family
ID=7765913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08173891A Expired - Fee Related JP3106157B2 (ja) | 1995-07-04 | 1996-07-03 | 鍛造可能なニッケル合金 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0752481B1 (ja) |
| JP (1) | JP3106157B2 (ja) |
| KR (1) | KR970006528A (ja) |
| CN (1) | CN1053226C (ja) |
| AT (1) | ATE203780T1 (ja) |
| CA (1) | CA2179214C (ja) |
| DE (2) | DE19524234C1 (ja) |
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| ZA (1) | ZA965615B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| KR19990026510A (ko) * | 1997-09-25 | 1999-04-15 | 윤종용 | 외장형 히트 싱크를 구비하는 수직실장형 반도체 패키지 모듈 |
| DE19753539C2 (de) * | 1997-12-03 | 2000-06-21 | Krupp Vdm Gmbh | Hochwarmfeste, oxidationsbeständige knetbare Nickellegierung |
| US5997809A (en) * | 1998-12-08 | 1999-12-07 | Inco Alloys International, Inc. | Alloys for high temperature service in aggressive environments |
| GB2361933A (en) * | 2000-05-06 | 2001-11-07 | British Nuclear Fuels Plc | Melting crucible made from a nickel-based alloy |
| DE102006053917B4 (de) | 2005-11-16 | 2019-08-14 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Für Verbrennungsmotoren benutzte Zündkerze |
| JP5201708B2 (ja) * | 2006-04-14 | 2013-06-05 | 三菱マテリアル株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金溶接用ワイヤー |
| US7823556B2 (en) * | 2006-06-19 | 2010-11-02 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Electrode for an ignition device |
| DE102008051014A1 (de) * | 2008-10-13 | 2010-04-22 | Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg | Nickel-Chrom-Legierung |
| DE102012013437B3 (de) * | 2011-02-23 | 2014-07-24 | VDM Metals GmbH | Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit |
| DE102014001330B4 (de) | 2014-02-04 | 2016-05-12 | VDM Metals GmbH | Aushärtende Nickel-Chrom-Kobalt-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit |
| DE102014001329B4 (de) | 2014-02-04 | 2016-04-28 | VDM Metals GmbH | Verwendung einer aushärtenden Nickel-Chrom-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit |
| CN104451267A (zh) * | 2014-11-22 | 2015-03-25 | 湘潭高耐合金制造有限公司 | 一种镍钇合金火花塞电极材料及其制备方法 |
| KR102504107B1 (ko) | 2015-10-27 | 2023-02-27 | 삼성전자주식회사 | 멀티미디어 인터페이스 커넥터와 이를 구비한 전자 기기 |
| IT202100000086A1 (it) * | 2021-01-05 | 2022-07-05 | Danieli Off Mecc | Apparato per il riscaldo di prodotti siderurgici |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0508058A1 (de) * | 1991-04-11 | 1992-10-14 | Krupp VDM GmbH | Austenitische Nickel-Chrom-Eisen-Legierung |
| JPH06264169A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-09-20 | Inco Alloys Ltd | 高耐熱および耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607243A (en) * | 1970-01-26 | 1971-09-21 | Int Nickel Co | Corrosion resistant nickel-chromium-iron alloy |
| US4312682A (en) * | 1979-12-21 | 1982-01-26 | Cabot Corporation | Method of heat treating nickel-base alloys for use as ceramic kiln hardware and product |
| US4439248A (en) * | 1982-02-02 | 1984-03-27 | Cabot Corporation | Method of heat treating NICRALY alloys for use as ceramic kiln and furnace hardware |
| US4784830A (en) * | 1986-07-03 | 1988-11-15 | Inco Alloys International, Inc. | High nickel chromium alloy |
| US4882125A (en) * | 1988-04-22 | 1989-11-21 | Inco Alloys International, Inc. | Sulfidation/oxidation resistant alloys |
| FR2675818B1 (fr) * | 1991-04-25 | 1993-07-16 | Saint Gobain Isover | Alliage pour centrifugeur de fibres de verre. |
| DE4130139C1 (ja) * | 1991-09-11 | 1992-08-06 | Krupp-Vdm Ag, 5980 Werdohl, De | |
| DE4130140C1 (ja) * | 1991-09-11 | 1992-11-19 | Krupp-Vdm Ag, 5980 Werdohl, De | |
| ATE123819T1 (de) * | 1991-12-20 | 1995-06-15 | Inco Alloys Ltd | Gegen hohe temperatur beständige ni-cr-legierung. |
| EP0611938A1 (de) * | 1993-02-10 | 1994-08-24 | Robert Thomas Metall- und Elektrowerke | Brenngutträger für keramische Formlinge |
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1995
- 1995-07-04 DE DE19524234A patent/DE19524234C1/de not_active Expired - Fee Related
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1996
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