JPH09255966A - 配合炭のコークス特性推定方法 - Google Patents
配合炭のコークス特性推定方法Info
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- JPH09255966A JPH09255966A JP6429296A JP6429296A JPH09255966A JP H09255966 A JPH09255966 A JP H09255966A JP 6429296 A JP6429296 A JP 6429296A JP 6429296 A JP6429296 A JP 6429296A JP H09255966 A JPH09255966 A JP H09255966A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 配合炭の所望のコークス特性を高精度で推定
できる配合炭のコークス特性推定方法を提供する。 【解決手段】 複数種の石炭からなる配合炭のコークス
特性を推定するにあたり、前記配合炭を、各石炭の２種
類の組み合わせの集合として、その各２炭種の組み合わ
せのコークス特性を、２つの単味コークス特性の平均値
と、その平均値からのずれの尺度である配合効果係数と
で表し、前記各２炭種の組み合わせのコークス特性と、
各石炭の単味コークス特性とを用いて前記配合炭のコー
クス特性を推定する。
できる配合炭のコークス特性推定方法を提供する。 【解決手段】 複数種の石炭からなる配合炭のコークス
特性を推定するにあたり、前記配合炭を、各石炭の２種
類の組み合わせの集合として、その各２炭種の組み合わ
せのコークス特性を、２つの単味コークス特性の平均値
と、その平均値からのずれの尺度である配合効果係数と
で表し、前記各２炭種の組み合わせのコークス特性と、
各石炭の単味コークス特性とを用いて前記配合炭のコー
クス特性を推定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、複数の石炭を配
合してコークスを製造するに際し、石炭の配合を管理す
るために、配合炭の所望のコークス特性を推定する方法
に関するものである。
合してコークスを製造するに際し、石炭の配合を管理す
るために、配合炭の所望のコークス特性を推定する方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、高炉に用いられるコークスに
は、高炉の安定操業の点から、強度、粒度、気孔率など
において安定した品質が要求され、なかでも強度は特に
重要な要素となっている。この高炉用コークスは、通
常、１０〜２０銘柄の配合炭で製造されるが、原料炭に
用いられる石炭は、産出国、炭鉱、炭層などにより性質
が異なるため、安定した品質のコークスを製造するため
には、種々の原料炭の配合におけるコークス特性、特に
強度を推定して、石炭の配合管理を行うことが不可欠と
なる。
は、高炉の安定操業の点から、強度、粒度、気孔率など
において安定した品質が要求され、なかでも強度は特に
重要な要素となっている。この高炉用コークスは、通
常、１０〜２０銘柄の配合炭で製造されるが、原料炭に
用いられる石炭は、産出国、炭鉱、炭層などにより性質
が異なるため、安定した品質のコークスを製造するため
には、種々の原料炭の配合におけるコークス特性、特に
強度を推定して、石炭の配合管理を行うことが不可欠と
なる。
【０００３】このようなことから、例えば、特開平２−
２０５９２号公報には、配合炭を構成する各原料炭につ
いて、流動開始温度から固化温度までの一定温度毎の流
動度の対数値を求め、それらの対数値を加重平均して配
合炭の流動度を算出し、その最大値を配合炭の最高流動
度として、コークス強度の推定に用いることが提案され
ている。また、特公平２−１４３９８号公報には、配合
炭の配合比率を考慮して、各原料炭の固化温度の平均
値、固化温度のバラツキおよび最高流動度の平均値を算
出し、これらをパラメータとして用いてコークス強度を
推定することが提案されている。
２０５９２号公報には、配合炭を構成する各原料炭につ
いて、流動開始温度から固化温度までの一定温度毎の流
動度の対数値を求め、それらの対数値を加重平均して配
合炭の流動度を算出し、その最大値を配合炭の最高流動
度として、コークス強度の推定に用いることが提案され
ている。また、特公平２−１４３９８号公報には、配合
炭の配合比率を考慮して、各原料炭の固化温度の平均
値、固化温度のバラツキおよび最高流動度の平均値を算
出し、これらをパラメータとして用いてコークス強度を
推定することが提案されている。
【０００４】さらに、特開昭６３−１９９２８６号公報
には、コークス強度の指標となる熱間反応後強度（ＣＳ
Ｒ）を、多銘柄配合炭を２銘柄配合炭の組み合わせの集
合として推定した配合効果と、それぞれの石炭を単独で
乾留した際に得られるコークスのＣＳＲに配合率を乗じ
て算出するＣＳＲ加成値との和により推定する、すなわ
ち単味コークスのＣＳＲの加成値からのずれを、流動温
度の重なり率に起因するものとして推定することが提案
されている。
には、コークス強度の指標となる熱間反応後強度（ＣＳ
Ｒ）を、多銘柄配合炭を２銘柄配合炭の組み合わせの集
合として推定した配合効果と、それぞれの石炭を単独で
乾留した際に得られるコークスのＣＳＲに配合率を乗じ
て算出するＣＳＲ加成値との和により推定する、すなわ
ち単味コークスのＣＳＲの加成値からのずれを、流動温
度の重なり率に起因するものとして推定することが提案
されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、石炭は、上
述したように、産出国、炭鉱、炭層などにより性質、す
なわち軟化溶融温度、温度幅、流動性などが異なる。高
炉用コークスは、このような性質の異なる石炭を配合し
て製造されるが、最近では、その配合による石炭粒子間
の相互作用、いわゆる相性があることが指摘されてい
る。
述したように、産出国、炭鉱、炭層などにより性質、す
なわち軟化溶融温度、温度幅、流動性などが異なる。高
炉用コークスは、このような性質の異なる石炭を配合し
て製造されるが、最近では、その配合による石炭粒子間
の相互作用、いわゆる相性があることが指摘されてい
る。
【０００６】しかしながら、上記の特開平２−２０５９
２号公報や特公平２−１４３９８号公報において提案さ
れている方法では、石炭の炭化度に起因する指数と、流
動度に起因する指数とを用いてコークス強度を推定する
もので、ここには配合の相性については何ら考慮されて
いない。これに対し、上記の特開昭６３−１９９２８６
号公報において提案されている方法では、単味コークス
のＣＳＲの加成値からのずれを、流動温度の重なり率に
起因するものとして、ＣＳＲを推定することから、配合
の相性を考慮しているが、ここでの相性の導入は補正程
度のもので、不十分と言わざるを得ない。このため、従
来は、配合炭のコークス強度を精度良く推定することが
できないという問題があった。
２号公報や特公平２−１４３９８号公報において提案さ
れている方法では、石炭の炭化度に起因する指数と、流
動度に起因する指数とを用いてコークス強度を推定する
もので、ここには配合の相性については何ら考慮されて
いない。これに対し、上記の特開昭６３−１９９２８６
号公報において提案されている方法では、単味コークス
のＣＳＲの加成値からのずれを、流動温度の重なり率に
起因するものとして、ＣＳＲを推定することから、配合
の相性を考慮しているが、ここでの相性の導入は補正程
度のもので、不十分と言わざるを得ない。このため、従
来は、配合炭のコークス強度を精度良く推定することが
できないという問題があった。
【０００７】この発明は、このような従来の問題点に着
目してなされたもので、配合炭の所望のコークス特性を
高精度で推定できる配合炭のコークス特性推定方法を提
供することを目的とするものである。
目してなされたもので、配合炭の所望のコークス特性を
高精度で推定できる配合炭のコークス特性推定方法を提
供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明は、複数種の石炭からなる配合炭のコーク
ス特性を推定するにあたり、前記配合炭を、各石炭の２
種類の組み合わせの集合として、その各２炭種の組み合
わせのコークス特性を、２つの単味コークス特性の平均
値と、その平均値からのずれの尺度である配合効果係数
とで表し、前記各２炭種の組み合わせのコークス特性
と、各石炭の単味コークス特性とを用いて前記配合炭の
コークス特性を推定することを特徴とするものである。
め、この発明は、複数種の石炭からなる配合炭のコーク
ス特性を推定するにあたり、前記配合炭を、各石炭の２
種類の組み合わせの集合として、その各２炭種の組み合
わせのコークス特性を、２つの単味コークス特性の平均
値と、その平均値からのずれの尺度である配合効果係数
とで表し、前記各２炭種の組み合わせのコークス特性
と、各石炭の単味コークス特性とを用いて前記配合炭の
コークス特性を推定することを特徴とするものである。
【０００９】さらに、この発明は、複数種の石炭からな
る配合炭のコークス特性を推定するにあたり、前記配合
炭を、各石炭の２種類の組み合わせの集合として、石炭
(i) および石炭(j) の各２炭種の組み合わせのコークス
特性Ｓ(i,j) を、各単味コークス特性Ｓ(i,i) およびＳ
(j,j) の平均値と、その平均値からのずれの尺度である
配合効果係数ａ(i,j) を用いて、 Ｓ(i,j) ＝｛１＋ａ(i,j) ｝｛Ｓ(i,i) ＋Ｓ(j,j) ｝／
２ で表し、前記配合炭のコークス特性Ｓを、前記各２炭種
の組み合わせのコークス特性Ｓ(i,j) と、各石炭の単味
コークス特性Ｓ(i,i) とを用いて、単味コークス特性の
加成性項と、組み合わせによって生じる相互作用項とに
分離された下記の推定式を用いて推定することを特徴と
するものである。
る配合炭のコークス特性を推定するにあたり、前記配合
炭を、各石炭の２種類の組み合わせの集合として、石炭
(i) および石炭(j) の各２炭種の組み合わせのコークス
特性Ｓ(i,j) を、各単味コークス特性Ｓ(i,i) およびＳ
(j,j) の平均値と、その平均値からのずれの尺度である
配合効果係数ａ(i,j) を用いて、 Ｓ(i,j) ＝｛１＋ａ(i,j) ｝｛Ｓ(i,i) ＋Ｓ(j,j) ｝／
２ で表し、前記配合炭のコークス特性Ｓを、前記各２炭種
の組み合わせのコークス特性Ｓ(i,j) と、各石炭の単味
コークス特性Ｓ(i,i) とを用いて、単味コークス特性の
加成性項と、組み合わせによって生じる相互作用項とに
分離された下記の推定式を用いて推定することを特徴と
するものである。
【数２】
【００１０】この発明の一実施形態では、前記単味コー
クス特性Ｓ(i,i) および配合効果係数ａ(i,j) を、各石
炭について予め実測した最高流動度（ＭＦ）、平均反射
率（Ｒｏ）、全活性成分量（ＴＲ）などの特性値や、２
炭種の特性値の差で重回帰などにより求めた推定式で推
定する。
クス特性Ｓ(i,i) および配合効果係数ａ(i,j) を、各石
炭について予め実測した最高流動度（ＭＦ）、平均反射
率（Ｒｏ）、全活性成分量（ＴＲ）などの特性値や、２
炭種の特性値の差で重回帰などにより求めた推定式で推
定する。
【００１１】
【発明の実施の形態】この発明は、配合炭のコークス強
度などの特性を精度良く推定するために、強度などの特
性の推定式に、配合による石炭粒子間の相互作用である
相性を指標化して導入するものである。したがって、基
本的には、Merrick の考え方（D.Merrick,Fvel,Vol62,5
67,1983 ）に基づいているが、この発明では、混合によ
る異炭種との組み合わせ強度を、各単味コークス強度の
平均値と、その平均値からのズレの尺度としての配合効
果係数とで表すことにより、相互作用を考慮している。
ここで、配合効果係数は、平均値からのズレの尺度であ
り、組み合わせによって定まるいわゆる相性を指標化し
たものである。
度などの特性を精度良く推定するために、強度などの特
性の推定式に、配合による石炭粒子間の相互作用である
相性を指標化して導入するものである。したがって、基
本的には、Merrick の考え方（D.Merrick,Fvel,Vol62,5
67,1983 ）に基づいているが、この発明では、混合によ
る異炭種との組み合わせ強度を、各単味コークス強度の
平均値と、その平均値からのズレの尺度としての配合効
果係数とで表すことにより、相互作用を考慮している。
ここで、配合効果係数は、平均値からのズレの尺度であ
り、組み合わせによって定まるいわゆる相性を指標化し
たものである。
【００１２】上述したMerrick の考え方によれば、Ｎ銘
柄配合炭のコークス強度Ｓは、図１に示すように、２炭
種の組み合わせの集合と考えて、第３成分の影響を受け
ないと仮定して、下記の（１）式で示すように、石炭
(i) と石炭(j) との２炭種間のコークス強度Ｓ(i,j)
と、各々の配合率ｆ(i),ｆ(j) で定まる接触確率ｆ(i)
ｆ(j) との積の総和で表される。
柄配合炭のコークス強度Ｓは、図１に示すように、２炭
種の組み合わせの集合と考えて、第３成分の影響を受け
ないと仮定して、下記の（１）式で示すように、石炭
(i) と石炭(j) との２炭種間のコークス強度Ｓ(i,j)
と、各々の配合率ｆ(i),ｆ(j) で定まる接触確率ｆ(i)
ｆ(j) との積の総和で表される。
【数３】
【００１３】（１）式から明らかなように、Ｎ銘柄配合
炭のコークス強度Ｓを求めるにあたって、異炭種間のコ
ークス強度Ｓ(i,j) を考慮するということは、異炭種間
の相互作用を考慮したことになる。この発明は、上記の
考え方を更に拡張し、異炭種間の相互作用を指標化し
て、配合炭のコークス強度などの特性の推定精度を向上
させるものである。
炭のコークス強度Ｓを求めるにあたって、異炭種間のコ
ークス強度Ｓ(i,j) を考慮するということは、異炭種間
の相互作用を考慮したことになる。この発明は、上記の
考え方を更に拡張し、異炭種間の相互作用を指標化し
て、配合炭のコークス強度などの特性の推定精度を向上
させるものである。
【００１４】以下、この発明のコークス特性の推定方法
について、簡単のために、２種配合炭のコークス強度を
推定する場合を例にとって説明する。２種配合炭の組み
合わせは、図２に示すようになるので、上記（１）式
は、
について、簡単のために、２種配合炭のコークス強度を
推定する場合を例にとって説明する。２種配合炭の組み
合わせは、図２に示すようになるので、上記（１）式
は、
【数４】
【００１５】ここで、２炭種間のコークス強度が、単味
コークス強度の平均値となる場合には、Ｓ(1,2) ＝｛Ｓ
(1,1) ＋Ｓ(2,2) ｝／２となるので、（２）式は、
コークス強度の平均値となる場合には、Ｓ(1,2) ＝｛Ｓ
(1,1) ＋Ｓ(2,2) ｝／２となるので、（２）式は、
【数５】 となって、加成性が成立する。
【００１６】これに対し、２炭種間のコークス強度が、
相互作用によって、平均値とならない場合には、平均値
からのズレを、その変化率として、Ｓ(1,1) とＳ(2,2)
との石炭の組み合わせに起因する配合効果係数ａ(1,2)
を導入して、
相互作用によって、平均値とならない場合には、平均値
からのズレを、その変化率として、Ｓ(1,1) とＳ(2,2)
との石炭の組み合わせに起因する配合効果係数ａ(1,2)
を導入して、
【数６】 と表して、２種配合炭のコークス強度Ｓを、（２）およ
び（４）式から、
び（４）式から、
【数７】 によって推定する。（５）式において、右辺第１項およ
び第２項は、単味炭の性状起因項（加成性項）を表し、
右辺第３項は、相互作用項（配合効果項）を表してい
る。
び第２項は、単味炭の性状起因項（加成性項）を表し、
右辺第３項は、相互作用項（配合効果項）を表してい
る。
【００１７】このように、２種配合炭のコークス強度Ｓ
は、単味炭の性状によって定まる単味コークス強度Ｓ
(1,1) ，Ｓ(2,2) と、石炭(1) と石炭(2) との組み合わ
せによって定まる配合効果係数ａ(1,2) とで表され、単
味コークス強度の加成性項と、組み合わせによって変化
する相互作用項とに分離される。ここで、単味コークス
強度は、実測可能であり、また、配合効果係数ａ(i,j)
は、２種配合炭のコークス強度を実測することによって
評価することができる。
は、単味炭の性状によって定まる単味コークス強度Ｓ
(1,1) ，Ｓ(2,2) と、石炭(1) と石炭(2) との組み合わ
せによって定まる配合効果係数ａ(1,2) とで表され、単
味コークス強度の加成性項と、組み合わせによって変化
する相互作用項とに分離される。ここで、単味コークス
強度は、実測可能であり、また、配合効果係数ａ(i,j)
は、２種配合炭のコークス強度を実測することによって
評価することができる。
【００１８】図３(a) は、図３(c) に示す石炭(1) と石
炭(2) との２種配合炭のコークス強度の実測例を、図３
(b) は、石炭(3) と石炭(1) との２種配合炭のコークス
強度の実測例をそれぞれ示すものである。２種配合炭の
配合効果は、図３(a),(b) からも明らかなように、石炭
の組み合わせにより異なるが、その組み合わせによる配
合効果係数は、以下に示すように、２種配合炭のコーク
スの実測強度Ｓと、単味コークス強度の加成値との差Δ
Ｓから評価することができる。
炭(2) との２種配合炭のコークス強度の実測例を、図３
(b) は、石炭(3) と石炭(1) との２種配合炭のコークス
強度の実測例をそれぞれ示すものである。２種配合炭の
配合効果は、図３(a),(b) からも明らかなように、石炭
の組み合わせにより異なるが、その組み合わせによる配
合効果係数は、以下に示すように、２種配合炭のコーク
スの実測強度Ｓと、単味コークス強度の加成値との差Δ
Ｓから評価することができる。
【数８】
【００１９】図４は、石炭Ａおよび石炭Ｂとの２種配合
炭について、それぞれの強度指数を９０および７０とし
て、配合効果係数を−0.3 から 0.3へ変化させた場合の
コークス強度の変化の一例を示すものである。
炭について、それぞれの強度指数を９０および７０とし
て、配合効果係数を−0.3 から 0.3へ変化させた場合の
コークス強度の変化の一例を示すものである。
【００２０】次に、多銘柄配合炭について説明する。Ｎ
銘柄配合炭のコークス強度Ｓは、２種配合炭の場合と同
様にして、
銘柄配合炭のコークス強度Ｓは、２種配合炭の場合と同
様にして、
【数９】 で表すことができる。
【００２１】ここで、Ｓ(i,j) ＝｛１＋ａ(i,j) ｝｛Ｓ
(i,i) ＋Ｓ(j,j) ｝／２として、（７）式に代入する
と、
(i,i) ＋Ｓ(j,j) ｝／２として、（７）式に代入する
と、
【数１０】 となる。この（８）式において、右辺第１項は、単味炭
の性状起因項（加成性項）を表し、右辺第２項は、相互
作用項（配合効果項）を表している。
の性状起因項（加成性項）を表し、右辺第２項は、相互
作用項（配合効果項）を表している。
【００２２】以上のように、多銘柄配合炭のコークス強
度Ｓは、単味コークス強度Ｓ(i,i)と、配合効果係数ａ
(i,j) とで表される。ここで、単味コークス強度は、単
味炭の石炭化度を表す平均反射率（Ｒｏ）、最高流動度
（ＭＦ）、全活性成分量（ＴＲ）などの特性値で推定可
能である。また、配合効果係数ａ(i,j) は、上述したよ
うにして実際に求めるか、Ｒｏ、ＭＦ、ＴＲなどの特性
値の平均と特性値の差などから推定する。これらの単味
コークス強度Ｓ(i,i) 、配合効果係数ａ(i,j)を用いて
多銘柄配合炭のコークス強度Ｓを推定することにより、
高精度の推定が可能となる。
度Ｓは、単味コークス強度Ｓ(i,i)と、配合効果係数ａ
(i,j) とで表される。ここで、単味コークス強度は、単
味炭の石炭化度を表す平均反射率（Ｒｏ）、最高流動度
（ＭＦ）、全活性成分量（ＴＲ）などの特性値で推定可
能である。また、配合効果係数ａ(i,j) は、上述したよ
うにして実際に求めるか、Ｒｏ、ＭＦ、ＴＲなどの特性
値の平均と特性値の差などから推定する。これらの単味
コークス強度Ｓ(i,i) 、配合効果係数ａ(i,j)を用いて
多銘柄配合炭のコークス強度Ｓを推定することにより、
高精度の推定が可能となる。
【００２３】
【実施例】この発明に従って配合炭のコークス強度を推
定するにあたっては、単味コークス強度および配合効果
係数を必要とすることから、各々の推定式を得るための
実験を実施した。実験に用いた石炭は、１０種（Ａ〜
Ｊ）で、乾留は第１表に示す条件で、石炭を内径１００
ｍｍφのルツボに充填して行った。得られたコークス
は、１５〜２０ｍｍに整粒し、２００ｇをＣＲＳ（熱間
反応後強度）測定用のＩ型ドラム強度試験機で６００回
転した後、＋２．８３ｍｍの重量パーセントを強度指数
Ｉ3 として強度評価を実施した。その測定結果を第２表
に示す。また、ＴＲ，ＴＲ×Ｒｏ，ＴＲ×Ｒｏ2 ，ＴＲ
×ＭＦ，ＴＲ×ＭＦ2 をパラメータとするＩ3 の回帰結
果を図５に示す。
定するにあたっては、単味コークス強度および配合効果
係数を必要とすることから、各々の推定式を得るための
実験を実施した。実験に用いた石炭は、１０種（Ａ〜
Ｊ）で、乾留は第１表に示す条件で、石炭を内径１００
ｍｍφのルツボに充填して行った。得られたコークス
は、１５〜２０ｍｍに整粒し、２００ｇをＣＲＳ（熱間
反応後強度）測定用のＩ型ドラム強度試験機で６００回
転した後、＋２．８３ｍｍの重量パーセントを強度指数
Ｉ3 として強度評価を実施した。その測定結果を第２表
に示す。また、ＴＲ，ＴＲ×Ｒｏ，ＴＲ×Ｒｏ2 ，ＴＲ
×ＭＦ，ＴＲ×ＭＦ2 をパラメータとするＩ3 の回帰結
果を図５に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】 以上により、測定精度の高い単味コークス強度の推定式
が得られる。
が得られる。
【００２６】また、２種配合炭（配合率５０％／５０
％）のコークス強度の測定から得られた配合効果係数の
推定結果を第３表に示し、回帰結果を図６に示す。
％）のコークス強度の測定から得られた配合効果係数の
推定結果を第３表に示し、回帰結果を図６に示す。
【表３】
【００２７】なお、配合効果は、２種炭のＲｏ，ＭＦ，
ＴＲなどの性状の差によって生じるものと考えられるの
で、配合効果係数を推定するパラメータとしては、平均
性状と性状の差、具体的には、ＴＲ，ＴＲ×Ｒｏ，ＴＲ
×Ｒｏ2 ，ＴＲ×ＭＦ，ＴＲ×ＭＦ2 ，ｄＴＲ，ｄＴＲ
×Ｒｏ，ｄＴＲ×Ｒｏ2 ，ｄＴＲ×ＭＦ，ｄＴＲ×ＭＦ
2 を用いた。このように、配合効果係数の推定は可能で
ある。なお、配合効果係数を推定するパラメータにおい
て、Ｒｏ，ＭＦ，ＴＲは２炭種の平均値を、ｄＴＲ×Ｒ
ｏ2 ＝｜ＴＲ(i) ×Ｒｏ(i)2−ＴＲ(j) ×Ｒｏ(j)2｜，
ｄＲｏ＝｜Ｒｏ(i) −Ｒｏ(j) ｜等は、２炭種のパラメ
ータの差を用いた。
ＴＲなどの性状の差によって生じるものと考えられるの
で、配合効果係数を推定するパラメータとしては、平均
性状と性状の差、具体的には、ＴＲ，ＴＲ×Ｒｏ，ＴＲ
×Ｒｏ2 ，ＴＲ×ＭＦ，ＴＲ×ＭＦ2 ，ｄＴＲ，ｄＴＲ
×Ｒｏ，ｄＴＲ×Ｒｏ2 ，ｄＴＲ×ＭＦ，ｄＴＲ×ＭＦ
2 を用いた。このように、配合効果係数の推定は可能で
ある。なお、配合効果係数を推定するパラメータにおい
て、Ｒｏ，ＭＦ，ＴＲは２炭種の平均値を、ｄＴＲ×Ｒ
ｏ2 ＝｜ＴＲ(i) ×Ｒｏ(i)2−ＴＲ(j) ×Ｒｏ(j)2｜，
ｄＲｏ＝｜Ｒｏ(i) −Ｒｏ(j) ｜等は、２炭種のパラメ
ータの差を用いた。
【００２８】上記の単味コークス強度および配合効果係
数の推定式を用い、第１表に示した１０種の石炭の配合
率を変えた５種類の多銘柄配合コークスについて、強度
推定を試みた。その推定強度と実測強度との関係を図７
に示す。なお、図７には、参考のために、従来法による
推定値も示してある。図７から明らかなように、この発
明によるコークス強度の推定値は、実測値とよく一致
し、従来法では推定できない強度の変動を検出できるこ
とがわかる。
数の推定式を用い、第１表に示した１０種の石炭の配合
率を変えた５種類の多銘柄配合コークスについて、強度
推定を試みた。その推定強度と実測強度との関係を図７
に示す。なお、図７には、参考のために、従来法による
推定値も示してある。図７から明らかなように、この発
明によるコークス強度の推定値は、実測値とよく一致
し、従来法では推定できない強度の変動を検出できるこ
とがわかる。
【００２９】なお、この発明は、上述したコークス強度
の推定に限定されるものではなく、他のコークス特性、
例えば、膨張性や収縮性などの特性の推定にも有効に適
用することができる。
の推定に限定されるものではなく、他のコークス特性、
例えば、膨張性や収縮性などの特性の推定にも有効に適
用することができる。
【００３０】
【発明の効果】この発明によれば、配合炭のコークス特
性の推定に、異炭種間の相互作用を指標化して導入した
ので、所望のコークス特性を精度良く推定することがで
きる。したがって、安定した品質のコークスを製造する
ことができるので、高炉に用いる場合には、操業の安定
に寄与するばかりでなく、装入炭の配合の自由度が広が
り、劣質炭の増配合も可能となるので、原料炭のコスト
低減にも寄与することができる。
性の推定に、異炭種間の相互作用を指標化して導入した
ので、所望のコークス特性を精度良く推定することがで
きる。したがって、安定した品質のコークスを製造する
ことができるので、高炉に用いる場合には、操業の安定
に寄与するばかりでなく、装入炭の配合の自由度が広が
り、劣質炭の増配合も可能となるので、原料炭のコスト
低減にも寄与することができる。
【図１】Ｎ銘柄配合炭の２炭種の組み合わせを示す図で
ある。
ある。
【図２】２種配合炭の組み合わせを示す図である。
【図３】２種配合炭のコークス強度の二つの実測例を示
す図である。
す図である。
【図４】２種配合炭の配合効果係数を変化させた場合の
コークス強度の変化の一例を示す図である。
コークス強度の変化の一例を示す図である。
【図５】単味コークス強度の推定値と実測値との回帰結
果を示す図である。
果を示す図である。
【図６】配合効果係数の推定値と測定値との回帰結果を
示す図である。
示す図である。
【図７】多銘柄配合コークスの推定強度と実測強度との
回帰結果を示す図である。
回帰結果を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 複数種の石炭からなる配合炭のコークス
特性を推定するにあたり、 前記配合炭を、各石炭の２種類の組み合わせの集合とし
て、 その各２炭種の組み合わせのコークス特性を、２つの単
味コークス特性の平均値と、その平均値からのずれの尺
度である配合効果係数とで表し、 前記各２炭種の組み合わせのコークス特性と、各石炭の
単味コークス特性とを用いて前記配合炭のコークス特性
を推定することを特徴とする配合炭のコークス特性推定
方法。 - 【請求項２】 複数種の石炭からなる配合炭のコークス
特性を推定するにあたり、 前記配合炭を、各石炭の２種類の組み合わせの集合とし
て、 石炭(i) および石炭(j) の各２炭種の組み合わせのコー
クス特性Ｓ(i,j) を、各単味コークス特性Ｓ(i,i) およ
びＳ(j,j) の平均値と、その平均値からのずれの尺度で
ある配合効果係数ａ(i,j) を用いて、 Ｓ(i,j) ＝｛１＋ａ(i,j) ｝｛Ｓ(i,i) ＋Ｓ(j,j) ｝／
２ で表し、 前記配合炭のコークス特性Ｓを、前記各２炭種の組み合
わせのコークス特性Ｓ(i,j) と、各石炭の単味コークス
特性Ｓ(i,i) とを用いて、単味コークス特性の加成性項
と、組み合わせによって生じる相互作用項とに分離され
た下記の推定式を用いて推定することを特徴とする配合
炭のコークス特性推定方法。 【数１】 - 【請求項３】 請求項２記載の配合炭のコークス特性推
定方法において、 前記単味コークス特性Ｓ(i,i) および配合効果係数ａ
(i,j) を、各石炭について予め実測した最高流動度（Ｍ
Ｆ）、平均反射率（Ｒｏ）、全活性成分量（ＴＲ）など
の特性値や、２炭種の特性値の差で重回帰などにより求
めた推定式で推定することを特徴とする配合炭のコーク
ス特性推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06429296A JP3550862B2 (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 配合炭のコークス特性推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06429296A JP3550862B2 (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 配合炭のコークス特性推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09255966A true JPH09255966A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3550862B2 JP3550862B2 (ja) | 2004-08-04 |
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ID=13254026
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06429296A Expired - Fee Related JP3550862B2 (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 配合炭のコークス特性推定方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3550862B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006249174A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Jfe Steel Kk | 配合炭のコークス収縮率の推定方法およびコークス製造方法 |
| WO2013054526A1 (ja) | 2011-10-14 | 2013-04-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークスの製造方法 |
| WO2013145679A1 (ja) | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス製造用石炭の配合方法及びコークスの製造方法 |
| WO2013145680A1 (ja) | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス製造用石炭混合物の調製方法及び石炭混合物、並びに、コークス製造方法 |
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| CN112779037A (zh) * | 2021-01-20 | 2021-05-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提高焦炭耐磨强度的方法 |
-
1996
- 1996-03-21 JP JP06429296A patent/JP3550862B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2013145680A1 (ja) | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス製造用石炭混合物の調製方法及び石炭混合物、並びに、コークス製造方法 |
| US9845439B2 (en) | 2012-03-27 | 2017-12-19 | Jfe Steel Corporation | Method for blending coals for cokemaking and method for producing coke |
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| US10144891B2 (en) | 2012-03-27 | 2018-12-04 | Jfe Steel Corporation | Method for preparing coal mixture for cokemaking, coal mixture, and method for producing coke |
| WO2013145679A1 (ja) | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス製造用石炭の配合方法及びコークスの製造方法 |
| CN112779037A (zh) * | 2021-01-20 | 2021-05-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提高焦炭耐磨强度的方法 |
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|---|---|
| JP3550862B2 (ja) | 2004-08-04 |
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