JPH09257837A - 非接触型センサ - Google Patents
非接触型センサInfo
- Publication number
- JPH09257837A JPH09257837A JP8063089A JP6308996A JPH09257837A JP H09257837 A JPH09257837 A JP H09257837A JP 8063089 A JP8063089 A JP 8063089A JP 6308996 A JP6308996 A JP 6308996A JP H09257837 A JPH09257837 A JP H09257837A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- circuit
- resistor
- output
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R15/00—Details of measuring arrangements of the types provided for in groups G01R17/00 - G01R29/00, G01R33/00 - G01R33/26 or G01R35/00
- G01R15/14—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks
- G01R15/18—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers
- G01R15/183—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core
- G01R15/185—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core with compensation or feedback windings or interacting coils, e.g. 0-flux sensors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
- Measuring Magnetic Variables (AREA)
- Measuring Instrument Details And Bridges, And Automatic Balancing Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 単電源駆動で測定範囲を狭めず、小型かつ消
費電力を少なくできる非接触型センサを提供する。 【解決手段】 入力されるセンサ電圧を昇圧単電源回路
３０で所定のセンサ電圧に昇圧し、昇圧電圧を第１の差
動増幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電圧回路
６０に供給し、コイル１の磁心のギャップに設けられた
ホール素子３の両端の電圧差に応じて、第１の電流バッ
ファ５０内の第１及び第２のトランジスタの内の一方を
オンし、この出力端より、二次巻線１ｃ、抵抗ＲL 、定
電圧回路６０を介して第１の差動増幅回路４０からの電
圧に比例した電流を一次巻線１ｂの電流と逆向きの方向
に流れすことでコイル１内の磁束を平衡に保ち、定電圧
回路６０は出力の電圧を基準電圧に維持するようにす
る。
費電力を少なくできる非接触型センサを提供する。 【解決手段】 入力されるセンサ電圧を昇圧単電源回路
３０で所定のセンサ電圧に昇圧し、昇圧電圧を第１の差
動増幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電圧回路
６０に供給し、コイル１の磁心のギャップに設けられた
ホール素子３の両端の電圧差に応じて、第１の電流バッ
ファ５０内の第１及び第２のトランジスタの内の一方を
オンし、この出力端より、二次巻線１ｃ、抵抗ＲL 、定
電圧回路６０を介して第１の差動増幅回路４０からの電
圧に比例した電流を一次巻線１ｂの電流と逆向きの方向
に流れすことでコイル１内の磁束を平衡に保ち、定電圧
回路６０は出力の電圧を基準電圧に維持するようにす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非接触型センサに
関し、特に単電源での駆動により非接触で電圧または電
流を測定する非接触型センサに関する。
関し、特に単電源での駆動により非接触で電圧または電
流を測定する非接触型センサに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、電流または電圧を非接触で測
定可能なゼロ磁束法を用いた電流電圧センサが知られて
いる。この電流電圧センサは、図６に示すように、ホー
ル素子１０１の出力電圧を増幅する増幅器１０２を備
え、二次電流Ｉ2 をコイル１０３に流し、計測電流によ
る磁束と逆方向の磁束を加えるため、コイル１０３及び
ホール素子１０１は常にゼロ磁界の磁気平衡状態にな
る。
定可能なゼロ磁束法を用いた電流電圧センサが知られて
いる。この電流電圧センサは、図６に示すように、ホー
ル素子１０１の出力電圧を増幅する増幅器１０２を備
え、二次電流Ｉ2 をコイル１０３に流し、計測電流によ
る磁束と逆方向の磁束を加えるため、コイル１０３及び
ホール素子１０１は常にゼロ磁界の磁気平衡状態にな
る。
【０００３】このとき、アンペアターンの式が成立する
ので、二次電流Ｉ2 の抵抗Ｒ200 の電圧は計測電流に比
例した出力が得られる。しかし、増幅器１０２は、一次
電流Ｉ1 と二次電流Ｉ2 との値が常に逆向きになるよう
に制御する。このため、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０４が
＋１２Ｖから＋Ｖ，−Ｖの２つの電源を生成し、増幅器
１０２に＋Ｖ，−Ｖの２つの電源を印加すると共に、プ
シュプル構成のトランジスタ１０５，１０６にそれぞれ
＋Ｖ電源，−Ｖ電源を印加していた。
ので、二次電流Ｉ2 の抵抗Ｒ200 の電圧は計測電流に比
例した出力が得られる。しかし、増幅器１０２は、一次
電流Ｉ1 と二次電流Ｉ2 との値が常に逆向きになるよう
に制御する。このため、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０４が
＋１２Ｖから＋Ｖ，−Ｖの２つの電源を生成し、増幅器
１０２に＋Ｖ，−Ｖの２つの電源を印加すると共に、プ
シュプル構成のトランジスタ１０５，１０６にそれぞれ
＋Ｖ電源，−Ｖ電源を印加していた。
【０００４】そこで、単電源で電流または電圧を測定す
るものとして、例えば、実開平４−２４０７０号公報に
記載されたものが知られている。実開平４−２４０７０
号公報に記載されたものは、図７に示すように、二次コ
イル１０３に二つの巻線Ａ、Ｂを有し、二つの巻線Ａ、
Ｂのそれぞれを逆方向に巻き、巻線Ａには、計測電流Ｉ
1 と逆向きの電流を流す。計測電流Ｉ1 がゼロであると
き、増幅器１０２は、バイアス電圧とコイル１０３の巻
線Ａの巻き数Ｎ2 及びサンプル抵抗Ｒ2 からアンペアタ
ーンは、（Ｖ／Ｒ2 ）×Ｎ2 となる。
るものとして、例えば、実開平４−２４０７０号公報に
記載されたものが知られている。実開平４−２４０７０
号公報に記載されたものは、図７に示すように、二次コ
イル１０３に二つの巻線Ａ、Ｂを有し、二つの巻線Ａ、
Ｂのそれぞれを逆方向に巻き、巻線Ａには、計測電流Ｉ
1 と逆向きの電流を流す。計測電流Ｉ1 がゼロであると
き、増幅器１０２は、バイアス電圧とコイル１０３の巻
線Ａの巻き数Ｎ2 及びサンプル抵抗Ｒ2 からアンペアタ
ーンは、（Ｖ／Ｒ2 ）×Ｎ2 となる。
【０００５】前記巻線Ｂには、可変抵抗Ｒ100 を介して
巻線Ａのバイアス電流と同じアンペアターンの電流を流
すことで、二次コイル１０３の磁心内の磁束をゼロに保
つ。これによれば、二次コイル１０３に新たな巻線を追
加し、二次電流のバイアス電流を打ち消すように電流を
流し、コイル１０３の磁気平衡状態を実現する。このた
め、計測電流に比例した電圧が得られる。
巻線Ａのバイアス電流と同じアンペアターンの電流を流
すことで、二次コイル１０３の磁心内の磁束をゼロに保
つ。これによれば、二次コイル１０３に新たな巻線を追
加し、二次電流のバイアス電流を打ち消すように電流を
流し、コイル１０３の磁気平衡状態を実現する。このた
め、計測電流に比例した電圧が得られる。
【０００６】また、本出願人が既に出願した未公知の特
願平６−２２３７１２号に記載されたものがある。特願
平６−２２３７１２号において、図８に示すように、＋
１２Ｖの単電源駆動を用いたもので、一次巻線に電流Ｉ
1 が流れ、磁束Φ１をつくり、それを打ち消すように電
流バッファ１５ａから負方向の電流が二次巻線、抵抗Ｒ
L に流れる。また、一次巻線に逆向きの電流Ｉ1 が流れ
たときには、抵抗ＲL、二次巻線、電流バッファ１５ｂ
に正方向の電流が流れる。
願平６−２２３７１２号に記載されたものがある。特願
平６−２２３７１２号において、図８に示すように、＋
１２Ｖの単電源駆動を用いたもので、一次巻線に電流Ｉ
1 が流れ、磁束Φ１をつくり、それを打ち消すように電
流バッファ１５ａから負方向の電流が二次巻線、抵抗Ｒ
L に流れる。また、一次巻線に逆向きの電流Ｉ1 が流れ
たときには、抵抗ＲL、二次巻線、電流バッファ１５ｂ
に正方向の電流が流れる。
【０００７】このように、センサ内に出力電流の吸い込
み及び吐き出しを行なうための中点ポイントを設け、そ
の中点ポイントのレベルを電流バッファのオンまたはオ
フによって変化させている。ここで、＋１２Ｖの単電源
で、かつ、抵抗Ｒ２０と抵抗Ｒ２２とが等しい場合に
は、抵抗２０と抵抗２２との分圧点における電圧は＋６
Ｖとなる。ボルテージフォロア２４は分圧中点の電圧を
出力端子に出力するので、その出力は＋６Ｖとなる。抵
抗ＲL の二次巻線１ｃ側の電圧は、電流の正方向で約０
Ｖ、電流の正方向で約１２Ｖになる。従って、抵抗ＲL
の両端の電圧は±６Ｖの電圧測定範囲となる。
み及び吐き出しを行なうための中点ポイントを設け、そ
の中点ポイントのレベルを電流バッファのオンまたはオ
フによって変化させている。ここで、＋１２Ｖの単電源
で、かつ、抵抗Ｒ２０と抵抗Ｒ２２とが等しい場合に
は、抵抗２０と抵抗２２との分圧点における電圧は＋６
Ｖとなる。ボルテージフォロア２４は分圧中点の電圧を
出力端子に出力するので、その出力は＋６Ｖとなる。抵
抗ＲL の二次巻線１ｃ側の電圧は、電流の正方向で約０
Ｖ、電流の正方向で約１２Ｖになる。従って、抵抗ＲL
の両端の電圧は±６Ｖの電圧測定範囲となる。
【０００８】また、特願平６−２２３７１２号におい
て、図９に示すように、定電圧回路２１内の抵抗２３の
抵抗値を変化させて、例えば、＋１２Ｖの単電源で、抵
抗２３の抵抗値を抵抗２２の抵抗値の半分に設定する
と、ボルテージフォロア２４は抵抗２３と抵抗２２との
分圧点の電圧を出力端子に出力するので、その出力は
（２／３）Ｖ、すなわち、＋８Ｖとなる。
て、図９に示すように、定電圧回路２１内の抵抗２３の
抵抗値を変化させて、例えば、＋１２Ｖの単電源で、抵
抗２３の抵抗値を抵抗２２の抵抗値の半分に設定する
と、ボルテージフォロア２４は抵抗２３と抵抗２２との
分圧点の電圧を出力端子に出力するので、その出力は
（２／３）Ｖ、すなわち、＋８Ｖとなる。
【０００９】また、負又は正の電流が電流バッファ１５
から二次巻線、検出抵抗ＲL 、ボルテージフォロア２４
に流れたり、ボルテージフォロア２４、検出抵抗ＲL 、
二次巻線、電流バッファ１５に流れる。このとき、抵抗
ＲL の二次巻線１ｃ側の電圧は、電流の正方向で約０
Ｖ、電流の正方向で約１２Ｖになる。すなわち、抵抗Ｒ
L の両端の電圧は、正方向で８Ｖであり、負方向で４Ｖ
であるので、正と負方向の測定範囲は２：１の関係にな
る。このように、抵抗２３を可変することで、正と負方
向の測定範囲を可変することができる。
から二次巻線、検出抵抗ＲL 、ボルテージフォロア２４
に流れたり、ボルテージフォロア２４、検出抵抗ＲL 、
二次巻線、電流バッファ１５に流れる。このとき、抵抗
ＲL の二次巻線１ｃ側の電圧は、電流の正方向で約０
Ｖ、電流の正方向で約１２Ｖになる。すなわち、抵抗Ｒ
L の両端の電圧は、正方向で８Ｖであり、負方向で４Ｖ
であるので、正と負方向の測定範囲は２：１の関係にな
る。このように、抵抗２３を可変することで、正と負方
向の測定範囲を可変することができる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図６に
示すように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０４をセンサーに
内蔵する場合には、＋Ｖ電源，−Ｖ電源を生成するた
め、その消費電力とトランス１０８のサイズとが大きく
なる。また、センサ内に内蔵すると、センサ自体が大き
くなるという問題があった。
示すように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０４をセンサーに
内蔵する場合には、＋Ｖ電源，−Ｖ電源を生成するた
め、その消費電力とトランス１０８のサイズとが大きく
なる。また、センサ内に内蔵すると、センサ自体が大き
くなるという問題があった。
【００１１】さらに、図８及び図９に示すように、その
中点ポイントのレベルを変化させる方式では、＋１２Ｖ
のサブバッテリを用いた場合に、測定範囲が±６Ｖとな
る。一方、ＤＣ−ＤＣコンバータによる＋１２Ｖ電源と
−１２Ｖ電源とを用いた場合には、測定範囲が±１２Ｖ
となる。このため、中点ポイントのレベルを変化させる
方式では、測定範囲が狭くなるという問題があった。
中点ポイントのレベルを変化させる方式では、＋１２Ｖ
のサブバッテリを用いた場合に、測定範囲が±６Ｖとな
る。一方、ＤＣ−ＤＣコンバータによる＋１２Ｖ電源と
−１２Ｖ電源とを用いた場合には、測定範囲が±１２Ｖ
となる。このため、中点ポイントのレベルを変化させる
方式では、測定範囲が狭くなるという問題があった。
【００１２】本発明の目的は、単電源駆動により測定範
囲を狭めることなく、小型かつ消費電力を少なくするこ
とのできる非接触型センサを提供することにある。
囲を狭めることなく、小型かつ消費電力を少なくするこ
とのできる非接触型センサを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明は以下の手段を採用した。請求項１の発明は、
二次巻線を有するコイルの磁心のギャップに設けられ、
前記コイル内に発生する磁束に応じた電圧を出力端子に
発生するホール素子と、入力されるセンサ電圧を所定の
センサ電圧に昇圧する昇圧単電源回路と、前記ホール素
子の出力端子に接続され、前記昇圧単電源回路の出力の
供給により動作し、前記ホール素子の両端の電圧差を増
幅する第１の差動増幅回路と、前記昇圧単電源回路の出
力に一方が接続され他方がアースされ、かつ出力端子が
前記二次巻線の一方に接続され、前記第１の差動増幅回
路からの電圧に応じて第１及び第２のトランジスタの内
の一方がオン動作して前記出力端子から前記第１の差動
増幅回路からの電圧に比例した電流を流す第１の電流バ
ッファと、前記二次巻線の他方に抵抗の一方が接続され
抵抗の他方に出力が接続され、前記昇圧単電源回路の出
力の供給により動作し、前記出力の電圧を基準電圧に維
持する定電圧回路とを備えた。
に本発明は以下の手段を採用した。請求項１の発明は、
二次巻線を有するコイルの磁心のギャップに設けられ、
前記コイル内に発生する磁束に応じた電圧を出力端子に
発生するホール素子と、入力されるセンサ電圧を所定の
センサ電圧に昇圧する昇圧単電源回路と、前記ホール素
子の出力端子に接続され、前記昇圧単電源回路の出力の
供給により動作し、前記ホール素子の両端の電圧差を増
幅する第１の差動増幅回路と、前記昇圧単電源回路の出
力に一方が接続され他方がアースされ、かつ出力端子が
前記二次巻線の一方に接続され、前記第１の差動増幅回
路からの電圧に応じて第１及び第２のトランジスタの内
の一方がオン動作して前記出力端子から前記第１の差動
増幅回路からの電圧に比例した電流を流す第１の電流バ
ッファと、前記二次巻線の他方に抵抗の一方が接続され
抵抗の他方に出力が接続され、前記昇圧単電源回路の出
力の供給により動作し、前記出力の電圧を基準電圧に維
持する定電圧回路とを備えた。
【００１４】この発明によれば、昇圧単電源回路が、入
力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧すると、
その昇圧電圧は、第１の差動増幅回路、第１の電流バッ
ファ、定電圧回路に供給される。次に、コイル内に磁束
が発生したとき、ホール素子はその磁束に応じた電圧を
出力端子に発生する。
力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧すると、
その昇圧電圧は、第１の差動増幅回路、第１の電流バッ
ファ、定電圧回路に供給される。次に、コイル内に磁束
が発生したとき、ホール素子はその磁束に応じた電圧を
出力端子に発生する。
【００１５】さらに、第１の差動増幅回路によりホール
素子の両端の電圧差が前記昇圧電圧の範囲で増幅され、
第１の電流バッファ内の一方のトランジスタが第１の差
動増幅回路からの電圧に応じてオン動作する。出力端子
より、二次巻線、抵抗、定電圧回路を介して第１の差動
増幅回路からの電圧に比例した電流を一次巻線の電流と
逆向きの方向に流すことによってコイル内の磁束を平衡
に保つ。
素子の両端の電圧差が前記昇圧電圧の範囲で増幅され、
第１の電流バッファ内の一方のトランジスタが第１の差
動増幅回路からの電圧に応じてオン動作する。出力端子
より、二次巻線、抵抗、定電圧回路を介して第１の差動
増幅回路からの電圧に比例した電流を一次巻線の電流と
逆向きの方向に流すことによってコイル内の磁束を平衡
に保つ。
【００１６】定電圧回路は出力の電圧を基準電圧に維持
するので、抵抗に現われる両端の電圧は、第１の差動増
幅回路からの電圧に応じた前記昇圧電圧範囲の電圧が発
生する。従って、測定範囲を狭めることがなく、単電源
駆動であるので、従来のようなＤＣ−ＤＣコンバータを
電源として使用して２つの電源を生成するやり方より
も、小型化、かつ消費電力を少なくすることができる。
するので、抵抗に現われる両端の電圧は、第１の差動増
幅回路からの電圧に応じた前記昇圧電圧範囲の電圧が発
生する。従って、測定範囲を狭めることがなく、単電源
駆動であるので、従来のようなＤＣ−ＤＣコンバータを
電源として使用して２つの電源を生成するやり方より
も、小型化、かつ消費電力を少なくすることができる。
【００１７】請求項２の発明において、前記定電圧回路
は、第１の抵抗と第２の抵抗とを直列に接続し、一方を
前記昇圧単電源回路に接続し、他方を前記アースに接続
する直列回路と、前記第１の差動増幅回路の一方の極性
の入力端子から前記ホール素子からの電圧を他方の極性
の自己の入力端子に入力し、前記直列回路の分圧点の電
圧と入力されたホール素子からの電圧との電圧差を増幅
する第２の差動増幅回路と、前記昇圧単電源回路の出力
に一方が接続され他方がアースされ、かつ出力端子が前
記抵抗を介して前記二次巻線の他方に接続され、前記第
２の差動増幅回路からの電圧に応じて第３及び第４のト
ランジスタの内の一方がオン動作して前記出力端子から
前記第２の差動増幅回路からの電圧に比例した電流を流
す第２の電流バッファと、前記抵抗に流れる電流の方向
によりオン動作またはオフ動作して前記直列回路の分圧
点の電圧を可変させるスイッチングトランジスタとを備
える。前記第２の差動増幅回路は、前記スイッチングト
ランジスタにより可変された前記直列回路の分圧点の電
圧を入力し、出力をその分圧点の電圧になるように維持
する。
は、第１の抵抗と第２の抵抗とを直列に接続し、一方を
前記昇圧単電源回路に接続し、他方を前記アースに接続
する直列回路と、前記第１の差動増幅回路の一方の極性
の入力端子から前記ホール素子からの電圧を他方の極性
の自己の入力端子に入力し、前記直列回路の分圧点の電
圧と入力されたホール素子からの電圧との電圧差を増幅
する第２の差動増幅回路と、前記昇圧単電源回路の出力
に一方が接続され他方がアースされ、かつ出力端子が前
記抵抗を介して前記二次巻線の他方に接続され、前記第
２の差動増幅回路からの電圧に応じて第３及び第４のト
ランジスタの内の一方がオン動作して前記出力端子から
前記第２の差動増幅回路からの電圧に比例した電流を流
す第２の電流バッファと、前記抵抗に流れる電流の方向
によりオン動作またはオフ動作して前記直列回路の分圧
点の電圧を可変させるスイッチングトランジスタとを備
える。前記第２の差動増幅回路は、前記スイッチングト
ランジスタにより可変された前記直列回路の分圧点の電
圧を入力し、出力をその分圧点の電圧になるように維持
する。
【００１８】この発明によれば、第１の差動増幅回路か
らの出力により、例えば第１のトランジスタがオンした
とき、第２の差動増幅回路は第１の差動増幅回路とは逆
に動作するので、第２の差動増幅回路からの出力によ
り、例えば第４のトランジスタがオンする。すると、第
１のトランジスタから二次巻線、抵抗を介して第４のト
ランジスタに電流が流れる。
らの出力により、例えば第１のトランジスタがオンした
とき、第２の差動増幅回路は第１の差動増幅回路とは逆
に動作するので、第２の差動増幅回路からの出力によ
り、例えば第４のトランジスタがオンする。すると、第
１のトランジスタから二次巻線、抵抗を介して第４のト
ランジスタに電流が流れる。
【００１９】一方、第１の差動増幅回路からの出力によ
り、第２のトランジスタがオンしたとき、第２の差動増
幅回路からの出力により、第３のトランジスタがオンす
る。すると、第３のトランジスタから抵抗、二次巻線を
介して第２のトランジスタに電流が流れる。
り、第２のトランジスタがオンしたとき、第２の差動増
幅回路からの出力により、第３のトランジスタがオンす
る。すると、第３のトランジスタから抵抗、二次巻線を
介して第２のトランジスタに電流が流れる。
【００２０】すなわち、前記抵抗に正方向または負方向
の電流が流れる。すると、スイッチングトランジスタ
が、前記抵抗に流れる電流の方向によりオン動作または
オフ動作し、前記直列回路の分圧点の電圧を可変させ
る。前記第２の差動増幅回路は、前記スイッチングトラ
ンジスタにより可変された前記直列回路の分圧点の電圧
を入力し、出力をその分圧点の電圧になるように維持す
る。
の電流が流れる。すると、スイッチングトランジスタ
が、前記抵抗に流れる電流の方向によりオン動作または
オフ動作し、前記直列回路の分圧点の電圧を可変させ
る。前記第２の差動増幅回路は、前記スイッチングトラ
ンジスタにより可変された前記直列回路の分圧点の電圧
を入力し、出力をその分圧点の電圧になるように維持す
る。
【００２１】従って、前記抵抗に流れる電流の方向によ
り、第１の抵抗または第２の抵抗を可変することなく、
測定範囲を可変することができる。
り、第１の抵抗または第２の抵抗を可変することなく、
測定範囲を可変することができる。
【００２２】請求項３の発明において、前記昇圧単電源
回路は、入力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇
圧する集積回路を含むことを特徴とする。
回路は、入力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇
圧する集積回路を含むことを特徴とする。
【００２３】前記昇圧単電源回路として集積回路を用い
るので、非接触型センサの小型化を図ることができる。
るので、非接触型センサの小型化を図ることができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の非接触型センサの
実施の形態を説明する。図１に非接触型センサの実施の
形態を示す。
実施の形態を説明する。図１に非接触型センサの実施の
形態を示す。
【００２５】前記非接触型センサは、図１において、単
電源での駆動により非接触で電圧を測定する電圧センサ
であり、コイル１、ホール素子３、昇圧単電源回路３
０、定電流回路３５、第１の差動増幅回路４０と、第１
の電流バッファ５０と、定電圧回路６０とを有する。
電源での駆動により非接触で電圧を測定する電圧センサ
であり、コイル１、ホール素子３、昇圧単電源回路３
０、定電流回路３５、第１の差動増幅回路４０と、第１
の電流バッファ５０と、定電圧回路６０とを有する。
【００２６】コイル１の一次巻線１ｂの一方は入力端子
７に接続され、入力端子７は負荷１１の一端に接続され
る。負荷１１の他端は外部のバッテリ９の一方に接続さ
れ、バッテリ９の他方は一次巻線１ｂの他方に接続され
る。ホール素子３は、二次巻線１ｃを有するコイル１の
磁心１ａのギャップに設けられ、前記コイル１内に発生
する磁束に応じた電圧を出力端子に発生する。
７に接続され、入力端子７は負荷１１の一端に接続され
る。負荷１１の他端は外部のバッテリ９の一方に接続さ
れ、バッテリ９の他方は一次巻線１ｂの他方に接続され
る。ホール素子３は、二次巻線１ｃを有するコイル１の
磁心１ａのギャップに設けられ、前記コイル１内に発生
する磁束に応じた電圧を出力端子に発生する。
【００２７】昇圧単電源回路３０は、サブバッテリ１３
から入力されるセンサ電圧Ｖinを所定のセンサ電圧＋Ｖ
dd1 に昇圧し、昇圧されたセンサ電圧＋Ｖdd1 を、定電
流回路３５、第１の差動増幅回路４０、第１の電流バッ
ファ５０、定電圧回路６０に供給する。定電流回路３５
は、前記昇圧単電源回路３０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給
により動作し、前記ホール素子３に定電流を流す。
から入力されるセンサ電圧Ｖinを所定のセンサ電圧＋Ｖ
dd1 に昇圧し、昇圧されたセンサ電圧＋Ｖdd1 を、定電
流回路３５、第１の差動増幅回路４０、第１の電流バッ
ファ５０、定電圧回路６０に供給する。定電流回路３５
は、前記昇圧単電源回路３０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給
により動作し、前記ホール素子３に定電流を流す。
【００２８】前記第１の差動増幅回路４０は、前記ホー
ル素子３の出力端子に接続され、前記昇圧単電源回路３
０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、前記ホール
素子３の両端の電圧差を増幅して第１の電流バッファ５
０に出力する。第１の電流バッファ５０は、前記昇圧単
電源回路３０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、
かつ出力端子が前記二次巻線１ｃの一方に接続され、出
力端子から前記第１の差動増幅回路４０からの電圧に比
例した電流を流す。
ル素子３の出力端子に接続され、前記昇圧単電源回路３
０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、前記ホール
素子３の両端の電圧差を増幅して第１の電流バッファ５
０に出力する。第１の電流バッファ５０は、前記昇圧単
電源回路３０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、
かつ出力端子が前記二次巻線１ｃの一方に接続され、出
力端子から前記第１の差動増幅回路４０からの電圧に比
例した電流を流す。
【００２９】定電圧回路６０は、前記昇圧単電源回路３
０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、前記二次巻
線１ｃの他方に抵抗ＲL の一方が接続され抵抗ＲL の他
方に出力が接続され、前記出力の電圧を基準電圧に維持
する。
０の出力電圧＋Ｖdd1 の供給により動作し、前記二次巻
線１ｃの他方に抵抗ＲL の一方が接続され抵抗ＲL の他
方に出力が接続され、前記出力の電圧を基準電圧に維持
する。
【００３０】図２に昇圧単電源回路３０の具体的な回路
構成を示す。図２に示す昇圧単電源回路３０において、
センサ電圧Ｖinの端子にはダイオードＤ１のアノードが
接続され、カソードにはコンデンサＣ１の一端及び昇圧
電源用のＩＣ１（集積回路、型番ＴＬ４９７、ＴＩ製）
の端子Ｐ１４が接続される。コンデンサＣ１の他端は接
地される。
構成を示す。図２に示す昇圧単電源回路３０において、
センサ電圧Ｖinの端子にはダイオードＤ１のアノードが
接続され、カソードにはコンデンサＣ１の一端及び昇圧
電源用のＩＣ１（集積回路、型番ＴＬ４９７、ＴＩ製）
の端子Ｐ１４が接続される。コンデンサＣ１の他端は接
地される。
【００３１】ＩＣ１の端子Ｐ１４と端子Ｐ１３と間には
並列に接続された抵抗Ｒ１とＲ２とが設けられ、ＩＣ１
の端子Ｐ１４と端子Ｐ１０と間には抵抗Ｒ３が設けられ
る。ＩＣ１の端子Ｐ１３にはコイルＬ１の一端が接続さ
れ、コイルＬ１の他端にはトランジスタＴｒ１のコレク
タ及びダイオードＤ２のアノードが接続される。＋Ｖdd
2 は、ダイオードＤ１のカソード，コンデンサＣ１，Ｉ
Ｃ１の端子Ｐ１４、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３に印加され
る。
並列に接続された抵抗Ｒ１とＲ２とが設けられ、ＩＣ１
の端子Ｐ１４と端子Ｐ１０と間には抵抗Ｒ３が設けられ
る。ＩＣ１の端子Ｐ１３にはコイルＬ１の一端が接続さ
れ、コイルＬ１の他端にはトランジスタＴｒ１のコレク
タ及びダイオードＤ２のアノードが接続される。＋Ｖdd
2 は、ダイオードＤ１のカソード，コンデンサＣ１，Ｉ
Ｃ１の端子Ｐ１４、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３に印加され
る。
【００３２】ＩＣ１の端子Ｐ８にはトランジスタＴｒ１
のベース及び抵抗Ｒ４の一端が接続され、トランジスタ
Ｔｒ１のエミッタ及び抵抗Ｒ４の他端は接地される。Ｉ
Ｃ１の端子Ｐ１には抵抗Ｒ５，Ｒ６の一端が接続され、
ＩＣ１の端子Ｐ３にはコンデンサＣ２の一端が接続され
る。抵抗Ｒ５の他端とコンデンサＣ２の他端とは接地さ
れ、ＩＣ１の端子Ｐ２，Ｐ４，Ｐ５も接地される。
のベース及び抵抗Ｒ４の一端が接続され、トランジスタ
Ｔｒ１のエミッタ及び抵抗Ｒ４の他端は接地される。Ｉ
Ｃ１の端子Ｐ１には抵抗Ｒ５，Ｒ６の一端が接続され、
ＩＣ１の端子Ｐ３にはコンデンサＣ２の一端が接続され
る。抵抗Ｒ５の他端とコンデンサＣ２の他端とは接地さ
れ、ＩＣ１の端子Ｐ２，Ｐ４，Ｐ５も接地される。
【００３３】抵抗Ｒ６の他端には抵抗Ｒ７の一端が接続
され、抵抗Ｒ７の他端には前記ダイオードＤ２のカソー
ド及びコンデンサＣ３の一端が接続される。抵抗Ｒ７の
他端から前記昇圧されたセンサ電圧＋Ｖdd1 が出力され
る。
され、抵抗Ｒ７の他端には前記ダイオードＤ２のカソー
ド及びコンデンサＣ３の一端が接続される。抵抗Ｒ７の
他端から前記昇圧されたセンサ電圧＋Ｖdd1 が出力され
る。
【００３４】図３に前記定電流回路３５、第１の差動増
幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電圧回路６０
の具体的な回路構成を示す。
幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電圧回路６０
の具体的な回路構成を示す。
【００３５】図３に示す定電流回路３５において、セン
サ電圧＋Ｖdd1 にはトランジスタＴｒ２のコレクタ及び
抵抗Ｒ８の一端が接続され、抵抗Ｒ８の他端には抵抗Ｒ
９の一端が接続される。抵抗Ｒ９の他端にはトランジス
タＴｒ２のベース及びツェナダイオードＺＤ１のカソー
ドが接続される。ツェナダイオードＺＤ１のアノードは
接地され、トランジスタＴｒ２のエミッタは抵抗Ｒ１０
の一端に接続される。抵抗Ｒ１０の他端にはホール素子
３のＡ端が接続され、前記ホール素子３のＢ端には抵抗
Ｒ１１の一端が接続される。抵抗Ｒ１１の他端は接地さ
れる。
サ電圧＋Ｖdd1 にはトランジスタＴｒ２のコレクタ及び
抵抗Ｒ８の一端が接続され、抵抗Ｒ８の他端には抵抗Ｒ
９の一端が接続される。抵抗Ｒ９の他端にはトランジス
タＴｒ２のベース及びツェナダイオードＺＤ１のカソー
ドが接続される。ツェナダイオードＺＤ１のアノードは
接地され、トランジスタＴｒ２のエミッタは抵抗Ｒ１０
の一端に接続される。抵抗Ｒ１０の他端にはホール素子
３のＡ端が接続され、前記ホール素子３のＢ端には抵抗
Ｒ１１の一端が接続される。抵抗Ｒ１１の他端は接地さ
れる。
【００３６】次に、図３に示す第１の差動増幅回路４０
において、前記ホール素子３のＣ端には抵抗Ｒ１２の一
端が接続され、前記ホール素子３のＤ端には抵抗Ｒ１３
の一端が接続される。抵抗Ｒ１２の他端には差動増幅器
からなるＩＣ２ａの反転端子（以下、−端子と称す
る。）が接続され、抵抗Ｒ１３の他端にはＩＣ２ａの非
反転端子（以下、＋端子と称する。）が接続される。Ｉ
Ｃ２ａには前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、前記セ
ンサ電圧＋Ｖdd1 とアース間にはコンデンサＣ５が接続
される。
において、前記ホール素子３のＣ端には抵抗Ｒ１２の一
端が接続され、前記ホール素子３のＤ端には抵抗Ｒ１３
の一端が接続される。抵抗Ｒ１２の他端には差動増幅器
からなるＩＣ２ａの反転端子（以下、−端子と称す
る。）が接続され、抵抗Ｒ１３の他端にはＩＣ２ａの非
反転端子（以下、＋端子と称する。）が接続される。Ｉ
Ｃ２ａには前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、前記セ
ンサ電圧＋Ｖdd1 とアース間にはコンデンサＣ５が接続
される。
【００３７】抵抗Ｒ１０の他端には抵抗Ｒ２５の一端が
接続され、抵抗Ｒ２５の他端には抵抗Ｒ２４の一端が接
続される。抵抗Ｒ１１の一端には抵抗Ｒ２７の一端が接
続され、抵抗Ｒ２７の他端には抵抗Ｒ２６の一端が接続
される。抵抗Ｒ２４の他端と抵抗Ｒ２６の他端とはＩＣ
２ａの−端子に接続される。
接続され、抵抗Ｒ２５の他端には抵抗Ｒ２４の一端が接
続される。抵抗Ｒ１１の一端には抵抗Ｒ２７の一端が接
続され、抵抗Ｒ２７の他端には抵抗Ｒ２６の一端が接続
される。抵抗Ｒ２４の他端と抵抗Ｒ２６の他端とはＩＣ
２ａの−端子に接続される。
【００３８】ＩＣ２ａの出力端子には抵抗Ｒ１６の一端
が接続され、抵抗Ｒ１６の他端とＩＣ２ａの−端子との
間には抵抗Ｒ１５が接続される。ＩＣ２ａの−端子には
抵抗Ｒ１４とコンデンサＣ４が直列に接続される。以上
の構成により、ＩＣ２ａにセンサ電圧＋Ｖdd1 が供給さ
れ、抵抗Ｒ１６からホール素子３の両端の電圧差に応じ
た電圧が出力される。
が接続され、抵抗Ｒ１６の他端とＩＣ２ａの−端子との
間には抵抗Ｒ１５が接続される。ＩＣ２ａの−端子には
抵抗Ｒ１４とコンデンサＣ４が直列に接続される。以上
の構成により、ＩＣ２ａにセンサ電圧＋Ｖdd1 が供給さ
れ、抵抗Ｒ１６からホール素子３の両端の電圧差に応じ
た電圧が出力される。
【００３９】次に、前記第１の電流バッファ５０におい
て、ｎチャンネルの第１の電界効果トランジスタＴｒ４
（第１のトランジスタと称する。）とｐチャンネルの第
２の電界効果トランジスタＴｒ５（第２のトランジスタ
と称する。）とが直列に接続され、プシュプル回路を構
成している。第１のトランジスタＴｒ４のゲートと第２
のトランジスタＴｒ５のゲートとは前記抵抗Ｒ１６の他
端に接続される。
て、ｎチャンネルの第１の電界効果トランジスタＴｒ４
（第１のトランジスタと称する。）とｐチャンネルの第
２の電界効果トランジスタＴｒ５（第２のトランジスタ
と称する。）とが直列に接続され、プシュプル回路を構
成している。第１のトランジスタＴｒ４のゲートと第２
のトランジスタＴｒ５のゲートとは前記抵抗Ｒ１６の他
端に接続される。
【００４０】第１のトランジスタＴｒ４のドレインには
前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、第２のトランジス
タＴｒ５のドレインは接地される。第１のトランジスタ
Ｔｒ４のソースと第２のトランジスタＴｒ５のソースと
が接続され、その接続された中点が出力端子として二次
巻線１ｃ（２０００Ｔ）の一端に接続される。一次巻線
１ｂは１Ｔであり、被測定電流が流れる。
前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、第２のトランジス
タＴｒ５のドレインは接地される。第１のトランジスタ
Ｔｒ４のソースと第２のトランジスタＴｒ５のソースと
が接続され、その接続された中点が出力端子として二次
巻線１ｃ（２０００Ｔ）の一端に接続される。一次巻線
１ｂは１Ｔであり、被測定電流が流れる。
【００４１】抵抗Ｒ１６から出力される差動増幅出力に
応じて、第１のトランジスタＴｒ４と第２のトランジス
タＴｒ５との一方がオン動作して電流増幅し、前記中点
から増幅された電流が二次巻線１ｃに出力される。
応じて、第１のトランジスタＴｒ４と第２のトランジス
タＴｒ５との一方がオン動作して電流増幅し、前記中点
から増幅された電流が二次巻線１ｃに出力される。
【００４２】前記二次巻線１ｃの一端にはコンデンサＣ
４の他端が接続され、前記二次巻線１ｃの他端には並列
に接続された検出抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の一端が接続され
る。並列に接続された検出抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の合成抵
抗が図１に示す抵抗ＲL であり、この抵抗ＲL に流れる
センサ出力電流ＩL と抵抗ＲL とからセンサ出力電圧Ｖ
OUT が得られる。
４の他端が接続され、前記二次巻線１ｃの他端には並列
に接続された検出抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の一端が接続され
る。並列に接続された検出抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の合成抵
抗が図１に示す抵抗ＲL であり、この抵抗ＲL に流れる
センサ出力電流ＩL と抵抗ＲL とからセンサ出力電圧Ｖ
OUT が得られる。
【００４３】次に、前記定電圧回路６０において、ＩＣ
２ａの＋端子には抵抗Ｒ３２の一端が接続され、抵抗Ｒ
３２の他端はＩＣ２ｂの−端子及び抵抗Ｒ２８，Ｒ２９
の他端に接続される。抵抗Ｒ１８の一端にはセンサ電圧
＋Ｖdd1 が供給され、抵抗Ｒ１８の他端は抵抗Ｒ１９の
一端に接続され、抵抗Ｒ１９の他端は接地され、抵抗Ｒ
１８と抵抗Ｒ１９とで直列回路７０を構成する。
２ａの＋端子には抵抗Ｒ３２の一端が接続され、抵抗Ｒ
３２の他端はＩＣ２ｂの−端子及び抵抗Ｒ２８，Ｒ２９
の他端に接続される。抵抗Ｒ１８の一端にはセンサ電圧
＋Ｖdd1 が供給され、抵抗Ｒ１８の他端は抵抗Ｒ１９の
一端に接続され、抵抗Ｒ１９の他端は接地され、抵抗Ｒ
１８と抵抗Ｒ１９とで直列回路７０を構成する。
【００４４】抵抗Ｒ１９の一端にはＩＣ２ｂの＋端子及
び抵抗Ｒ２０の一端が接続され、ＩＣ２ｂの出力端子に
は抵抗Ｒ２１の一端が接続される。ＩＣ２ｂと抵抗Ｒ２
１とで第２の差動増幅回路８０を構成する。ｎチャンネ
ルの第３の電界効果トランジスタＴｒ６（第３のトラン
ジスタと称する。）とｐチャンネルの第４の電界効果ト
ランジスタＴｒ７（第４のトランジスタと称する。）と
が直列に接続され、プシュプル回路を構成している。第
３のトランジスタＴｒ６のゲートと第４のトランジスタ
Ｔｒ７のゲートとは前記抵抗Ｒ２１の他端に接続され
る。第３のトランジスタＴｒ６と第４のトランジスタＴ
ｒ７とで第２の電流バッファ９０を構成する。
び抵抗Ｒ２０の一端が接続され、ＩＣ２ｂの出力端子に
は抵抗Ｒ２１の一端が接続される。ＩＣ２ｂと抵抗Ｒ２
１とで第２の差動増幅回路８０を構成する。ｎチャンネ
ルの第３の電界効果トランジスタＴｒ６（第３のトラン
ジスタと称する。）とｐチャンネルの第４の電界効果ト
ランジスタＴｒ７（第４のトランジスタと称する。）と
が直列に接続され、プシュプル回路を構成している。第
３のトランジスタＴｒ６のゲートと第４のトランジスタ
Ｔｒ７のゲートとは前記抵抗Ｒ２１の他端に接続され
る。第３のトランジスタＴｒ６と第４のトランジスタＴ
ｒ７とで第２の電流バッファ９０を構成する。
【００４５】第３のトランジスタＴｒ６のドレインには
前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、第４のトランジス
タＴｒ７のドレインは接地される。第３のトランジスタ
Ｔｒ６のソースと第４のトランジスタＴｒ７のソースと
が接続され、その接続された中点が出力端子として前記
抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の他端に接続される。
前記センサ電圧＋Ｖdd1 が供給され、第４のトランジス
タＴｒ７のドレインは接地される。第３のトランジスタ
Ｔｒ６のソースと第４のトランジスタＴｒ７のソースと
が接続され、その接続された中点が出力端子として前記
抵抗Ｒ２８，Ｒ２９の他端に接続される。
【００４６】抵抗Ｒ２１から出力される差動増幅出力に
応じて、第３のトランジスタＴｒ６と第４のトランジス
タＴｒ７との一方が動作して電流増幅し、前記中点から
増幅された電流が出力される。
応じて、第３のトランジスタＴｒ６と第４のトランジス
タＴｒ７との一方が動作して電流増幅し、前記中点から
増幅された電流が出力される。
【００４７】抵抗Ｒ２９の一端と差動増幅器からなるＩ
Ｃ３の＋端子との間には抵抗Ｒ２３が接続され、抵抗Ｒ
２９の他端と差動増幅器からなるＩＣ３の−端子との間
には抵抗Ｒ２２が接続される。ＩＣ３には電圧＋Ｖdd2
が供給され、電圧＋Ｖdd2 とアースとの間にはコンデン
サＣ６が接続される。ＩＣ３の出力端子にはスイッチン
グトランジスタとしてのトランジスタＴｒ３のベースが
接続される。抵抗Ｒ２０の他端にはトランジスタＴｒ３
のコレクタが接続され、トランジスタＴｒ３のエミッタ
は接地される。
Ｃ３の＋端子との間には抵抗Ｒ２３が接続され、抵抗Ｒ
２９の他端と差動増幅器からなるＩＣ３の−端子との間
には抵抗Ｒ２２が接続される。ＩＣ３には電圧＋Ｖdd2
が供給され、電圧＋Ｖdd2 とアースとの間にはコンデン
サＣ６が接続される。ＩＣ３の出力端子にはスイッチン
グトランジスタとしてのトランジスタＴｒ３のベースが
接続される。抵抗Ｒ２０の他端にはトランジスタＴｒ３
のコレクタが接続され、トランジスタＴｒ３のエミッタ
は接地される。
【００４８】次に、このように構成された非接触型セン
サの実施の形態の動作を説明する。まず、昇圧単電源回
路３０において、サブバッテリ１３からのセンサ電圧、
例えば＋１２Ｖが図２に示すダイオードＤ１を介してＩ
Ｃ１の端子Ｐ１４に印加されると、ＩＣ１の端子Ｐ８か
らの電圧がトランジスタＴｒ１のベースに印加されて、
トランジスタＴｒ１が動作する。トランジスタＴｒ１の
出力はダイオードＤ２を介して抵抗Ｒ７に出力される。
サの実施の形態の動作を説明する。まず、昇圧単電源回
路３０において、サブバッテリ１３からのセンサ電圧、
例えば＋１２Ｖが図２に示すダイオードＤ１を介してＩ
Ｃ１の端子Ｐ１４に印加されると、ＩＣ１の端子Ｐ８か
らの電圧がトランジスタＴｒ１のベースに印加されて、
トランジスタＴｒ１が動作する。トランジスタＴｒ１の
出力はダイオードＤ２を介して抵抗Ｒ７に出力される。
【００４９】ＩＣ１の端子Ｐ１からの電圧は抵抗Ｒ６を
介して抵抗Ｒ７に出力され、昇圧されたセンサ電圧＋Ｖ
dd1 が得られる。センサ電圧＋Ｖdd1 として、例えば、
＋１５Ｖが出力される。
介して抵抗Ｒ７に出力され、昇圧されたセンサ電圧＋Ｖ
dd1 が得られる。センサ電圧＋Ｖdd1 として、例えば、
＋１５Ｖが出力される。
【００５０】次に、昇圧単電源回路３０からのセンサ電
圧＋Ｖdd1 が単電源駆動として前記定電流回路３５、第
１の差動増幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電
圧回路６０に印加される。図３に示す定電流回路３５に
おいて、センサ電圧＋Ｖdd1がトランジスタＴｒ２のコ
レクタに供給され、抵抗Ｒ８，抵抗Ｒ９を介してベース
に所定の電圧が印加されると、ツェナダイオードＺＤ１
が降伏する。すると、トランジスタＴｒ２のエミッタか
ら一定のエミッタ電流が前記ホール素子３のＡ端及びＢ
端を介して抵抗Ｒ１１に流れ、前記ホール素子３が動作
する。
圧＋Ｖdd1 が単電源駆動として前記定電流回路３５、第
１の差動増幅回路４０、第１の電流バッファ５０、定電
圧回路６０に印加される。図３に示す定電流回路３５に
おいて、センサ電圧＋Ｖdd1がトランジスタＴｒ２のコ
レクタに供給され、抵抗Ｒ８，抵抗Ｒ９を介してベース
に所定の電圧が印加されると、ツェナダイオードＺＤ１
が降伏する。すると、トランジスタＴｒ２のエミッタか
ら一定のエミッタ電流が前記ホール素子３のＡ端及びＢ
端を介して抵抗Ｒ１１に流れ、前記ホール素子３が動作
する。
【００５１】一方、負荷の変動に伴って、バッテリ９か
ら放電電流が供給される。この放電電流は電圧センサ側
にも出力され、コイル１の一次巻線１ｂに出力される。
これにより、コイル１の磁心内にも磁束Φ１が発生す
る。このとき、ホール素子３のＣ端及びＤ端には磁束Φ
１に対応する電圧が得られ、この電圧は抵抗Ｒ１２，Ｒ
１３を介して第１の差動増幅回路４０内のＩＣ２ａに入
力される。入力された電圧は、ＩＣ２ａにより０Ｖから
＋Ｖdd1 の範囲で増幅され、抵抗Ｒ１６を介して第１の
電流バッファ５０に入力される。
ら放電電流が供給される。この放電電流は電圧センサ側
にも出力され、コイル１の一次巻線１ｂに出力される。
これにより、コイル１の磁心内にも磁束Φ１が発生す
る。このとき、ホール素子３のＣ端及びＤ端には磁束Φ
１に対応する電圧が得られ、この電圧は抵抗Ｒ１２，Ｒ
１３を介して第１の差動増幅回路４０内のＩＣ２ａに入
力される。入力された電圧は、ＩＣ２ａにより０Ｖから
＋Ｖdd1 の範囲で増幅され、抵抗Ｒ１６を介して第１の
電流バッファ５０に入力される。
【００５２】ここで、正方向の被測定電流Ｉを計測する
場合に説明する。すなわち、正方向の被測定電流Ｉに応
じて、ホール素子３のＣ端の電位がＤ端の電位よりも高
い（正）であるとする。このとき、ＩＣ２ａの出力によ
り第１の電流バッファ５０内の第１のトランジスタＴｒ
４が動作する。また、ＩＣ２ａの＋端子の出力が抵抗Ｒ
３２を介してＩＣ２ｂの−端子に入力される。従って、
ＩＣ２ｂの出力により第４のトランジスタＴｒ７が動作
する。
場合に説明する。すなわち、正方向の被測定電流Ｉに応
じて、ホール素子３のＣ端の電位がＤ端の電位よりも高
い（正）であるとする。このとき、ＩＣ２ａの出力によ
り第１の電流バッファ５０内の第１のトランジスタＴｒ
４が動作する。また、ＩＣ２ａの＋端子の出力が抵抗Ｒ
３２を介してＩＣ２ｂの−端子に入力される。従って、
ＩＣ２ｂの出力により第４のトランジスタＴｒ７が動作
する。
【００５３】すると、コイル１の二次巻線１ｃ側に磁束
Φ１を打ち消す磁束Φ２を作る出力電流ＩL が、第１の
トランジスタＴｒ４、二次巻線１ｃ、検出抵抗ＲL 、第
４のトランジスタＴｒ７、アースに流れる。また、出力
電流ＩL は検出抵抗ＲL を介してＩＣ２ｂの−端子に流
れる。つまり、一次巻線に流れる電流Ｉ1 による磁束Φ
１とは逆方向の磁束を発生させるため、常に、コイル１
内は磁気平衡状態となっている。
Φ１を打ち消す磁束Φ２を作る出力電流ＩL が、第１の
トランジスタＴｒ４、二次巻線１ｃ、検出抵抗ＲL 、第
４のトランジスタＴｒ７、アースに流れる。また、出力
電流ＩL は検出抵抗ＲL を介してＩＣ２ｂの−端子に流
れる。つまり、一次巻線に流れる電流Ｉ1 による磁束Φ
１とは逆方向の磁束を発生させるため、常に、コイル１
内は磁気平衡状態となっている。
【００５４】ここで、前記昇圧されたセンサ電源電圧を
＋１５Ｖとし、トランジスタの電圧降下分をＶce1 と
し、二次巻線抵抗をＲclとし、検出抵抗ＲL とすると、
測定範囲は、 １５≧Ｖce1 ＋（Ｒcl＋ＲL ）×ＩL により求められる。
＋１５Ｖとし、トランジスタの電圧降下分をＶce1 と
し、二次巻線抵抗をＲclとし、検出抵抗ＲL とすると、
測定範囲は、 １５≧Ｖce1 ＋（Ｒcl＋ＲL ）×ＩL により求められる。
【００５５】すなわち、センサ電源電圧が広い方が測定
範囲が広くとれるので、本実施の形態では、測定範囲を
狭めることがなくなる。
範囲が広くとれるので、本実施の形態では、測定範囲を
狭めることがなくなる。
【００５６】さらに、検出抵抗ＲL の一端にかかる＋電
圧が抵抗Ｒ２３を介してＩＣ３の＋端子に印加され、検
出抵抗ＲL の他端にかかる−電圧が抵抗Ｒ２２を介して
ＩＣ３の−端子に印加されるので、ＩＣ３の出力によ
り、トランジスタＴｒ３がオン動作する。
圧が抵抗Ｒ２３を介してＩＣ３の＋端子に印加され、検
出抵抗ＲL の他端にかかる−電圧が抵抗Ｒ２２を介して
ＩＣ３の−端子に印加されるので、ＩＣ３の出力によ
り、トランジスタＴｒ３がオン動作する。
【００５７】このため、中点における電圧Ｖref はゼロ
電圧に近付くようにシフトする。次に、ＩＣ２ｂは、中
点におけるゼロ電圧に近付くようにシフトされた電圧Ｖ
refを入力し、出力を電圧Ｖref になるように維持す
る。
電圧に近付くようにシフトする。次に、ＩＣ２ｂは、中
点におけるゼロ電圧に近付くようにシフトされた電圧Ｖ
refを入力し、出力を電圧Ｖref になるように維持す
る。
【００５８】従って、測定される電圧検出範囲は、電圧
Ｖref を抵抗Ｒ１８と抵抗Ｒ１９とにより分圧固定した
場合よりも広く確保できる。例えば、センサ電圧＋Ｖdd
1 が＋１５Ｖで、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との抵抗値が等
しく、抵抗Ｒ２０の抵抗値が抵抗Ｒ１９の抵抗値の１／
３である場合には、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との分圧点に
おける電圧は約３Ｖとなる。
Ｖref を抵抗Ｒ１８と抵抗Ｒ１９とにより分圧固定した
場合よりも広く確保できる。例えば、センサ電圧＋Ｖdd
1 が＋１５Ｖで、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との抵抗値が等
しく、抵抗Ｒ２０の抵抗値が抵抗Ｒ１９の抵抗値の１／
３である場合には、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との分圧点に
おける電圧は約３Ｖとなる。
【００５９】次に、負方向の被測定電流Ｉを計測する場
合に説明する。すなわち、負方向の被測定電流Ｉに応じ
て、ホール素子３のＣ端の電位がＤ端の電位よりも低い
（負）であるとする。このとき、ＩＣ２ａの出力により
第１の電流バッファ５０内の第２のトランジスタＴｒ５
が動作する。また、ＩＣ２ａの＋端子の出力が抵抗Ｒ３
２を介してＩＣ２ｂの−端子に入力される。従って、Ｉ
Ｃ２ｂの出力により第３のトランジスタＴｒ６が動作す
る。
合に説明する。すなわち、負方向の被測定電流Ｉに応じ
て、ホール素子３のＣ端の電位がＤ端の電位よりも低い
（負）であるとする。このとき、ＩＣ２ａの出力により
第１の電流バッファ５０内の第２のトランジスタＴｒ５
が動作する。また、ＩＣ２ａの＋端子の出力が抵抗Ｒ３
２を介してＩＣ２ｂの−端子に入力される。従って、Ｉ
Ｃ２ｂの出力により第３のトランジスタＴｒ６が動作す
る。
【００６０】すると、コイル１の二次巻線１ｃ側に磁束
Φ１を打ち消す磁束Φ２を作る出力電流ＩL が、第３の
トランジスタＴｒ６、検出抵抗ＲL 、二次巻線１ｃ、第
２のトランジスタＴｒ５、アースに流れる。また、出力
電流ＩL はＩＣ２ｂの−端子から検出抵抗ＲL に流れ
る。つまり、一次巻線に流れる電流Ｉ1 による磁束Φ１
とは逆方向の磁束を発生させるため、常に、コイル１内
は磁気平衡状態となっている。
Φ１を打ち消す磁束Φ２を作る出力電流ＩL が、第３の
トランジスタＴｒ６、検出抵抗ＲL 、二次巻線１ｃ、第
２のトランジスタＴｒ５、アースに流れる。また、出力
電流ＩL はＩＣ２ｂの−端子から検出抵抗ＲL に流れ
る。つまり、一次巻線に流れる電流Ｉ1 による磁束Φ１
とは逆方向の磁束を発生させるため、常に、コイル１内
は磁気平衡状態となっている。
【００６１】さらに、検出抵抗ＲL の一端にかかる−電
圧が抵抗Ｒ２３を介してＩＣ３の＋端子に印加され、検
出抵抗ＲL の他端にかかる＋電圧が抵抗Ｒ２２を介して
ＩＣ３の−端子に印加されるので、トランジスタＴｒ３
がオフする。このとき、中点における電圧Ｖref は、電
圧Ｖdd1 に近付くようにシフトする。次に、ＩＣ２ｂ
は、中点における電圧Ｖdd1 に近付くようにシフトされ
た電圧Ｖref を入力し、出力を電圧Ｖref になるように
維持する。
圧が抵抗Ｒ２３を介してＩＣ３の＋端子に印加され、検
出抵抗ＲL の他端にかかる＋電圧が抵抗Ｒ２２を介して
ＩＣ３の−端子に印加されるので、トランジスタＴｒ３
がオフする。このとき、中点における電圧Ｖref は、電
圧Ｖdd1 に近付くようにシフトする。次に、ＩＣ２ｂ
は、中点における電圧Ｖdd1 に近付くようにシフトされ
た電圧Ｖref を入力し、出力を電圧Ｖref になるように
維持する。
【００６２】例えば、センサ電圧＋Ｖdd1 が＋１５Ｖ
で、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との抵抗値が等しい場合に
は、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との分圧点における電圧は約
７．５Ｖとなる。
で、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との抵抗値が等しい場合に
は、抵抗Ｒ１８と抵抗１９との分圧点における電圧は約
７．５Ｖとなる。
【００６３】このように、電圧センサ内に単電源駆動の
ＩＣを含む昇圧単電源回路３０を用いて、＋側の電源だ
けを昇圧している。このため、本実施の形態では、従来
のように、＋電源及び−電源の２電源を用いず、かつト
ランスも必要でないので、電源部分を小型化でき、しか
も消費電力を小さくできる。
ＩＣを含む昇圧単電源回路３０を用いて、＋側の電源だ
けを昇圧している。このため、本実施の形態では、従来
のように、＋電源及び−電源の２電源を用いず、かつト
ランスも必要でないので、電源部分を小型化でき、しか
も消費電力を小さくできる。
【００６４】また、昇圧単電源回路３０によりセンサ入
力電圧を所定のセンサ電圧に昇圧し、昇圧されたセンサ
電圧を各部に供給するから、電源電圧が広くなるので、
測定範囲が広くとれる。
力電圧を所定のセンサ電圧に昇圧し、昇圧されたセンサ
電圧を各部に供給するから、電源電圧が広くなるので、
測定範囲が広くとれる。
【００６５】また、検出抵抗ＲL に流れる電流の正方向
または負方向により、トランジスタＴｒ３を動作させる
ので、抵抗Ｒ１８を可変することなく、測定範囲を可変
させることができる。この場合、検出抵抗ＲL から第４
のトランジスタＴｒ７に電流が流れる場合には、測定範
囲が大幅に広くなり、第３のトランジスタＴｒ６から検
出抵抗ＲL に電流が流れる場合には、測定範囲が通常の
範囲となる。
または負方向により、トランジスタＴｒ３を動作させる
ので、抵抗Ｒ１８を可変することなく、測定範囲を可変
させることができる。この場合、検出抵抗ＲL から第４
のトランジスタＴｒ７に電流が流れる場合には、測定範
囲が大幅に広くなり、第３のトランジスタＴｒ６から検
出抵抗ＲL に電流が流れる場合には、測定範囲が通常の
範囲となる。
【００６６】さらに、実施の形態では、図４に示すよう
に、センサ側に検出抵抗ＲL を内蔵し、寄生抵抗３７，
３９を介してユーザ側で検出電圧ＶL を得た。
に、センサ側に検出抵抗ＲL を内蔵し、寄生抵抗３７，
３９を介してユーザ側で検出電圧ＶL を得た。
【００６７】なお、耐ノイズ性、出力線の内部抵抗等、
様々なことを考慮すると、図５に示すように、ユーザ側
に検出抵抗ＲL を設け、センサ側から寄生抵抗３７，３
９を介して流れる電流ＩL により検出電圧ＶL を得ても
良い。
様々なことを考慮すると、図５に示すように、ユーザ側
に検出抵抗ＲL を設け、センサ側から寄生抵抗３７，３
９を介して流れる電流ＩL により検出電圧ＶL を得ても
良い。
【００６８】
【発明の効果】本発明によれば、昇圧単電源回路が、入
力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧すると、
昇圧電圧は、第１の差動増幅回路、第１の電流バッフ
ァ、定電圧回路に供給される。ホール素子はコイル内に
発生した磁束に応じた電圧を発生し、第１の差動増幅回
路がホール素子の両端の電圧差を昇圧電圧の範囲で増幅
し、一方のトランジスタが第１の差動増幅回路からの電
圧に応じてオン動作する。出力端子より、二次巻線、抵
抗、定電圧回路を介して第１の差動増幅回路からの電圧
に比例した電流を一次巻線の電流と逆向きの方向に流す
ことによってコイル内の磁束を平衡に保ち、定電圧回路
は出力の電圧を基準電圧に維持するので、抵抗に現われ
る両端の電圧は、第１の差動増幅回路からの電圧に応じ
た昇圧電圧範囲の電圧が発生する。従って、測定範囲を
狭めることがなく、単電源駆動であるので、従来のよう
なＤＣ−ＤＣコンバータを電源として使用して２つの電
源を生成するやり方よりも、小型化、かつ消費電力を少
なくすることができる。
力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧すると、
昇圧電圧は、第１の差動増幅回路、第１の電流バッフ
ァ、定電圧回路に供給される。ホール素子はコイル内に
発生した磁束に応じた電圧を発生し、第１の差動増幅回
路がホール素子の両端の電圧差を昇圧電圧の範囲で増幅
し、一方のトランジスタが第１の差動増幅回路からの電
圧に応じてオン動作する。出力端子より、二次巻線、抵
抗、定電圧回路を介して第１の差動増幅回路からの電圧
に比例した電流を一次巻線の電流と逆向きの方向に流す
ことによってコイル内の磁束を平衡に保ち、定電圧回路
は出力の電圧を基準電圧に維持するので、抵抗に現われ
る両端の電圧は、第１の差動増幅回路からの電圧に応じ
た昇圧電圧範囲の電圧が発生する。従って、測定範囲を
狭めることがなく、単電源駆動であるので、従来のよう
なＤＣ−ＤＣコンバータを電源として使用して２つの電
源を生成するやり方よりも、小型化、かつ消費電力を少
なくすることができる。
【００６９】また、第１の差動増幅回路の出力により第
１のトランジスタがオンし、第２の差動増幅回路は第１
の差動増幅回路とは逆に動作するので、第２の差動増幅
回路の出力により第４のトランジスタがオンし、第１の
トランジスタから二次巻線、抵抗を介して第４のトラン
ジスタに電流が流れる。第１の差動増幅回路の出力によ
り第２のトランジスタがオンし、第２の差動増幅回路の
出力により第３のトランジスタがオンし、第３のトラン
ジスタから抵抗、二次巻線を介して第２のトランジスタ
に電流が流れる。抵抗に正方向または負方向の電流が流
れるので、スイッチングトランジスタが抵抗に流れる電
流の方向によりオンまたはオフし、直列回路の分圧点の
電圧を可変させ、第２の差動増幅回路は可変された直列
回路の分圧点の電圧を入力し、出力をその分圧点の電圧
になるように維持する。
１のトランジスタがオンし、第２の差動増幅回路は第１
の差動増幅回路とは逆に動作するので、第２の差動増幅
回路の出力により第４のトランジスタがオンし、第１の
トランジスタから二次巻線、抵抗を介して第４のトラン
ジスタに電流が流れる。第１の差動増幅回路の出力によ
り第２のトランジスタがオンし、第２の差動増幅回路の
出力により第３のトランジスタがオンし、第３のトラン
ジスタから抵抗、二次巻線を介して第２のトランジスタ
に電流が流れる。抵抗に正方向または負方向の電流が流
れるので、スイッチングトランジスタが抵抗に流れる電
流の方向によりオンまたはオフし、直列回路の分圧点の
電圧を可変させ、第２の差動増幅回路は可変された直列
回路の分圧点の電圧を入力し、出力をその分圧点の電圧
になるように維持する。
【００７０】従って、抵抗に流れる電流の方向により、
第１の抵抗または第２の抵抗を可変することなく、測定
範囲を可変することができる。
第１の抵抗または第２の抵抗を可変することなく、測定
範囲を可変することができる。
【００７１】前記昇圧単電源回路として集積回路を用い
るので、非接触型センサの小型化を図ることができる。
るので、非接触型センサの小型化を図ることができる。
【図１】本発明の実施の形態の非接触型センサを示す構
成図である。
成図である。
【図２】実施の形態の昇圧単電源回路の具体的な構成を
示す図である。
示す図である。
【図３】実施の形態の昇圧単電源回路を除く他の回路の
具体的な構成を示す図である。
具体的な構成を示す図である。
【図４】センサ側に設けられた検出抵抗を説明する図で
ある。
ある。
【図５】ユーザ側に設けられた検出抵抗を説明する図で
ある。
ある。
【図６】従来のゼロ磁束法の一例を示す構成図である。
【図７】単電源駆動による従来の非接触型センサの一例
を示す図である。
を示す図である。
【図８】単電源駆動による中点ポイントを設けた従来の
非接触型センサの一例を示す図である。
非接触型センサの一例を示す図である。
【図９】単電源駆動による中点ポイントを設けた従来の
非接触型センサの他の一例を示す図である。
非接触型センサの他の一例を示す図である。
１ コイル １ａ 磁心 １ｂ 一次巻線 １ｃ 二次巻線 ３ ホール素子 ３０ 昇圧単電源回路 ３５ 定電流回路 ４０ 第１の差動増幅回路 ５０ 第１の電流バッファ ６０ 定電圧回路 ７０ 直列回路 ８０ 第２の差動増幅回路 ９０ 第２の電流バッファ
Claims (3)
- 【請求項１】 二次巻線を有するコイルの磁心のギャッ
プに設けられ、前記コイル内に発生する磁束に応じた電
圧を出力端子に発生するホール素子と、 入力されるセンサ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧する昇
圧単電源回路と、 前記ホール素子の出力端子に接続され、前記昇圧単電源
回路の出力の供給により動作し、前記ホール素子の両端
の電圧差を増幅する第１の差動増幅回路と、 前記昇圧単電源回路の出力に一方が接続され他方がアー
スされ、かつ出力端子が前記二次巻線の一方に接続さ
れ、前記第１の差動増幅回路からの電圧に応じて第１及
び第２のトランジスタの内の一方がオン動作して前記出
力端子から前記第１の差動増幅回路からの電圧に比例し
た電流を流す第１の電流バッファと、 前記二次巻線の他方に抵抗の一方が接続され抵抗の他方
に出力が接続され、前記昇圧単電源回路の出力の供給に
より動作し、前記出力の電圧を基準電圧に維持する定電
圧回路とを備えることを特徴とする非接触型センサ。 - 【請求項２】 前記定電圧回路は、 第１の抵抗と第２の抵抗とを直列に接続し、一方を前記
昇圧単電源回路に接続し、他方を前記アースに接続する
直列回路と、 前記第１の差動増幅回路の一方の極性の入力端子から前
記ホール素子からの電圧を他方の極性の自己の入力端子
に入力し、前記直列回路の分圧点の電圧と入力されたホ
ール素子からの電圧との電圧差を増幅する第２の差動増
幅回路と、 前記昇圧単電源回路の出力に一方が接続され他方がアー
スされ、かつ出力端子が前記抵抗を介して前記二次巻線
の他方に接続され、前記第２の差動増幅回路からの電圧
に応じて第３及び第４のトランジスタの内の一方がオン
動作して前記出力端子から前記第２の差動増幅回路から
の電圧に比例した電流を流す第２の電流バッファと、 前記抵抗に流れる電流の方向によりオン動作又はオフ動
作し前記直列回路の分圧点の電圧を可変させるスイッチ
ングトランジスタとを備え、 前記第２の差動増幅回路は、前記スイッチングトランジ
スタにより可変された前記直列回路の分圧点の電圧を入
力し、出力をその分圧点の電圧になるように維持するこ
とを特徴とする請求項１に記載の非接触型センサ。 - 【請求項３】 前記昇圧単電源回路は、入力されるセン
サ電圧を所定のセンサ電圧に昇圧する集積回路を含むこ
とを特徴とする請求項１または請求項２に記載の非接触
型センサ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8063089A JPH09257837A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 非接触型センサ |
| US08/818,940 US5896028A (en) | 1996-03-19 | 1997-03-17 | Non-contact type sensor driven from a single power supply for allowing a compact configuration and reduced power consumption |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8063089A JPH09257837A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 非接触型センサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09257837A true JPH09257837A (ja) | 1997-10-03 |
Family
ID=13219255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8063089A Pending JPH09257837A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 非接触型センサ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5896028A (ja) |
| JP (1) | JPH09257837A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1096455A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-05-02 | Yazaki Corporation | Non-isolated type voltage sensor |
| US11372028B2 (en) * | 2019-12-03 | 2022-06-28 | Bombardier Transportation Gmbh | Remote sensor arrangement |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH692161A5 (fr) * | 1997-07-04 | 2002-02-28 | Lem Liaisons Electron Mec | Capteur de courant. |
| DE10052171A1 (de) * | 2000-10-20 | 2002-05-02 | Vacuumschmelze Gmbh | Stromsensor nach dem Kompensationsprinzip mit schwimmender Bürde |
| US7304475B2 (en) * | 2003-03-25 | 2007-12-04 | Honeywell Federal Manufacturing & Technologies | Mechanism for and method of biasing magnetic sensor |
| DE102009010399A1 (de) * | 2009-02-26 | 2010-09-02 | Aucos Elektronische Geräte GmbH | Hallsensor |
| US8493053B2 (en) * | 2009-12-18 | 2013-07-23 | GRID20/20, Inc. | System and device for measuring voltage in a conductor |
| CN103884887A (zh) * | 2012-12-20 | 2014-06-25 | 北京普源精电科技有限公司 | 一种具有霍尔元件的隔离电路及其示波器 |
| JP6370620B2 (ja) * | 2014-06-27 | 2018-08-08 | エイブリック株式会社 | 磁気センサ |
| US9618587B2 (en) * | 2015-07-16 | 2017-04-11 | Ford Global Technologies, Llc | Two-wire hall-effect sensor |
| CN112834800A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-05-25 | 四川众航电子科技有限公司 | 一种单电源霍尔传感器装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH679527A5 (ja) * | 1989-04-13 | 1992-02-28 | Lem Liaisons Electron Mec | |
| JPH0424070A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-01-28 | Pegasus Sewing Mach Mfg Co Ltd | ミシンにおけるリング状ゴム入れ装置 |
| JP3153729B2 (ja) * | 1995-05-11 | 2001-04-09 | 矢崎総業株式会社 | 非接触型センサ装置 |
-
1996
- 1996-03-19 JP JP8063089A patent/JPH09257837A/ja active Pending
-
1997
- 1997-03-17 US US08/818,940 patent/US5896028A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1096455A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-05-02 | Yazaki Corporation | Non-isolated type voltage sensor |
| US6489786B1 (en) | 1999-10-25 | 2002-12-03 | Yazaki Corporation | Non-isolated type voltage sensor |
| US11372028B2 (en) * | 2019-12-03 | 2022-06-28 | Bombardier Transportation Gmbh | Remote sensor arrangement |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5896028A (en) | 1999-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6377034B1 (en) | Method and circuits for inductor current measurement in MOS switching regulators | |
| US5329200A (en) | Piezoelectric transformer converter for power use | |
| JPH09257837A (ja) | 非接触型センサ | |
| US20030210563A1 (en) | Active common mode EMI filters | |
| CN114552996B (zh) | 低损耗的电源供应器 | |
| JP2012147552A (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| US7310582B2 (en) | Electromagnetic flow meter with reduced power consumption and reduced exciting current | |
| JPWO2001020349A1 (ja) | 磁気センサ装置および電流センサ装置 | |
| JP3143284B2 (ja) | 直流安定化電源装置 | |
| JP2023116352A (ja) | 集積回路、電源回路 | |
| US8493077B2 (en) | Electronic device and method for inductor current measurement | |
| JPH07123702A (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JPH0578203B2 (ja) | ||
| US20020101225A1 (en) | Circuit configuration with a load transistor and a current measuring configuration | |
| JPH11215735A (ja) | 電源用ｏｒ回路 | |
| JP3528725B2 (ja) | 電力増幅回路 | |
| JP2002344258A (ja) | レベルシフト回路 | |
| JP3348117B2 (ja) | 電圧−電圧変換装置 | |
| JP3633891B2 (ja) | 電源のダミー回路 | |
| JP3164201B2 (ja) | 直流電源装置 | |
| EP1921747B1 (en) | Amplifier arrangement and method for amplication | |
| EP1601091A2 (en) | Control circuit for a polarity inverting buck-boost DC-DC converter | |
| JP2596141Y2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPS63174558A (ja) | 電源回路 | |
| JPS5910945Y2 (ja) | 電圧アイソレ−タ |