JPH0926268A - 溶鋼取鍋ライニングのスラグライン部初期損耗低減方法 - Google Patents
溶鋼取鍋ライニングのスラグライン部初期損耗低減方法Info
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- JPH0926268A JPH0926268A JP17353595A JP17353595A JPH0926268A JP H0926268 A JPH0926268 A JP H0926268A JP 17353595 A JP17353595 A JP 17353595A JP 17353595 A JP17353595 A JP 17353595A JP H0926268 A JPH0926268 A JP H0926268A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 流し込み材を施工した溶鋼取鍋ライニングの
うち、とくにスラグラインの個所についての、損耗速度
の低減、とりわけ使用初期における損耗速度を低減する
有効な手段を提供すること。 【構成】 アルミナ−マグネシア−スピネル質等の流し
込み不定形耐火物を流し込み施工した不焼成製鋼用取鍋
ライニングのスラグライン部を、塩基性吹付け材によっ
てコーティングして、溶鋼取鍋ライニングのスラグライ
ン部の初期損耗を低減する。
うち、とくにスラグラインの個所についての、損耗速度
の低減、とりわけ使用初期における損耗速度を低減する
有効な手段を提供すること。 【構成】 アルミナ−マグネシア−スピネル質等の流し
込み不定形耐火物を流し込み施工した不焼成製鋼用取鍋
ライニングのスラグライン部を、塩基性吹付け材によっ
てコーティングして、溶鋼取鍋ライニングのスラグライ
ン部の初期損耗を低減する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流し込み施工不定形耐
火物の損耗低減方法のうち、特に溶鋼取鍋ライニングの
スラグライン部に施工された流し込み材の初期損耗を低
減する方法に関し、かかるスラグライン部の寿命延長を
図る有利な方法を提供する。
火物の損耗低減方法のうち、特に溶鋼取鍋ライニングの
スラグライン部に施工された流し込み材の初期損耗を低
減する方法に関し、かかるスラグライン部の寿命延長を
図る有利な方法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】最近の製鋼現場では、耐火物の不定形化
が進行している。例えば、溶鋼取鍋においては、鋼浴部
や敷は既に不定形化され、残るスラグライン部を不定形
化すれば、取鍋ライニングのほぼ１００％に近いものが
不定形耐火物で施工できるところまできている。しかし
ながら、かかるスラグライン部のライニングは、スラグ
に対する耐食性に厳しいものが要求されることから今ま
で満足できるものがなく、現在に至るまで、れんが積み
仕様となっているのが実情である。
が進行している。例えば、溶鋼取鍋においては、鋼浴部
や敷は既に不定形化され、残るスラグライン部を不定形
化すれば、取鍋ライニングのほぼ１００％に近いものが
不定形耐火物で施工できるところまできている。しかし
ながら、かかるスラグライン部のライニングは、スラグ
に対する耐食性に厳しいものが要求されることから今ま
で満足できるものがなく、現在に至るまで、れんが積み
仕様となっているのが実情である。
【０００３】ところで、製鋼スラグに対して優れた耐食
性を示す耐火物としては、従来、マグネシア系耐火物が
試みられてきた。しかし、このマグネシア系耐火物とい
えども、スラグ浸透および耐火物の鉱物相の変化によっ
て発生する構造スポーリングの問題が解決されないまま
であり、実用化が遅れている。それと言うのも、このマ
グネシア系耐火物の場合、スラグ浸透深さが大きく、構
造スポーリングが顕著に出るからである。その防止策と
して従来、耐火物の一層の緻密化, あるいはカーボンの
添加によってスラグとの濡れ性を改善する方法が試みら
れたが、十分に効果を上げるに至っていないのが実情で
ある。
性を示す耐火物としては、従来、マグネシア系耐火物が
試みられてきた。しかし、このマグネシア系耐火物とい
えども、スラグ浸透および耐火物の鉱物相の変化によっ
て発生する構造スポーリングの問題が解決されないまま
であり、実用化が遅れている。それと言うのも、このマ
グネシア系耐火物の場合、スラグ浸透深さが大きく、構
造スポーリングが顕著に出るからである。その防止策と
して従来、耐火物の一層の緻密化, あるいはカーボンの
添加によってスラグとの濡れ性を改善する方法が試みら
れたが、十分に効果を上げるに至っていないのが実情で
ある。
【０００４】これに対し最近、アルミナ系耐火物が注目
されている。このアルミナ系耐火物は、スラグ浸透深さ
が浅いため、構造スポーリングに対してはマグネシア系
に比べると良好で、均一な損耗速度を期待できる点が好
ましい材料の１つである。しかしながら、このアルミナ
系耐火物は、耐食性に問題があり、近年、大幅な材料改
善が図られている。例えば、アルミナ系のセメントボン
ドタイプにおける、アルミナ−スピネル質流し込み材や
アルミナ−マグネシア質流し込み材およびアルミナ−マ
グネシア−スピネル質流し込み材がある。いわゆる、こ
れらの流し込み材は、耐火物中にマグネシア粒, スピネ
ル粒を添加して耐食性を向上させたものであるが、上述
したように、高温でスピネル形成反応が起こり、鉱物相
変化による構造スポーリングを招く虞れがあった。
されている。このアルミナ系耐火物は、スラグ浸透深さ
が浅いため、構造スポーリングに対してはマグネシア系
に比べると良好で、均一な損耗速度を期待できる点が好
ましい材料の１つである。しかしながら、このアルミナ
系耐火物は、耐食性に問題があり、近年、大幅な材料改
善が図られている。例えば、アルミナ系のセメントボン
ドタイプにおける、アルミナ−スピネル質流し込み材や
アルミナ−マグネシア質流し込み材およびアルミナ−マ
グネシア−スピネル質流し込み材がある。いわゆる、こ
れらの流し込み材は、耐火物中にマグネシア粒, スピネ
ル粒を添加して耐食性を向上させたものであるが、上述
したように、高温でスピネル形成反応が起こり、鉱物相
変化による構造スポーリングを招く虞れがあった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】実際、発明者らが行っ
た上記流し込み材についての実用化試験でも、以下のよ
うな問題点が確かめられた。例えば、上記アルミナ−マ
グネシア質流し込み材の実用化試験では、 アルミナ微粉とマグネシア微粉によるスピネル形成
反応が加わることから、稼動表面から厚み方向にかけて
の物性変化が大きく、構造スポーリングを完全に克服で
きなかった。 耐食性は向上するものの、スラグ成分の浸透による
膨れが顕著となり、セリ割れおよび構造スポーリンクに
よる損傷が大きかった。
た上記流し込み材についての実用化試験でも、以下のよ
うな問題点が確かめられた。例えば、上記アルミナ−マ
グネシア質流し込み材の実用化試験では、 アルミナ微粉とマグネシア微粉によるスピネル形成
反応が加わることから、稼動表面から厚み方向にかけて
の物性変化が大きく、構造スポーリングを完全に克服で
きなかった。 耐食性は向上するものの、スラグ成分の浸透による
膨れが顕著となり、セリ割れおよび構造スポーリンクに
よる損傷が大きかった。
【０００６】以上説明したように、従来のアルミナ−マ
グネシア質およびアルミナ−マグネシア−スピネル質流
し込み材は、実際には十分に満足できるものが得られて
いないのである。
グネシア質およびアルミナ−マグネシア−スピネル質流
し込み材は、実際には十分に満足できるものが得られて
いないのである。
【０００７】そこで、本発明の目的は、使用時の反応に
よって鉱物相の変化を生ずる不焼成アルミナ−マグネシ
ア質および不焼成の流し込み材の、上述した課題を克服
するのに有効な方法を提案するところにある。本発明の
具体的な目的は、上記流し込み材を施工した溶鋼取鍋ラ
イニングのうちとくにスラグラインの個所についての、
損耗速度の低減、とりわけ使用初期における損耗速度を
低減する有効な手段を提供することにある。
よって鉱物相の変化を生ずる不焼成アルミナ−マグネシ
ア質および不焼成の流し込み材の、上述した課題を克服
するのに有効な方法を提案するところにある。本発明の
具体的な目的は、上記流し込み材を施工した溶鋼取鍋ラ
イニングのうちとくにスラグラインの個所についての、
損耗速度の低減、とりわけ使用初期における損耗速度を
低減する有効な手段を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上掲の目的を実現する方
法として開発した本発明は、以下に説明する手段を要旨
構成とする方法である。 (1) アルミナ−マグネシア質, アルミナ−マグネシア−
スピネル質の流し込み不定形耐火物を流し込み施工して
なる、不焼成製鋼用取鍋ライニングの、少なくともその
スラグライン部を、塩基性吹付け材によってコーティン
グしたことを特徴とする溶鋼取鍋ライニングのスラグラ
イン部初期損耗低減方法。 (2) 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜30wt％、Al2O3 ：
70〜95wt％を主材として含み、他に添加材としてCaＯ：
0.5 〜3.0 wt％およびSiO2：0.1 〜1.5 wt％のうちから
選ばれる少なくとも１種を含有するものを用いることが
好ましい。 (3) 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜15wt％、Al2O3 ：
45〜75wt％、またはさらにMgAl2O4 ：10〜40wt％を主材
として含み、他に添加材としてCaＯ：0.5 〜3.0 wt％お
よびSiO2：0.1 〜1.5 wt％のうちから選ばれる少なくと
も１種を含有するものを用いることが好ましい。 (4) 上記吹付け材は、MgＯ：60〜90wt％からなる塩基性
耐火物粉を、水を溶剤として Al2O3：１〜５wt％および
SiO2：３〜10wt％のうちから選ばれる１種または２種を
添加して構成されたものを用いることが好ましい。 (5) 上記吹付け材によるコーティング層の厚さは３〜３
０mmとすることが好ましい。
法として開発した本発明は、以下に説明する手段を要旨
構成とする方法である。 (1) アルミナ−マグネシア質, アルミナ−マグネシア−
スピネル質の流し込み不定形耐火物を流し込み施工して
なる、不焼成製鋼用取鍋ライニングの、少なくともその
スラグライン部を、塩基性吹付け材によってコーティン
グしたことを特徴とする溶鋼取鍋ライニングのスラグラ
イン部初期損耗低減方法。 (2) 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜30wt％、Al2O3 ：
70〜95wt％を主材として含み、他に添加材としてCaＯ：
0.5 〜3.0 wt％およびSiO2：0.1 〜1.5 wt％のうちから
選ばれる少なくとも１種を含有するものを用いることが
好ましい。 (3) 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜15wt％、Al2O3 ：
45〜75wt％、またはさらにMgAl2O4 ：10〜40wt％を主材
として含み、他に添加材としてCaＯ：0.5 〜3.0 wt％お
よびSiO2：0.1 〜1.5 wt％のうちから選ばれる少なくと
も１種を含有するものを用いることが好ましい。 (4) 上記吹付け材は、MgＯ：60〜90wt％からなる塩基性
耐火物粉を、水を溶剤として Al2O3：１〜５wt％および
SiO2：３〜10wt％のうちから選ばれる１種または２種を
添加して構成されたものを用いることが好ましい。 (5) 上記吹付け材によるコーティング層の厚さは３〜３
０mmとすることが好ましい。
【０００９】
【作用】発明者らは、まず実機における各種アルミナ−
マグネシア質流し込み材の損耗速度について調査した。
その結果を図１に示す。 試験条件 供試材：MgＯ−Ｃれんが アルミナ−マグネシア質流し込み材：Ａ，Ｂ，Ｃ Ａ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：90wt% Ｂ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：76wt%, MgAl2
O3：14wt% Ｃ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：64wt%, MgAl2
O3：26wt% 施工体（１１０℃×２４時間の乾燥のみ） 焼成体（１５００℃×１５時間の焼成） 試験方法：上記流し込み材を、高周波内張り法によって
底吹き転炉のライニングとして施工
マグネシア質流し込み材の損耗速度について調査した。
その結果を図１に示す。 試験条件 供試材：MgＯ−Ｃれんが アルミナ−マグネシア質流し込み材：Ａ，Ｂ，Ｃ Ａ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：90wt% Ｂ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：76wt%, MgAl2
O3：14wt% Ｃ：MgＯ＝８wt% 、残部主として Al2O3：64wt%, MgAl2
O3：26wt% 施工体（１１０℃×２４時間の乾燥のみ） 焼成体（１５００℃×１５時間の焼成） 試験方法：上記流し込み材を、高周波内張り法によって
底吹き転炉のライニングとして施工
【００１０】
【表１】 図１に示すとおり、使用開始より３６チャージ目までの
損耗速度は、いずれの材料も同じように大きく、４０〜
７０チャージまでの２倍程度であることがわかる。
損耗速度は、いずれの材料も同じように大きく、４０〜
７０チャージまでの２倍程度であることがわかる。
【００１１】次に、高周波内張り法によって施工したラ
イニング材の転炉スラグに対する耐食試験（1700℃×４
hr) について上記と同じ条件で行った。図２に、この耐
食試験のときの試験結果を示す。この図２は、マグネシ
ア分の添加量に応じた1500℃で焼成したときと流し込み
のままのときの差を示すものである。この図に示すとお
り、1500℃で焼成した場合には、強度の向上、気孔率の
低下、スピネル形成反応の進行が得られる結果、溶損量
( 指数表示) の向上が見られる。以上の結果から、アル
ミナ−マグネシア質およびアルミナ−マグネシア−スピ
ネル質の流し込み材は、まず、初期損耗を低減すること
および焼成することによって耐用性の向上が図れること
がわかる。
イニング材の転炉スラグに対する耐食試験（1700℃×４
hr) について上記と同じ条件で行った。図２に、この耐
食試験のときの試験結果を示す。この図２は、マグネシ
ア分の添加量に応じた1500℃で焼成したときと流し込み
のままのときの差を示すものである。この図に示すとお
り、1500℃で焼成した場合には、強度の向上、気孔率の
低下、スピネル形成反応の進行が得られる結果、溶損量
( 指数表示) の向上が見られる。以上の結果から、アル
ミナ−マグネシア質およびアルミナ−マグネシア−スピ
ネル質の流し込み材は、まず、初期損耗を低減すること
および焼成することによって耐用性の向上が図れること
がわかる。
【００１２】そこで、発明者らは、上記の試験結果をふ
まえ、溶鋼用ライニングのスラグライン部に、この流し
込み材の施工後に、その施工体表面（ライニングのスラ
グライン部）に、吹付け材を吹付けてコーティングし、
スラグライン部を覆うことを思いついた。このように、
吹付け材のコーティングを行うと、その下層にある不焼
成流し込み材の使用初期における保護を図ることがで
き、かつコーティングの作用によって焼成に際しても強
度不足を補い、高気孔率およびスピネル形成反応の未達
等を防止することができ、さらに、焼成不足に起因する
耐用性低下をも防止することができる。
まえ、溶鋼用ライニングのスラグライン部に、この流し
込み材の施工後に、その施工体表面（ライニングのスラ
グライン部）に、吹付け材を吹付けてコーティングし、
スラグライン部を覆うことを思いついた。このように、
吹付け材のコーティングを行うと、その下層にある不焼
成流し込み材の使用初期における保護を図ることがで
き、かつコーティングの作用によって焼成に際しても強
度不足を補い、高気孔率およびスピネル形成反応の未達
等を防止することができ、さらに、焼成不足に起因する
耐用性低下をも防止することができる。
【００１３】即ち、本発明方法の基本的な考え方は、上
記流し込み材施工面（稼動面）上に、吹付け材を使って
コーティング層を施すことによって、使用初期の焼成時
に見られる著しい損傷を低減すると共に、施工した流し
込み材がその焼成時に背面（厚み方向）まで順次に十分
に焼結されるようにする。そして、この作用によって、
稼動面から背面にかけての物性値変化が穏やかとなる使
用末期と同じ状態, 即ち、安定な損耗速度を、いわゆる
使用初期から得る点に特徴がある。従って、コーティン
グを行うと、スラグラインのライニング寿命を著しく延
長できるようになるのである。
記流し込み材施工面（稼動面）上に、吹付け材を使って
コーティング層を施すことによって、使用初期の焼成時
に見られる著しい損傷を低減すると共に、施工した流し
込み材がその焼成時に背面（厚み方向）まで順次に十分
に焼結されるようにする。そして、この作用によって、
稼動面から背面にかけての物性値変化が穏やかとなる使
用末期と同じ状態, 即ち、安定な損耗速度を、いわゆる
使用初期から得る点に特徴がある。従って、コーティン
グを行うと、スラグラインのライニング寿命を著しく延
長できるようになるのである。
【００１４】なお、このような吹付け材を施工すること
の作用効果は、発明者らは、以下に説明するようなメカ
ニズムによるものと考えている。不焼成不定形耐火物を
ライニングした溶鋼取鍋の使用に際しては、その使用初
期において、吹付け材が侵食される間に、その背面側に
施工した流し込み材が厚み方向に次第に加熱され、それ
故に流し込み材の施工体はゆるやかに焼結が進む。この
ことから、従来のような急激な加熱乾燥, 焼結がなくな
るので、従来見られた稼動表面から厚み方向にかけての
物性変化は小さくなり、構造スポーリングの防止と耐食
性の防止に有効に作用するものと考えている。そして、
上記の効果を十分に発揮させるために、本発明において
は、吹付け材として、耐食性の優れた塩基性のものを用
いることにした。なお、一般的には、吹付け材によるラ
イニングの補修が行われるが、これはあくまでも、使用
末期における炉寿命の延長を目的として行われるもので
あり、一方本発明は、使用初期の流し込み材の保護を目
的とすることが大きな差である。
の作用効果は、発明者らは、以下に説明するようなメカ
ニズムによるものと考えている。不焼成不定形耐火物を
ライニングした溶鋼取鍋の使用に際しては、その使用初
期において、吹付け材が侵食される間に、その背面側に
施工した流し込み材が厚み方向に次第に加熱され、それ
故に流し込み材の施工体はゆるやかに焼結が進む。この
ことから、従来のような急激な加熱乾燥, 焼結がなくな
るので、従来見られた稼動表面から厚み方向にかけての
物性変化は小さくなり、構造スポーリングの防止と耐食
性の防止に有効に作用するものと考えている。そして、
上記の効果を十分に発揮させるために、本発明において
は、吹付け材として、耐食性の優れた塩基性のものを用
いることにした。なお、一般的には、吹付け材によるラ
イニングの補修が行われるが、これはあくまでも、使用
末期における炉寿命の延長を目的として行われるもので
あり、一方本発明は、使用初期の流し込み材の保護を目
的とすることが大きな差である。
【００１５】本発明において用いる上記流し込み不定形
耐火物としては、以下の成分組成のものを用いる。即
ち、MgＯ：５〜15wt％、Al2O3 ：45〜75wt％、またはさ
らにMgAl2O4 ：10〜40wt％を主材として含み、かつ他に
添加材としてCaＯ：0.5 〜3.0wt％およびSiO2：0.1 〜
1.5 wt％のうちから選ばれる少なくとも１種を含有する
ものを用いることが好ましい。上記成分を上記のように
限定する理由は、MgＯ：５〜15wt％の場合、５wt％未満
では耐食性の低下が顕著であり、一方15wt％以上では気
孔率の増加等による組織劣化が起こるからである。ま
た、Al2O3 を45〜75wt％の範囲に限定する理由は、45wt
％未満では焼結性の低下が顕著になるからあり、一方75
wt％以上では耐食性が低下するからである。
耐火物としては、以下の成分組成のものを用いる。即
ち、MgＯ：５〜15wt％、Al2O3 ：45〜75wt％、またはさ
らにMgAl2O4 ：10〜40wt％を主材として含み、かつ他に
添加材としてCaＯ：0.5 〜3.0wt％およびSiO2：0.1 〜
1.5 wt％のうちから選ばれる少なくとも１種を含有する
ものを用いることが好ましい。上記成分を上記のように
限定する理由は、MgＯ：５〜15wt％の場合、５wt％未満
では耐食性の低下が顕著であり、一方15wt％以上では気
孔率の増加等による組織劣化が起こるからである。ま
た、Al2O3 を45〜75wt％の範囲に限定する理由は、45wt
％未満では焼結性の低下が顕著になるからあり、一方75
wt％以上では耐食性が低下するからである。
【００１６】次に、本発明において用いる吹付け材は、
塩基性のMgＯ：60〜90wt％, Al2O3：１〜５wt％, Si
O2：３〜10wt％を用いる。この組成のものに限定した理
由は、耐食性, 熱伝導性の維持をはかりつつ、流し込み
材との十分な焼付きを得るためである。
塩基性のMgＯ：60〜90wt％, Al2O3：１〜５wt％, Si
O2：３〜10wt％を用いる。この組成のものに限定した理
由は、耐食性, 熱伝導性の維持をはかりつつ、流し込み
材との十分な焼付きを得るためである。
【００１７】また、本発明において、上述した作用を十
分に発揮させるには、上記塩基性吹付け材の施工厚さも
重要である。例えば、吹付け材中の粗粒サイズとほぼ同
等となる３mm以下では効果がなく、３０mmより厚い場合
は損耗速度の低減は認められるが、吹付け材の耐食性が
低いため、経済効果は少ない。
分に発揮させるには、上記塩基性吹付け材の施工厚さも
重要である。例えば、吹付け材中の粗粒サイズとほぼ同
等となる３mm以下では効果がなく、３０mmより厚い場合
は損耗速度の低減は認められるが、吹付け材の耐食性が
低いため、経済効果は少ない。
【００１８】
【実施例】本発明についての実施例および比較例を以下
に説明する。千葉製鉄所の製鋼用取鍋のライニング, と
くにそのスラグライン部に、アルミナ−マグネシア−ス
ピネル質流し込み材（Al2O3 ：64wt％、MgO ：８wt％、
MgAl 2O4 ：26wt％、CaＯ：1.5 wt％、SiO2：0.5 wt％）
を流し込み施工し、その施工体表面に、以下に説明する
条件で塩基性吹付け材（MgＯ：86wt％, SiO2：10wt％,
CaＯ：１wt％, Al2O3：３wt％）をコーティングした。 (1) 吹付け材施工厚：２０mm（本発明の実施例） (2) 〃 ： ２mm（比較例１） (3) 〃 ： ５mm（実施例） (4) 〃 ：４０mm（比較例２） (5) 吹付け材なし （比較例３） (6) 通常の吹付け補修 （比較例４） （末期寿命延長のための補修） 以上の条件で、取鍋ライニングのスラグライン部を施工
し、実操業に供した。操業中は、スラグライン部流し込
み材の継ぎ足し補修にいたるまでの約１００ｃｈから１
５０ｃｈの間について適宜残厚の測定を行った。
に説明する。千葉製鉄所の製鋼用取鍋のライニング, と
くにそのスラグライン部に、アルミナ−マグネシア−ス
ピネル質流し込み材（Al2O3 ：64wt％、MgO ：８wt％、
MgAl 2O4 ：26wt％、CaＯ：1.5 wt％、SiO2：0.5 wt％）
を流し込み施工し、その施工体表面に、以下に説明する
条件で塩基性吹付け材（MgＯ：86wt％, SiO2：10wt％,
CaＯ：１wt％, Al2O3：３wt％）をコーティングした。 (1) 吹付け材施工厚：２０mm（本発明の実施例） (2) 〃 ： ２mm（比較例１） (3) 〃 ： ５mm（実施例） (4) 〃 ：４０mm（比較例２） (5) 吹付け材なし （比較例３） (6) 通常の吹付け補修 （比較例４） （末期寿命延長のための補修） 以上の条件で、取鍋ライニングのスラグライン部を施工
し、実操業に供した。操業中は、スラグライン部流し込
み材の継ぎ足し補修にいたるまでの約１００ｃｈから１
５０ｃｈの間について適宜残厚の測定を行った。
【００１９】上記各施工体表面の処理条件と損耗速度の
関係を図３に示す。この図に示すとおり、吹付け材によ
るコーティング層を２０mm施工した場合、コーティング
層の無い場合と比べると初期の損耗速度が著しく低減
し、寿命向上に効果のあることがわかる。ただし、施工
厚さが２mmではこうした効果が乏しく、一方４０mmでは
２０mmの場合と同等の効果しか無いばかりか、末期に剥
離損傷がみられた。また、通常の末期寿命延長のための
吹付け補修は、吹付け材の耐用性に依存することから、
経済的にも効果は無く、本発明による内張り耐火物保護
のための初期補修の優位性は明らかである。
関係を図３に示す。この図に示すとおり、吹付け材によ
るコーティング層を２０mm施工した場合、コーティング
層の無い場合と比べると初期の損耗速度が著しく低減
し、寿命向上に効果のあることがわかる。ただし、施工
厚さが２mmではこうした効果が乏しく、一方４０mmでは
２０mmの場合と同等の効果しか無いばかりか、末期に剥
離損傷がみられた。また、通常の末期寿命延長のための
吹付け補修は、吹付け材の耐用性に依存することから、
経済的にも効果は無く、本発明による内張り耐火物保護
のための初期補修の優位性は明らかである。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、不
焼成のアルミナ−マグネシア−スピネル質流し込み材を
施工した溶鋼取鍋スラグライン部に、塩基性吹付け材を
コーティングするので、該スラグライン部の初期損耗速
度を著しく低減でき、それ故にこうしたライニングのス
ラグライン部の寿命を大幅に向上させることができる。
焼成のアルミナ−マグネシア−スピネル質流し込み材を
施工した溶鋼取鍋スラグライン部に、塩基性吹付け材を
コーティングするので、該スラグライン部の初期損耗速
度を著しく低減でき、それ故にこうしたライニングのス
ラグライン部の寿命を大幅に向上させることができる。
【図１】アルミナ−マグネシア質流し込み材のスラグラ
イン部における損耗速度の推移を示すグラフ。
イン部における損耗速度の推移を示すグラフ。
【図２】高周波内張り試験時の溶損指数におよぼす試験
片の熱処理条件の影響を示すグラフ。
片の熱処理条件の影響を示すグラフ。
【図３】吹付けコーティングによるスラグライン部の損
耗速度低減効果を示すグラフ。
耗速度低減効果を示すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊谷 正人 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 鈴木 一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 舘野 重穂 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (5)
- 【請求項１】 アルミナ−マグネシア質, アルミナ−マ
グネシア−スピネル質の流し込み不定形耐火物を流し込
み施工してなる、不焼成製鋼用取鍋ライニングの、少な
くともそのスラグライン部を、塩基性吹付け材によって
コーティングしたことを特徴とする溶鋼取鍋ライニング
のスラグライン部初期損耗低減方法。 - 【請求項２】 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜30wt
％、Al2O3 ：70〜95wt％を主材として含み、他に添加材
としてCaＯ：0.5 〜3.0 wt％およびSiO2：0.1〜1.5 wt
％のうちから選ばれる少なくとも１種を含有するもので
ある請求項１に記載のスラグライン部初期損耗低減方
法。 - 【請求項３】 上記不定形耐火物は、MgＯ：５〜15wt
％、Al2O3 ：45〜75wt％、またはさらにMgAl2O4 ：10〜
40wt％を主材として含み、他に添加材としてCaＯ：0.5
〜3.0 wt％およびSiO2：0.1 〜1.5 wt％のうちから選ば
れる少なくとも１種を含有するものである請求項１に記
載のスラグライン部初期損耗低減方法。 - 【請求項４】 上記吹付け材は、MgＯ：60〜90wt％から
なる塩基性耐火物粉を、水を溶剤として Al2O3：１〜５
wt％およびSiO2：３〜10wt％のうちから選ばれる１種ま
たは２種を添加して構成されたものである請求項１に記
載のスラグライン部初期損耗低減方法。 - 【請求項５】 上記吹付け材によるコーティング層の厚
さは３〜３０mmとすることを特徴とする請求項１に記載
のスラグライン部初期損耗低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17353595A JPH0926268A (ja) | 1995-07-10 | 1995-07-10 | 溶鋼取鍋ライニングのスラグライン部初期損耗低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17353595A JPH0926268A (ja) | 1995-07-10 | 1995-07-10 | 溶鋼取鍋ライニングのスラグライン部初期損耗低減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0926268A true JPH0926268A (ja) | 1997-01-28 |
Family
ID=15962337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17353595A Pending JPH0926268A (ja) | 1995-07-10 | 1995-07-10 | 溶鋼取鍋ライニングのスラグライン部初期損耗低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0926268A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100732447B1 (ko) * | 2001-05-29 | 2007-06-27 | 주식회사 포스코 | 알루미나 시멘트와 레이들 슬래그를 이용한 잔존 유입재덧붙임 시공방법 |
-
1995
- 1995-07-10 JP JP17353595A patent/JPH0926268A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100732447B1 (ko) * | 2001-05-29 | 2007-06-27 | 주식회사 포스코 | 알루미나 시멘트와 레이들 슬래그를 이용한 잔존 유입재덧붙임 시공방법 |
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