JPH0926278A - 熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサ - Google Patents
熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサInfo
- Publication number
- JPH0926278A JPH0926278A JP7172007A JP17200795A JPH0926278A JP H0926278 A JPH0926278 A JP H0926278A JP 7172007 A JP7172007 A JP 7172007A JP 17200795 A JP17200795 A JP 17200795A JP H0926278 A JPH0926278 A JP H0926278A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant flow
- flow pipe
- refrigerant
- heat exchanger
- reinforcing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
- F28F3/048—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element in the form of ribs integral with the element or local variations in thickness of the element, e.g. grooves, microchannels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/02—Making uncoated products
- B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
- B21C23/08—Making wire, rods or tubes
- B21C23/10—Making finned tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/151—Making tubes with multiple passages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0316—Assemblies of conduits in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0391—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits a single plate being bent to form one or more conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
- F28D2021/0071—Evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0084—Condensers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒流通管を用いた熱交換器の熱交換効率を
優れたものにする。 【解決手段】 平らな上下壁１、２と、上下壁１、２に
またがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔を
おいて設けられた複数の補強壁５とを備え、内部に並列
状の冷媒通路６を有する偏平状アルミニウム管７よりな
り、補強壁５に、並列状の冷媒通路６どうしを通じさせ
る複数の連通孔８をあけている熱交換器用冷媒流通管Ｔ
である。各補強壁５におけるすべての連通孔８の占める
割合である開口率を１０〜４０％の範囲内にする。
優れたものにする。 【解決手段】 平らな上下壁１、２と、上下壁１、２に
またがるとともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔を
おいて設けられた複数の補強壁５とを備え、内部に並列
状の冷媒通路６を有する偏平状アルミニウム管７よりな
り、補強壁５に、並列状の冷媒通路６どうしを通じさせ
る複数の連通孔８をあけている熱交換器用冷媒流通管Ｔ
である。各補強壁５におけるすべての連通孔８の占める
割合である開口率を１０〜４０％の範囲内にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱交換器用冷媒流
通管、とくにカー・クーラに使用されるコンデンサやエ
バポレータ用の冷媒流通管およびこれを用いたカー・ク
ーラ用コンデンサに関する。
通管、とくにカー・クーラに使用されるコンデンサやエ
バポレータ用の冷媒流通管およびこれを用いたカー・ク
ーラ用コンデンサに関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、たとえばカー・クーラ用コンデン
サとして、図１８に示すように、互いに間隔をおいて左
右に平行に配置された一対のヘッダ(41)(42)と、両端が
それぞれ両ヘッダ(41)(42)に接続された並列状の偏平状
冷媒流通管(43)と、隣り合う冷媒流通管(43)の間の通風
間隙に配置されるとともに、両冷媒流通管(43)にろう付
されたコルゲート・フィン(44)と、左のヘッダ(41)の周
壁上端部に接続された入口管(45)と、右ヘッダ(42)の周
壁下端部に接続された出口管(46)と、左ヘッダ(41)の中
程より上方位置の内部に設けられた左仕切板(47)と、右
ヘッダ(42)の中程より下方位置の内部に設けられた右仕
切板(48)とを備えており、入口管(45)と左仕切板(47)間
の冷媒流通管(43)の本数、左仕切板(47)と右仕切板(48)
間の冷媒流通管(43)の本数、右仕切板(48)と出口管(46)
間の冷媒流通管(43)の本数が上から順次減少されて通路
群を構成しており、入口管(45)から流入した気相の冷媒
が、出口管(46)より液相となって流出するまでに、コン
デンサ内を各通路群単位に蛇行状に流れるようになされ
ているいわゆるマルチフロー型と称されるコンデンサ
（特公平３−４５３００号公報参照）が、従来のサーペ
ンタイン型コンデンサに代わり高性能化、低圧力損失化
および超コンパクト化を実現しうるものとして広く使用
されてきている。
サとして、図１８に示すように、互いに間隔をおいて左
右に平行に配置された一対のヘッダ(41)(42)と、両端が
それぞれ両ヘッダ(41)(42)に接続された並列状の偏平状
冷媒流通管(43)と、隣り合う冷媒流通管(43)の間の通風
間隙に配置されるとともに、両冷媒流通管(43)にろう付
されたコルゲート・フィン(44)と、左のヘッダ(41)の周
壁上端部に接続された入口管(45)と、右ヘッダ(42)の周
壁下端部に接続された出口管(46)と、左ヘッダ(41)の中
程より上方位置の内部に設けられた左仕切板(47)と、右
ヘッダ(42)の中程より下方位置の内部に設けられた右仕
切板(48)とを備えており、入口管(45)と左仕切板(47)間
の冷媒流通管(43)の本数、左仕切板(47)と右仕切板(48)
間の冷媒流通管(43)の本数、右仕切板(48)と出口管(46)
間の冷媒流通管(43)の本数が上から順次減少されて通路
群を構成しており、入口管(45)から流入した気相の冷媒
が、出口管(46)より液相となって流出するまでに、コン
デンサ内を各通路群単位に蛇行状に流れるようになされ
ているいわゆるマルチフロー型と称されるコンデンサ
（特公平３−４５３００号公報参照）が、従来のサーペ
ンタイン型コンデンサに代わり高性能化、低圧力損失化
および超コンパクト化を実現しうるものとして広く使用
されてきている。
【０００３】上記コンデンサに用いられる偏平状冷媒流
通管は、その内部に高圧ガス冷媒が導入されるため、耐
圧性が要求される。この要求にこたえるとともに熱交換
効率を高めるために、冷媒流通管には、平らな上下壁
と、上下壁にまたがるとともに長さ方向にのびた補強壁
を備えた偏平状アルミニウム管よりなるものが用いられ
ていた。
通管は、その内部に高圧ガス冷媒が導入されるため、耐
圧性が要求される。この要求にこたえるとともに熱交換
効率を高めるために、冷媒流通管には、平らな上下壁
と、上下壁にまたがるとともに長さ方向にのびた補強壁
を備えた偏平状アルミニウム管よりなるものが用いられ
ていた。
【０００４】しかしながら、冷媒流通管に補強壁が設け
られると、その内部に独立した並列状冷媒通路が形成さ
れることになる。空気は並列状冷媒通路と直交するよう
に流れるので、必然的に空気の出口側より入口側の方の
熱交換性がよい。したがって、風上側の冷媒通路では、
ガス状の冷媒が速く凝縮されて凝縮液が溜まるのに対
し、風下側の冷媒通路ではなおガス状の冷媒が残るた
め、冷媒流通管全体としてみた場合、冷媒蒸気の凝縮度
が不均一であって、熱交換効率がよくない。
られると、その内部に独立した並列状冷媒通路が形成さ
れることになる。空気は並列状冷媒通路と直交するよう
に流れるので、必然的に空気の出口側より入口側の方の
熱交換性がよい。したがって、風上側の冷媒通路では、
ガス状の冷媒が速く凝縮されて凝縮液が溜まるのに対
し、風下側の冷媒通路ではなおガス状の冷媒が残るた
め、冷媒流通管全体としてみた場合、冷媒蒸気の凝縮度
が不均一であって、熱交換効率がよくない。
【０００５】そこで、これらの問題を解決するために、
本出願人は、先に、平らな上下壁と、上下壁にまたがる
とともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設
けられた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通
路を有する偏平状アルミニウム管よりなり、補強壁に
は、並列状の冷媒通路どうしを通じさせる複数の連通孔
があけられている冷媒流通管を提案した（特開平６−２
８１３７３号公報参照）。
本出願人は、先に、平らな上下壁と、上下壁にまたがる
とともに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設
けられた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通
路を有する偏平状アルミニウム管よりなり、補強壁に
は、並列状の冷媒通路どうしを通じさせる複数の連通孔
があけられている冷媒流通管を提案した（特開平６−２
８１３７３号公報参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、種々実
験、研究を重ねた結果、上記冷媒流通管おいて、各補強
壁におけるすべての連通孔の占める割合である開口率の
値が、サーマルコンダクタンスに影響を及ぼし、その結
果これを用いた熱交換器の熱交換効率に影響を及ぼすこ
とを見出だした。
験、研究を重ねた結果、上記冷媒流通管おいて、各補強
壁におけるすべての連通孔の占める割合である開口率の
値が、サーマルコンダクタンスに影響を及ぼし、その結
果これを用いた熱交換器の熱交換効率に影響を及ぼすこ
とを見出だした。
【０００７】本発明の目的は、サーマルコンダクタンス
が増加し、その結果これを用いた熱交換器の熱交換効率
を向上させうる熱交換器用冷媒流通管およびこれを用い
たカー・クーラ用コンデンサを提供することにある。
が増加し、その結果これを用いた熱交換器の熱交換効率
を向上させうる熱交換器用冷媒流通管およびこれを用い
たカー・クーラ用コンデンサを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明による熱交換器用
冷媒流通管は、平らな上下壁と、上下壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、補強壁には、並列状の冷媒通路
どうしを通じさせる複数の連通孔があけられている熱交
換器用冷媒流通管において、各補強壁におけるすべての
連通孔の占める割合である開口率が１０〜４０％の範囲
内にあるものである。
冷媒流通管は、平らな上下壁と、上下壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、補強壁には、並列状の冷媒通路
どうしを通じさせる複数の連通孔があけられている熱交
換器用冷媒流通管において、各補強壁におけるすべての
連通孔の占める割合である開口率が１０〜４０％の範囲
内にあるものである。
【０００９】上記において、各補強壁におけるすべての
連通孔の占める割合である開口率が１０〜４０％の範囲
内に限定した理由は、１０％未満であるとサーマルコン
ダクタンスが増加せず、４０％を越えてもサーマルコン
ダクタンスはもはや増加せず、摩擦係数だけが増加する
からである。上記開口率は、１０〜３０％の範囲内にあ
ることが好ましく、特に２０％程度であることが望まし
い。
連通孔の占める割合である開口率が１０〜４０％の範囲
内に限定した理由は、１０％未満であるとサーマルコン
ダクタンスが増加せず、４０％を越えてもサーマルコン
ダクタンスはもはや増加せず、摩擦係数だけが増加する
からである。上記開口率は、１０〜３０％の範囲内にあ
ることが好ましく、特に２０％程度であることが望まし
い。
【００１０】また、連通孔の断面積は、冷媒の交流が十
分に行われるとともに、ろう付時に流れたろうで塞がれ
るおそれがなく、しかも冷媒流通管の耐圧性を低下させ
ないような大きさとしておく。また、連通孔のピッチ
は、冷媒流通管の耐圧性を低下させず、しかも冷媒の交
流が十分に行われるようなものとしておく。
分に行われるとともに、ろう付時に流れたろうで塞がれ
るおそれがなく、しかも冷媒流通管の耐圧性を低下させ
ないような大きさとしておく。また、連通孔のピッチ
は、冷媒流通管の耐圧性を低下させず、しかも冷媒の交
流が十分に行われるようなものとしておく。
【００１１】また、複数の補強壁にあけられた連通孔
が、平面から見て千鳥配置であることが好ましい。しか
しながら、これに限られるものではない。
が、平面から見て千鳥配置であることが好ましい。しか
しながら、これに限られるものではない。
【００１２】また、補強壁の管幅方向におけるピッチ
は、４ｍｍ以下にするのが好ましい。補強壁の上記ピッ
チが４ｍｍを超えると熱交換効率が悪くなる。
は、４ｍｍ以下にするのが好ましい。補強壁の上記ピッ
チが４ｍｍを超えると熱交換効率が悪くなる。
【００１３】また、補強壁の高さは、２ｍｍ以下にする
のが好ましい。補強壁の高さが２ｍｍを超えると、熱交
換器をコンパクト化し難いばかりか、通過空気の抵抗が
増大して熱交換効率が悪くなる。
のが好ましい。補強壁の高さが２ｍｍを超えると、熱交
換器をコンパクト化し難いばかりか、通過空気の抵抗が
増大して熱交換効率が悪くなる。
【００１４】本発明によるカー・クーラ用コンデンサ
は、互いに間隔をおいて左右に平行に配置された一対の
ヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに接続された並列状
の偏平状冷媒流通管と、隣り合う冷媒流通管の間の通風
間隙に配置されるとともに、両冷媒流通管にろう付され
たコルゲート・フィンと、ヘッダに接続された出入口管
とを備えており、少なくともいずれか一方のヘッダの内
部が複数の部分に仕切られているカー・クーラ用コンデ
ンサにおいて、平らな上下壁と、上下壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、補強壁には、並列状の冷媒通路
どうしを通じさせる複数の連通孔があけられ、各補強壁
におけるすべての連通孔の占める割合である開口率が１
０〜４０％の範囲内にある冷媒流通管が用いられている
ことを特徴とするものである。
は、互いに間隔をおいて左右に平行に配置された一対の
ヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに接続された並列状
の偏平状冷媒流通管と、隣り合う冷媒流通管の間の通風
間隙に配置されるとともに、両冷媒流通管にろう付され
たコルゲート・フィンと、ヘッダに接続された出入口管
とを備えており、少なくともいずれか一方のヘッダの内
部が複数の部分に仕切られているカー・クーラ用コンデ
ンサにおいて、平らな上下壁と、上下壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、補強壁には、並列状の冷媒通路
どうしを通じさせる複数の連通孔があけられ、各補強壁
におけるすべての連通孔の占める割合である開口率が１
０〜４０％の範囲内にある冷媒流通管が用いられている
ことを特徴とするものである。
【００１５】上記開口率は、１０〜３０％の範囲内にあ
ることが好ましく、特に２０％程度であることが望まし
い。
ることが好ましく、特に２０％程度であることが望まし
い。
【００１６】また、複数の補強壁にあけられた連通孔
が、平面から見て千鳥配置であることことが好ましい。
が、平面から見て千鳥配置であることことが好ましい。
【００１７】
【発明の実施形態】以下、本発明の実施形態を、図面を
参照して説明する。以下の説明において、「アルミニウ
ム」とは、純アルミニウムおよびアルミニウム合金の両
者を含むものとする。
参照して説明する。以下の説明において、「アルミニウ
ム」とは、純アルミニウムおよびアルミニウム合金の両
者を含むものとする。
【００１８】実施形態１ この実施形態は、図１〜図３に示すものである。
【００１９】図１〜図３において、熱交換器用冷媒流通
管(T) は、平らな上下壁(1)(2)と、上下壁(1)(2)の左右
両側縁にまたがる左右両側壁(3)(4)と、左右両側壁(3)
(4)間において上下壁(1)(2)にまたがるとともに長さ方
向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数の
補強壁(5) とを備え、内部に並列状の冷媒通路(6) を有
する偏平状アルミニウム管(7) よりなり、補強壁(5) に
は、並列状の冷媒通路(6) どうしを通じさせる複数の連
通孔(8) があけられている。
管(T) は、平らな上下壁(1)(2)と、上下壁(1)(2)の左右
両側縁にまたがる左右両側壁(3)(4)と、左右両側壁(3)
(4)間において上下壁(1)(2)にまたがるとともに長さ方
向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けられた複数の
補強壁(5) とを備え、内部に並列状の冷媒通路(6) を有
する偏平状アルミニウム管(7) よりなり、補強壁(5) に
は、並列状の冷媒通路(6) どうしを通じさせる複数の連
通孔(8) があけられている。
【００２０】偏平状アルミニウム管(7) は、下壁(2) 、
左右両側壁(3)(4)および補強壁(5)を構成するアルミニ
ウム板(10)と上壁(1) を構成する平らなアルミニウム板
(20)とにより形成されたものである。
左右両側壁(3)(4)および補強壁(5)を構成するアルミニ
ウム板(10)と上壁(1) を構成する平らなアルミニウム板
(20)とにより形成されたものである。
【００２１】上下壁(1)(2)の内面は、伝熱面積を増大さ
せる目的で粗面化しておくことが好ましい。たとえば、
長さ方向にのびた凹凸または格子状の凹凸を形成してお
くことが好ましい。
せる目的で粗面化しておくことが好ましい。たとえば、
長さ方向にのびた凹凸または格子状の凹凸を形成してお
くことが好ましい。
【００２２】左右両側壁(3)(4)は下壁(2) に一体に形成
された側壁形成部(11)が平らな上壁(1) の内面に接合さ
れて形成されたものである。
された側壁形成部(11)が平らな上壁(1) の内面に接合さ
れて形成されたものである。
【００２３】補強壁(5) は、下壁(2) に一体に形成され
た補強壁形成部(12)が平らな上壁(1) の内面に接合され
て形成されたものである。補強壁(5) の管幅方向におけ
るピッチは、４ｍｍ以下にするのが好ましい。また、補
強壁(5) の高さは、２ｍｍ以下にするのが好ましい。
た補強壁形成部(12)が平らな上壁(1) の内面に接合され
て形成されたものである。補強壁(5) の管幅方向におけ
るピッチは、４ｍｍ以下にするのが好ましい。また、補
強壁(5) の高さは、２ｍｍ以下にするのが好ましい。
【００２４】複数の補強壁(5) にあけられた連通孔(8)
は、平面から見て千鳥配置となっている。この場合、冷
媒流通管(T) の幅方向において、両アルミニウム板(10)
(20)どうしの接合部が存在することになり、十分な接合
強度が確保される。また、連通孔(8) は、補強壁形成部
(12)の上縁に所定間隔おきに設けられた方形状切欠部(1
3)が、上壁(1) でその開放部が塞がれることにより形成
されたものである。
は、平面から見て千鳥配置となっている。この場合、冷
媒流通管(T) の幅方向において、両アルミニウム板(10)
(20)どうしの接合部が存在することになり、十分な接合
強度が確保される。また、連通孔(8) は、補強壁形成部
(12)の上縁に所定間隔おきに設けられた方形状切欠部(1
3)が、上壁(1) でその開放部が塞がれることにより形成
されたものである。
【００２５】各補強壁(5) におけるすべての連通孔(8)
の占める割合である開口率は１０〜４０％の範囲内にあ
り、１０〜３０％の範囲内にあることが好ましく、特に
２０％程度であることが望ましい。
の占める割合である開口率は１０〜４０％の範囲内にあ
り、１０〜３０％の範囲内にあることが好ましく、特に
２０％程度であることが望ましい。
【００２６】上記冷媒流通管(T) は、次のようにして製
造される。
造される。
【００２７】図４に示すように、まず、下壁を形成すべ
き平らな板状部(14)と、板状部(14)の両側縁に立ち上が
り状に一体に形成された側壁形成部(11)と、板状部(14)
の両側壁形成部(11)間に立ち上がり状にかつ相互に所定
間隔をおいて一体に形成された長さ方向にのびる複数の
補強壁形成部(12)とよりなり、補強壁形成部(12)の上縁
にその長さ方向に所定間隔をおいて方形の切欠部(13)
が、平面から見て千鳥配置となるように形成されている
アルミニウム板(10)をつくる。アルミニウム板(10)の側
壁形成部(11)の上部には段部(11a) を介して薄肉部(11
b) が設けられている。また、アルミニウム板(10)の下
面はろう材層（図示略）で覆われている。
き平らな板状部(14)と、板状部(14)の両側縁に立ち上が
り状に一体に形成された側壁形成部(11)と、板状部(14)
の両側壁形成部(11)間に立ち上がり状にかつ相互に所定
間隔をおいて一体に形成された長さ方向にのびる複数の
補強壁形成部(12)とよりなり、補強壁形成部(12)の上縁
にその長さ方向に所定間隔をおいて方形の切欠部(13)
が、平面から見て千鳥配置となるように形成されている
アルミニウム板(10)をつくる。アルミニウム板(10)の側
壁形成部(11)の上部には段部(11a) を介して薄肉部(11
b) が設けられている。また、アルミニウム板(10)の下
面はろう材層（図示略）で覆われている。
【００２８】このアルミニウム板(10)は、次のようにし
てつくられる。すなわち、下面にろう材層を有するアル
ミニウム・ブレージング・シートを、図５に示すような
上下１対の圧延ロール(30)(31)間に通過させ、板状部(1
4)、板状部(14)の左右両側縁部の側壁形成部(11)、両側
壁形成部(11)間の複数の補強壁形成部(12)を有する圧延
アルミニウム板(10)とする。補強壁形成部(12)は、上圧
延ロール(30)の周面に形成された環状溝(33)により形成
される。ついで、圧延アルミニウム板(10)を、図６およ
び図７に示すような上下１対のロール(34)(35)間に通過
させ、上ロール(34)の周面に前工程における上圧延ロー
ル(30)の環状溝(33)に対応する位置において周方向に所
定間隔おきに設けられた横断面方形の突起(36)により、
補強壁形成部(12)の上縁にその長さ方向に所定間隔をお
いて押潰された方形の切欠部(13)を、平面から見て千鳥
配置となるように形成する。
てつくられる。すなわち、下面にろう材層を有するアル
ミニウム・ブレージング・シートを、図５に示すような
上下１対の圧延ロール(30)(31)間に通過させ、板状部(1
4)、板状部(14)の左右両側縁部の側壁形成部(11)、両側
壁形成部(11)間の複数の補強壁形成部(12)を有する圧延
アルミニウム板(10)とする。補強壁形成部(12)は、上圧
延ロール(30)の周面に形成された環状溝(33)により形成
される。ついで、圧延アルミニウム板(10)を、図６およ
び図７に示すような上下１対のロール(34)(35)間に通過
させ、上ロール(34)の周面に前工程における上圧延ロー
ル(30)の環状溝(33)に対応する位置において周方向に所
定間隔おきに設けられた横断面方形の突起(36)により、
補強壁形成部(12)の上縁にその長さ方向に所定間隔をお
いて押潰された方形の切欠部(13)を、平面から見て千鳥
配置となるように形成する。
【００２９】また、図４に示すように、両面がろう材層
で覆われたブレージング・シートからなる平らなアルミ
ニウム板(20)をつくる。アルミニウム板(20)の両側縁部
の上面は外方に向かって下方に傾斜した傾斜面(21)とし
ておく。ついで、アルミニウム板(20)の両側縁部をアル
ミニウム板(10)の側壁形成部(11)の段部(11a) 上に載
せ、アルミニウム板(10)の側壁形成部(11)の薄肉部(11
b) を折り曲げてアルミニウム板(20)の傾斜面(21)上に
密着させる。ついで、アルミニウム板(10)の側壁形成部
(11)および補強壁形成部(12)の先端とアルミニウム板(2
0)をろう付する。こうして、冷媒流通管(T) が製造され
る。
で覆われたブレージング・シートからなる平らなアルミ
ニウム板(20)をつくる。アルミニウム板(20)の両側縁部
の上面は外方に向かって下方に傾斜した傾斜面(21)とし
ておく。ついで、アルミニウム板(20)の両側縁部をアル
ミニウム板(10)の側壁形成部(11)の段部(11a) 上に載
せ、アルミニウム板(10)の側壁形成部(11)の薄肉部(11
b) を折り曲げてアルミニウム板(20)の傾斜面(21)上に
密着させる。ついで、アルミニウム板(10)の側壁形成部
(11)および補強壁形成部(12)の先端とアルミニウム板(2
0)をろう付する。こうして、冷媒流通管(T) が製造され
る。
【００３０】上記のアルミニウム板(10)の製造方法で
は、切欠部(13)付き補強壁形成部(12)を得るため、２工
程を要したが、図８に示すように、並列状環状溝(33)内
に突起(36)を有する圧延ロール(37)を第１工程の圧延ロ
ールに組合せて使用すれば、１工程で切欠部(13)付き補
強壁形成部(12)が得られる。
は、切欠部(13)付き補強壁形成部(12)を得るため、２工
程を要したが、図８に示すように、並列状環状溝(33)内
に突起(36)を有する圧延ロール(37)を第１工程の圧延ロ
ールに組合せて使用すれば、１工程で切欠部(13)付き補
強壁形成部(12)が得られる。
【００３１】また、図示は省略したが、上圧延ロールの
周面に横断面三角波状の凹凸を設けておくか、ローレッ
ト加工を施しておけば、下壁(2) の内面全体に長さ方向
にのびた凹凸または格子状凹凸が得られ、伝熱面積を増
大させることができる。
周面に横断面三角波状の凹凸を設けておくか、ローレッ
ト加工を施しておけば、下壁(2) の内面全体に長さ方向
にのびた凹凸または格子状凹凸が得られ、伝熱面積を増
大させることができる。
【００３２】なお、上記において、アルミニウム板(10)
の代わりに、下壁を形成すべき平らな板状部と、板状部
の両側縁に立ち上がり状に一体に形成された側壁形成部
と、板状部の両側壁形成部間に立ち上がり状にかつ相互
に所定間隔をおいて一体に形成された長さ方向にのびる
複数の補強壁形成部とよりなるアルミニウム押出形材を
用いてもよい。
の代わりに、下壁を形成すべき平らな板状部と、板状部
の両側縁に立ち上がり状に一体に形成された側壁形成部
と、板状部の両側壁形成部間に立ち上がり状にかつ相互
に所定間隔をおいて一体に形成された長さ方向にのびる
複数の補強壁形成部とよりなるアルミニウム押出形材を
用いてもよい。
【００３３】実施形態２ この実施形態は図９に示すものである。
【００３４】この場合、熱交換器用冷媒流通管(T1)の偏
平状アルミニウム管(7) は、両面にろう材層を有する１
枚のアルミニウム・ブレージング・シートが、中空部が
形成されるように幅の中央部でヘアピン状に折り曲げら
れ、両側縁が弧状に折り曲げられて突き合わせ接合され
ることにより形成されたものである。突き合わせ接合部
は、接合面積を大きくするために横断面斜めになってい
る。
平状アルミニウム管(7) は、両面にろう材層を有する１
枚のアルミニウム・ブレージング・シートが、中空部が
形成されるように幅の中央部でヘアピン状に折り曲げら
れ、両側縁が弧状に折り曲げられて突き合わせ接合され
ることにより形成されたものである。突き合わせ接合部
は、接合面積を大きくするために横断面斜めになってい
る。
【００３５】補強壁(23)は、アルミニウム・ブレージン
グ・シートの上面の左右両側部分に隆起状に一体に形成
された補強壁形成部(23a)(23b)を、アルミニウム・ブレ
ージング・シートをヘアピン状に折り曲げたさいに互い
に突き合わせ、この状態で接合することにより形成され
ている。すなわち、補強壁(23)は、上壁(1) より内方隆
起状に一体に形成された下向きの補強壁形成部(23a)
と、下壁(2) より内方隆起状に一体に形成された上向き
の補強壁形成部(23b) とが接合されることにより形成さ
れている。
グ・シートの上面の左右両側部分に隆起状に一体に形成
された補強壁形成部(23a)(23b)を、アルミニウム・ブレ
ージング・シートをヘアピン状に折り曲げたさいに互い
に突き合わせ、この状態で接合することにより形成され
ている。すなわち、補強壁(23)は、上壁(1) より内方隆
起状に一体に形成された下向きの補強壁形成部(23a)
と、下壁(2) より内方隆起状に一体に形成された上向き
の補強壁形成部(23b) とが接合されることにより形成さ
れている。
【００３６】連通孔(24)は、下向きの補強壁形成部(23
a) の下縁および上向きの補強壁形成部(23b) の上縁
に、それぞれ長さ方向に所定間隔をおいて設けられた１
対の切欠部(24a)(24b)が合わせられることにより形成さ
れている。この場合も、複数の補強壁(23)に形成された
連通孔(24)は、平面から見て千鳥配置となっている。
a) の下縁および上向きの補強壁形成部(23b) の上縁
に、それぞれ長さ方向に所定間隔をおいて設けられた１
対の切欠部(24a)(24b)が合わせられることにより形成さ
れている。この場合も、複数の補強壁(23)に形成された
連通孔(24)は、平面から見て千鳥配置となっている。
【００３７】実施形態３ この実施形態は図１０に示すものである。
【００３８】この場合、熱交換器用冷媒流通管(T2)にお
ける補強壁(25)は、上壁(1) より内方隆起状に一体に形
成された下向きの補強壁形成部(25a) が下壁(2) 内面に
接合されて形成されたものと、下壁(2) より内方隆起状
に一体に形成された上向きの補強壁形成部(25b) が上壁
(1) 内面に接合されたものとの２種類が存在し、両者が
交互に配置されている。連通孔(26)は、下向きの補強壁
形成部(25a) の下縁および上向きの補強壁形成部(25b)
の上縁に、それぞれ長さ方向に所定間隔をおいて設けら
れた切欠部(26a)(26b)が、上下壁(1)(2)のいずれか一方
でその開放部が塞がれることにより形成されている。こ
の場合も、複数の補強壁(25)に形成された連通孔(26)
は、平面から見て千鳥配置となっている。その他の構成
は、実施形態２と同様である。
ける補強壁(25)は、上壁(1) より内方隆起状に一体に形
成された下向きの補強壁形成部(25a) が下壁(2) 内面に
接合されて形成されたものと、下壁(2) より内方隆起状
に一体に形成された上向きの補強壁形成部(25b) が上壁
(1) 内面に接合されたものとの２種類が存在し、両者が
交互に配置されている。連通孔(26)は、下向きの補強壁
形成部(25a) の下縁および上向きの補強壁形成部(25b)
の上縁に、それぞれ長さ方向に所定間隔をおいて設けら
れた切欠部(26a)(26b)が、上下壁(1)(2)のいずれか一方
でその開放部が塞がれることにより形成されている。こ
の場合も、複数の補強壁(25)に形成された連通孔(26)
は、平面から見て千鳥配置となっている。その他の構成
は、実施形態２と同様である。
【００３９】実施形態４ この実施形態は図１１に示すものである。
【００４０】この場合、熱交換器用冷媒流通管(T3)にお
ける補強壁(27)は、上壁(1) より内方隆起状に一体に形
成された補強壁形成部(27a) が下壁(2) 内面に接合され
て形成されたものである。連通孔(28)は、補強壁形成部
(27a) の下縁に長さ方向に所定間隔をおいて設けられた
切欠部(28a) が、下壁(2) でその開放部が塞がれること
により形成されている。この場合も、複数の補強壁(27)
に形成された連通孔(28)は、平面から見て千鳥配置とな
っている。その他の構成は、実施形態２と同様である。
ける補強壁(27)は、上壁(1) より内方隆起状に一体に形
成された補強壁形成部(27a) が下壁(2) 内面に接合され
て形成されたものである。連通孔(28)は、補強壁形成部
(27a) の下縁に長さ方向に所定間隔をおいて設けられた
切欠部(28a) が、下壁(2) でその開放部が塞がれること
により形成されている。この場合も、複数の補強壁(27)
に形成された連通孔(28)は、平面から見て千鳥配置とな
っている。その他の構成は、実施形態２と同様である。
【００４１】実施形態５ この実施形態は図１２に示すものである。
【００４２】この場合、熱交換器用冷媒流通管(T4)にお
ける偏平状アルミニウム管(7) は、両面にろう材層を有
する上下２枚のアルミニウム・ブレージング・シート(5
0)(51)が、中空部が形成されるように、上下に対向する
側縁の両方が弧状に折り曲げられて突き合わせ接合され
ることにより形成されたものである。その他の構成は、
実施形態２と同様である。
ける偏平状アルミニウム管(7) は、両面にろう材層を有
する上下２枚のアルミニウム・ブレージング・シート(5
0)(51)が、中空部が形成されるように、上下に対向する
側縁の両方が弧状に折り曲げられて突き合わせ接合され
ることにより形成されたものである。その他の構成は、
実施形態２と同様である。
【００４３】実施形態６ この実施形態は、カー・クーラ用コンデンサに関するも
のである。このコンデンサの全体構成は、図１８に示す
ものと同様であり、ただ冷媒流通管として上記実施形態
１〜５のうちのいずれか１つが用いられている。
のである。このコンデンサの全体構成は、図１８に示す
ものと同様であり、ただ冷媒流通管として上記実施形態
１〜５のうちのいずれか１つが用いられている。
【００４４】
【実施例と比較例】以下、本発明の実施例を比較例とと
もに説明する。なお、実施例および比較例の冷媒流通管
の横断面形状は、図１に示す通りである。
もに説明する。なお、実施例および比較例の冷媒流通管
の横断面形状は、図１に示す通りである。
【００４５】実施例１ 長さ５０８ｍｍ、側壁(3)(4)間の間隔Ｌ１６．５ｍｍ、
上下壁(1)(2)間の高さ１ｍｍ、補強壁(5) の数６、補強
壁(5) のピッチ２．４ｍｍ、補強壁(5) の厚さ０．３ｍ
ｍ、連通孔(8) のピッチ(P) １．６ｍｍ、連通孔(8) の
長さ(L) ０．８ｍｍ、連通孔の高さ(H) ０．２ｍｍ、開
口率１０％である冷媒流通管。
上下壁(1)(2)間の高さ１ｍｍ、補強壁(5) の数６、補強
壁(5) のピッチ２．４ｍｍ、補強壁(5) の厚さ０．３ｍ
ｍ、連通孔(8) のピッチ(P) １．６ｍｍ、連通孔(8) の
長さ(L) ０．８ｍｍ、連通孔の高さ(H) ０．２ｍｍ、開
口率１０％である冷媒流通管。
【００４６】実施例２ 連通孔の高さ０．４ｍｍ、開口率２０％であることを除
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
【００４７】実施例３ 連通孔の高さ０．６ｍｍ、開口率３０％であることを除
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
【００４８】実施例４ 連通孔の高さ０．８ｍｍ、開口率４０％であることを除
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
いては、実施例１と同様な冷媒流通管。
【００４９】比較例 補強壁に連通孔が形成されていないことを除いては実施
例１と同様な冷媒流通管。
例１と同様な冷媒流通管。
【００５０】評価試験１ 実施例２および比較例の冷媒流通管を使用し、冷媒の平
均乾き度（冷媒中の蒸気の質量割合）Ｘとサーマルコン
ダクタンスｈＡ（ｈ：熱伝達率、Ａ：冷媒流通管内の伝
熱面積）との関係を調べた。測定方法は次の通りであ
る。すなわち、冷媒流通管を冷却水通路内に配置し、冷
媒流通管内にＨＦＣ１３４ａからなる冷媒を流すととも
に、冷却水通路内に冷却水を流して所定時間経過した
後、冷媒の質量速度Ｇを４００ｋｇ／ｍ2 ・ｓ、冷媒入
口温度を６５℃、冷媒と冷却水との間の熱流束を８ｋＷ
／ｍ2 に設定するとともに、冷却水流量をレイノルズ数
が１５００となるように設定し、平均乾き度Ｘを変化さ
せながら、サーマルコンダクタンスｈＡを測定した。
均乾き度（冷媒中の蒸気の質量割合）Ｘとサーマルコン
ダクタンスｈＡ（ｈ：熱伝達率、Ａ：冷媒流通管内の伝
熱面積）との関係を調べた。測定方法は次の通りであ
る。すなわち、冷媒流通管を冷却水通路内に配置し、冷
媒流通管内にＨＦＣ１３４ａからなる冷媒を流すととも
に、冷却水通路内に冷却水を流して所定時間経過した
後、冷媒の質量速度Ｇを４００ｋｇ／ｍ2 ・ｓ、冷媒入
口温度を６５℃、冷媒と冷却水との間の熱流束を８ｋＷ
／ｍ2 に設定するとともに、冷却水流量をレイノルズ数
が１５００となるように設定し、平均乾き度Ｘを変化さ
せながら、サーマルコンダクタンスｈＡを測定した。
【００５１】その結果を図１３に示す。図１３から、補
強壁に連通孔が形成されている場合には、連通孔が形成
されていない場合に比べて、いずれの平均乾き度Ｘにお
いてもサーマルコンダクタンスｈＡが大きくなっている
ことがわかる。
強壁に連通孔が形成されている場合には、連通孔が形成
されていない場合に比べて、いずれの平均乾き度Ｘにお
いてもサーマルコンダクタンスｈＡが大きくなっている
ことがわかる。
【００５２】評価試験２ 実施例２および比較例の冷媒流通管を使用し、評価試験
１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘと熱伝達率ｈとの
関係を調べた。その結果を図１４に示す。
１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘと熱伝達率ｈとの
関係を調べた。その結果を図１４に示す。
【００５３】図１４から、補強壁に連通孔が形成されて
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいても熱伝達率ｈが大き
くなっていることがわかる。
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいても熱伝達率ｈが大き
くなっていることがわかる。
【００５４】評価試験３ 実施例１〜４および比較例の冷媒流通管を使用し、評価
試験１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘが２０％、５
０％および８０％における開口率とサーマルコンダクタ
ンスｈＡとの関係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態
における開口率と摩擦係数ｆとの関係（冷媒のレイノル
ズ数＝１０4 ）を調べた。その結果を図１５に示す。
試験１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘが２０％、５
０％および８０％における開口率とサーマルコンダクタ
ンスｈＡとの関係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態
における開口率と摩擦係数ｆとの関係（冷媒のレイノル
ズ数＝１０4 ）を調べた。その結果を図１５に示す。
【００５５】図１５から、補強壁に連通孔が形成されて
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいてもサーマルコンダク
タンスｈＡが大きくなっており、とくに開口率２０％に
おいてサーマルコンダクタンスｈＡが大きくなっている
ことがわかる。
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいてもサーマルコンダク
タンスｈＡが大きくなっており、とくに開口率２０％に
おいてサーマルコンダクタンスｈＡが大きくなっている
ことがわかる。
【００５６】評価試験４ 実施例１〜４および比較例の冷媒流通管を使用し、評価
試験１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘが２０％、５
０％および８０％における開口率と熱伝達率ｈとの関
係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態における開口率
と摩擦係数ｆとの関係（冷媒のレイノルズ数＝１０4 ）
を調べた。その結果を図１６に示す。
試験１と同様な方法で冷媒の平均乾き度Ｘが２０％、５
０％および８０％における開口率と熱伝達率ｈとの関
係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態における開口率
と摩擦係数ｆとの関係（冷媒のレイノルズ数＝１０4 ）
を調べた。その結果を図１６に示す。
【００５７】図１６から、補強壁に連通孔が形成されて
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいても熱伝達率ｈが大き
くなっており、とくに開口率２０％において熱伝達率ｈ
が大きくなっていることがわかる。
いる場合には、連通孔が形成されていない場合に比べ
て、いずれの平均乾き度Ｘにおいても熱伝達率ｈが大き
くなっており、とくに開口率２０％において熱伝達率ｈ
が大きくなっていることがわかる。
【００５８】評価試験５ 実施例２および比較例の冷媒流通管を用いて、それぞれ
図１８に示すマルチフロー型の３種類のコンデンサを組
立てた。すなわち、３７本の冷媒流通管と、幅２２ｍ
ｍ、高さ７ｍｍ、フィン・ピッチ１ｍｍのコルゲート・
フィンを用いて幅３２６ｍｍ、高さ３３０．５ｍｍ、前
面面積０．１０８ｍ2 のコア部を形成するとともに、各
冷媒流通管の両端部を左右のヘッダに接続した。タイプ
Ｉのコンデンサでは、左右のヘッダには仕切板を設けな
かった（１パス）。タイプIIのコンデンサでは、左ヘッ
ダの中程より上方の位置、右ヘッダの中程より下方の位
置にそれぞれ仕切板を設けておき、左ヘッダの仕切壁よ
りも上方に存在する冷媒流通管の数を２０本、両仕切板
間に存在する冷媒流通管の数を１１本、右ヘッダの仕切
板よりも下方に存在する冷媒流通管の数を６本としてお
いた（３パス）。タイプIII のコンデンサでは、左ヘッ
ダの上部および下部の位置にそれぞれ仕切板を設けると
ともに、右ヘッダにおける左ヘッダの２つの仕切板の中
間高さ位置および左ヘッダの下側仕切板より下方の高さ
位置にそれぞれ仕切板を設けておき、左ヘッダの上側仕
切壁よりも上方に存在する冷媒流通管の数を１２本、左
ヘッダの上側仕切板と右ヘッダの上側仕切板との間に存
在する冷媒流通管の数を９本、右ヘッダの上側仕切板と
左ヘッダの下側仕切板との間に存在する冷媒流通管の数
を７本、左ヘッダの下側仕切板と右ヘッダの下側仕切板
との間に存在する冷媒流通管の数を５本、右側ヘッダの
下側仕切板よりも下方に存在する冷媒流通管の数を４本
としておいた（５パス）。そして、各コンデンサの冷媒
圧力損失ΔＰｒと単位前面面積当りの放熱量Ｑ／Ｆａと
の関係を調べた。その結果を図１７に示す。
図１８に示すマルチフロー型の３種類のコンデンサを組
立てた。すなわち、３７本の冷媒流通管と、幅２２ｍ
ｍ、高さ７ｍｍ、フィン・ピッチ１ｍｍのコルゲート・
フィンを用いて幅３２６ｍｍ、高さ３３０．５ｍｍ、前
面面積０．１０８ｍ2 のコア部を形成するとともに、各
冷媒流通管の両端部を左右のヘッダに接続した。タイプ
Ｉのコンデンサでは、左右のヘッダには仕切板を設けな
かった（１パス）。タイプIIのコンデンサでは、左ヘッ
ダの中程より上方の位置、右ヘッダの中程より下方の位
置にそれぞれ仕切板を設けておき、左ヘッダの仕切壁よ
りも上方に存在する冷媒流通管の数を２０本、両仕切板
間に存在する冷媒流通管の数を１１本、右ヘッダの仕切
板よりも下方に存在する冷媒流通管の数を６本としてお
いた（３パス）。タイプIII のコンデンサでは、左ヘッ
ダの上部および下部の位置にそれぞれ仕切板を設けると
ともに、右ヘッダにおける左ヘッダの２つの仕切板の中
間高さ位置および左ヘッダの下側仕切板より下方の高さ
位置にそれぞれ仕切板を設けておき、左ヘッダの上側仕
切壁よりも上方に存在する冷媒流通管の数を１２本、左
ヘッダの上側仕切板と右ヘッダの上側仕切板との間に存
在する冷媒流通管の数を９本、右ヘッダの上側仕切板と
左ヘッダの下側仕切板との間に存在する冷媒流通管の数
を７本、左ヘッダの下側仕切板と右ヘッダの下側仕切板
との間に存在する冷媒流通管の数を５本、右側ヘッダの
下側仕切板よりも下方に存在する冷媒流通管の数を４本
としておいた（５パス）。そして、各コンデンサの冷媒
圧力損失ΔＰｒと単位前面面積当りの放熱量Ｑ／Ｆａと
の関係を調べた。その結果を図１７に示す。
【００５９】図１７から、補強壁に開口率２０％で連通
孔が開けられている冷媒流通管を用いたコンデンサの性
能が、補強壁に連通孔があけられていない冷媒流通管を
用いたコンデンサの性能に比べて向上し、しかも同一冷
媒圧力損失であっても向上していることがわかる。
孔が開けられている冷媒流通管を用いたコンデンサの性
能が、補強壁に連通孔があけられていない冷媒流通管を
用いたコンデンサの性能に比べて向上し、しかも同一冷
媒圧力損失であっても向上していることがわかる。
【００６０】
【発明の効果】この発明の熱交換器用冷媒流通管によれ
ば、各補強壁におけるすべての連通孔の占める割合であ
る開口率が１０〜４０％の範囲内にあるので、これを用
いた熱交換器の熱交換効率がきわめて優れたものにな
る。また、この発明のカー・クーラ用コンデンサによれ
ば、熱交換効率がきわめて優れたものになる。
ば、各補強壁におけるすべての連通孔の占める割合であ
る開口率が１０〜４０％の範囲内にあるので、これを用
いた熱交換器の熱交換効率がきわめて優れたものにな
る。また、この発明のカー・クーラ用コンデンサによれ
ば、熱交換効率がきわめて優れたものになる。
【図１】この発明の冷媒流通管の実施形態１を示す横断
面図である。
面図である。
【図２】図２の部分拡大図である。
【図３】図１のIII −III 線拡大断面図である。
【図４】図１の冷媒流通管を製造する方法を拡大して示
す部分斜視図である。
す部分斜視図である。
【図５】実施形態１の冷媒流通管用圧延アルミニウム板
を製造する状態を示す横断面図である。
を製造する状態を示す横断面図である。
【図６】図５のアルミニウム板の補強壁形成部に切欠部
を設ける状態を示す横断面図である。
を設ける状態を示す横断面図である。
【図７】図６のVII −VII 線断面図である。
【図８】補強壁形成部と切欠部とを１工程で形成する状
態を示す縦断面図である。
態を示す縦断面図である。
【図９】この発明の冷媒流通管の実施形態２を示す横断
面図である。
面図である。
【図１０】この発明の冷媒流通管の実施形態３を示す横
断面図である。
断面図である。
【図１１】この発明の冷媒流通管の実施形態４を示す横
断面図である。
断面図である。
【図１２】この発明の冷媒流通管の実施形態５を示す横
断面図である。
断面図である。
【図１３】評価試験１の結果を示し、冷媒の平均乾き度
ＸとサーマルコンダクタンスｈＡとの関係を表すグラフ
である。
ＸとサーマルコンダクタンスｈＡとの関係を表すグラフ
である。
【図１４】評価試験２の結果を示し、冷媒の平均乾き度
Ｘと熱伝達率ｈとの関係を表すグラフである。
Ｘと熱伝達率ｈとの関係を表すグラフである。
【図１５】評価試験３の結果を示し、冷媒の平均乾き度
Ｘが２０％、５０％および８０％における開口率とサー
マルコンダクタンスｈＡとの関係、および平均乾き度Ｘ
が５０％の状態における開口率と摩擦係数ｆとの関係を
表すグラフである。
Ｘが２０％、５０％および８０％における開口率とサー
マルコンダクタンスｈＡとの関係、および平均乾き度Ｘ
が５０％の状態における開口率と摩擦係数ｆとの関係を
表すグラフである。
【図１６】評価試験４の結果を示し、冷媒の平均乾き度
Ｘが２０％、５０％および８０％における開口率と熱伝
達率ｈとの関係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態に
おける開口率と摩擦係数ｆとの関係を表すグラフであ
る。
Ｘが２０％、５０％および８０％における開口率と熱伝
達率ｈとの関係、および平均乾き度Ｘが５０％の状態に
おける開口率と摩擦係数ｆとの関係を表すグラフであ
る。
【図１７】評価試験５の結果を示し、冷媒流通管を用い
たコンデンサの冷媒圧力損失ΔＰｒと単位前面面積当り
の放熱量Ｑ／Ｆａとの関係を表すグラフである。
たコンデンサの冷媒圧力損失ΔＰｒと単位前面面積当り
の放熱量Ｑ／Ｆａとの関係を表すグラフである。
【図１８】偏平状冷媒流通管の使用されたコンデンサの
正面図である。
正面図である。
(1) 上壁 (2) 下壁 (5) 補強壁 (6) 冷媒通路 (7) 偏平状アルミニウム管 (8) 連通孔 (T) 冷媒流通管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武 幸一郎 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニウ ム株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 平らな上下壁と、上下壁にまたがるとと
もに長さ方向にのびかつ相互に所定間隔をおいて設けら
れた複数の補強壁とを備え、内部に並列状の冷媒通路を
有する偏平管よりなり、補強壁には、並列状の冷媒通路
どうしを通じさせる複数の連通孔があけられている熱交
換器用冷媒流通管において、 各補強壁におけるすべての連通孔の占める割合である開
口率が１０〜４０％の範囲内にある熱交換器用冷媒流通
管。 - 【請求項２】 開口率が１０〜３０％の範囲内にある請
求項１記載の熱交換器用冷媒流通管。 - 【請求項３】 開口率が２０％程度である請求項１記載
の熱交換器用冷媒流通管。 - 【請求項４】 複数の補強壁にあけられた連通孔が、平
面から見て千鳥配置となっている請求項１〜３のうちの
いずれか１つに記載の熱交換器用冷媒流通管。 - 【請求項５】 互いに間隔をおいて左右に平行に配置さ
れた一対のヘッダと、両端がそれぞれ両ヘッダに接続さ
れた並列状の偏平状冷媒流通管と、隣り合う冷媒流通管
の間の通風間隙に配置されるとともに、両冷媒流通管に
ろう付されたコルゲート・フィンと、ヘッダに接続され
た出入口管とを備えており、少なくともいずれか一方の
ヘッダの内部が複数の部分に仕切られているカー・クー
ラ用コンデンサにおいて、請求項１〜４のうちのいずれ
か１つに記載された冷媒流通管が用いられているカー・
クーラ用コンデンサ。
Priority Applications (17)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7172007A JPH0926278A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサ |
| MYPI96002708A MY119070A (en) | 1995-07-07 | 1996-07-02 | Refrigerant tubes for heat exchanger |
| IN1218CA1996 IN188905B (ja) | 1995-07-07 | 1996-07-02 | |
| AU58344/96A AU711980B2 (en) | 1995-07-07 | 1996-07-03 | Refrigerant tubes for heat exchangers |
| CZ19962008A CZ293383B6 (cs) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | Teplosměnná trubka pro vedení chladiva |
| DE69611868T DE69611868T2 (de) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | Kühlrohre für Wärmetauscher |
| AT96110844T ATE199456T1 (de) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | Kühlrohre für wärmetauscher |
| EP96110844A EP0762070B1 (en) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | Refrigerant tubes for heat exchangers |
| ES96110844T ES2154366T3 (es) | 1995-07-07 | 1996-07-04 | Tubos de enfriado para intercambiadores de calor. |
| BR9602985A BR9602985A (pt) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | Tubos para refrigerante de permutadores de calor |
| ZA965732A ZA965732B (en) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | Refrigerant tubes for heat exchangers |
| ARP960103459A AR002691A1 (es) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | Tubo refrigerante para intercambiadores de calor. |
| CN96108774A CN1111717C (zh) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | 用于热交换器的冷却管 |
| MX9602646A MX9602646A (es) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | Tubos refrigerantes para intercambiadores termicos. |
| CA002180598A CA2180598C (en) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | Refrigerant tubes for heat exchangers |
| TW085108124A TW296425B (ja) | 1995-07-07 | 1996-07-05 | |
| KR1019960027365A KR100414852B1 (ko) | 1995-07-07 | 1996-07-06 | 열교환기용냉매유통관 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7172007A JPH0926278A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0926278A true JPH0926278A (ja) | 1997-01-28 |
Family
ID=15933798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7172007A Pending JPH0926278A (ja) | 1995-07-07 | 1995-07-07 | 熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサ |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0762070B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0926278A (ja) |
| KR (1) | KR100414852B1 (ja) |
| CN (1) | CN1111717C (ja) |
| AR (1) | AR002691A1 (ja) |
| AT (1) | ATE199456T1 (ja) |
| AU (1) | AU711980B2 (ja) |
| BR (1) | BR9602985A (ja) |
| CA (1) | CA2180598C (ja) |
| CZ (1) | CZ293383B6 (ja) |
| DE (1) | DE69611868T2 (ja) |
| ES (1) | ES2154366T3 (ja) |
| IN (1) | IN188905B (ja) |
| MX (1) | MX9602646A (ja) |
| MY (1) | MY119070A (ja) |
| TW (1) | TW296425B (ja) |
| ZA (1) | ZA965732B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015135894A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 株式会社ティラド | 熱交換器用フィンの製造方法およびそのフィン並びに熱交換器 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100497847B1 (ko) * | 1996-10-24 | 2005-09-30 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 증발기 |
| DE10201511A1 (de) * | 2002-01-17 | 2003-07-31 | Behr Gmbh & Co | Geschweißtes Mehrkammerrohr |
| EP1546628A4 (en) * | 2002-08-09 | 2012-01-11 | Showa Denko Kk | FLAT TUBE AND METHOD FOR PRODUCING A HEAT EXCHANGER USING THE FLAT TUBE |
| WO2008064199A1 (en) * | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Johnson Controls Technology Company | Multichannel evaporator with flow separating manifold |
| TWI468535B (zh) * | 2012-11-20 | 2015-01-11 | Truan Sheng Lui | 粗大鋁結晶抑制矽擴散方法 |
| CN103968700B (zh) * | 2014-05-26 | 2016-08-24 | 赵耀华 | 一种高效换热水管以及热管辐射采暖/制冷系统 |
| CN108253827B (zh) * | 2016-12-28 | 2020-06-23 | 神讯电脑(昆山)有限公司 | 铝挤型热板及其制造方法 |
| CN109097074B (zh) * | 2018-10-15 | 2023-09-19 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | 一种单路供水底部水冷熄焦车及其工作方法 |
| CN109357545B (zh) * | 2018-11-28 | 2024-05-31 | 博格华纳排放系统（宁波）有限公司 | 一种车用冷却器 |
| CN110670799B (zh) * | 2019-10-10 | 2021-11-09 | 李居强 | 带腔体的结构板及其制作方法 |
| CN111192221B (zh) * | 2020-01-07 | 2024-04-16 | 中南大学 | 基于深度卷积生成对抗网络的铝电解火眼图像修补方法 |
| US11255610B2 (en) * | 2020-01-22 | 2022-02-22 | Cooler Master Co., Ltd. | Pulse loop heat exchanger and manufacturing method of the same |
| JP7532788B2 (ja) * | 2020-02-05 | 2024-08-14 | 株式会社レゾナック | 電池モジュール |
| JP7561878B2 (ja) * | 2020-12-28 | 2024-10-04 | 三菱電機株式会社 | 除湿装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0345891A (ja) * | 1989-07-08 | 1991-02-27 | Nippondenso Co Ltd | 熱交換器 |
| JPH06281373A (ja) * | 1993-03-26 | 1994-10-07 | Showa Alum Corp | 熱交換器用冷媒流通管 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3528496A (en) * | 1967-11-03 | 1970-09-15 | Union Carbide Corp | Plate-fin heat exchanger |
| DE2209325C3 (de) * | 1970-05-18 | 1978-08-03 | Noranda Metal Industries Inc., Bellingham, Wash. (V.St.A.) | Wärmeaustauschrohr |
| DE8717825U1 (de) * | 1987-09-21 | 1990-06-07 | Süddeutsche Kühlerfabrik Julius Fr. Behr GmbH & Co KG, 7000 Stuttgart | Flaches Wärmetauscherrohr |
| DE68912636D1 (de) * | 1988-04-13 | 1994-03-10 | Mitsubishi Aluminium | Wärmeaustauscherkern. |
| US5323851A (en) * | 1993-04-21 | 1994-06-28 | Wynn's Climate Systems, Inc. | Parallel flow condenser with perforated webs |
-
1995
- 1995-07-07 JP JP7172007A patent/JPH0926278A/ja active Pending
-
1996
- 1996-07-02 MY MYPI96002708A patent/MY119070A/en unknown
- 1996-07-02 IN IN1218CA1996 patent/IN188905B/en unknown
- 1996-07-03 AU AU58344/96A patent/AU711980B2/en not_active Ceased
- 1996-07-04 AT AT96110844T patent/ATE199456T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-07-04 CZ CZ19962008A patent/CZ293383B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-07-04 DE DE69611868T patent/DE69611868T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-04 ES ES96110844T patent/ES2154366T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-04 EP EP96110844A patent/EP0762070B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-05 AR ARP960103459A patent/AR002691A1/es unknown
- 1996-07-05 CA CA002180598A patent/CA2180598C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-05 CN CN96108774A patent/CN1111717C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-05 MX MX9602646A patent/MX9602646A/es not_active IP Right Cessation
- 1996-07-05 ZA ZA965732A patent/ZA965732B/xx unknown
- 1996-07-05 TW TW085108124A patent/TW296425B/zh active
- 1996-07-05 BR BR9602985A patent/BR9602985A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-07-06 KR KR1019960027365A patent/KR100414852B1/ko not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0345891A (ja) * | 1989-07-08 | 1991-02-27 | Nippondenso Co Ltd | 熱交換器 |
| JPH06281373A (ja) * | 1993-03-26 | 1994-10-07 | Showa Alum Corp | 熱交換器用冷媒流通管 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015135894A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 株式会社ティラド | 熱交換器用フィンの製造方法およびそのフィン並びに熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69611868D1 (de) | 2001-04-05 |
| MY119070A (en) | 2005-03-31 |
| CZ9602008A3 (en) | 1997-04-16 |
| ZA965732B (en) | 1997-01-23 |
| TW296425B (ja) | 1997-01-21 |
| ATE199456T1 (de) | 2001-03-15 |
| CA2180598A1 (en) | 1997-01-08 |
| ES2154366T3 (es) | 2001-04-01 |
| CZ293383B6 (cs) | 2004-04-14 |
| KR970007278A (ko) | 1997-02-21 |
| EP0762070B1 (en) | 2001-02-28 |
| MX9602646A (es) | 1997-06-28 |
| CN1140828A (zh) | 1997-01-22 |
| IN188905B (ja) | 2002-11-16 |
| AU711980B2 (en) | 1999-10-28 |
| CN1111717C (zh) | 2003-06-18 |
| AR002691A1 (es) | 1998-03-25 |
| AU5834496A (en) | 1997-01-23 |
| KR100414852B1 (ko) | 2004-03-31 |
| EP0762070A1 (en) | 1997-03-12 |
| CA2180598C (en) | 2007-06-05 |
| DE69611868T2 (de) | 2001-06-13 |
| BR9602985A (pt) | 1998-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3814917B2 (ja) | 積層型蒸発器 | |
| JP3364665B2 (ja) | 熱交換器用冷媒流通管 | |
| US4580623A (en) | Heat exchanger | |
| KR100265657B1 (ko) | 증발기 또는 증발기/응축기 및 그 제조방법 | |
| JP2004144460A (ja) | 熱交換器 | |
| US20030029608A1 (en) | Heat exchanger | |
| JPH0926278A (ja) | 熱交換器用冷媒流通管およびこれを用いたカー・クーラ用コンデンサ | |
| US5931226A (en) | Refrigerant tubes for heat exchangers | |
| JP3580942B2 (ja) | 熱交換器用扁平チューブおよび同チューブを備えた熱交換器 | |
| JP2517872Y2 (ja) | 熱交換器 | |
| KR19980032970A (ko) | 증발기 | |
| JPH0345300B2 (ja) | ||
| WO2011049015A1 (ja) | エバポレータ | |
| JP3661275B2 (ja) | 積層型蒸発器 | |
| JP4751662B2 (ja) | 偏平管製造用板状体、偏平管の製造方法および熱交換器の製造方法 | |
| JP2891486B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JP2002130973A (ja) | 熱交換器 | |
| US20010006105A1 (en) | Flat heat exchange tubes | |
| JP3403544B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JP3947830B2 (ja) | 偏平状熱交換管の製造方法 | |
| JPH0345302B2 (ja) | ||
| US20080245518A1 (en) | Flat Tube Making Platelike Body, Flat Tube, Heat Exchanger and Process for Fabricating Heat Exchanger | |
| JP2003240387A (ja) | 熱交換器用インナーフィン | |
| JPH0345301B2 (ja) | ||
| JPH10185471A (ja) | 熱交換器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020423 |