JPH09268488A - クラフトパルプの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 クラフトパルプの製造方法において、パルプ
操業負荷を低減させるとともに、パルプ収率を向上させ
る方法を提供する。 【解決手段】 リグノセルロース物質を、硫化ナトリウ
ムとポリサルファイド硫黄と炭酸ナトリウムと水酸化ナ
トリウムを含み、炭酸ナトリウム濃度が０．５〜０．９
モル／Ｌの範囲にあり、炭酸ナトリウムに対する水酸化
ナトリウムのモル比が２．０を超え、かつポリサルファ
イド硫黄濃度が２ｇ／Ｌ以上である蒸解液を用いて蒸解
するクラフトパルプの製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、リグノセルロース
物質の蒸解工程を含むクラフトパルプの製造方法に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】製紙用パルプ製造方法のうち、クラフト
法によるパルプの製造方法は、蒸解廃液から蒸解用薬品
及び熱エネルギーの回収方法が確立されている上、さま
ざまな樹種を原料にでき、品質の良いパルプが製造でき
るなどの理由から、化学パルプ製造法の代表的方法とな
っている。従来のクラフトパルプの製造方法によれば、
蒸解工程において木材チップ等のリグノセルロース物質
は、硫化ナトリウムと水酸化ナトリウムを含む水溶液
（白液）で蒸解される。得られた蒸解生成物は固液分離
され、パルプと蒸解廃液とに分離される。分離されたパ
ルプは水で洗浄され、その洗浄廃液は前記蒸解廃液と混
合される。この混合液は黒液と呼ばれ、水分を多量に含
み、そのままでは黒液中の有機物を燃焼することができ
ないので、真空蒸発缶（エバポレーター）で水分を除い
て濃縮黒液とされる。この濃縮黒液は回収ボイラーに導
入され、黒液中の有機物が燃焼され、その燃焼熱でスチ
ームが発生され、熱エネルギーが回収される。

【０００３】回収ボイラー内においては、黒液中の有機
物の燃焼熱分解により還元雰囲気が形成され、この還元
雰囲気下において蒸解廃液中のイオウ分とナトリウム分
とで硫化ナトリウム（Ｎａ₂Ｓ）を生成し、過剰のナト
リウム分は有機物の燃焼により生じた炭酸ガスと反応し
て炭酸ナトリウムとなる。これらの化合物は回収ボイラ
ー内では溶融状態にあり、スメルトと呼ばれている。こ
のスメルトは、回収ボイラーの底部から水中に導入さ
れ、炭酸ナトリウムと硫化ナトリウムを含む水溶液とさ
れ、この水溶液は緑液と呼ばれている。

【０００４】この緑液は、通常、そのままでは蒸解に必
要なアルカリ強度(水酸化ナトリウム分)が足りないの
で、苛性化工程において、その緑液中の炭酸ナトリウム
は水酸化ナトリウムに変換される。即ち、緑液に酸化カ
ルシウムを加えて、酸化カルシウムが水和した水酸化カ
ルシウム微粒子と水溶液中の炭酸ナトリウムとの間で炭
酸基／水酸基交換反応を行わせ、炭酸カルシウム微粒子
と水酸化ナトリウム水溶液を生成させる。前記苛性化工
程で得られる水溶液（白液）中の水酸化ナトリウム量を
炭酸ナトリウムと水酸化ナトリウムとの合計量で除した
値を苛性化率と呼ぶが、苛性化工程における苛性化率
は、温度や液組成で定まる上限値（平衡値）に近い程好
ましい。なお、苛性化工程では、緑液中に含まれる硫化
ナトリウムは実質的に変化しない。苛性化工程で得られ
た水溶液は白液と呼ばれ、蒸解工程へ送られ、蒸解液と
して使用される。

【０００５】一方、苛性化工程で生成した炭酸カルシウ
ムは固体微粒子であり、重力沈降、ろ布等によるろ過な
どの方法で白液から分離された後、微粒子ケーキ内に残
存するアルカリ成分を洗浄除去した後、脱水され、化石
燃料を熱源としたキルン内で乾燥され、さらに炭酸ガス
を分解放出するに十分な温度で焼成され、酸化カルシウ
ムとして再生される。この酸化カルシウムは再び苛性化
工程に送られ、ここで炭酸ナトリウムの苛性化に使用さ
れる。なお、スメルトを溶解する水には苛性化工程での
炭酸カルシウム微粒子を洗浄した後の洗浄廃水が利用さ
れるので、緑液中には白液成分に由来する水酸化ナトリ
ウムが存在する。

【０００６】従来のクラフトパルプ製造のうち蒸解工程
では、木材チップなどパルプ原料となるリグノセルロー
ス物質と白液とを圧力釜に投入し、スチーム加熱により
所定温度にまで昇温し、更に温度を保持した後、蒸解生
成物と蒸解廃液との混合物を大気圧に放出することによ
って蒸解反応を停止させる。この蒸解工程での重要な操
作因子は、アルカリ性分の木材に対する比及び温度と時
間である。このうち温度と時間については、通常、以下
に定義されるＨファクターとよばれる相対反応速度指標
を用いて管理する。

【数１】 この蒸解用の圧力釜には、バッチ方式と連続方式とがあ
る。バッチ方式は、空の圧力釜に原料となる木材チップ
を満たし、次いで白液を投入した後に釜を密閉しスチー
ムで加熱していく方式であり、蒸解終了時には釜下部か
ら釜内容物がブローされる。連続方式では、円筒状容器
の両端に高圧ロータリーバルブを設けた圧力釜の一端か
ら木材チップと白液とを連続的に投入する方式であり、
反応物は円筒釜を移動する間に所定のＨファクターを得
るように加熱され、他端から蒸解生成物が排出される。
蒸解工程におけるリグノセルロース物質とアルカリとの
反応について以下に説明する。木材などのリグノセルロ
ース物質には、パルプとして有用なセルロース及びヘミ
セルロースの他に樹木構造を形成する有機高分子化合物
であるリグニンや、低分子の多糖類、各種の有機酸、樹
脂類が含まれている。クラフト蒸解におけるアルカリ薬
品の主要な働きは、リグニンの高分子構造を破壊しアル
カリ水溶液に溶解する低分子化合物に転換することであ
る。また、アルカリは低分子化合物の再重縮合を防止す
るため液のｐＨをアルカリ性に保持する働きも有してい
る。アルカリ薬品はさらに、有機酸の中和や、低分子多
糖類の加水分解及びそれにより生成する有機酸の中和の
ためにも消費される。即ち、クラフトパルプ製造法にお
いて、アルカリ薬品は必須であり、その消費量はパルプ
生産量に比例することになる。その原料木材に対する有
効アルカリの重量比は、樹種により異なるが、大略針葉
樹で１６％、広葉樹で１２％とされている。前述したク
ラフトパルプ製造工程に用いる諸設備は、パルプの計画
生産量に応じてその設計能力が定められているが、一般
的にその能力は負荷変動に対して柔軟である。従って、
パルプ需要が増加するような時季には、蒸解釜について
はアルカリ添加量を増やしたり蒸解温度を上昇させたり
することにより、またエバポレーターについては温度上
昇や持ち込み水分量を減少させることにより、設計能力
以上のパルプ増産がしばしば行なわれる。しかしなが
ら、パルプ増産の場合、比較的設備能力に柔軟性のない
回収ボイラーの能力が限界になる。即ち、回収ボイラー
の能力上限は発生する熱量で決まることが多く、パルプ
の増産に比例してボイラーでの発生熱量も増加すること
による。従って、回収ボイラーにおける発熱量増加を抑
制してパルプ増産を図るための新しい方法が求められて
いた。苛性化設備については増産するパルプ量に比例し
て使用する酸化カルシウム量を増加させることによりパ
ルプ増産が可能である。これは、通常ライムキルンを循
環している酸化カルシウムの流れに工業用生石灰を追加
投入する方法で行なわれる。しかしながら、この投入し
た過剰の生石灰によりいくつかの問題点が発生する。第
一の問題点は通常よりも過剰な酸化カルシウムを投入す
るため白液中に未反応の水酸化カルシウム微粒子が混入
し固液分離が悪くなり、白液中の固体懸濁物質の濃度を
著しく増加させることとなる。この固体懸濁物質は機器
や配管などへのスケーリングなどのトラブルを招き、パ
ルプ製造工程の作業を阻害する。第二の問題点は、ライ
ムキルンの能力を越える過剰の炭酸カルシウム分をライ
ム循環の流れから排出しなければならず産業廃棄物の増
加をもたらすことにある。従って、苛性化工程における
負荷を軽減してパルプ増産を図る新しい方法が求められ
ていた。

【０００７】クラフト法パルプ製造方法における薬品再
生循環サイクルにおいて、回収ボイラーで発生するスチ
ームは、発電タービンの動力として電気エネルギーを生
産したり、エバポレーターでの真空発生や熱源に利用し
たり、更に蒸解釜の熱源としたりとパルプ製造工程など
で使用するエネルギーを有効に回収する。しかしなが
ら、苛性化工程のライムキルンは唯一化石燃料を消費す
る工程であり、この工程の操業負荷を減らすことは、上
述したパルプ生産の経済効率をあげるうえでも、また化
石燃料の消費を減らして地球環境を保護するうえでも極
めて重要な技術的課題である。

【０００８】これまでに種々提案されているクラフトパ
ルプの製造に関する改良方法としては、改良連続蒸解方
法、スーパーバッチ法、一段ポリサルファイド蒸解方法
などがあるが、これらはいずれもパルプ収率を増加させ
るとともに、パルプ品質を改良する方法ではあるが、操
業負荷を大幅に低減することはできず、また設備の大規
模な改造や追加設置が必要となるなどの問題点がある。

【０００９】これらのうち、改良連続蒸解方法は、連続
クラフト蒸解釜への蒸解用薬品を蒸解工程の前段、中
段、後段などに分割して導入し、パルプ収率を増大せし
める方法である。この方法においては、蒸解工程の各段
におけるアルカリ濃度レベルが、蒸解薬品の一段導入よ
りも均一になる結果、過剰アルカリによるセルロースの
崩壊反応が抑制され、パルプ収率が増大されると解釈さ
れているが、この方法を既設の連続蒸解釜に適用しよう
とすると、大掛かりな設備の改造を伴い多大な投資を要
するし、また、既設のバッチ釜への適用ができない。更
に、この方法では蒸解薬品の使用量は従来の方法と変わ
らないか、若干増加することもあり、パルプ製造工程の
操業負荷低減は望めない。

【００１０】また、スーパーバッチ法は、バッチ蒸解釜
でのクラフトパルプの製造方法の改良法であり、蒸解を
終了した後にパルプと分離した温黒液を用いて釜に投入
される木材チップを予備処理する方法であるが、温黒液
を貯留し、移送するための設備を新たに設置しなければ
ならず、パルプ製造工程における操業負荷の大幅な低減
は期待できない。

【００１１】一段ポリサルファイド蒸解方法は、ポリサ
ルファイド硫黄がヘミセルロース末端基を酸化保護し、
アルカリによるセルロース崩壊を防ぐ機構によりパルプ
収率の増加を期待する方法であり、白液の触媒酸化によ
りポリサルファイド硫黄を製造する技術が実際の工場操
業に適用されており、その実操業でのパルプ収率増加の
効果も確認されている。しかしながら、この方法はつぎ
にのべるような限界がある。即ち、クラフトパルプの製
造に用いる蒸解用薬品には硫化ナトリウムが存在してい
なければならず、それはＮａ₂Ｏとして最低１０ｇ／Ｌ
必要とされている。これよりも硫化ナトリウムが少ない
と、クラフト蒸解とならずアルカリ蒸解となり、製造さ
れるパルプ品質が著しく変化する。しかも、この方法に
おいては、白液の触媒酸化してそれに含まれる硫化ナト
リウムをポリサルファイド硫黄に変換する場合、白液中
の硫化ナトリウムの一部だけしか利用することができ
ず、白液中に生成させるポリサルファイド硫黄の濃度も
おのずと制限される。また、一段ポリサルファイドでは
蒸解工程の初期にポリサルファイド硫黄が分解すること
が避けられず、パルプ収率増加に寄与するポリサルファ
イド硫黄は更に減少する。その上、この方法では白液の
全量を触媒酸化しなければならないため酸化設備も大き
くなる。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、クラフトパ
ルプの製造方法において、パルプ操業負荷を低減させる
とともに、パルプ収率を向上させる方法を提供すること
をその課題とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。

【００１４】即ち、本発明によれば、リグノセルロース
物質を、硫化ナトリウムとポリサルファイド硫黄と炭酸
ナトリウムと水酸化ナトリウムを含み、炭酸ナトリウム
濃度が０．５〜０．９モル／Ｌの範囲にあり、炭酸ナト
リウムに対する水酸化ナトリウムのモル比が２．０を超
え、かつポリサルファイド硫黄濃度が２ｇ／Ｌ以上であ
る蒸解液を用いて蒸解することを特徴とするクラフトパ
ルプの製造方法が提供される。また、本発明によれば、
硫化ナトリウムとポリサルファイド硫黄を含むアルカリ
性蒸解液を用いてリグノセルロース物質を蒸解する工程
と、蒸解生成物をパルプと蒸解廃液とに分離する工程
と、蒸解廃液を濃縮する工程と、濃縮蒸解廃液を燃焼す
る工程と、燃焼残渣を水に溶解する工程と、燃焼残渣水
溶液に酸化カルシウムを加えて苛性化する工程と、苛性
化生成物から炭酸カルシウムを分離する工程と、得られ
た苛性化水溶液を前記蒸解工程に循環するクラフトパル
プの製造方法において、（ｉ）前記燃焼残渣水溶液の一
部を酸化処理して、ポリサルファイド硫黄と炭酸ナトリ
ウムを含む水溶液に変換すること、（ii）この燃焼残渣
水溶液の酸化処理液と前記苛性化水溶液の残部と合流
し、蒸解液を調製すること、（iii）得られた蒸解液を
用いてリグノセルロース物質を蒸解すること、を特徴と
するクラフトパルプの製造方法が提供される。さらに、
本発明によれば、硫化ナトリウムとポリサルファイド硫
黄を含むアルカリ性蒸解液を用いてリグノセルロース物
質を蒸解する工程と、蒸解生成物をパルプと蒸解廃液と
に分離する工程と、蒸解廃液を濃縮する工程と、濃縮蒸
解廃液を燃焼する工程と、燃焼残渣を水に溶解する工程
と、燃焼残渣水溶液に酸化カルシウムを加えて苛性化す
る工程と、苛性化生成物から炭酸カルシウムを分離する
工程と、得られた苛性化水溶液を前記蒸解工程に循環す
るクラフトパルプの製造方法において、（ｉ）前記燃焼
残渣水溶液の一部を酸化処理して、ポリサルファイド硫
黄と炭酸ナトリウムを含む水溶液に変換すること、（i
i）前記苛性化水溶液の残部を酸化処理して、ポリサル
ファイド硫黄と硫化ナトリウムと水酸化ナトリウムを含
む水溶液に変換すること、（iii）これら２つの水溶液
を合流して蒸解液を調製すること、（iv）得られた蒸解
液を用いてリグノセルロース物質を蒸解すること、を特
徴とするクラフトパルプの製造方法が提供される。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明でパルプ原料として用いる
リグノセルロース物質には、各種木材の他、バガス、稲
ワラ、麻等の非木材が包含される。

【００１６】本発明のリグノセルロース物質の蒸解工程
は、リグノセルロースを、硫化ナトリウム（Ｎａ₂Ｓ）
とポリサルファイド硫黄（Ｓ）と炭酸ナトリウム（Ｎａ
₂ＣＯ₃）と水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）を含む蒸解液
を用いて蒸解する蒸解工程である。本発明で用いる蒸解
液においては、その炭酸ナトリウム濃度は０．５〜０．
９モル／Ｌの範囲にあり、炭酸ナトリウムに対する水酸
化ナトリウムのモル比は２．０を超え、好ましくは２．
５を超え４．０未満の範囲にあり、かつポリサルファイ
ド硫黄濃度は２ｇ／Ｌ以上、好ましくは２〜１０ｇ／Ｌ
の範囲にある。

【００１７】本発明による前記蒸解工程においては、使
用する蒸解液が硫化ナトリウムとポリサルファイド硫黄
を含むとともに、アルカリ分として、硫化ナトリウムと
炭酸ナトリウムと水酸化ナトリウムの３種を含み、しか
も、炭酸ナトリウム濃度が従来のクラフト法白液よりも
高い値に保持されていることから、アルカリ分として水
酸化ナトリウムのみを用いる場合に比較して、リグノセ
ルロース物質はマイルドに蒸解され、パルプ化される。
即ち、本発明で用いる蒸解液は、比較的多量の炭酸ナト
リウムを含むため、リグノセルロース物質の蒸解はマイ
ルドに行われ、セルロースの崩壊が防止されるととも
に、しかも、その蒸解液に比較的多量のポリサルファイ
ド硫黄が存在するため、ヘミセルロースの末端がポリサ
ルファイド硫黄により効率よく酸化保護され、これによ
ってセルロースの崩壊が効果的に防止され、その結果、
パルプ収率は向上する。なお、本明細書中でいうポリサ
ルファイド硫黄とは、以下に示す反応式により、多硫化
ナトリウム（Ｎａ₂Ｓ₂）から生成される硫黄を意味す
る。

【化１】

【００１８】本発明によるリグノセルロース物質の蒸解
工程は、バッチ方式でも連続方式でも実施することがで
きる。

【００１９】次に本発明を図面を参照しながら詳述す
る。図１は本発明の方法のフローシートの１例を示し、
図２は本発明のフローシートの他の例を示す。これらの
図において、１は蒸解工程、２はパルプの分離洗浄工
程、３は黒液濃縮工程、４は濃縮黒液燃焼工程、５は燃
焼残渣溶解工程、６は苛性化工程、７は焼成工程、８は
緑液酸化工程、９は白液酸化工程を各示す。図１におい
て、リグノセルロース物質はライン１０を通って蒸解工
程１に供給され、ここで緑液酸化工程８からの酸化緑液
と苛性化工程６からの白液との合流液を用いて蒸解され
る。

【００２０】蒸解工程１で得られた蒸解生成物は、ライ
ン１１を通りパルプの分離洗浄工程２に送られる。パル
プの分離洗浄工程２は、蒸解生成物からのパルプの分離
と洗浄を行う工程である。パルプの分離には、通常の固
液分離、例えば、遠心分離、真空濾過分離、フィルター
プレス分離等が採用される。パルプの分離洗浄工程２で
分離されたパルプ（クラフトパルプ）はライン１３を通
って回収され、一方、パルプと分離された蒸解廃液（黒
液）はライン１２を通って黒液濃縮工程３へ送られる。
黒液濃縮工程３は、黒液中から水分を除去する工程であ
り、その装置としては、黒液中の水分を除去し得る装置
であれば任意のものを用いることができるが、通常は、
真空蒸発缶（エバポレーター）が用いられる。この黒液
濃縮工程により、黒液は濃縮黒液とされ、ライン１４を
通って濃縮黒液燃焼工程４に送られる。

【００２１】濃縮黒液燃焼工程４は、濃縮黒液中の有機
物を燃焼するとともに、濃縮液中の無機物を燃焼残渣と
して回収する工程であり、その装置としては、慣用の回
収ボイラーが用いられる。この回収ボイラー内において
は、濃縮黒液中の有機物が燃焼熱分解され、その有機物
の燃焼熱は、スチームとして回収される。また、この回
収ボイラーにおいて、濃縮黒液中のナトリウム分とイオ
ウ分とは、有機物の燃焼分解により形成される還元雰囲
気下で硫化ナトリウム（Ｎａ₂Ｓ）を生成し、また、濃
縮黒液中の過剰のナトリウム分は有機物の燃焼により生
じた炭酸ガスと反応して炭酸ナトリウム（Ｎａ₂ＣＯ₃）
となる。これらの硫化ナトリウム及び炭酸ナトリウム
は、燃焼残渣の主成分を構成し、回収ボイラー内では高
温の溶融液（スメルト）となり、このものは、その回収
ボイラー底部から抜出され、燃焼残渣溶解工程５に送ら
れる。燃焼残渣溶解工程５は、スメルトを水中に投入
し、溶解させて燃焼残渣水溶液（緑液）を調製する工程
である。この緑液は、ライン１６を通って苛性化工程６
へ送られるが、その一部はライン１７を通って緑液酸化
工程８へ送られる。

【００２２】苛性化工程６は、緑液中の炭酸ナトリウム
を苛性化して水酸化ナトリウムに変換させ、緑液を白液
に変換させる工程である。この苛性化工程６は、緑液中
に、酸化カルシウムを添加して水酸化カルシウム微粒子
として分散させるとともに、炭酸ナトリウムをこの水酸
化カルシウムと反応させ、水酸化ナトリウムに変換させ
ることによって実施される。苛性化工程６で副生した微
粒子状の炭酸カルシウムは、固液分離により母液（白
液）から分離され、ライン１８を通って焼成工程７に送
られ、ここで焼成された後、酸化カルシウム粉末として
ライン１９を通って苛性化工程６に循環される。この場
合の焼成炉としては、通常、ロータリーキルン型や移動
床型、流動床型の焼成炉が用いられる。苛性化工程６で
得られた白液はライン２１を通って蒸解工程１に供給さ
れる。

【００２３】本発明においては、燃焼残渣溶解工程５に
おいて得られた緑液の一部は、これをライン１７を通っ
て緑液酸化工程８へ送り、ここで酸化処理する。この場
合の緑液の酸化処理は、酸素や含酸素ガス（空気、富酸
素化空気等）と緑液とを接触させることによって実施さ
れる。この緑液の酸化処理により、緑液中の硫化ナトリ
ウムが酸化されて硫黄と水酸化ナトリウムに変換される
反応と、硫化ナトリウムと硫黄とが反応して多硫化ナト
リウムを生成する反応からなる主反応と、硫化ナトリウ
ム及び多硫化ナトリウムがチオ硫酸ナトリウム（Ｎａ₂
Ｓ₂Ｏ₃）に酸化される副反応が生起する。 （主反応） Ｎａ₂Ｓ ＋ 1/2Ｏ₂ ＋ ２Ｈ₂Ｏ → Ｓ ＋ ２ＮａＯＨ （１） ２Ｎａ₂Ｓ ＋ Ｓ → Ｎａ₂Ｓ₂ （２） （副反応） Ｎａ₂Ｓ₂ ＋ ３Ｏ₂ → ２Ｎａ₂Ｓ₂Ｏ₃ （３） ２Ｎａ₂Ｓ ＋ ２Ｏ₂ ＋ Ｈ₂Ｏ → ２Ｎａ₂Ｓ₂Ｏ₃ ＋ ２ＮａＯＨ （４） 緑液の酸化処理は、触媒を用い、６０〜１００℃、好ま
しくは７０〜９０℃の温度及び０〜２ｋｇ／ｃｍ²Ｇ、
好ましくは０〜０．５ｋｇ／ｃｍ²Ｇの圧力の条件下で
行われる。触媒としては、従来公知の各種の酸化触媒を
用いることができるが、好ましくは活性炭触媒が用いら
れる。この活性炭触媒は、粒状や繊維状、布状等の種々
の形態であることができる。また、酸化処理装置として
は、一般的には、触媒を内部に充填した触媒塔が用いら
れる。この緑液の酸化処理において、硫化ナトリウムの
反応率（酸化率）は、これを４０〜９５％、好ましくは
７０〜９０％の範囲に保持するのがよい。硫化ナトリウ
ムの酸化率が前記範囲を超えると、前記副反応が生じや
すくなり、蒸解に役立たないチオ硫化ナトリウムが増加
するようになるので好ましくない。酸化処理する緑液
は、その酸化処理に先立ち、触媒への緑液中固体懸濁物
質の堆積による触媒性能劣化を防止するために、その全
量を、布、砂、アンスライト等の濾過材を用いる濾過処
理をして、緑液中の固体懸濁物質をあらかじめ実質的に
除去することもできる。

【００２４】酸化処理を施す緑液の割合は、溶解工程５
で得られる全緑液の５０％以下にするのが好ましく、よ
り好ましくは２０〜４０％である。酸化処理を施す緑液
の割合が５０％を超えるようになると蒸解工程１に供給
する苛性化水溶液流量が少なくなり、リグノセルロース
物質の円滑な蒸解ができなくなるので好ましくない。一
方、酸化処理する緑液の割合が２０％より低くなると、
蒸解工程においてリグノセルロース物質の円滑な蒸解を
行うために、硫化ナトリウムや水酸化ナトリウムの使用
量を増加させる必要が生じ、プロセス効率が悪化するの
で好ましくない。

【００２５】図２に示したフローシートは、苛性化工程
６で得られた白液を、いったん白液酸化工程９に送り、
ここで酸化処理を施した後、酸化緑液と合流する点で図
１に示したフローシートと異なるだけで、それ以外は図
１のフローシートと同じである。この場合の白液の酸化
処理は、前記した緑液の酸化処理と同様にして実施され
る。この白液の酸化処理により、白液中の硫化ナトリウ
ムの一部がポリサルファイド硫黄に変換され、硫化ナト
リウムとポリサルファイド硫黄と水酸化ナトリウムを含
む酸化白液が得られる。この酸化白液は、ポリサルファ
イド硫黄を含むため、蒸解工程におけるセルロースの崩
壊を防止する作用を示す。

【００２６】本発明のパルプの製造方法においては、前
記のように、蒸解工程を特定の蒸解液を用いて行うこと
から、パルプ収率の向上が得られる他、苛性化工程との
関連で用いる焼成工程の操業負荷が軽減される。即ち、
本発明の場合、燃焼残渣溶解工程で得られる緑液のすべ
てが苛性化工程に導入されず、その一部のみが苛性化工
程に導入されることから、必然的に苛性化工程で用いる
酸化カルシウムの使用量も少なくなる。そのため、苛性
化工程で副生した炭酸カルシウムを酸化カルシウムに変
換するための焼成工程の負荷も軽減され、その結果、焼
成炉等の設備も小型化されるとともに、その燃料量も軽
減される。

【００２７】

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下において示す緑液、酸化緑液、白液及
び酸化白液としては、以下に示すものを用いた。 （緑液）工場で使用している緑液の一部を用いた。この
緑液の成分組成は次の通りである。 Ｎａ₂Ｓ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で３１．０ｇ／Ｌ（０．５００モル／Ｌ） Ｎａ₂ＣＯ₃： Ｎａ₂Ｏ換算量で８３．６ｇ／Ｌ（１．３４９モル／Ｌ） ＮａＯＨ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で１３．０ｇ／Ｌ（０．２１０モル／Ｌ） ポリサルファイド硫黄 ： ０ｇ／Ｌ （酸化緑液）前記緑液を活性炭を触媒として用いて空気
酸化して調製した。この場合、硫化ナトリウムの酸化率
は、酸化前後の硫化ナトリウム濃度から求めた酸化率
で、７０％であった。この酸化緑液の成分組成は次の通
りである。 Ｎａ₂Ｓ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で８．０ｇ／Ｌ（０．１２９モル／Ｌ） Ｎａ₂ＣＯ₃： Ｎａ₂Ｏ換算量で８５．３ｇ／Ｌ（１．３７６モル／Ｌ） ＮａＯＨ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で３３．５ｇ／Ｌ（０．５４０モル／Ｌ） ポリサルファイド硫黄 ： Ｓ換算量で８．６ｇ／Ｌ （白液）前記緑液を採取した工場において用いられてい
る白液の一部を用いた。この白液の成分組成は次の通り
ある。 Ｎａ₂Ｓ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で３１．０ｇ／Ｌ（０．５００モル／Ｌ） Ｎａ₂ＣＯ₃： Ｎａ₂Ｏ換算量で１７．４ｇ／Ｌ（０．２８１モル／Ｌ） ＮａＯＨ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で７９．２ｇ／Ｌ（１．２７８モル／Ｌ） ポリサルファド硫黄 ： ０ｇ／Ｌ （酸化白液）前記白液を採取した工場において用いられ
ている酸化白液の一部を用いた。この酸化白液の成分組
成は次の通りある。 Ｎａ₂Ｓ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で１２．６ｇ／Ｌ（０．２０３モル／Ｌ） Ｎａ₂ＣＯ₃： Ｎａ₂Ｏ換算量で１７．７ｇ／Ｌ（０．２８６モル／Ｌ） ＮａＯＨ ： Ｎａ₂Ｏ換算量で９７．４ｇ／Ｌ（１．５７１モル／Ｌ） ポリサルファイド硫黄 ： Ｓ換算量で７．３ｇ／Ｌ

【００２８】実施例１ 工場で使用しているユーカリチップから、異形チップお
よびダストを除き、ポリエチレン袋に保存し、その一部
を取りだし、絶乾重量で５００ｇを正確に採取し、これ
を１０リットルの圧力釜に入れた。次に２５℃で３３５
ｇの前記酸化緑液及び６０２ｇの白液を混合して投入し
た後釜を密閉した。直ちに電気ヒーターで加熱を始め２
３℃／分の昇温速度で１７３℃まで加熱し、この温度で
４３分間保持して蒸解を行なった。その後圧力釜の内容
物を取り出し、水で十分な洗浄を行なってパルプに付着
する蒸解廃液を除去したのち、スクリーンでパルプ成分
のみを分離し、これを乾燥し、その重量を測定して、パ
ルプ収率を求め、さらにパルプのカッパー価を測定し
た。なお、前記混合液を投入する時には、蒸解時の液／
チップ重量比が４となるように水を加えて調整した。

【００２９】実施例２ 実施例１において、３２７ｇの前記酸化緑液と５８０ｇ
の酸化白液を用いた以外は同様にして実験を行った。

【００３０】比較例 実施例１において、酸化緑液の代わりに７３５ｇの白液
を投入したこと以外は、実施例１と同様にして実験を行
った。

【００３１】前記の実施例及び比較例の実験により、以
下に示す実験成績が得られた。

【００３２】

【表１】

【００３３】表１に示した項目事項の内容は次の通りで
ある。 （パルプ収率）比較例のパルプ収率を１００としたとき
の相対比で示した。この場合、パルプ収率は、絶乾チッ
プ重量に対する風乾パルプ重量の比率である。 （パルプのカッパー価）蒸解程度をリグニン残存量で示
す値。 （有効アルカリ添加率）比較例の有効アルカリ添加率を
１００としたときの相対比で示した。この場合、有効ア
ルカリ添加率は、風乾パルプ１トン当りに添加されるア
ルカリのＮａ₂Ｏ換算量でのｋｇである。 （回収ボイラー負荷）パルプ１トン当りの濃縮黒液中の
有機分について、比較例を１００としたときの相対比で
示した。 （苛性負荷）苛性化すべきパルプ１トン当りのＮａ₂Ｃ
Ｏ₃重量（ｋｇ）について、比較例を１００としたとき
の相対比で示した。

【００３４】表１に示した実験結果からわかるように、
酸化緑液と白液又は酸化白液との混合液を用いて蒸解す
る蒸解工程を用いることにより、パルプ収率の向上が達
成される。また、このような蒸解工程を用いるときに
は、白液を得るために緑液を苛性化する苛性化工程の操
業負荷が著しく軽減され、このことは、苛性化工程との
関連で行う炭酸カルシウムの焼成工程の操業負荷も著し
く軽減され、パルプ製造における経済性が大幅に向上す
ることを意味する。その上、蒸解液中の有機分も減少
し、黒液燃焼を行うボイラーの負荷も軽減される。

【００３５】

【発明の効果】本発明によれば、従来のクラフトパルプ
の製造方法に比較し、パルプ収率の向上と、プロセス経
済性の大幅な向上が達成される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の方法のフローシートの１例を示す。

【図２】本発明の方法のフローシートの他の例を示す。

【符号の説明】

１ 蒸解工程 ２ パルプの分離洗浄工程 ３ 黒液濃縮工程 ４ 濃縮黒液燃焼工程 ５ 燃焼残渣溶解工程 ６ 苛性化工程 ７ 焼成工程 ８ 緑液酸化工程 ９ 白液酸化工程

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 和広 東京都千代田区丸の内三丁目４番２号 三 菱製紙株式会社内 (72)発明者 大口 善弘 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内 (72)発明者 浅岡 佐知夫 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内 (72)発明者 佐々木 英二 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 リグノセルロース物質を、硫化ナトリウ
   ムとポリサルファイド硫黄と炭酸ナトリウムと水酸化ナ
   トリウムを含み、炭酸ナトリウム濃度が０．５〜０．９
   モル／Ｌの範囲にあり、炭酸ナトリウムに対する水酸化
   ナトリウムのモル比が２．０を超え、かつポリサルファ
   イド硫黄濃度が２ｇ／Ｌ以上である蒸解液を用いて蒸解
   することを特徴とするクラフトパルプの製造方法。
2. 【請求項２】 硫化ナトリウムとポリサルファイド硫黄
   を含むアルカリ性蒸解液を用いてリグノセルロース物質
   を蒸解する工程と、蒸解生成物をパルプと蒸解廃液とに
   分離する工程と、蒸解廃液を濃縮する工程と、濃縮蒸解
   廃液を燃焼する工程と、燃焼残渣を水に溶解する工程
   と、燃焼残渣水溶液に酸化カルシウムを加えて苛性化す
   る工程と、苛性化生成物から炭酸カルシウムを分離する
   工程と、得られた苛性化水溶液を前記蒸解工程に循環す
   るクラフトパルプの製造方法において、 （ｉ）前記燃焼残渣水溶液の一部を酸化処理して、ポリ
   サルファイド硫黄と炭酸ナトリウムを含む水溶液に変換
   すること、 （ii）この燃焼残渣水溶液の酸化処理液と前記苛性化水
   溶液の残部と合流して蒸解液を調製すること、 （iii）得られた蒸解液を用いてリグノセルロース物質
   を蒸解すること、を特徴とするクラフトパルプの製造方
   法
3. 【請求項３】 硫化ナトリウムとポリサルファイド硫黄
   を含むアルカリ性蒸解液を用いてリグノセルロース物質
   を蒸解する工程と、蒸解生成物をパルプと蒸解廃液とに
   分離する工程と、蒸解廃液を濃縮する工程と、濃縮蒸解
   廃液を燃焼する工程と、燃焼残渣を水に溶解する工程
   と、燃焼残渣水溶液に酸化カルシウムを加えて苛性化す
   る工程と、苛性化生成物から炭酸カルシウムを分離する
   工程と、得られた苛性化水溶液を前記蒸解工程に循環す
   るクラフトパルプの製造方法において、 （ｉ）前記燃焼残渣水溶液の一部を酸化処理して、ポリ
   サルファイド硫黄と炭酸ナトリウムを含む水溶液に変換
   すること、 （ii）前記苛性化水溶液の残部を酸化処理して、ポリサ
   ルファイド硫黄と硫化ナトリウムと水酸化ナトリウムを
   含む水溶液に変換すること、 （iii）これら２つの水溶液を合流して蒸解液を調製す
   ること、 （iv）得られた蒸解液を用いてリグノセルロース物質を
   蒸解すること、を特徴とするクラフトパルプの製造方
   法。