JPH09274099A - 原子力発電プラント及び原子力発電プラントの運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】寿命の短い高除鉄性能を有効に利用し不溶解性
不純物の濃度を低減する機能および低いＴＯＣ溶出率を
有しつつ、復水ろ過装置の省略によるコストの低減およ
び省スペース、さらに熱効率向上を図ることが可能な原
子力発電プラントを提供する。 【解決手段】原子炉一次系に水質を維持する浄化設備を
有し、かつこの浄化設備に、複数の復水脱塩塔を有する
復水脱塩装置７を備えている原子力発電プラントにおい
て、前記復水脱塩塔内に、除鉄性能が異なる複数種類の
イオン交換樹脂を充填するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は原子力発電プラント
及び原子力発電プラントの運転方法に係わり、特に原子
炉一次系の水質を良好に維持するための浄化設備を備え
ている給水鉄濃度制御型の原子力発電プラントおよびそ
の運転方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来一般に採用されている沸騰水型の原
子力発電プラントは、図８にも示されているように、軽
水を循環させることにより発電を行っている。すなわ
ち、給水系１より原子炉２内へ流入した冷却水は燃料３
で一部が蒸気化され、その蒸気は発電機に結合されてい
るタービン系４へと移行する。ここではタービンが蒸気
との反応により腐食し、鉄主成分とした不溶解性不純物
を発生する。タービンを回して仕事をした蒸気は復水器
５で凝縮され再び液化される。したがって原子炉２内へ
持ち込まれる不純物を可能な限り低減するには復水器５
から給水系１までの間に何らかの方法によりその不純物
を除去する必要がある。

【０００３】図８に示されているものは最新の方式で二
重式浄化方法と呼ばれるものである。復水器５で凝集さ
れた不純物を含む冷却水は、まず復水ろ過装置６の部分
で不溶解性の不純物が除去される。その後、復水脱塩装
置７内のイオン交換樹脂にて溶解性の不純物が除去され
る。原子力発電プラント開発の初期（１９７０，８０年
代）においては、前述した復水ろ過装置６が存在せず、
したがって多量の不溶解性の不純物が原子炉２内へ流入
し、諸所の炉内構造物表面に放射能を含んだ形で堆積し
ていた。

【０００４】これが作業時における作業員の被ばく量の
増加を招いていた。そこへ前述のような復水ろ過装置６
が登場し、原子炉２内へ持ち込まれる不溶解性不純物の
濃度が極端に低減された。これにより、給水中の不溶解
性の不純物濃度が１０数ppbから１ppb以下まで低減さ
れ、これに伴い作業員の被ばく量も低減された。

【０００５】しかしながらその後の種々の実験で、この
不溶解性の不純物は燃料表面へ溶解性の不純物を固定す
る性質を持っていることがわかってきた。つまり、極端
に不溶解性不純物が低減されたプラントでは主に復水脱
塩装置７以降で発生した溶解性の不純物が充分燃料３表
面に固定化されず、したがって燃料３表面で放射化され
溶解性不純物が炉内構造物や配管表面へ付着し、それが
作業員の被ばく量の低減を妨げるという現象があること
がわかってきた。

【０００６】そこで近年、何らかの方法によりあえて不
溶解性不純物の濃度を増加させ、溶解性の不純物を燃料
表面へ固定化させる技術が考え出された。その１つの方
法として、復水ろ過装置６の一部をバイパスさせること
により不溶解性の不純物濃度を増加させる方法がある。
またもう一つの方法として、復水脱塩装置７以降に鉄注
入装置を設置し、電解発生させた鉄を溶解性あるいは酸
化させた不溶解性の形で注入する方法がある。いずれの
方法でも１〜２ ppbの不溶解性不純物濃度を確保するこ
とができる。また一方で復水脱塩装置７中のイオン交換
樹脂自体の開発も進められてきており、除鉄性能の高い
イオン交換樹脂などが開発され、現在試験段階にある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら前述の技
術のうち、不溶解性の不純物を低減させる技術について
は、まずある程度大きな設置面積を必要とする復水ろ過
装置が設置されることから当該設備設置による経済性、
スペース性および熱効率の観点からのマイナス面が挙げ
られ、また、除鉄性能の高いイオン交換樹脂について
は、これまでの試験データによれば図９に示されている
ように、除鉄性能が高くなるほど全炭素化合物（ＴＯ
Ｃ）の樹脂からの溶出が高くなり、かつ樹脂自体の寿命
が短くなるなどの難点がある。

【０００８】また、もう一つの不溶解性の不純物を増加
させる技術については、まず復水ろ過装置６をバイパス
させる方法の場合、これまでに述べてきたように中のイ
オン交換樹脂は多少なりとも除鉄性能を有しており、そ
のために復水ろ過装置６でバイパスさせられた不溶解性
不純物が復水脱塩装置７で捕捉され一定期間不溶解性不
純物が確保できない恐れがある。また、鉄注入装置によ
る不溶解性不純物濃度の増加は、注入装置自体のメイン
テナンス性に難があり、また溶解性の鉄で注入した場
合、注入配管中へ付着し目標濃度がなかなか達成できな
い嫌いがあり、さらに時には注入配管の閉塞を引き起こ
す恐れもある。

【０００９】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、寿命の短い高除鉄性能を有効に利
用し不溶解性不純物の濃度を低減する機能および低いＴ
ＯＣ溶出率を有しつつ、復水ろ過装置の省略によるコス
トの低減、省スペースさらに熱効率向上を図ることが可
能なこの種の原子力発電プラントを提供するにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、原子
炉一次系に水質を維持する浄化設備を有し、かつこの浄
化装置に、複数の復水脱塩塔を有する復水脱塩装置を備
えている原子力発電プラントにおいて、前記復水脱塩塔
内に、除鉄性能が異なる複数種類のイオン交換樹脂を充
填するようにし所期の目的を達成するようにしたもので
ある。

【００１１】またこの場合、前記イオン交換樹脂を、除
鉄性能の異なるカチオン樹脂の混合，あるいは除鉄性能
の高いカチオン樹脂と全有機炭素の除去性能の高いアニ
オン樹脂（特にマクロポーラス型あるいはＭＲ型樹脂が
良い）との組み合わせとしたものである。

【００１２】また、原子炉一次系に水質を維持する浄化
設備を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を
有する復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントに
おいて、前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異なる複数種類
のイオン交換樹脂を充填するとともに、各復水脱塩塔の
入口部に、復水脱塩装置出口の不溶解性不純物の濃度制
御を行う復水流入量調整装置を設けたものである。

【００１３】また、原子炉一次系に水質を維持する浄化
設備を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を
有する復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントに
おいて、前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異なる複数種類
のイオン交換樹脂を充填するとともに、各復水脱塩塔の
入口部に、復水脱塩装置出口の不溶解性不純物の濃度制
御を行う復水流入量調整装置および復水脱塩装置を含む
系統への不純物の混入を導電率にて検出する検出装置を
設けるようにしたものである。

【００１４】また、原子炉一次系に水質を維持する浄化
設備を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を
有する復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントの
運転方法において、前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異な
る複数種類のイオン交換樹脂を充填するとともに、これ
ら復水脱塩塔内へ流入する復水量の調整が可能なように
形成し、かつプラントの運転中に、これら除鉄性能の異
なる復水脱塩塔内へ流入する処理流量を変化させること
により前記復水脱塩装置出口の不溶解性不純物の濃度制
御を行うようにしたものである。またこの場合、前記各
プラントの運転サイクルの前半は除鉄性能の低い樹脂を
充填した復水脱塩塔への処理流量を増加させて当該装置
出口の不溶解性不純物の濃度を高めに制御し、かつ運転
サイクルの後半は除鉄性能の高い樹脂を充填した復水脱
塩塔への処理流量を増加させて当該装置出口の不溶解性
不純物の濃度を低めに制御するようにしたものである。

【００１５】また、前記各復水脱塩塔の入口および出口
に、不溶解性不純物濃度をモニタリングするモニタ装置
および流量を制御する流量制御装置を設け、このモニタ
装置と流量制御装置の制御により、［入口濃度］／［出
口濃度］で定義される各復水脱塩塔の除鉄率に応じて、
所定の復水脱塩装置出口不溶解性不純物濃度が得られる
ようにしたものである。

【００１６】すなわちこのように形成されている原子力
発電プラント，またその運転方法であると、復水脱塩装
置７内のイオン交換樹脂に除鉄性能すなわち樹脂寿命、
ＴＯＣ溶出率の異なる樹脂を塔単位で混在させ、各塔へ
流入する冷却水量を調節できる機能を有していることか
ら、寿命の短い高除鉄性能を有効に利用し不溶解性不純
物の濃度を低減する機能および低いＴＯＣ溶出率を有し
つつ、復水ろ過装置の省略によるコスト低減、省スペー
ス、熱効率向上を図ることが可能である。

【００１７】またこの場合、上記イオン交換樹脂に高除
鉄性能カチオン樹脂とＴＯＣ除去性能の高いアニオン樹
脂を組み合わせて用いることから、カチオン樹脂の劣化
に伴って溶出するＴＯＣをアニオン樹脂によって除去す
ることができ、効率の良い浄化が可能となる。また、復
水脱塩装置についてその出入り口の不溶解性不純物濃度
をモニタリングする装置を付加し、それらの濃度から計
算される除鉄率をもとに各塔へ流入する冷却水量を調節
することから、原子炉内へ流入する不溶解性不純物濃度
を制御することができるので運転中の省力化を図ること
が可能である。

【００１８】さらに、プラント運転の各サイクルにつ
き、サイクルの前半は除鉄率の低い塔へ冷却水を通水
し、サイクルの後半は除鉄率の高い塔へ通水する運転方
法を実施することから、サイクルの前半で燃料表面に溶
解性の不純物を固定化させるに十分な不溶解性不純物を
投入し、サイクルの後半で過剰の不溶解性不純物の流入
を抑えることにより作業員のうける被ばく量を最低限に
抑えることが可能となるのである。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下図示した実施例に基づいて本
発明を詳細に説明する。図１にはその給水鉄濃度制御型
の原子力発電プラントの要部系統が示されている。な
お、この図は復水脱塩ろ過装置が実際にプラントに設置
された場合の配管系統を示すものであり、実施例の説明
ではこの図１を参照しつつ、要部を簡略化して示した図
２を基に説明する。

【００２０】前述のように原子炉２内の燃料表面で発生
した蒸気は、タービン系４にて仕事をし、その後復水器
５にて凝集され再び液化状態となる。この時点における
液（冷却水）には、タービン系４で発生した鉄を主成分
とする不溶解性不純物，復水系での海水との熱交換時に
混入する微少の塩素イオンおよびその他の微少金属が存
在する。

【００２１】その後、この液は復水ポンプ１１により昇
圧され、復水脱塩ろ過装置へ流入する。この装置は大き
く分けて次の２つの系統より成り立っている。すなわ
ち、１つの系統は、除鉄率の低いイオン交換樹脂を少な
くとも１塔以上含んだ脱塩塔群（Ａ）１２および流量制
御バルブ１４さらに数個の系統隔離弁（図示なし）で構
成されている。またもう１つの系統は、除鉄率の高いイ
オン交換樹脂を少なくとも１塔以上含んだ脱塩塔群
（Ｂ）１３および流量制御バルブ１５さらに数個の系統
隔離弁で構成されている。

【００２２】前記脱塩塔群（Ａ）１２の除鉄率（［入口
濃度］／［出口濃度］により定義される）は、５〜２０
の範囲であり、脱塩塔群（Ｂ）１３の除鉄率は３０〜１
００の範囲とする。なおこの場合、それぞれの系統をさ
らに分割し、片方をバックアップあるいは樹脂交換時の
代替系列とすることも可能である。

【００２３】ここで、復水ポンプ１１直後の不溶解性不
純物濃度をＣ、流量制御バルブ１４の開度をｘ％、流量
制御バルブ１５の開度をｙ％、脱塩塔群（Ａ）１２の除
鉄率をＡ、脱塩塔群（Ｂ）１３の除鉄率をＢとおくと、
本脱塩ろ過装置出口での不溶解性不純物濃度Ｑ’は次式
にて表すことができる。

【００２４】

【数１】 Ｑ’＝Ｑ／（ｘ＋ｙ）×（ｘ×Ａ＋ｙ×Ｂ） …（１） 発明者らが実機での水質データを整理した結果、復水ポ
ンプ１１直後の不溶解性不純物濃度は１０ppb前後であ
ることがわかった。したがって今、脱塩塔群（Ａ）１２
の除鉄率を５、脱塩塔群（Ｂ）１３の除鉄率を１００と
おけば、脱塩ろ過装置出口での不溶解性不純物濃度Ｑ’
は流量制御バルブ１４および流量制御バルブ１５の開度
を調節することにより約０．１ppb〜１．５ppbの範囲で
制御することが可能である。

【００２５】次に第１の実施例の追加の実施例を図３を
用いて説明する。この実施例では新たに復水ポンプ出口
における不溶解性および溶解性不純物濃度を測定するた
めの装置２１あるいはサンプリングラインを設ける。ま
た脱塩塔群（Ａ）、脱塩塔群（Ｂ）出口での不溶解性不
純物濃度を測定するためにそれぞれの脱塩塔出口に同様
にして濃度測定装置２２，２３あるいはサンプリングラ
インを設ける。当然のことながら、脱塩塔群（Ａ）、脱
塩塔群（Ｂ）出口での不純物濃度はそれぞれの樹脂の劣
化度に依存する。これら３点で測定される不純物濃度は
プラントの運転中に変化する値である。そこで発明者ら
はこれらの測定結果を式１に示すような関連のもとに流
量制御バルブ１４を自動あるいは手動で制御するシステ
ムを付加することにより、当該復水脱塩ろ過装置出口で
の不溶解性不純物濃度を常に制御目標値に維持できるこ
とを見出した。

【００２６】次に本発明の別の実施例を図４を用いて説
明する。この実施例では、図に示されているように、除
鉄率の低いイオン交換樹脂を少なくとも１塔以上含んだ
脱塩塔群（Ａ）１２と、除鉄率の高いイオン交換樹脂を
少なくとも１塔以上含んだ脱塩塔群（Ｂ）１３とを備
え、そしてこの脱塩塔群（Ａ）１２と脱塩塔群（Ｂ）１
３とが直列に配置された構成となっている。また、除鉄
率の高い脱塩塔群（Ｂ）１３にはバイパスライン１６ａ
が設けられている。

【００２７】このバイパスライン１６ａとの分岐点以降
において、脱塩塔群（Ｂ）１３の系統には流量制御弁１
３をまた、バイパスラインにはバイパス流量制御バルブ
１６を設けている。前実施例と同様に、復水ポンプ１１
直後の不溶解性不純物濃度をＣ、流量制御バルブ１４の
開度をｘ％、脱塩塔群（Ａ）１２の除鉄率をＡ、脱塩塔
群（Ｂ）１３の除鉄率をＢ、バイパス流量制御バルブ１
６の開度をｙ％とおくと、本脱塩ろ過装置出口での不溶
解性不純物濃度Ｃ’は式２にて表すことができる。

【００２８】

【数２】 Ｃ’＝ＱＡ／（ｘ＋ｙ）×（ｘ×Ｂ＋１） …（２） この方法によれば、脱塩塔群（Ａ）１２にて一度ろ過さ
れた冷却水が脱塩塔群（Ｂ）１３でろ過されるため、高
除鉄性能樹脂に負担をかけることなく高い除鉄率を実現
することが可能である。

【００２９】また、この実施例の追加実施例として前実
施例と同様に図５に示すように脱塩塔群（Ａ）１２の前
後および脱塩塔群（Ｂ）１３の直後に不溶解性および溶
解性不純物濃度を測定するための装置３１，３２，３３
あるいはサンプリングラインを設けた構成とし、さらに
式２で示されたような関係に基づき手動あるいは自動で
流量制弁１３が制御されるようなシステムとすることも
可能である。

【００３０】さらに第１の実施例および第２の実施例に
共通の追加実施例を以下に示す。図９にて示したように
カチオン樹脂は除鉄性能が高くなるほどＴＯＣの溶出量
が高くなる傾向があり、また一般に、樹脂の劣化に伴っ
てもＴＯＣの溶出量が高くなる傾向にある。そこで、除
鉄性能の高いカチオン樹脂に対しＴＯＣ除去性能の高い
アニオン樹脂を組み合わせて使用することにより、当該
カチオン樹脂の欠点を補うことが可能である。

【００３１】本発明の第１実施例を実際のプラント運転
に適用した場合の例が図１に示されている。前述のよう
に実際には脱塩塔を複数塔配置して運用する。本発明で
は８塔の脱塩塔を用いた場合を示しており、そのうち４
塔が従来型のイオン交換樹脂を装備したもの、残り４塔
が高除鉄性能イオン交換樹脂を装備したものとした。

【００３２】発明者らはこれまでのプラントの水質デー
タを整理し、給水中の不溶解性不純物濃度（具体的には
不溶解性鉄濃度）と炉水放射能濃度の間にある程度の相
関があることを見出し、さらには、図６中の太線で示す
ような給水鉄濃度で制御することにより炉水放射能濃度
を低く抑え、延いては作業員の被ばく量を低減すること
が可能であることを見出した。

【００３３】今脱塩塔群（Ａ）１２の除鉄率を５、脱塩
塔群（Ｂ）１３の除鉄率を１００と設定すると、サイク
ル前半の給水鉄濃度目標値である１ppb以上を達成する
には、式１より流量制御バルブ１４と流量制御バルブ１
５の開度の比率を２．１とすればよいことがわかる。実
際には各塔の流量制御バルブの開度を設定するよりも脱
塩塔の投入塔数を切替える方が都合がよく、その場合に
は脱塩塔群（Ａ）の投入塔数を４塔、脱塩塔群（Ｂ）の
投入塔数を２塔として運転する。

【００３４】その後脱塩塔群（Ａ）１２および脱塩塔群
（Ｂ）１３のイオン交換樹脂は除々に劣化し除鉄性能が
低下する。これに伴い流量制御バルブ１４の開度を除々
に閉じ、脱塩塔群（Ｂ）１３への流量を増加させて当該
脱塩ろ過装置出口での鉄濃度を１ppb程度に維持する。
かわってサイクル後半では給水鉄濃度は０．５ppb前後
確保すればよく、そのためには流量制御バルブ１４と流
量制御バルブ１５の開度の比率を１．４程度に設定すれ
ばよいことが同様にわかる。この場合も前記同様、脱塩
塔の投入塔数を切替える方式で対応し、脱塩塔群（Ａ）
の投入塔数を１塔、脱塩塔群（Ｂ）の投入塔数を４塔と
して運転する。

【００３５】以上の投入塔数に関する操作を図６に目標
給水鉄濃度と対比させて示した。また、図７には、同様
の目標濃度を従来の方法である復水ろ過装置６バイパス
方式あるいは鉄注入装置方式で制御した場合の濃度パタ
ーンの概略を示した。本図に示すとおり、バイパス方式
や鉄注入方式では前述のようにバイパス方式では復水脱
塩装置７への捕捉、鉄注入方式では注入配管への付着な
どによりサイクル初期において目標とする濃度が達成で
きず、したがって本発明の方がより理想的に給水鉄濃度
を制御できるといえる。

【００３６】なお、以上の実施例ではいずれも各塔ごと
に除鉄性能の異なるカチオン樹脂を充填するように説明
してきたが、常にこのようにしなければならないわけで
はなく、例えば除鉄性能が異なる樹脂を適当な比率とな
るよう混合し、この混合樹脂を各塔に充填するようにし
ても良いことは勿論である。なお、この場合には樹脂の
調整に多少の手間がかかる嫌いがあるが、このようにす
ると各塔の流量を均等にして運用することが可能とな
り、特に既設ＣＤ単独プラントに対し、樹脂交換だけで
対応できるというメリットが生ずる。

【００３７】以上説明してきたように、このように形成
された原子力発電プラントであると、寿命の短い高除鉄
性能を有効に利用し不溶解性不純物の濃度を低減する機
能および低いＴＯＣ溶出率を有しつつ、復水ろ過装置６
の省略による約４５％のコスト低減、省スペースさらに
熱効率の向上を図ることが可能である。

【００３８】また、自動で原子炉２内へ流入する不溶解
性不純物濃度を制御することができることから運転中の
省力化を図ることが可能となり、またサイクルの前半で
燃料３の表面に溶解性の不純物を固定化させるに十分な
不溶解性不純物が投入され、サイクルの後半で過剰の不
溶解性不純物の流入が抑えられるという理想的な給水不
純物濃度制御が実施でき、したがって炉水放射能濃度を
低減することができ延いては作業者のうける被ばく量を
最小限に抑えることが可能である。

【００３９】

【発明の効果】以上種々説明してきたように本発明によ
れば、寿命の短い高除鉄性能を有効に利用し不溶解性不
純物の濃度を低減する機能および低いＴＯＣ溶出率を有
しつつ、復水ろ過装置の省略によるコストの低減および
省スペースさらに熱効率向上を図ることが可能なこの種
の原子力発電プラントを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原子力発電プラントの一実施例を示す
冷却水系統図である。

【図２】本発明の原子力発電プラントの脱塩塔群の要部
系統図である。

【図３】本発明の原子力発電プラントの他の実施例を示
す要部冷却水系統図である。

【図４】本発明の原子力発電プラントの他の実施例を示
す要部冷却水系統図である。

【図５】本発明の原子力発電プラントの他の実施例を示
す要部冷却水系統図である。

【図６】本発明の原子力発電プラントの運転サイクルを
示す図である。

【図７】従来の制御法との制御結果の比較を示す図であ
る。

【図８】従来の原子力発電プラントの冷却水系統図であ
る。

【図９】イオン交換樹脂の除鉄性能とＴＯＣ溶出率の相
関を示す特性図である。

【符号の説明】

１…給水系、２…原子炉、３…燃料、４…タービン系、
５…復水器、６…復水ろ過装置、７…復水脱塩装置、１
１…復水ポンプ、１２…脱塩塔群（Ａ）、１３…脱塩塔
群（Ｂ）、１４…流量制御バルブ、１５…流量制御バル
ブ、１６…バイパス流量制御バルブ、２１，２２，２
３，３１，３２，３３…不純物濃度測定装置。

フロントページの続き (72)発明者 朝倉 大和 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 風間 誠一 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 確井 直志 茨城県日立市幸町三丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 西村 勇作 茨城県日立市幸町三丁目２番２号 株式会 社日立エンジニアリングサービス内 (72)発明者 三木 実 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 三木 一克 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 原子炉一次系に水質を維持する浄化設備
   を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を有す
   る復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントにおい
   て、 前記復水脱塩塔内に、除鉄性能が異なる複数種類のイオ
   ン交換樹脂を充填するようにしたことを特徴とする原子
   力発電プラント。
2. 【請求項２】 前記イオン交換樹脂が、除鉄性能の異な
   るカチオン樹脂の混合である請求項１記載の原子力発電
   プラント。
3. 【請求項３】 前記イオン交換樹脂が、除鉄性能の高い
   カチオン樹脂と全有機炭素の除去性能の高いアニオン樹
   脂との組み合わせである請求項１記載の原子力発電プラ
   ント。
4. 【請求項４】 前記全有機炭素の除去性能の高いアニオ
   ン樹脂は、マクロポーラス型あるいはＭＲ型樹脂である
   請求項３記載の原子力発電プラント。
5. 【請求項５】 原子炉一次系に水質を維持する浄化設備
   を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を有す
   る復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントにおい
   て、 前記各復水脱塩塔内に、樹脂寿命および全有機炭素溶出
   率の異なる樹脂を塔単位で混在させるとともに、各塔へ
   流入する冷却水量を調節できるように形成したことを特
   徴とする原子力発電プラント。
6. 【請求項６】 原子炉一次系に水質を維持する浄化設備
   を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を有す
   る復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントにおい
   て、 前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異なる複数種類のイオン
   交換樹脂を充填するとともに、各復水脱塩塔の入口部
   に、復水脱塩装置出口の不溶解性不純物の濃度制御を行
   う復水流入量調整装置を設けたことを特徴とする原子力
   発電プラント。
7. 【請求項７】 原子炉一次系に水質を維持する浄化設備
   を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を有す
   る復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントにおい
   て、 前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異なる複数種類のイオン
   交換樹脂を充填するとともに、各復水脱塩塔の入口部
   に、復水脱塩装置出口の不溶解性不純物の濃度制御を行
   う復水流入量調整装置および復水脱塩装置を含む系統へ
   の不純物の混入を導電率にて検出する検出装置を設けた
   ことを特徴とする原子力発電プラント。
8. 【請求項８】 原子炉一次系に水質を維持する浄化設備
   を有し、かつこの浄化装置に、複数の復水脱塩塔を有す
   る復水脱塩装置を備えている原子力発電プラントの運転
   方法において、 前記復水脱塩塔内に除鉄性能が異なる複数種類のイオン
   交換樹脂を充填するとともに、これら復水脱塩塔内へ流
   入する復水量の調整が可能なように形成し、かつプラン
   トの運転中に、これら除鉄性能の異なる復水脱塩塔内へ
   流入する処理流量を変化させることにより前記復水脱塩
   装置出口の不溶解性不純物の濃度制御を行うようにした
   ことを特徴とする原子力発電プラントの運転方法。
9. 【請求項９】 前記各プラントの運転サイクルの前半は
   除鉄性能の低い樹脂を充填した復水脱塩塔への処理流量
   を増加させて当該装置出口の不溶解性不純物の濃度を高
   めに制御し、かつ運転サイクルの後半は除鉄性能の高い
   樹脂を充填した復水脱塩塔への処理流量を増加させて当
   該装置出口の不溶解性不純物の濃度を低めに制御するよ
   うにした請求項８記載の原子力発電プラントの運転方
   法。
10. 【請求項１０】 前記各復水脱塩塔の入口および出口
    に、不溶解性不純物濃度をモニタリングするモニタ装置
    および流量を制御する流量制御装置を設け、このモニタ
    装置と流量制御装置の制御により、［入口濃度］／［出
    口濃度］で定義される各復水脱塩塔の除鉄率に応じて、
    所定の復水脱塩装置出口不溶解性不純物濃度が得られる
    ようにした請求項８記載の原子力発電プラントの運転方
    法。
11. 【請求項１１】 前記復水脱塩装置を含む系統への不純
    物の混入を導電率にて判断するとともに、判断後、復水
    脱塩装置定格流量バランスへ速やかに戻すようにした請
    求項８，９または１０記載の原子力発電プラントの運転
    方法。