JPH09279310A - 拡散接合性の優れたステンレス箔およびそれを用いたメタル担体 - Google Patents
拡散接合性の優れたステンレス箔およびそれを用いたメタル担体Info
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- JPH09279310A JPH09279310A JP8094548A JP9454896A JPH09279310A JP H09279310 A JPH09279310 A JP H09279310A JP 8094548 A JP8094548 A JP 8094548A JP 9454896 A JP9454896 A JP 9454896A JP H09279310 A JPH09279310 A JP H09279310A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、メタル担体の平箔と波箔の拡散接
合を安定に行うことを可能ならしめる耐熱ステンレス箔
および該ステンレス箔を用いて製造したメタル担体を提
供する。 【解決手段】 ステンレス箔を製造するとき、間に焼鈍
過程を含む数回の圧延で段階的に板厚を減じて行く。こ
のとき、圧延によって板は押しつぶされ、箔厚方向の平
均結晶粒サイズは小さくなる。結晶粒界は粒内に比べて
拡散係数が大きいため、結晶粒サイズが小さいほど粒界
が多数存在し、拡散現象が助長されることになる。とら
に、圧下率が大きいほど、結晶粒内に加工歪が蓄えられ
るため拡散現象が助長される。すなわち、加工を加える
ほど拡散接合性の優れた材料が得られることになる。
合を安定に行うことを可能ならしめる耐熱ステンレス箔
および該ステンレス箔を用いて製造したメタル担体を提
供する。 【解決手段】 ステンレス箔を製造するとき、間に焼鈍
過程を含む数回の圧延で段階的に板厚を減じて行く。こ
のとき、圧延によって板は押しつぶされ、箔厚方向の平
均結晶粒サイズは小さくなる。結晶粒界は粒内に比べて
拡散係数が大きいため、結晶粒サイズが小さいほど粒界
が多数存在し、拡散現象が助長されることになる。とら
に、圧下率が大きいほど、結晶粒内に加工歪が蓄えられ
るため拡散現象が助長される。すなわち、加工を加える
ほど拡散接合性の優れた材料が得られることになる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種内燃機関の排ガス
浄化用触媒コンバータのメタルハニカム体を製造する上
で、拡散接合性が優れた耐熱ステンレス箔、および該ス
テンレス箔を用いて製造するメタル担体に関するもので
ある。
浄化用触媒コンバータのメタルハニカム体を製造する上
で、拡散接合性が優れた耐熱ステンレス箔、および該ス
テンレス箔を用いて製造するメタル担体に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】自動車、ボイラー、発電用の内燃機関の
排ガス浄化用触媒コンバータの担体には、耐熱ステンレ
ス製の外筒に、耐熱ステンレス製のハニカム体をインサ
ートしたメタル担体、あるいはセラミック製のハニカム
体をインサートしたセラミック担体が使用されている。
メタル担体はセラミック担体と比較して、エンジン始動
時の初期消化能に優れ、更には圧力損失も小さいという
特徴を有している。
排ガス浄化用触媒コンバータの担体には、耐熱ステンレ
ス製の外筒に、耐熱ステンレス製のハニカム体をインサ
ートしたメタル担体、あるいはセラミック製のハニカム
体をインサートしたセラミック担体が使用されている。
メタル担体はセラミック担体と比較して、エンジン始動
時の初期消化能に優れ、更には圧力損失も小さいという
特徴を有している。
【０００３】従来のメタル担体において、ハニカム体
は、平箔（箔厚５０ミクロン程度のステンレス箔）と該
平箔をコルゲート加工した波箔とを重ね、渦巻状に巻き
とって製造されている。そして、該ハニカム体を該外筒
にインサートし、該平箔と該波箔を接合するとともに、
該ハニカム体と該外筒を接合してメタル担体とする。
は、平箔（箔厚５０ミクロン程度のステンレス箔）と該
平箔をコルゲート加工した波箔とを重ね、渦巻状に巻き
とって製造されている。そして、該ハニカム体を該外筒
にインサートし、該平箔と該波箔を接合するとともに、
該ハニカム体と該外筒を接合してメタル担体とする。
【０００４】ここで用いるステンレス箔とは、Ａｌを
０．５％〜８％含み、高温酸化雰囲気でアルミナ皮膜が
生成されて生地を防御する耐熱ステンレス箔を指す。Ａ
ｌ添加量の下限を０．５％としたのは、これ以上少ない
Ａｌ添加量では必要な厚さのアルミナ皮膜が形成されな
いことに起因する。そしてＡｌ添加量の上限を８％とし
たのは、これ以上多いＡｌ添加量では箔圧延が困難とな
り、工業的に意味が無くなるからである。
０．５％〜８％含み、高温酸化雰囲気でアルミナ皮膜が
生成されて生地を防御する耐熱ステンレス箔を指す。Ａ
ｌ添加量の下限を０．５％としたのは、これ以上少ない
Ａｌ添加量では必要な厚さのアルミナ皮膜が形成されな
いことに起因する。そしてＡｌ添加量の上限を８％とし
たのは、これ以上多いＡｌ添加量では箔圧延が困難とな
り、工業的に意味が無くなるからである。
【０００５】ここでいう平箔と波箔の接合方法として、
ロウ付け、抵抗溶接、あるいは拡散接合等が用いられて
きている。なかでも拡散接合は、ロウ材等を用いること
なく、高温高真空下に保持することにより接合する方法
であり、生産性も高いため、メタル担体の製造コスト低
減に対し最適の方法と言える。この拡散接合によるメタ
ル担体の製造については、米国特許第４３００９５６号
明細書で示されている。
ロウ付け、抵抗溶接、あるいは拡散接合等が用いられて
きている。なかでも拡散接合は、ロウ材等を用いること
なく、高温高真空下に保持することにより接合する方法
であり、生産性も高いため、メタル担体の製造コスト低
減に対し最適の方法と言える。この拡散接合によるメタ
ル担体の製造については、米国特許第４３００９５６号
明細書で示されている。
【０００６】拡散接合は本来、被接合部の接触部が接合
する方法のため、平箔と波箔の接触部を確保することが
重要である。従来の拡散接合において、平箔と波箔の接
触を確保する方法として平箔と波箔間の接触面圧を高め
ることが言及されてきた。すなわち、ハニカム体の巻き
取り時に、平箔にバックテンションをかけて波箔ととも
に巻き取り軸の周りに巻回して、ハニカム体を硬く巻き
上げてきた。更にそうしてできたハニカム体を外筒に挿
入後、高真空下あるいは非酸化性雰囲気下で高温熱処理
しメタル担体を製作しようとした。しかし、ハニカム体
の拡散接合組み立てに計算上必要な値のバックテンショ
ンを負荷すると、平箔と波箔を巻き取る際に波箔が座屈
する、巻き取り軸が変形する、あるいはそのバックテン
ションが偏重することにより平箔が破断し、巻き取り不
能になるという問題が起きた。
する方法のため、平箔と波箔の接触部を確保することが
重要である。従来の拡散接合において、平箔と波箔の接
触を確保する方法として平箔と波箔間の接触面圧を高め
ることが言及されてきた。すなわち、ハニカム体の巻き
取り時に、平箔にバックテンションをかけて波箔ととも
に巻き取り軸の周りに巻回して、ハニカム体を硬く巻き
上げてきた。更にそうしてできたハニカム体を外筒に挿
入後、高真空下あるいは非酸化性雰囲気下で高温熱処理
しメタル担体を製作しようとした。しかし、ハニカム体
の拡散接合組み立てに計算上必要な値のバックテンショ
ンを負荷すると、平箔と波箔を巻き取る際に波箔が座屈
する、巻き取り軸が変形する、あるいはそのバックテン
ションが偏重することにより平箔が破断し、巻き取り不
能になるという問題が起きた。
【０００７】そこで本発明者等は、特開平８−３８９１
２号公報に示す方法を考案した。この方法はステンレス
箔の表面を平滑にすることで拡散接合性を高め、低いバ
ックテンションで巻き取っても、ハニカム体が拡散接合
で組み立てることを可能ならしめるものである。ただ
し、ステンレス箔の表面を平滑に仕上げるために、箔圧
延の仕上げロールとしてブライト仕上げロールを用いる
等の特別な配慮が必要となり、これが箔圧延コストを引
き上げる要因になる。
２号公報に示す方法を考案した。この方法はステンレス
箔の表面を平滑にすることで拡散接合性を高め、低いバ
ックテンションで巻き取っても、ハニカム体が拡散接合
で組み立てることを可能ならしめるものである。ただ
し、ステンレス箔の表面を平滑に仕上げるために、箔圧
延の仕上げロールとしてブライト仕上げロールを用いる
等の特別な配慮が必要となり、これが箔圧延コストを引
き上げる要因になる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、自動車、ボ
イラー、発電用等の各種内燃機関の排ガス浄化用触媒コ
ンバータのステンレス製メタルハニカム体を製造する上
で、ステンレス箔の平箔と該平箔をコルゲート加工して
得られた波箔の拡散接合が不安定になる問題を解決する
ものである。
イラー、発電用等の各種内燃機関の排ガス浄化用触媒コ
ンバータのステンレス製メタルハニカム体を製造する上
で、ステンレス箔の平箔と該平箔をコルゲート加工して
得られた波箔の拡散接合が不安定になる問題を解決する
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明の要旨と
するところは、ハニカム体を構成するＡｌを０．５％〜
８％含む耐熱ステンレス箔において、最終焼鈍工程以後
の圧延による圧下率が８５％〜９９％の範囲内にあり、
箔厚方向の平均結晶粒サイズが０．００１ミクロン〜５
ミクロンの範囲にあることを特徴とする拡散接合性の優
れたステンレス箔であり、該ステンレス箔を用いて製造
することを特徴とするメタル担体である。
するところは、ハニカム体を構成するＡｌを０．５％〜
８％含む耐熱ステンレス箔において、最終焼鈍工程以後
の圧延による圧下率が８５％〜９９％の範囲内にあり、
箔厚方向の平均結晶粒サイズが０．００１ミクロン〜５
ミクロンの範囲にあることを特徴とする拡散接合性の優
れたステンレス箔であり、該ステンレス箔を用いて製造
することを特徴とするメタル担体である。
【００１０】
【発明の実施の形態】触媒コンバータ用メタル担体で使
用されるメタルハニカム体を構成する厚さ数十ミクロン
のステンレス箔同士を拡散接合するとき、その拡散過程
において接合すべき素材の表面特性が大きく影響を与え
る。表面特性のうち、ミクロな接触状態を支配する表面
粗さに着目し、これを平滑化することで拡散接合性を向
上させたのが先述の本発明者らによる特開平８−８８９
１２号公報に開示している。引き続き詳細に探索した結
果、同じ表面粗さのステンレス箔でも拡散接合性の異な
るものが存在し、これがステンレス箔の最終焼鈍後の圧
延における圧下率と箔厚方向の平均結晶粒サイズによる
ものであることを見出した。
用されるメタルハニカム体を構成する厚さ数十ミクロン
のステンレス箔同士を拡散接合するとき、その拡散過程
において接合すべき素材の表面特性が大きく影響を与え
る。表面特性のうち、ミクロな接触状態を支配する表面
粗さに着目し、これを平滑化することで拡散接合性を向
上させたのが先述の本発明者らによる特開平８−８８９
１２号公報に開示している。引き続き詳細に探索した結
果、同じ表面粗さのステンレス箔でも拡散接合性の異な
るものが存在し、これがステンレス箔の最終焼鈍後の圧
延における圧下率と箔厚方向の平均結晶粒サイズによる
ものであることを見出した。
【００１１】このことについて以下詳細に述べる。ステ
ンレス箔を製造するとき、焼鈍過程を含む数回の圧延で
段階的に板厚を減じて行く。たとえば、板厚１mmの焼鈍
材が与えられて箔圧５０ミクロンまで仕上げるとき、粗
圧延で２５０ミクロンまで板厚を減じて、再焼鈍し、仕
上げ圧延で５０ミクロンまで板厚を減ずる。
ンレス箔を製造するとき、焼鈍過程を含む数回の圧延で
段階的に板厚を減じて行く。たとえば、板厚１mmの焼鈍
材が与えられて箔圧５０ミクロンまで仕上げるとき、粗
圧延で２５０ミクロンまで板厚を減じて、再焼鈍し、仕
上げ圧延で５０ミクロンまで板厚を減ずる。
【００１２】このとき、圧延によって板は押しつぶさ
れ、箔厚方向の平均結晶粒サイズは小さくなり、結晶粒
内にも加工歪が蓄積される。ここでいう箔厚方向の平均
結晶粒サイズとは、箔長手方向に圧延された結晶が箔厚
方向に存在する個数（ｎ）を測定し、箔厚（ｔ）をｎで
除することで算出した。結晶粒界は粒内に比べて拡散係
数が大きいため、細粒ほど粒界が多数存在し、拡散現象
が速やかに進行する。更に、結晶粒内も加工歪が蓄積さ
れ内部欠陥が多いほど拡散現象が速やかに進行する。す
なわち、加工を加えるほど拡散接合性の優れた材料が得
られることになる。
れ、箔厚方向の平均結晶粒サイズは小さくなり、結晶粒
内にも加工歪が蓄積される。ここでいう箔厚方向の平均
結晶粒サイズとは、箔長手方向に圧延された結晶が箔厚
方向に存在する個数（ｎ）を測定し、箔厚（ｔ）をｎで
除することで算出した。結晶粒界は粒内に比べて拡散係
数が大きいため、細粒ほど粒界が多数存在し、拡散現象
が速やかに進行する。更に、結晶粒内も加工歪が蓄積さ
れ内部欠陥が多いほど拡散現象が速やかに進行する。す
なわち、加工を加えるほど拡散接合性の優れた材料が得
られることになる。
【００１３】ただしこの効果が、圧延後焼鈍工程を加え
て再結晶させると失われてしまう。すなわち、触媒コン
バータ用ステンレス箔用素材として供される最終圧延に
おいて、如何に加工を加え箔厚方向に細粒化したか、そ
して加工歪を蓄積させ内部欠陥を多くしたかがポイント
となる。
て再結晶させると失われてしまう。すなわち、触媒コン
バータ用ステンレス箔用素材として供される最終圧延に
おいて、如何に加工を加え箔厚方向に細粒化したか、そ
して加工歪を蓄積させ内部欠陥を多くしたかがポイント
となる。
【００１４】表１は、最終焼鈍工程後の圧下率と箔厚方
向の結晶粒サイズがステンレス箔の拡散接合性に与える
影響を示す。ここでは、Ａｌを５％含有したフェライト
系ステンレス箔を供試材料として用いた。拡散接合性
は、圧下率と平均結晶粒サイズをそれぞれ設定したステ
ンレス箔でハニカム体を作製し、これを破壊試験した結
果で判定した。良好な接合部が形成されたものを○、口
開きが発生したもの、およびテレスコープ状に破損した
ものを●で表記した。
向の結晶粒サイズがステンレス箔の拡散接合性に与える
影響を示す。ここでは、Ａｌを５％含有したフェライト
系ステンレス箔を供試材料として用いた。拡散接合性
は、圧下率と平均結晶粒サイズをそれぞれ設定したステ
ンレス箔でハニカム体を作製し、これを破壊試験した結
果で判定した。良好な接合部が形成されたものを○、口
開きが発生したもの、およびテレスコープ状に破損した
ものを●で表記した。
【００１５】
【表１】
【００１６】図１は、破壊試験の方法を示す。本方法
は、ハニカム体の周囲をダイスで支え、中央をポンチ３
で加圧したときの破壊形態で判定するものである。尚、
ハニカム体の作製条件は以下の通りである。 平箔に８kgf のバックテンションをかけながら、波箔と
一緒に平箔を巻回し、外径９８．５mmのハニカム体を作
製した。そのハニカム体を外径１０２mmの外筒に挿入
し、縮径機にて外径１００mmに縮径した。その後、１０
-4torrの真空下で１２５０℃、９０min の真空熱処理を
実施することで拡散接合を遂行し、ハニカム体を作製し
た。表に見るように、最終焼鈍工程以後の圧延による圧
下率が８５％〜９９％の範囲内にあり、箔厚方向の平均
結晶粒サイズが０．００１ミクロン〜５ミクロンの範囲
にあるとき、良好な拡散接合メタル担体が得られた。
は、ハニカム体の周囲をダイスで支え、中央をポンチ３
で加圧したときの破壊形態で判定するものである。尚、
ハニカム体の作製条件は以下の通りである。 平箔に８kgf のバックテンションをかけながら、波箔と
一緒に平箔を巻回し、外径９８．５mmのハニカム体を作
製した。そのハニカム体を外径１０２mmの外筒に挿入
し、縮径機にて外径１００mmに縮径した。その後、１０
-4torrの真空下で１２５０℃、９０min の真空熱処理を
実施することで拡散接合を遂行し、ハニカム体を作製し
た。表に見るように、最終焼鈍工程以後の圧延による圧
下率が８５％〜９９％の範囲内にあり、箔厚方向の平均
結晶粒サイズが０．００１ミクロン〜５ミクロンの範囲
にあるとき、良好な拡散接合メタル担体が得られた。
【００１７】表２も、最終焼鈍工程後の圧下率と箔厚方
向の結晶粒サイズがステンレス箔の拡散接合性に与える
影響を示す。ただし表１の場合、ハニカム体作製の熱処
理条件が１２５０℃、９０min であったが、表２の場合
は、１２００℃、６０min であり、拡散接合条件として
は厳しいものであるが、工業的には生産性もよく、コス
トダウンが可能な熱処理となる。
向の結晶粒サイズがステンレス箔の拡散接合性に与える
影響を示す。ただし表１の場合、ハニカム体作製の熱処
理条件が１２５０℃、９０min であったが、表２の場合
は、１２００℃、６０min であり、拡散接合条件として
は厳しいものであるが、工業的には生産性もよく、コス
トダウンが可能な熱処理となる。
【００１８】
【表２】
【００１９】表に見るように、最終焼鈍工程以後の圧延
による圧下率が９０％〜９９％の範囲内にあるか、もし
くは箔厚方向の平均結晶粒サイズが０．００１ミクロン
〜２ミクロンの範囲にあるとき、拡散接合条件が厳しい
にも拘らず極めて良好な拡散接合メタル担体が得られ
た。ここで最終焼鈍過程後の圧下率を９９％以下とした
のは、そして箔厚方向の平均結晶粒サイズを０．００１
％以上としたのは、これらの要因が拡散接合性に与える
影響がそこで工業的に飽和するからである。尚、それぞ
れのステンレス箔表面粗さを測定したところ、平均粗さ
で概ね０．３０〜０．３５ミクロンであったため、表面
粗さによる拡散接合性への影響は同等と評価した。
による圧下率が９０％〜９９％の範囲内にあるか、もし
くは箔厚方向の平均結晶粒サイズが０．００１ミクロン
〜２ミクロンの範囲にあるとき、拡散接合条件が厳しい
にも拘らず極めて良好な拡散接合メタル担体が得られ
た。ここで最終焼鈍過程後の圧下率を９９％以下とした
のは、そして箔厚方向の平均結晶粒サイズを０．００１
％以上としたのは、これらの要因が拡散接合性に与える
影響がそこで工業的に飽和するからである。尚、それぞ
れのステンレス箔表面粗さを測定したところ、平均粗さ
で概ね０．３０〜０．３５ミクロンであったため、表面
粗さによる拡散接合性への影響は同等と評価した。
【００２０】
【実施例】既存のステンレス箔を３種用意した。いずれ
もＣｒ添加量２０％である。 Ａ：圧下率７５％、平均結晶粒サイズ５ミクロン、Ａｌ
添加量７％ Ｂ：圧下率８０％、平均結晶粒サイズ５ミクロン、Ａｌ
添加量５％ Ｃ：圧下率８０％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量３％ 更に、本発明によるステンレス箔を４種用意した。いず
れもＣｒ添加量２０％である。 Ｄ：圧下率８５％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量７％ Ｅ：圧下率９５％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量５％ Ｆ：圧下率８５％、平均結晶粒サイズ０．１ミクロン、
Ａｌ添加量３％ Ｇ：圧下率９５％、平均結晶粒サイズ０．１ミクロン、
Ａｌ添加量３％ 既存のフェライト系ステンレス箔Ａ，Ｂ，Ｃを用いて作
製したハニカム体は１２５０℃、９０min の拡散熱処理
条件でも破壊試験でテレスコープ状に破壊した。
もＣｒ添加量２０％である。 Ａ：圧下率７５％、平均結晶粒サイズ５ミクロン、Ａｌ
添加量７％ Ｂ：圧下率８０％、平均結晶粒サイズ５ミクロン、Ａｌ
添加量５％ Ｃ：圧下率８０％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量３％ 更に、本発明によるステンレス箔を４種用意した。いず
れもＣｒ添加量２０％である。 Ｄ：圧下率８５％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量７％ Ｅ：圧下率９５％、平均結晶粒サイズ３ミクロン、Ａｌ
添加量５％ Ｆ：圧下率８５％、平均結晶粒サイズ０．１ミクロン、
Ａｌ添加量３％ Ｇ：圧下率９５％、平均結晶粒サイズ０．１ミクロン、
Ａｌ添加量３％ 既存のフェライト系ステンレス箔Ａ，Ｂ，Ｃを用いて作
製したハニカム体は１２５０℃、９０min の拡散熱処理
条件でも破壊試験でテレスコープ状に破壊した。
【００２１】本発明によるフェライト系ステンレス箔
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて作製したハニカム体は１２５０
℃、９０min の拡散熱処理条件で破壊試験に合格した。
特に、Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて作製したハニカム体において
は、１２００℃、６０min の拡散熱処理条件でも破壊試
験に合格するという極めて良好な特性を示した。このよ
うに、既存のステンレス箔と本発明によるステンレス箔
の拡散接合性との差異は明確である。
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて作製したハニカム体は１２５０
℃、９０min の拡散熱処理条件で破壊試験に合格した。
特に、Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて作製したハニカム体において
は、１２００℃、６０min の拡散熱処理条件でも破壊試
験に合格するという極めて良好な特性を示した。このよ
うに、既存のステンレス箔と本発明によるステンレス箔
の拡散接合性との差異は明確である。
【００２２】既存のステンレス箔Ａ，Ｂ，Ｃと本発明に
よるステンレス箔Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて、１２５０
℃、９０min の熱処理条件でメタル担体Ａ，Ｂ，Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを作製して、ガソリンエンジンの排気系
に搭載し、１サイクル：過熱９５０℃×８分＋冷却室温
×１０分の耐久試験を９００サイクル実施したところ、
Ａ，Ｂ，Ｃは１００サイクルでハニカム体が大きく破損
したが、Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは９００サイクル実施してもす
べて合格した。
よるステンレス箔Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを用いて、１２５０
℃、９０min の熱処理条件でメタル担体Ａ，Ｂ，Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇを作製して、ガソリンエンジンの排気系
に搭載し、１サイクル：過熱９５０℃×８分＋冷却室温
×１０分の耐久試験を９００サイクル実施したところ、
Ａ，Ｂ，Ｃは１００サイクルでハニカム体が大きく破損
したが、Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは９００サイクル実施してもす
べて合格した。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によると、各種内燃
機関の排ガス浄化用触媒コンバータの担体に使用され
る、ハニカム体の平箔と波箔の拡散接合を良好に行うこ
とができる。
機関の排ガス浄化用触媒コンバータの担体に使用され
る、ハニカム体の平箔と波箔の拡散接合を良好に行うこ
とができる。
【図１】ハニカム体の破壊試験方法を示す図。
１ ハニカム体 ２ ダイス ３ ポンチ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｂ２３Ｋ 20/00 ３１０Ｇ // Ｂ２３Ｋ 20/00 ３１０ ３１０Ｌ Ｂ０１Ｄ 53/36 ＺＡＢＣ (72)発明者 内海 徹 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｌを０．５％〜８％含む耐熱ステンレ
ス箔において、箔を製造する最終焼鈍工程以後で圧下率
８５％〜９９％の圧延がされ、箔厚方向の平均結晶粒サ
イズが０．００１ミクロン〜５ミクロンの範囲にあるこ
とを特徴とする拡散接合性の優れたステンレス箔。 - 【請求項２】 箔を製造する最終焼鈍工程以後の圧延に
よる圧下率が９０％〜９９％の範囲内にあることを特徴
とする請求項１記載の拡散接合性の優れたステンレス
箔。 - 【請求項３】 箔の箔厚方向の平均結晶粒サイズが０．
００１ミクロン〜２ミクロンの範囲にあることを特徴と
する請求項１記載の拡散接合性の優れたステンレス箔。 - 【請求項４】 請求項１，２あるいは３の何れかに示す
拡散接合性の優れたステンレス箔を用いて製造すること
を特徴とするメタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09454896A JP3300225B2 (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 拡散接合性の優れたステンレス箔およびそれを用いたメタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09454896A JP3300225B2 (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 拡散接合性の優れたステンレス箔およびそれを用いたメタル担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279310A true JPH09279310A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3300225B2 JP3300225B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=14113372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09454896A Expired - Fee Related JP3300225B2 (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 拡散接合性の優れたステンレス箔およびそれを用いたメタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3300225B2 (ja) |
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