JPH0929301A - プレスによるスラブ幅サイジング方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 幅圧下後の熱間スラブ先端のクロップ形状に
起因する歩留低下の抑制と幅圧下時のキャンバ発生を抑
制する。 【構成】 幅圧下プレスの上流側で熱間スラブの幅端面
をサイドガイドで挟持して幅圧下するプレスによるスラ
ブ幅サイジング方法において、予め使用する幅圧下プレ
スの幅圧下開始時のプレス後の先端形状指数Ｓとスラブ
先端停止位置Ｌとの関係を求めておき、スラブ先端停止
位置をプレス後の先端形状指数Ｓの管理範囲に初期設定
し、幅圧下を開始する。 【効果】 製品歩留低下と熱間圧延における通板性の悪
化を防止できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、熱間スラブを幅圧下
プレスにより全長に亘って幅圧下し、所定幅に整えるた
めのプレスによるスラブ幅サイジング方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】加熱炉から抽出された熱間スラブの幅圧
下プレスによる幅圧下は、スラブ進行方向の入側が傾斜
部、これに続く出側が平行部となった押圧面を有する一
対のプレス金型を、スラブ進行方向と直角方向に往復移
動させてスラブを幅端面から全長に亘ってプレスし、幅
方向に圧縮して所定幅に調整するものである。

【０００３】上記幅圧下プレスによる熱間スラブの幅圧
下は、ロール幅圧延に比較して大きな幅圧下量を得るこ
とができるが、熱間スラブの幅圧下を繰り返す間に熱間
スラブにキャンバが生じ、曲がってしまう場合がある。

【０００４】また、上記熱間スラブのプレスによる幅圧
下においては、スラブ先端にフィッシュテール状あるい
は幅方向中央部がより長手方向に突出した舌状のクロッ
プ形状に変形し、これが歩留の低下を招く。

【０００５】この熱間スラブの幅圧下プレスによって生
じるキャンバの原因の一つとしては、幅圧下プレス装置
自体に起因するものがあり、図７に示すとおり、熱間ス
ラブ７１の幅方向両側のプレス金型７２の取付け位置の
ライン方向のずれがある（ｌ₁＞ｌ₂）と、スラブ７１側
面とプレス金型７２の近い方が先に接触するため、スラ
ブ７１に対し回転モーメントが働き、スラブ７１が斜め
になる。一旦斜めになったスラブ７１は、プレス金型７
２面でライン長手方向に平行になるように矯正されるた
め、幅圧下力に加え、曲げ力が加わるためにキャンバが
生じる。

【０００６】また、熱間スラブの幅圧下条件に起因する
ものとしては、熱間スラブの幅方向両側の温度条件の違
いによる場合がある。熱間スラブは、加熱炉の特性上、
スラブの幅方向に温度差が生じることは避けられない。
特に、通常使用されているウオーキングビーム方式の加
熱炉では、圧延スケジュールに応じて空窯が不可避的に
生じるため、前記熱間スラブの幅方向両側の温度差が大
きくなる。

【０００７】熱間スラブの幅方向両側に温度差がある場
合は、左右のプレス金型による圧縮量が異なり、高温側
の圧縮量が多く、低温側の圧縮量が少なくなる。このた
め、熱間スラブの幅方向両側に温度差がある場合は、左
右のプレス金型を相対位相のずれを無くして幅圧下して
も、高温側の圧縮範囲が低温側よりも熱間スラブの長手
方向上流側に拡張され、左右非対称となってキャンバが
生じてしまう。

【０００８】上記熱間スラブの幅圧下プレスによって生
じるキャンバを防止する方法としては、幅圧下プレスの
下流側に設けたピンチロールの送り力をキャンバの曲が
り方向とは逆の方向へ作用するようにピンチロールの角
度を変え、発生したキャンバを修正する方法（特開昭６
１−２２２６０２号公報）、幅圧下プレスのライン方向
前後の少なくとも一方側にガイドローラを備えた幅ガイ
ド装置を設け、熱間スラブの幅中心がプレス中心と一致
するように両側のガイドローラで押し付けるように案内
し、曲がりを防止する（実開昭６２−９６９４３号公
報、特開平４−１７２１０１号公報）、熱間スラブの幅
方向両側に配置したプレス金型をライン方向に相対移動
させ、熱間スラブにキャンバと逆の曲げ力を加えて幅圧
下すると共に、幅圧下プレスの上流側に設けたサイドガ
イドを幅圧下後の熱間スラブの中心に合わせて移動して
熱間スラブの幅方向温度差により生じるキャンバを修正
する方法（特開平３−２５４３０１号公報）等が提案さ
れている。

【０００９】また、熱間スラブの幅圧下プレスによって
生じる先後端部のクロップ形状に起因する歩留低下を抑
制する方法としては、傾斜部の傾斜角度が１２〜１５°
のプレス金型を使用すると共に、スラブ長手方向端部の
成形をプレス金型の入側傾斜部で開始し、かつプレス金
型への少なくとも第１回目のスラブのフイード量を５０
０ｍｍ以下とする方法（特開昭６４−２２４０３号公
報）が提案されている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６１−２２
２６０２号公報に開示の方法は、幅圧下プレスの下流側
にピンチロールを設け、発生したキャンバをその後修正
するもので、上下のピンチロールで挟んだ状態でキャン
バを修正しようとすると、非常に大きな力が必要となる
と共に、幅圧下プレスの下流側にピンチロールを必要と
するため、設備が長く複雑となり、幅圧下後のキャンバ
修正により作業性も悪化するという問題がある。

【００１１】また、実開昭６２−９６９４３号公報、特
開平４−１７２１０１号公報に開示の方法は、熱間スラ
ブの幅方向の温度分布に差が生じた場合には、左右のプ
レス金型の圧縮量が異なるため、プレス中心と熱間スラ
ブの中心とがずれ、これを幅ガイド装置で拘束するた
め、この拘束力によって曲がりが生じてしまうという新
たな問題が生じる。

【００１２】さらに、特開平３−２５４３０１号公報に
開示の方法は、上記問題点を解消し、熱間スラブの幅圧
下プレスによって生じるキャンバを防止できるが、先後
端部のクロップ形状に起因する歩留低下の抑制について
は考慮されていない。

【００１３】さらにまた、特開昭６４−２２４０３号公
報に開示の方法は、スラブ長手方向端部の成形を傾斜部
の傾斜角度が１２〜１５°のプレス金型の入側傾斜部で
開始し、かつプレス金型への少なくとも第１回目のスラ
ブのフイード量を５００ｍｍ以下とするものであるが、
プレス金型の傾斜部で熱間スラブ先端の幅圧下を開始す
ると、幅広材での幅圧下後の熱間スラブ先端がフィッシ
ュテイル状のクロップ形状を呈し、クロップ形状に起因
する歩留低下の抑制効果が十分でない。また、特開昭６
４−２２４０３号公報に開示の方法は、幅圧下プレスに
よって生じるキャンバの防止については言及されていな
い。

【００１４】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、幅圧下後の熱間スラブ先端のクロップ形状に起
因する歩留低下を抑制できると共に、幅圧下プレスによ
って生じるキャンバの発生を抑制できるプレスによるス
ラブ幅サイジング方法を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、加熱炉
から抽出された熱間スラブの幅圧下プレスによる幅圧下
においては、幅圧下開始時のスラブ先端位置によって幅
圧下後の先端形状が左右されること、幅圧下開始時のス
ラブ先端位置をプレス金型の傾斜部と平行部との交点の
前後１００ｍｍ以内、望ましくは５０ｍｍ以内とするこ
とによって、熱間スラブ先端のクロップ形状に起因する
歩留低下を抑制できること、また、幅圧下開始時のスラ
ブ先端位置をプレス金型の傾斜部と平行部との交点の前
後１００ｍｍ以内とした場合、特に傾斜部で幅圧下プレ
スによって生じるキャンバが問題となるが、幅圧下プレ
スの上流側にサイドガイドを設置し、幅圧下開始時に熱
間スラブを挟圧することによって、スラブの振れを抑制
でき、キャンバの発生が抑制されて曲がりを大幅に低減
できることを究明し、この発明に到達した。

【００１６】すなわち本願の請求項１の発明は、幅圧下
プレスの上流側で熱間スラブの幅端面をサイドガイドで
挟持して幅圧下するプレスによるスラブ幅サイジング方
法において、予め使用する幅圧下プレスの幅圧下開始時
のプレス後の先端形状指数とスラブ先端停止位置との関
係を求めておき、スラブ先端停止位置をプレス後の先端
形状指数の管理範囲に初期設定し、幅圧下を開始するこ
とを特徴とするプレスによるスラブ幅サイジング方法で
ある。

【００１７】また、本願の請求項２の発明は、幅圧下プ
レスの上流側で熱間スラブの幅端面をサイドガイドで挟
持して幅圧下するプレスによるスラブ幅サイジング方法
において、スラブ先端停止位置をプレス金型の傾斜部と
平行部との交点から±１００ｍｍで初期設定し、かつ、
上流側のサイドガイド設定幅をスラブ幅〜（スラブ幅＋
５０ｍｍ以下）で挟圧した状態で幅圧下を開始すること
を特徴とするプレスによるスラブ幅サイジング方法であ
る。

【００１８】さらに、本願の請求項３の発明は、幅圧下
プレスの上流側で熱間スラブの幅端面をサイドガイドで
挟持して幅圧下するプレスによるスラブ幅サイジング方
法において、幅圧下プレスの上流側にレーザー位置検出
器と測長機構を備えたピンチローラを設け、レーザー位
置検出器によりスラブ先端を検出したのち、スラブ先端
停止位置がプレス金型の傾斜部と平行部との交点から±
１００ｍｍとなるようテーブルローラにより搬送し、か
つ、上流側のサイドガイド設定幅をスラブ幅〜（スラブ
幅＋５０ｍｍ以下）で挟圧した状態で幅圧下を開始する
ことを特徴とするプレスによるスラブ幅サイジング方法
である。

【００１９】

【発明の実施の形態】本願の請求項１の発明において、
幅圧下開始時のスラブ先端停止位置を、プレス後の先端
形状指数の管理範囲としたのは、使用する幅圧下プレス
のプレス金型条件、圧下条件等によってプレス後の先端
形状指数とスラブ先端停止位置との関係が異なるため、
予めプレス後の先端形状指数とスラブ先端停止位置との
関係を求めておき、スラブ先端停止位置をプレス後の先
端形状指数の管理範囲内とすることによって、幅圧下後
のスラブ先端形状指数Ｓを管理範囲内に抑制するためで
ある。

【００２０】本願の請求項２の発明において、スラブ先
端停止位置をプレス金型の傾斜部と平行部との交点から
±１００ｍｍとしたのは、使用する幅圧下プレスのプレ
ス金型条件、圧下条件等によってプレス後の先端形状指
数とスラブ先端停止位置との関係が異なるが、図６
（ａ）に示すとおり、一般的にプレス金型６１の傾斜部
６２と平行部６３との交点からスラブ６４先端停止位置
までの距離Ｌが大きくなるほど、幅圧下による変形の浸
透度がスラブ６４中央部まで到るので、スラブ先端の舌
状形状が助長される。一方、図６（ｂ）に示すとおり、
プレス金型６１の傾斜部６２と平行部６３との交点から
スラブ６４先端停止位置までの距離Ｌが小さくなるほ
ど、幅圧下による変形断面積が少ないため、スラブ６４
両側面に変形が集中し、自由端であるスラブ６４先端側
へのメタルフローの比率が高まり、スラブ先端のフィッ
シュテイル形状が助長される。以上の結果から、幅圧下
後のスラブ先端形状指数を管理範囲内に抑制するため、
スラブ先端停止位置をプレス金型の傾斜部と平行部との
交点から±１００ｍｍとした。

【００２１】上記スラブ先端停止位置がプレス金型の傾
斜部と平行部との交点からの距離Ｌが−１００ｍｍ〜＋
１００ｍｍの条件下では、Ｌ＞＋１００ｍｍの場合より
幅圧下時のスラブの振れの程度が大きい。これは、スラ
ブ先端停止位置がプレス金型の傾斜部と平行部との交点
からの距離Ｌが大きい時、プレス金型の平行部でスラブ
が回転しようとするモーメントを抑制しようとする働き
があるので、スラブの振れは目立たないが、前記距離Ｌ
≦１００ｍｍでは、スラブとプレス金型の接触長が短い
ために、芯外れが生じた場合、前記スラブの回転抑制効
果が得られず、その結果、幅圧下後のキャンバの発生に
よるスラブ曲がりが問題となるからである。

【００２２】また、この発明において、幅圧下開始時の
サイドガイドによるスラブ挟圧条件をスラブ幅〜（スラ
ブ幅＋５０ｍｍ以下）としたのは、サイドガイドの設定
幅がスラブ幅と同一のときに最も効果があるが、摺動に
よりスラブ側端にスリ疵が発生する可能性が高く、スラ
ブ幅＋５０ｍｍ以下で実用上芯合わせが可能であるから
である。

【００２３】この発明において、幅圧下プレスの上流側
に配置するサイドガイドは、材質は特定しないが、機械
構造用鋼等の一般鋼材で十分である。また、サイドガイ
ドによるスラブ側面のスリ疵対策としては、埋め込み式
のロールをサイドガイド摺動面に組込んでおけば十分で
ある。サイドガイドの駆動は、油圧シリンダ＋サーボ機
構でもよく、また、電動シリンダでも可能である。この
サイドガイドの自動圧力コントロール用軸は、連続鋳造
における鋳込み中の幅替え時に発生するテーパスラブを
センタリングするためには、片側２本必要となるが、テ
ーパスラブを対象外とするのであれば、１本で十分であ
る。

【００２４】この発明における測長ロールとしては、幅
圧下プレスの上流側のサイドガイドの次に上下ピンチロ
ールを配置し、スラブの上下方向のレベル変動に追従で
きるように、油圧で自動圧力コントロールするのが望ま
しい。この場合の測長は、上下いずれのロールであって
もよい。

【００２５】上記測長ロールとプレス金型との間にレー
ザー位置検出器を配置する。レーザー位置検出器として
は、反射型でも送受光型でもいずれでもよく、レーザー
照射方向は、熱間スラブに対して鉛直方向でも、幅方向
でもよいが、メンテナンス性を考慮すれば、熱間スラブ
の幅方向にスラブ側面からレーザー光線を照射するのが
望ましい。このレーザー位置検出器がスラブ先端を検出
した時点から、前記測長ロールでスラブ先端位置をトラ
ッキングし、例えば、プレス金型の傾斜部と平行部との
交点からスラブ先端停止位置までの距離Ｌ＝０となるよ
うにスラブを搬送させる。

【００２６】本願の請求項１の発明においては、予め使
用する幅圧下プレスの幅圧下開始時のプレス後の先端形
状指数とスラブ先端停止位置との関係を求めておき、ス
ラブ先端停止位置をプレス後の先端形状指数の管理範囲
に初期設定し、幅圧下を開始することによって、スラブ
先端のクロップ形状に起因する歩留低下を大幅に抑制す
ることができる。

【００２７】また、本願の請求項２の発明においては、
スラブ先端停止位置をプレス金型の傾斜部と平行部との
交点から±１００ｍｍで初期設定し、かつ、上流側のサ
イドガイド設定幅をスラブ幅〜（スラブ幅＋５０ｍｍ以
下）で挟圧した状態で幅圧下を開始することによって、
スラブ先端のクロップ形状に起因する歩留低下を大幅に
抑制できると共に、幅圧下時のスラブの振れを抑制して
キャンバの発生を大幅に低減することができる。

【００２８】さらに、本願の請求項３の発明において
は、幅圧下プレスの上流側にレーザー位置検出器と測長
機構を備えたピンチローラを設け、レーザー位置検出器
によりスラブ先端を検出したのち、スラブ先端停止位置
がプレス金型の傾斜部と平行部との交点から±１００ｍ
ｍとなるようテーブルローラにより搬送し、かつ、上流
側のサイドガイド設定幅をスラブ幅〜（スラブ幅＋５０
ｍｍ以下）で挟圧した状態で幅圧下を開始することによ
って、スラブ先端のクロップ形状に起因する歩留低下を
大幅に抑制できると共に、幅圧下時のスラブの振れを抑
制してキャンバの発生を大幅に低減することができる。

【００２９】

【実施例】

実施例１ 以下にこの発明方法の詳細を実施の一例を示す図１に基
づいて説明する。図１はこの発明のプレスによるスラブ
幅サイジング方法の説明のための機器配置の説明図であ
る。図１において、１は幅圧下に供する熱間スラブ、２
は熱間スラブ１の幅圧下を行う傾斜部３と平行部４を有
する一対のプレス金型で、クランク軸５により熱間スラ
ブ１に対して接離し、熱間スラブ１を所定の幅寸法に幅
圧下する。６はプレス金型２の上流側に配置した熱間ス
ラブ１を挟圧してセンタリングを実施するためのサイド
ガイドで、油圧シリンダ７により挟圧幅、すなわちサイ
ドガイド６の設定幅が調整自在に構成されている。

【００３０】８はサイドガイド６とプレス金型２間に配
置した測長機能を有するピンチロールで、熱間スラブ１
の搬送距離を測定し、先端位置制御部９に出力するよう
構成されている。また、ピンチロール８は、図示してい
ないが熱間スラブ１の上下方向のレベル変動に追従でき
るよう油圧機構による自動圧力コントロール機構を備え
ている。１０はピンチロール８とプレス金型２間の熱間
スラブ１の幅方向側部に配置したレーザー位置検出器
で、熱間スラブ１の先端を検出すると、前記先端位置制
御部９に出力するよう構成されている。先端位置制御部
９は、レーザー位置検出器１０から熱間スラブ１の先端
検出信号が入力した時点から、ピンチロール８から入力
される熱間スラブ１の搬送距離により熱間スラブ１の先
端位置をトラッキングし、熱間スラブ１先端の停止位置
Ｌがプレス金型２の傾斜部３と平行部４の交点、すなわ
ちＬ＝０となるように熱間スラブ１を搬送させるよう構
成されている。

【００３１】上記のとおり構成したことによって、熱間
スラブ１の幅圧下を開始するに先立ち、油圧シリンダ７
を操作してサイドガイド６の設定幅を熱間スラブ１の幅
＋２５ｍｍに設定したのち、熱間スラブ１をテーブルロ
ーラを駆動して搬送し、熱間スラブ１のセンタリングを
行う。次いで熱間スラブ１先端がレーザー位置検出器１
０により検出され、熱間スラブ１の先端検出信号が先端
位置制御部９に入力されると、先端位置制御部９は、レ
ーザー位置検出器１０から熱間スラブ１の先端検出信号
が入力した時点から、ピンチロール８から入力される熱
間スラブ１の搬送距離により熱間スラブ１の先端位置を
トラッキングし、熱間スラブ１先端がプレス金型２の傾
斜部３と平行部４の交点に至るとテーブルローラを停止
し、熱間スラブ１先端の停止位置Ｌ＝０で停止させる。

【００３２】しかるのち、クランク軸５を駆動させてプ
レス金型２により熱間スラブ１の幅圧下を開始し、熱間
スラブ１の全長に亘って幅寸法を所定幅に順次幅圧下す
る。この場合、熱間スラブ１の後端部は、サイドガイド
６により挟圧されているから、熱間スラブ１の幅方向に
温度偏差が有ったとしても、熱間スラブ１の振れが抑制
され、キャンバーの発生を防止して幅圧下後の曲がりを
抑制することができる。また、熱間スラブ１の先端停止
位置Ｌを、Ｌ＝±１００ｍｍ、望ましくは±５０ｍｍ以
下とすることによって、幅圧下後の熱間スラブ１先端形
状指数Ｓを、Ｓ＝±１０ｍｍ以下に抑制でき、熱間圧延
における仕上げ圧延前の先端形状指数Ｓを５０ｍｍ以下
に抑制でき、先端クロップ形状による歩留低下を大幅に
軽減することができる。

【００３３】実施例２ 加熱炉から抽出した厚さ２２７ｍｍ、幅１０００ｍｍ、
Ｃ：０．０５％の一般低炭素材からなる温度１１８０℃
の熱間スラブを、傾斜角度１３°、傾斜部長さ８００ｍ
ｍ、平行部長さ５００ｍｍのプレス金型を用い、プレス
金型の傾斜部と平行部との交点からスラブ先端停止位置
までの距離Ｌを−１００ｍｍ〜２３０ｍｍの範囲で変化
させて幅圧下プレスにより３５０ｍｍ幅圧下し、幅圧下
後の先端形状指数Ｓとスラブ先端停止位置Ｌとの関係を
求めた。その結果を図２に示す。なお、幅圧下後の先端
形状指数Ｓは、図３（ａ）に示すとおり、幅圧下後のス
ラブ先端の舌状あるいはフィッシュテイル状の長さをい
う。また、スラブ先端停止位置Ｌは、図３（ｂ）に示す
とおり、プレス金型の傾斜部と平行部との交点からスラ
ブ先端停止位置までの距離をいう。

【００３４】図２に示すとおり、幅圧下開始時のプレス
金型位置に対するスラブ先端停止位置によって幅圧下後
のスラブ先端の形状が変動し、プレス金型の傾斜部と平
行部との交点からスラブ先端停止位置までの距離Ｌが大
きくなるほど、変形の浸透度がスラブ中央部まで到り、
舌状形状が助長されている。一方、プレス金型の傾斜部
と平行部との交点からスラブ先端停止位置までの距離Ｌ
が小さい、すなわち、マイナスになると、変形断面積が
少ないため、スラブ両側面に変形が集中し、自由端であ
るスラブ先端側へのメタルフローの比率が高まることに
よって、フィッシュテイル状形状が助長される傾向にあ
る。したがって、幅圧下後の先端形状指数Ｓを管理範囲
内に抑制するためには、プレス金型の傾斜部と平行部と
の交点からスラブ先端停止位置までの距離Ｌを±１００
ｍｍ以内、望ましくは±５０ｍｍ以内とすることが必要
である。

【００３５】実施例３ 加熱炉から抽出した厚さ２２７ｍｍ、幅１０００ｍｍ、
Ｃ：０．０５％の一般低炭素材からなる温度１１８０℃
の熱間スラブを、プレス金型の傾斜部と平行部との交点
からスラブ先端停止位置までの距離Ｌを−９０ｍｍ〜２
５０ｍｍの範囲で変化させ、幅圧下プレスにより３５０
ｍｍ幅圧下した場合の、サイドガイドによる熱間スラブ
の挟圧（挟圧幅１０２５ｍｍ）の有無とによる幅圧下後
のスラブ曲り量への影響を調査した。その結果を図４に
示す。

【００３６】図４に示すとおり、サイドガイドにより熱
間スラブを挟圧しないＡの場合は、スラブ先端停止位置
をＬ＝０±１００ｍｍとした場合に大きなスラブ曲がり
が発生し、かつ、Ｌが小さくなるほど曲がり量が増大す
る傾向にある。これに対しサイドガイドにより熱間スラ
ブを挟圧したＢの場合は、幅圧下プレス後のスラブ曲り
量は、Ｌの値によらず１０ｍｍ以下で安定している。な
お、幅圧下プレス後のスラブ先端形状は、Ｌ＜０ではフ
ィッシュテイル状、Ｌ≧０では舌状で、プレス後の先端
形状指数Ｓが±１０ｍｍは、Ｌ＝−５０ｍｍ〜５０ｍｍ
の間であった。因みに、サイドガイドにより熱間スラブ
を挟圧した時の、熱間圧延の仕上げスタンド前の先端ク
ロップ形状は、Ｌ＝０の場合、Ｓ＝＋５ｍｍの舌状形状
を呈しており、先端形状管理レベルのＳ≦１０ｍｍ以下
と良好なレベルであった。

【００３７】実施例４ 加熱炉から抽出した厚さ２２７ｍｍ、幅１０００ｍｍ、
Ｃ：０．０５％の一般低炭素材からなる温度１１８０℃
の熱間スラブを、プレス金型の傾斜部と平行部との交点
からスラブ先端停止位置までの距離Ｌを２５ｍｍ一定と
し、サイドガイド設定幅を熱間スラブ幅〜（熱間スラブ
幅＋１２０ｍｍ）の間で変化させて挟圧して幅圧下プレ
スにより３５０ｍｍ幅圧下し、幅圧下後のスラブ曲り量
への影響を調査した。その結果を図５に示す。

【００３８】図５に示すとおり、サイドガイド設定幅を
熱間スラブ幅〜（熱間スラブ幅＋５０ｍｍ）以内とすれ
ば、幅圧下後のスラブ曲り量を管理レベルの２０ｍｍ以
下に抑制することができた。

【００３９】

【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、熱間スラブの幅圧下時における先端クロップ形状に
よる歩留低下を軽減できると共に、幅圧下後のスラブ曲
がりを抑制でき、スラブ曲がりに起因する製品キャンバ
ーによる歩留低下、熱間圧延における通板性の悪化を防
止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明のプレスによるスラブ幅サイジング方
法の説明のための機器配置の説明図である。

【図２】実施例２におけるスラブ先端停止位置Ｌと幅圧
下後の先端形状指数Ｓとの関係を示すグラフである。

【図３】スラブ先端停止位置Ｌと幅圧下後の先端形状指
数Ｓの説明図で、（ａ）図は幅圧下後の先端形状指数Ｓ
の説明図、（ｂ）図はスラブ先端停止位置Ｌの説明図で
ある。

【図４】実施例３におけるスラブ先端停止位置Ｌとプレ
ス後スラブ曲がり量との関係を示すグラフである。

【図５】実施例４における（サイドガイド設定幅−スラ
ブ幅）とプレス後スラブ曲がり量との関係を示すグラフ
である。

【図６】幅圧下開始時のスラブ先端停止位置Ｌによる先
端形状の変化を示すもので、（ａ）図はＬが大きい場
合、（ｂ）図はＬが小さい場合である。

【図７】スラブ先端の中心位置が外れた場合の幅圧下後
のスラブ曲がりメカニズムの説明図である。

【符号の説明】

１ 熱間スラブ ２、６１、７２ プレス金型 ３、６２ 傾斜部 ４、６３ 平行部 ５ クランク軸 ６ サイドガイド ７ 油圧シリンダ ８ ピンチロール ９ 先端位置制御部 １０ レーザー位置検出器 ６４、７１ スラブ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 幅圧下プレスの上流側で熱間スラブの幅
   端面をサイドガイドで挟持して幅圧下するプレスによる
   スラブ幅サイジング方法において、予め使用する幅圧下
   プレスの幅圧下開始時のプレス後の先端形状指数とスラ
   ブ先端停止位置との関係を求めておき、スラブ先端停止
   位置をプレス後の先端形状指数の管理範囲に初期設定
   し、幅圧下を開始することを特徴とするプレスによるス
   ラブ幅サイジング方法。
2. 【請求項２】 幅圧下プレスの上流側で熱間スラブの幅
   端面をサイドガイドで挟持して幅圧下するプレスによる
   スラブ幅サイジング方法において、スラブ先端停止位置
   をプレス金型の傾斜部と平行部との交点から±１００ｍ
   ｍで初期設定し、かつ、上流側のサイドガイド設定幅を
   スラブ幅〜（スラブ幅＋５０ｍｍ以下）で挟圧した状態
   で幅圧下を開始することを特徴とするプレスによるスラ
   ブ幅サイジング方法。
3. 【請求項３】 幅圧下プレスの上流側で熱間スラブの幅
   端面をサイドガイドで挟持して幅圧下するプレスによる
   スラブ幅サイジング方法において、幅圧下プレスの上流
   側にレーザー位置検出器と測長機構を備えたピンチロー
   ラを設け、レーザー位置検出器によりスラブ先端を検出
   したのち、スラブ先端停止位置がプレス金型の傾斜部と
   平行部との交点から±１００ｍｍとなるようピンチロー
   ラで搬送し、かつ、上流側のサイドガイド設定幅をスラ
   ブ幅〜（スラブ幅＋５０ｍｍ以下）で挟圧した状態で幅
   圧下を開始することを特徴とするプレスによるスラブ幅
   サイジング方法。