JPH0931513A - 耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法 - Google Patents
耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法Info
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- JPH0931513A JPH0931513A JP17643295A JP17643295A JPH0931513A JP H0931513 A JPH0931513 A JP H0931513A JP 17643295 A JP17643295 A JP 17643295A JP 17643295 A JP17643295 A JP 17643295A JP H0931513 A JPH0931513 A JP H0931513A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はスラグコーティングによる耐火物寿
命の長い転炉製鋼法を提供するものである。 【解決手段】 上底吹き転炉操業において、上吹きノズ
ルの絶対２次圧Ｐ0 を当該ノズルの適正膨張絶対２次圧
ＰOPに対して１５１〜２５０％の範囲で酸素を供給して
脱炭した後、出鋼し、炉内にスラグを残留させたまま炉
を直立させ、Ｐ0Pに対して７０〜１５０％のＰ0 で窒
素、Ａｒ、ＣＯ、ＣＯ2 の１種または２種以上のガスを
吹き付ける。また、当該ガスに０．３〜３ｋｇ／Ｎｍ3
の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合して吹
き付ける。
命の長い転炉製鋼法を提供するものである。 【解決手段】 上底吹き転炉操業において、上吹きノズ
ルの絶対２次圧Ｐ0 を当該ノズルの適正膨張絶対２次圧
ＰOPに対して１５１〜２５０％の範囲で酸素を供給して
脱炭した後、出鋼し、炉内にスラグを残留させたまま炉
を直立させ、Ｐ0Pに対して７０〜１５０％のＰ0 で窒
素、Ａｒ、ＣＯ、ＣＯ2 の１種または２種以上のガスを
吹き付ける。また、当該ガスに０．３〜３ｋｇ／Ｎｍ3
の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合して吹
き付ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐火物寿命の長い上
底吹き転炉製鋼法に関するものである。
底吹き転炉製鋼法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】転炉の炉寿命を延長させるために、脱炭
スラグを炉壁にコーティングする技術は広く行われてい
る。上吹き転炉においては、出鋼後、脱炭スラグにドロ
マイトや軽焼ドロマイトといったＭｇＯを含んだ物質を
添加し、転炉を数回傾動させてスラグを炉壁に付着させ
る技術が通常用いられている。しかし、この方法だけで
は、転炉のトラニオン軸側壁面にはスラグのコーティン
グができないため、十分な効果は得られなかった。ま
た、特開昭５７−１６１１１号公報には、上底吹き転炉
において、出鋼後、同様に脱炭スラグをＭｇＯ含有物質
により改質し、転炉を直立させたまま底吹きガスにより
スラグを吹き上げて炉壁に付着させる方法が開示されて
いる。この方法では、吹き上げられたスラグは転炉上部
の炉壁には付着するものの、耐火物溶損が最も激しいス
ラグライン位置には有効に付着せず、必ずしも十分な効
果は得られない。
スラグを炉壁にコーティングする技術は広く行われてい
る。上吹き転炉においては、出鋼後、脱炭スラグにドロ
マイトや軽焼ドロマイトといったＭｇＯを含んだ物質を
添加し、転炉を数回傾動させてスラグを炉壁に付着させ
る技術が通常用いられている。しかし、この方法だけで
は、転炉のトラニオン軸側壁面にはスラグのコーティン
グができないため、十分な効果は得られなかった。ま
た、特開昭５７−１６１１１号公報には、上底吹き転炉
において、出鋼後、同様に脱炭スラグをＭｇＯ含有物質
により改質し、転炉を直立させたまま底吹きガスにより
スラグを吹き上げて炉壁に付着させる方法が開示されて
いる。この方法では、吹き上げられたスラグは転炉上部
の炉壁には付着するものの、耐火物溶損が最も激しいス
ラグライン位置には有効に付着せず、必ずしも十分な効
果は得られない。
【０００３】これに対して、特開昭６１−５６２２３号
公報には、出鋼後、同様に脱炭スラグに改質材を添加
し、転炉を直立させたまま上吹きランスを介して、空気
または遅反応性ガスの吹き付け流により、改質スラグを
混合かつ放飛させて転炉壁周囲に付着させる技術が開示
されている。しかし、同公報には、短時間で効率的にス
ラグを炉壁へはね上げる条件に関する記述がなく、その
ままでは適用できないという問題がある上に、実際にス
ラグを炉壁上部まで飛散させるには、上吹きガスの運動
エネルギーから見て、空気または遅反応性ガス流量を脱
炭中の送酸速度と同程度にまで高める必要があり、ガス
コストが高い上に、多量のガスが炉内に入ることにより
炉壁が冷却され、次チャージの脱炭精錬時の熱効率が悪
化すること、および耐火物が加熱冷却を繰返し受けるた
めにスラグは付着するものの溶損されやすくなるという
問題が生じる。
公報には、出鋼後、同様に脱炭スラグに改質材を添加
し、転炉を直立させたまま上吹きランスを介して、空気
または遅反応性ガスの吹き付け流により、改質スラグを
混合かつ放飛させて転炉壁周囲に付着させる技術が開示
されている。しかし、同公報には、短時間で効率的にス
ラグを炉壁へはね上げる条件に関する記述がなく、その
ままでは適用できないという問題がある上に、実際にス
ラグを炉壁上部まで飛散させるには、上吹きガスの運動
エネルギーから見て、空気または遅反応性ガス流量を脱
炭中の送酸速度と同程度にまで高める必要があり、ガス
コストが高い上に、多量のガスが炉内に入ることにより
炉壁が冷却され、次チャージの脱炭精錬時の熱効率が悪
化すること、および耐火物が加熱冷却を繰返し受けるた
めにスラグは付着するものの溶損されやすくなるという
問題が生じる。
【０００４】また、一般的に用いられている上吹きラン
スは、鋼浴への攪拌力の付与を目的として、ランスの２
次圧を高効率で噴流の運動エネルギーに変換することを
目的として、鉄鋼便覧、第３版分冊II、日本鉄鋼協会
編、１９８２、ｐ．４６８以降に記載されているような
中細ノズルが一般的に採用され、当該ランスノズルの適
正膨張絶対２次圧ＰOPとほぼ同じ２次圧で吹酸してい
る。
スは、鋼浴への攪拌力の付与を目的として、ランスの２
次圧を高効率で噴流の運動エネルギーに変換することを
目的として、鉄鋼便覧、第３版分冊II、日本鉄鋼協会
編、１９８２、ｐ．４６８以降に記載されているような
中細ノズルが一般的に採用され、当該ランスノズルの適
正膨張絶対２次圧ＰOPとほぼ同じ２次圧で吹酸してい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特開昭５７
−１６１１１号公報に開示された技術における、吹き上
げられたスラグは転炉上部の炉壁には付着するものの、
耐火物溶損が最も激しいスラグライン位置には有効に付
着せず、必ずしも十分な効果は得られないという問題、
また特開昭６１−５６２２３号公報に開示された技術に
おける、多量のガスが炉内に入ることにより炉壁が冷却
され、次チャージの脱炭精錬時の熱効率が悪化するこ
と、および耐火物が加熱冷却を繰返し受けるために溶損
されやすくなるという問題を解決し、スラグコーティン
グによる耐火物寿命の長い転炉製鋼法を提供することを
目的とするものである。
−１６１１１号公報に開示された技術における、吹き上
げられたスラグは転炉上部の炉壁には付着するものの、
耐火物溶損が最も激しいスラグライン位置には有効に付
着せず、必ずしも十分な効果は得られないという問題、
また特開昭６１−５６２２３号公報に開示された技術に
おける、多量のガスが炉内に入ることにより炉壁が冷却
され、次チャージの脱炭精錬時の熱効率が悪化するこ
と、および耐火物が加熱冷却を繰返し受けるために溶損
されやすくなるという問題を解決し、スラグコーティン
グによる耐火物寿命の長い転炉製鋼法を提供することを
目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、炉内に残
留させた脱炭スラグに上吹きランスからガスを吹き付け
てスラグを炉壁へはね上げる方法において、適正な上吹
きランスを用いた場合には、耐火物温度を大幅に低下さ
せない程度のガス流量で、短時間に効率的にスラグを炉
壁へはね上げられることを知見した。
留させた脱炭スラグに上吹きランスからガスを吹き付け
てスラグを炉壁へはね上げる方法において、適正な上吹
きランスを用いた場合には、耐火物温度を大幅に低下さ
せない程度のガス流量で、短時間に効率的にスラグを炉
壁へはね上げられることを知見した。
【０００７】本発明は、この知見に基づきなされたもの
であり、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）上吹きランスから酸素を供給し、かつ鋼浴をガス
攪拌せしめる上底吹き転炉製鋼法において、上吹きラン
スノズルの絶対２次圧ＰO を当該ランスノズルの適正膨
張絶対２次圧ＰOPに対して１５１〜２５０％の範囲で酸
素を供給して脱炭した後、出鋼し、炉内にスラグを残留
させたまま炉を直立させ、当該適正膨張絶対２次圧ＰOP
に対して７０〜１５０％の絶対２次圧ＰO で、当該上吹
きランスノズルから窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣＯ2 の１
種または２種以上を当該スラグに吹き付けることを特徴
とする耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法。
であり、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）上吹きランスから酸素を供給し、かつ鋼浴をガス
攪拌せしめる上底吹き転炉製鋼法において、上吹きラン
スノズルの絶対２次圧ＰO を当該ランスノズルの適正膨
張絶対２次圧ＰOPに対して１５１〜２５０％の範囲で酸
素を供給して脱炭した後、出鋼し、炉内にスラグを残留
させたまま炉を直立させ、当該適正膨張絶対２次圧ＰOP
に対して７０〜１５０％の絶対２次圧ＰO で、当該上吹
きランスノズルから窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣＯ2 の１
種または２種以上を当該スラグに吹き付けることを特徴
とする耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法。
【０００８】（２）窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣＯ2 の１
種または２種以上のガスに対して、０．３〜３ｋｇ／Ｎ
ｍ3 の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合し
て吹き付けることを特徴とする前記（１）記載の耐火物
寿命の長い上底吹き転炉製鋼法。
種または２種以上のガスに対して、０．３〜３ｋｇ／Ｎ
ｍ3 の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合し
て吹き付けることを特徴とする前記（１）記載の耐火物
寿命の長い上底吹き転炉製鋼法。
【０００９】ここで、ランスノズルの絶対２次圧ＰO と
は、ランスノズルのスロート前の淀み部の絶対圧であ
る。また、ランスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPは、
以下の式で計算される。
は、ランスノズルのスロート前の淀み部の絶対圧であ
る。また、ランスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPは、
以下の式で計算される。
【００１０】 Ｓe ／Ｓt ＝０．２５９（Ｐe ／ＰOP）-5/7｛１−（Ｐe ／ＰOP）2/7 ｝-1/2 …… Ｓe ：ランスノズル出口部の面積（ｍｍ2 ） Ｓt ：ランスノズルスロート部の面積（ｍｍ2 ） Ｐe ：ランスノズル出口雰囲気絶対圧（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ） ＰOP：ランスノズル適正膨張絶対２次圧（ｋｇｆ／ｃｍ
2 ）
ｍ2 ） ＰOP：ランスノズル適正膨張絶対２次圧（ｋｇｆ／ｃｍ
2 ）
【００１１】なお、ガス流量Ｆは、以下の式より算出
される。 Ｆ＝０．５８１・Ｓt ・ε・ＰO …… ＰO ：ランスノズル絶対２次圧（ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｆ：ガス流量（Ｎｍ3 ／ｈ） ε：流量係数（−）（通常は０．９〜１．０の範囲内）
される。 Ｆ＝０．５８１・Ｓt ・ε・ＰO …… ＰO ：ランスノズル絶対２次圧（ｋｇｆ／ｃｍ2 ） Ｆ：ガス流量（Ｎｍ3 ／ｈ） ε：流量係数（−）（通常は０．９〜１．０の範囲内）
【００１２】
【作用】本発明の作用を図１に従って説明する。開孔断
面積一定のノズルより噴出するガスの流量は、ノズルの
絶対２次圧ＰOに比例するが、ノズルの適正膨張絶対２
次圧ＰOPに対してノズルの絶対２次圧Ｐ O が０．７〜
２．５倍の範囲の圧力領域では、図１に示すように、噴
流進行方向に垂直な断面における最大噴流流速Ｕmax が
ほぼ一定となる領域があるなど、ノズルの絶対２次圧と
最大噴流流速の間には必ずしも正相関があるわけではな
い。ここで、Ｕmaxpは適正膨張時の最大噴流流速を表
す。
面積一定のノズルより噴出するガスの流量は、ノズルの
絶対２次圧ＰOに比例するが、ノズルの適正膨張絶対２
次圧ＰOPに対してノズルの絶対２次圧Ｐ O が０．７〜
２．５倍の範囲の圧力領域では、図１に示すように、噴
流進行方向に垂直な断面における最大噴流流速Ｕmax が
ほぼ一定となる領域があるなど、ノズルの絶対２次圧と
最大噴流流速の間には必ずしも正相関があるわけではな
い。ここで、Ｕmaxpは適正膨張時の最大噴流流速を表
す。
【００１３】この原理を用いて、ノズルの絶対２次圧を
適正膨張絶対２次圧の０．７〜２．５倍に維持しつつ、
吹錬中の絶対２次圧を変更すれば、ランス先端と溶鉄静
止湯面間の距離を大幅に変化させることなく、最大噴流
流速をほぼ一定範囲に保ったままガス流量を大幅に変更
できる。すなわち、脱炭精錬期には噴流流速を大幅に増
大させることなく酸素ガス流量を最大に増大させ、高速
で脱炭させることができる一方、脱炭、出鋼後、スラグ
を残留させたまま炉を直立させた後には、噴流流速を大
幅に低減させることなくガス流量を最小に低減させるこ
とができる。このことにより、脱炭精錬中の噴流流速を
極端に高める必要がないため、スプラッシュやダストの
発生が抑制できる。
適正膨張絶対２次圧の０．７〜２．５倍に維持しつつ、
吹錬中の絶対２次圧を変更すれば、ランス先端と溶鉄静
止湯面間の距離を大幅に変化させることなく、最大噴流
流速をほぼ一定範囲に保ったままガス流量を大幅に変更
できる。すなわち、脱炭精錬期には噴流流速を大幅に増
大させることなく酸素ガス流量を最大に増大させ、高速
で脱炭させることができる一方、脱炭、出鋼後、スラグ
を残留させたまま炉を直立させた後には、噴流流速を大
幅に低減させることなくガス流量を最小に低減させるこ
とができる。このことにより、脱炭精錬中の噴流流速を
極端に高める必要がないため、スプラッシュやダストの
発生が抑制できる。
【００１４】この条件は、図２に示すように、上吹きラ
ンスノズルの絶対２次圧ＰO を当該ランスノズルの適正
膨張絶対２次圧ＰOPの２５０％以下にすることであり、
これよりも大きい場合には噴流流速が大きくなり過ぎる
ため、スプラッシュやダストの発生が激しくなって歩留
りの低下を招く。逆に、ＰO ／ＰOPを１５１％よりも小
さくした場合には、酸素供給速度が低下し過ぎるために
脱炭時間が長くなり過ぎ、生産性が悪化するという問題
が生じる。
ンスノズルの絶対２次圧ＰO を当該ランスノズルの適正
膨張絶対２次圧ＰOPの２５０％以下にすることであり、
これよりも大きい場合には噴流流速が大きくなり過ぎる
ため、スプラッシュやダストの発生が激しくなって歩留
りの低下を招く。逆に、ＰO ／ＰOPを１５１％よりも小
さくした場合には、酸素供給速度が低下し過ぎるために
脱炭時間が長くなり過ぎ、生産性が悪化するという問題
が生じる。
【００１５】これに対して、出鋼後、スラグを残留させ
たまま炉を直立させた後には、ガス流量を低下させても
噴流流速を大幅に低減させることなくガス流量を低減で
きるので、ガス顕熱による耐火物の冷却が抑制されるた
め、吹錬中との温度差が小さく、耐火物に対する悪影響
は現れない。
たまま炉を直立させた後には、ガス流量を低下させても
噴流流速を大幅に低減させることなくガス流量を低減で
きるので、ガス顕熱による耐火物の冷却が抑制されるた
め、吹錬中との温度差が小さく、耐火物に対する悪影響
は現れない。
【００１６】この条件は、図３に示すように、ＰOPに対
して７０〜１５０％の絶対２次圧Ｐ O で、窒素、Ａｒ、
ＣＯおよびＣＯ2 の１種または２種以上をスラグに吹き
付けることである。ＰO ／ＰOPが１５０％よりも大きい
場合には、ガス流量が大きいため、ガス顕熱による耐火
物の冷却が増加し、吹錬中との温度差が大きくなって耐
火物に対する悪影響が現れる。ＰO ／ＰOPが７０％より
も小さい場合には、ガス流量の低下にともない噴流流速
が大幅に低下するためスラグの放飛距離が短くなり、充
分に炉壁にスラグが付着しないという問題が生じる。
して７０〜１５０％の絶対２次圧Ｐ O で、窒素、Ａｒ、
ＣＯおよびＣＯ2 の１種または２種以上をスラグに吹き
付けることである。ＰO ／ＰOPが１５０％よりも大きい
場合には、ガス流量が大きいため、ガス顕熱による耐火
物の冷却が増加し、吹錬中との温度差が大きくなって耐
火物に対する悪影響が現れる。ＰO ／ＰOPが７０％より
も小さい場合には、ガス流量の低下にともない噴流流速
が大幅に低下するためスラグの放飛距離が短くなり、充
分に炉壁にスラグが付着しないという問題が生じる。
【００１７】ガス種としては、不活性ガスである窒素、
Ａｒと還元性ガスであるＣＯ、および弱酸化性であるＣ
Ｏ2 は、スラグ中に存在している微粒の鉄粒子や炭素含
有耐火物と反応しないために全く問題を生じないが、空
気や酸素の場合には、酸化力が強いためにスラグ中に存
在している微粒の鉄粒子や炭素含有耐火物を酸化させ、
局部的に激しい発熱を生じるため耐火物に悪影響を与え
る。
Ａｒと還元性ガスであるＣＯ、および弱酸化性であるＣ
Ｏ2 は、スラグ中に存在している微粒の鉄粒子や炭素含
有耐火物と反応しないために全く問題を生じないが、空
気や酸素の場合には、酸化力が強いためにスラグ中に存
在している微粒の鉄粒子や炭素含有耐火物を酸化させ、
局部的に激しい発熱を生じるため耐火物に悪影響を与え
る。
【００１８】ここで、吹き付ける際のランス先端とスラ
グ面までの距離は、式により計算されるスラグの凹み
深さＬs と鋼浴の深さＬsoの比Ｌs ／Ｌsoを０．６〜
２．０の範囲になるように定めることが好ましい。 ＬＧ＝Ｈｃ／（０．００６・Ｌs 0.5 ）−Ｌs …… Ｈｃ＝ｆ（ＰO ／ＰOP）・ＭOP・（４．２＋１．１ＭOP 2 ）・ｄ
グ面までの距離は、式により計算されるスラグの凹み
深さＬs と鋼浴の深さＬsoの比Ｌs ／Ｌsoを０．６〜
２．０の範囲になるように定めることが好ましい。 ＬＧ＝Ｈｃ／（０．００６・Ｌs 0.5 ）−Ｌs …… Ｈｃ＝ｆ（ＰO ／ＰOP）・ＭOP・（４．２＋１．１ＭOP 2 ）・ｄ
【００１９】
【数１】
【００２０】Ｌ：スラグの凹み深さ ＬＧ：ランス先端とスラグ静止湯面間の距離（ｍｍ） ＭOP：適正膨張時吐出マッハ数（−） ｄ：ノズルスロート径（ｍｍ）
【００２１】ここで、式中の適正膨張時吐出マッハ数
ＭOPは、以下の式で計算される。 ＭOP＝〔５・｛（ＰOP／Ｐe ）2/7 −１｝〕1/2 ……
ＭOPは、以下の式で計算される。 ＭOP＝〔５・｛（ＰOP／Ｐe ）2/7 −１｝〕1/2 ……
【００２２】また、窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣＯ2 の１
種または２種以上のガスに対して、０．３〜３ｋｇ／Ｎ
ｍ3 の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合し
て吹き付けることにより、さらに効果的な耐火物の保護
が可能となる。酸化マグネシウムは耐火物の基本を成す
物質であり、かつ脱炭スラグの融点を高めるため、酸化
マグネシウムの含有量を高めたスラグは耐火物に付着し
た後の耐久性が高い。具体的にはドロマイト、軽焼ドロ
マイトや、一度使用した後の耐火物を粉砕したものを用
いることが望ましい。混合量としては０．３〜３ｋｇ／
Ｎｍ3 の範囲が効果的であり、０．３ｋｇ／Ｎｍ3 より
も少ない場合には酸化マグネシウムの含有量が少な過ぎ
るため効果が小さく、また３ｋｇ／Ｎｍ3 よりも多い場
合には粉体の顕熱によるスラグの冷却が大き過ぎるた
め、付着することで耐火物表面温度が低下するという問
題を生じる。
種または２種以上のガスに対して、０．３〜３ｋｇ／Ｎ
ｍ3 の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合し
て吹き付けることにより、さらに効果的な耐火物の保護
が可能となる。酸化マグネシウムは耐火物の基本を成す
物質であり、かつ脱炭スラグの融点を高めるため、酸化
マグネシウムの含有量を高めたスラグは耐火物に付着し
た後の耐久性が高い。具体的にはドロマイト、軽焼ドロ
マイトや、一度使用した後の耐火物を粉砕したものを用
いることが望ましい。混合量としては０．３〜３ｋｇ／
Ｎｍ3 の範囲が効果的であり、０．３ｋｇ／Ｎｍ3 より
も少ない場合には酸化マグネシウムの含有量が少な過ぎ
るため効果が小さく、また３ｋｇ／Ｎｍ3 よりも多い場
合には粉体の顕熱によるスラグの冷却が大き過ぎるた
め、付着することで耐火物表面温度が低下するという問
題を生じる。
【００２３】
【実施例】実施例は、内径約１．２ｍの上底吹き転炉を
用いて、６ｔの溶銑を装入して実施した。上吹きランス
から酸素ガスを吹き付けて脱炭した後、転炉を傾動して
出鋼し、その後、脱炭スラグを残留させたまま再び転炉
を直立させ、上吹きランスより各種ガスを吹き付けてス
ラグを放飛させた。何れの水準でも底吹きガスとして窒
素２００Ｎｍ3 ／ｈを用いた。また、精錬開始直後に塩
基度が約３．５となるように生石灰を１３０ｋｇ投入
し、脱炭スラグ量は約５０ｋｇ／ｔ、出鋼後のスラグの
深さＬsoは約１７０ｍｍであった。上吹きランスは、ラ
ンスノズルのスロート径ｄt が６．７４（ｍｍ）、ラン
スノズルのスロート部の総面積ΣＳt が１４２．６（ｍ
ｍ2 ）、ランスノズル孔数ｎが４、適正膨張絶対２次圧
ＰOPが６（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、適正膨張時酸素ガス流量
ＦO2p が５００（Ｎｍ3 ／ｈ）のものを用いた。ランス
ノズル出口雰囲気絶対圧Ｐe は常圧操業として大気圧と
し、ランスノズル出口部面積Ｓe は式より決定した。
用いて、６ｔの溶銑を装入して実施した。上吹きランス
から酸素ガスを吹き付けて脱炭した後、転炉を傾動して
出鋼し、その後、脱炭スラグを残留させたまま再び転炉
を直立させ、上吹きランスより各種ガスを吹き付けてス
ラグを放飛させた。何れの水準でも底吹きガスとして窒
素２００Ｎｍ3 ／ｈを用いた。また、精錬開始直後に塩
基度が約３．５となるように生石灰を１３０ｋｇ投入
し、脱炭スラグ量は約５０ｋｇ／ｔ、出鋼後のスラグの
深さＬsoは約１７０ｍｍであった。上吹きランスは、ラ
ンスノズルのスロート径ｄt が６．７４（ｍｍ）、ラン
スノズルのスロート部の総面積ΣＳt が１４２．６（ｍ
ｍ2 ）、ランスノズル孔数ｎが４、適正膨張絶対２次圧
ＰOPが６（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）、適正膨張時酸素ガス流量
ＦO2p が５００（Ｎｍ3 ／ｈ）のものを用いた。ランス
ノズル出口雰囲気絶対圧Ｐe は常圧操業として大気圧と
し、ランスノズル出口部面積Ｓe は式より決定した。
【００２４】実施例−１はスラグ放飛期にガスのみを上
吹きした場合である。試験番号１〜１０に示す本発明の
実施例は、試験番号１１〜１５に示す比較例に比べて、
脱炭期の歩留りや生産性、スラグ放飛時のスラグ付着性
や耐火物表面温度の何れをとっても優れている。なお、
この場合には、転炉を直立させた後に塊状のドロマイト
を約３０ｋｇ添加した。
吹きした場合である。試験番号１〜１０に示す本発明の
実施例は、試験番号１１〜１５に示す比較例に比べて、
脱炭期の歩留りや生産性、スラグ放飛時のスラグ付着性
や耐火物表面温度の何れをとっても優れている。なお、
この場合には、転炉を直立させた後に塊状のドロマイト
を約３０ｋｇ添加した。
【００２５】
【表１】
【００２６】実施例−２は、実施例−１の試験番号１の
条件で、転炉を直立させた後には塊状のドロマイトは添
加せず、スラグ放飛時にガスと同時に軽焼ドロマイト粉
を吹き付けたものである。試験番号１６〜１８に示すよ
うに適正条件では、より強固なスラグ付着層が生成され
ることがわかる。
条件で、転炉を直立させた後には塊状のドロマイトは添
加せず、スラグ放飛時にガスと同時に軽焼ドロマイト粉
を吹き付けたものである。試験番号１６〜１８に示すよ
うに適正条件では、より強固なスラグ付着層が生成され
ることがわかる。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明を用いることにより、スラグコー
ティングによる耐火物寿命の長い転炉製鋼法が可能とな
った。
ティングによる耐火物寿命の長い転炉製鋼法が可能とな
った。
【図１】ランスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPと絶対
２次圧ＰO の比ＰO ／ＰOPと、噴流進行方向に垂直な断
面における適正膨張時の最大噴流流速ＵMaxPと最大噴流
流速ＵMax との比ＵMax ／ＵMaxPの関係を示す図であ
る。
２次圧ＰO の比ＰO ／ＰOPと、噴流進行方向に垂直な断
面における適正膨張時の最大噴流流速ＵMaxPと最大噴流
流速ＵMax との比ＵMax ／ＵMaxPの関係を示す図であ
る。
【図２】上吹きランスノズルの絶対２次圧ＰO と当該ラ
ンスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPの比ＰO ／Ｐ
OPと、脱炭期のスプラッシュ、ダスト発生状況の関係を
示す図である。
ンスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPの比ＰO ／Ｐ
OPと、脱炭期のスプラッシュ、ダスト発生状況の関係を
示す図である。
【図３】上吹きランスノズルの絶対２次圧ＰO と当該ラ
ンスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPの比ＰO ／Ｐ
OPと、耐火物溶損状況の関係を示す図である。
ンスノズルの適正膨張絶対２次圧ＰOPの比ＰO ／Ｐ
OPと、耐火物溶損状況の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 上吹きランスから酸素を供給し、かつ鋼
浴をガス攪拌せしめる上底吹き転炉製鋼法において、上
吹きランスノズルの絶対２次圧ＰO を当該ランスノズル
の適正膨張絶対２次圧ＰOPに対して１５１〜２５０％の
範囲で酸素を供給して脱炭した後、出鋼し、炉内にスラ
グを残留させたまま炉を直立させ、当該適正膨張絶対２
次圧ＰOPに対して７０〜１５０％の絶対２次圧ＰO で、
当該上吹きランスノズルから窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣ
Ｏ2 の１種または２種以上を当該スラグに吹き付けるこ
とを特徴とする耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法。 - 【請求項２】 窒素、Ａｒ、ＣＯおよびＣＯ2 の１種ま
たは２種以上のガスに対して、０．３〜３ｋｇ／Ｎｍ3
の範囲で酸化マグネシウムを含有した粉末を混合して吹
き付けることを特徴とする請求項１記載の耐火物寿命の
長い上底吹き転炉製鋼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17643295A JP3345678B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17643295A JP3345678B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931513A true JPH0931513A (ja) | 1997-02-04 |
| JP3345678B2 JP3345678B2 (ja) | 2002-11-18 |
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ID=16013608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17643295A Expired - Lifetime JP3345678B2 (ja) | 1995-07-12 | 1995-07-12 | 耐火物寿命の長い上底吹き転炉製鋼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3345678B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100627468B1 (ko) * | 2000-05-18 | 2006-09-22 | 주식회사 포스코 | 용강의 저취 교반방법 |
| CN105238903A (zh) * | 2015-08-28 | 2016-01-13 | 王虎 | 一种用转炉煤气溅渣护炉作业的方法 |
| CN110317920A (zh) * | 2019-07-11 | 2019-10-11 | 山东钢铁集团有限公司 | 一种顶底复吹转炉的炉底的维护方法 |
| CN111074038A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-04-28 | 安徽工业大学 | 一种转炉溅渣护炉靶向溅渣枪位控制的方法 |
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| KR101280939B1 (ko) | 2011-10-06 | 2013-07-02 | 주식회사 포스코 | 용융물 처리 방법 및 처리 장치 |
-
1995
- 1995-07-12 JP JP17643295A patent/JP3345678B2/ja not_active Expired - Lifetime
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