JPH09315823A - ガラス炉の装入物を加熱する方法 - Google Patents
ガラス炉の装入物を加熱する方法Info
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
-
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 炉内のガラス装入物を均一に加熱することを
保証する加熱方法を提供すること。 【解決手段】 ２つのオキシ−燃料バーナー２１、２２
及び好ましくは２つのバーナーの中間にある酸素ランス
２３を用いる。ランス及びバーナー内の酸素の相対的割
合を変化させることにより、改良された明度を有する炎
が得られる。ガラス炉へ適用される。
保証する加熱方法を提供すること。 【解決手段】 ２つのオキシ−燃料バーナー２１、２２
及び好ましくは２つのバーナーの中間にある酸素ランス
２３を用いる。ランス及びバーナー内の酸素の相対的割
合を変化させることにより、改良された明度を有する炎
が得られる。ガラス炉へ適用される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガラス炉の装入物
(charge)を加熱する方法に関する。
(charge)を加熱する方法に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】伝統的には空気と燃料
との混合物を燃焼させる空気−燃料バーナーを備える工
業用炉には、最近、燃料と酸素との混合物を燃焼させる
オキシ−燃料バーナーの出現が見られ、従来の空気−燃
料バーナーのすべて又はいくつかに置きかわっている。
一般的には、これらの空気−燃料バーナー様式のオキシ
−燃料バーナーは、流体の局所的エジェクションを伴う
独立した装置の形態をとるが、温度プロフィールの問題
及びオキシ−燃料バーナーの炎による問題の領域内への
熱移転の問題を度々引き起こし得る。
との混合物を燃焼させる空気−燃料バーナーを備える工
業用炉には、最近、燃料と酸素との混合物を燃焼させる
オキシ−燃料バーナーの出現が見られ、従来の空気−燃
料バーナーのすべて又はいくつかに置きかわっている。
一般的には、これらの空気−燃料バーナー様式のオキシ
−燃料バーナーは、流体の局所的エジェクションを伴う
独立した装置の形態をとるが、温度プロフィールの問題
及びオキシ−燃料バーナーの炎による問題の領域内への
熱移転の問題を度々引き起こし得る。
【０００３】ガラス産業において、伝統的には空気に基
づくバーナーにより動作される炉は、部分的に又は完全
にオキシ−燃料バーナーをだんだん備えている。新しい
炉は、完全に酸素（又は一般的方法では燃料と、５０体
積％を越える酸素、好ましくは８８体積％を越える酸素
を含有する酸化剤との混合物）を用いて動作されるよう
に容易に設計され得るが、現存する炉は、完全に転換さ
れ得ず、言い換えると、空気に基づくバーナーを単純に
酸素供給バーナーに完全に置換することによっては転換
できない。なぜならば、炎幾何形状が異なるのと同様に
これら炉の燃焼効率が異なるからである。
づくバーナーにより動作される炉は、部分的に又は完全
にオキシ−燃料バーナーをだんだん備えている。新しい
炉は、完全に酸素（又は一般的方法では燃料と、５０体
積％を越える酸素、好ましくは８８体積％を越える酸素
を含有する酸化剤との混合物）を用いて動作されるよう
に容易に設計され得るが、現存する炉は、完全に転換さ
れ得ず、言い換えると、空気に基づくバーナーを単純に
酸素供給バーナーに完全に置換することによっては転換
できない。なぜならば、炎幾何形状が異なるのと同様に
これら炉の燃焼効率が異なるからである。
【０００４】したがって、ガラス浴を均一に加熱する空
気に基づくバーナーは、ガラス浴の同じ適用範囲(cover
age)を（同じ力によって）提供しない傾向を有するであ
ろう酸素に基づくバーナーとそのままでは置換できな
い。
気に基づくバーナーは、ガラス浴の同じ適用範囲(cover
age)を（同じ力によって）提供しない傾向を有するであ
ろう酸素に基づくバーナーとそのままでは置換できな
い。
【０００５】さらに、ガラス炉は、炎の熱ガスからそれ
らが炉から排出される前に熱を回収することを可能にす
る再生器(regenerator) （又は回収熱交換機(recuperat
or)）を一般的に具備している。「末端燃焼炉(end-fire
d furnace) 」の場合、炉には通常これらの再生器が２
つあり、ガラスが炉内に供給される領域近くの炉の上流
部に配置されている。横断燃焼炉(cross-fired furnac
e) の場合、再生器は、炉の各々の側に配置されてい
る。両者の場合、再生器は、「ポート(port)」と呼ばれ
る開口部を経由して炉と連通し、末端燃焼炉の場合、各
々の再生器に１つのポートが連通し、炉の側壁に沿って
規則的に配置され、横断炉の場合、これらのポートは炉
の側壁に沿って均一に配置されている。通常、燃料は、
再生器の熱により予備加熱された空気ジェットが排出さ
れるところのこれらポートの下にインジェクトされる。
らが炉から排出される前に熱を回収することを可能にす
る再生器(regenerator) （又は回収熱交換機(recuperat
or)）を一般的に具備している。「末端燃焼炉(end-fire
d furnace) 」の場合、炉には通常これらの再生器が２
つあり、ガラスが炉内に供給される領域近くの炉の上流
部に配置されている。横断燃焼炉(cross-fired furnac
e) の場合、再生器は、炉の各々の側に配置されてい
る。両者の場合、再生器は、「ポート(port)」と呼ばれ
る開口部を経由して炉と連通し、末端燃焼炉の場合、各
々の再生器に１つのポートが連通し、炉の側壁に沿って
規則的に配置され、横断炉の場合、これらのポートは炉
の側壁に沿って均一に配置されている。通常、燃料は、
再生器の熱により予備加熱された空気ジェットが排出さ
れるところのこれらポートの下にインジェクトされる。
【０００６】横断炉の場合、生成した炎からの煙は、対
向する側壁に配置されるポートを経由して排出される。
対向する側壁は、燃料インジェクタも具備している。炎
は、（炎を発生させるために炉内に送られる空気を予熱
し、これによりエネルギーを節約するところの）再生器
を交互に加熱するように、規則的に（例えば２０分毎
に）逆転される。
向する側壁に配置されるポートを経由して排出される。
対向する側壁は、燃料インジェクタも具備している。炎
は、（炎を発生させるために炉内に送られる空気を予熱
し、これによりエネルギーを節約するところの）再生器
を交互に加熱するように、規則的に（例えば２０分毎
に）逆転される。
【０００７】（「ポート」から来る）空気及び（インジ
ェクタから来る）燃料アセンブリをオキシ−燃料アッセ
ンブリと置換するために、最もすぐに理解される解決
は、オキシ−燃料バーナーを燃料インジェクタのうちの
１つの位置に配置し、他の燃料インジェクタをもはや用
いず、かつ前記インジェクタ上に配置されるポートを経
由する空気の流入をもはや用いないことである。そのよ
うにして得られる酸素炎の長さは、これまでに形成され
た空気炎のそれとおおまかに等しい一方で、同時に、空
気に基づくバーナーの力に置き代わる。
ェクタから来る）燃料アセンブリをオキシ−燃料アッセ
ンブリと置換するために、最もすぐに理解される解決
は、オキシ−燃料バーナーを燃料インジェクタのうちの
１つの位置に配置し、他の燃料インジェクタをもはや用
いず、かつ前記インジェクタ上に配置されるポートを経
由する空気の流入をもはや用いないことである。そのよ
うにして得られる酸素炎の長さは、これまでに形成され
た空気炎のそれとおおまかに等しい一方で、同時に、空
気に基づくバーナーの力に置き代わる。
【０００８】この解決は、炎によるガラス浴の適用範囲
をかなり低減させる不利点を有する。これは、例えば、
約１メートルから１メートル５０の幅を有する空気炎が
約４０センチメートルの幅を有する酸素炎に置換される
からである。
をかなり低減させる不利点を有する。これは、例えば、
約１メートルから１メートル５０の幅を有する空気炎が
約４０センチメートルの幅を有する酸素炎に置換される
からである。
【０００９】この適用範囲の低下を解決するために、１
つではなく、並列に配置される半分の力の２つのバーナ
ーを取付けることを考えることができる。
つではなく、並列に配置される半分の力の２つのバーナ
ーを取付けることを考えることができる。
【００１０】この解決は、炎によるガラス浴の適用範囲
を幅の観点からよりよくすることを可能にする利点を有
するが、炎の長さを約４０％短くする重大な欠点を有す
る。
を幅の観点からよりよくすることを可能にする利点を有
するが、炎の長さを約４０％短くする重大な欠点を有す
る。
【００１１】酸素に基づく炎を相当する空気炎と同じよ
うに幅広くかつ長くするために、本発明は、並列に配置
される２つのオキシ−燃料バーナーを用い、２つのバー
ナーの間にランス(lance) を付加し、かつバーナーとラ
ンスとに酸素を分配することにより、これら２つのバー
ナーに関していわゆる段階燃焼(staged combustion)を
行うことを提案する。好ましくは、燃料の流れを完全に
燃焼させるのに必要な酸素の約６０％のみをバーナー内
に許容し、残った約４０％をランスに移動させることに
より、空気炎と同じ長さ及び幅特性を有する酸素炎を生
成させることができる。
うに幅広くかつ長くするために、本発明は、並列に配置
される２つのオキシ−燃料バーナーを用い、２つのバー
ナーの間にランス(lance) を付加し、かつバーナーとラ
ンスとに酸素を分配することにより、これら２つのバー
ナーに関していわゆる段階燃焼(staged combustion)を
行うことを提案する。好ましくは、燃料の流れを完全に
燃焼させるのに必要な酸素の約６０％のみをバーナー内
に許容し、残った約４０％をランスに移動させることに
より、空気炎と同じ長さ及び幅特性を有する酸素炎を生
成させることができる。
【００１２】燃焼の段階化は、炎の温度を低減させるこ
と及び窒素酸化物ＮＯx の生成を減少させることを可能
にする。
と及び窒素酸化物ＮＯx の生成を減少させることを可能
にする。
【００１３】ＷＯ ９０／１２７６０出願によれば、ガ
ラスに転移される熱エネルギーを増加させるように、ガ
ラス精製領域に２つのオキシ−燃料バーナーだけでな
く、炉にいくつかのオキシ−燃料バーナーを、通常は、
２つのオキシ−燃料バーナーを炉装入物領域に付加する
ことにより、空気及び燃料を供給されるバーナーにより
動作されるガラス炉の効率が上昇することが知られてい
る。
ラスに転移される熱エネルギーを増加させるように、ガ
ラス精製領域に２つのオキシ−燃料バーナーだけでな
く、炉にいくつかのオキシ−燃料バーナーを、通常は、
２つのオキシ−燃料バーナーを炉装入物領域に付加する
ことにより、空気及び燃料を供給されるバーナーにより
動作されるガラス炉の効率が上昇することが知られてい
る。
【００１４】しかしながら、そのような炉ブースティン
グ(boosting)システムは、現存するバーナーに追加さ
れ、エネルギー供給を全体的に上昇させる。
グ(boosting)システムは、現存するバーナーに追加さ
れ、エネルギー供給を全体的に上昇させる。
【００１５】実際は、そのように解決することを容易に
適用することができない。なぜならば、ガラス炉は、新
たなバーナーがそれを経由して炉に遭遇し得るところの
追加のポートを一般的に具備していないからである。
適用することができない。なぜならば、ガラス炉は、新
たなバーナーがそれを経由して炉に遭遇し得るところの
追加のポートを一般的に具備していないからである。
【００１６】合衆国特許５，１１６，３９９には、同様
の解決が記載されている。具体的には、炎の高い運動量
によりガラスを溶融するため及び不溶融成分を溶融領域
に維持するためのエネルギーをより多く供給するよう
に、高い炎運動量（１００ｍ／ｓよりも大きい速度）を
有するオキシ−燃料バーナーが、精製領域内の炉の正面
壁に配置されるところの末端燃焼型（「ν又はυ」型
炎、末端燃焼再生炉）の炉のための解決が記載されてい
る。そのような方法の追加の欠点は、高い運動量の炎が
不溶融ガラスの粒子を炉全体に飛散させることであり、
ほこり排出を汚染する場合に有害である。
の解決が記載されている。具体的には、炎の高い運動量
によりガラスを溶融するため及び不溶融成分を溶融領域
に維持するためのエネルギーをより多く供給するよう
に、高い炎運動量（１００ｍ／ｓよりも大きい速度）を
有するオキシ−燃料バーナーが、精製領域内の炉の正面
壁に配置されるところの末端燃焼型（「ν又はυ」型
炎、末端燃焼再生炉）の炉のための解決が記載されてい
る。そのような方法の追加の欠点は、高い運動量の炎が
不溶融ガラスの粒子を炉全体に飛散させることであり、
ほこり排出を汚染する場合に有害である。
【００１７】「ガラス製造者 ヨーロッパ ’９３−オ
キシ燃料燃焼ガラス溶融装置についての工業的経験」と
題される商業小冊子（ガラス製造者 ヨーロッパ ９３
−リヨン−フランスにおいて１９９３年４月２８日に頒
布）には、炉の効率を高めるように、炉内に存在する空
気／燃料バーナーに追加して、炉内に配置される１つ又
はそれ以上のオキシ−燃料バーナーを用いる再生器又は
回収熱交換器を有する横断燃焼型又は末端燃焼型のガラ
ス炉のブースティングが記載されている。
キシ燃料燃焼ガラス溶融装置についての工業的経験」と
題される商業小冊子（ガラス製造者 ヨーロッパ ９３
−リヨン−フランスにおいて１９９３年４月２８日に頒
布）には、炉の効率を高めるように、炉内に存在する空
気／燃料バーナーに追加して、炉内に配置される１つ又
はそれ以上のオキシ−燃料バーナーを用いる再生器又は
回収熱交換器を有する横断燃焼型又は末端燃焼型のガラ
ス炉のブースティングが記載されている。
【００１８】上述の全ての文献は、ガラスに移転される
エネルギーを増加させると認められる追加のオキシ−燃
料バーナーを備えるガラス炉のブースティングに関す
る。しかしながら、それらのいずれも空気−燃料バーナ
ーをオキシ−燃料バーナーで置換すること及び燃料消費
が低減したより優れた効率のガラス炉を得るために解決
すべき課題には関連していない。
エネルギーを増加させると認められる追加のオキシ−燃
料バーナーを備えるガラス炉のブースティングに関す
る。しかしながら、それらのいずれも空気−燃料バーナ
ーをオキシ−燃料バーナーで置換すること及び燃料消費
が低減したより優れた効率のガラス炉を得るために解決
すべき課題には関連していない。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明の主題は、ガラス
浴を加熱するように少なくとも１つのバーナーが炉の壁
に配置されるガラス炉を加熱する方法において、燃料ガ
スと少なくとも５０体積％の酸素を含有する酸化剤ガス
とを供給される第１及び第２のバーナーで構成されるア
センブリ少なくとも１つが、炉の壁の１つに互いに少な
くとも約３メートルに等しい距離に配置されていること
と、酸素ランスが第１と第２のバーナーとの間に配置さ
れ、第１のバーナー、第２のバーナー及びランスが燃焼
アセンブリを形成することと、約３０体積％ないし約８
０体積％の酸化剤ガスがランス内に輸送され、約２０体
積％ないし約７０体積％の酸化剤ガスが第１及び第２の
バーナーに実質的に等しい割合で輸送されることとを特
徴とし、燃料及び酸化剤ガスの遅延した燃焼を発生さ
せ、ランス内に酸化剤ガスがインジェクトされずに得ら
れる炎の長さに比較して炎の長さを実質的に延ばす方法
である。
浴を加熱するように少なくとも１つのバーナーが炉の壁
に配置されるガラス炉を加熱する方法において、燃料ガ
スと少なくとも５０体積％の酸素を含有する酸化剤ガス
とを供給される第１及び第２のバーナーで構成されるア
センブリ少なくとも１つが、炉の壁の１つに互いに少な
くとも約３メートルに等しい距離に配置されていること
と、酸素ランスが第１と第２のバーナーとの間に配置さ
れ、第１のバーナー、第２のバーナー及びランスが燃焼
アセンブリを形成することと、約３０体積％ないし約８
０体積％の酸化剤ガスがランス内に輸送され、約２０体
積％ないし約７０体積％の酸化剤ガスが第１及び第２の
バーナーに実質的に等しい割合で輸送されることとを特
徴とし、燃料及び酸化剤ガスの遅延した燃焼を発生さ
せ、ランス内に酸化剤ガスがインジェクトされずに得ら
れる炎の長さに比較して炎の長さを実質的に延ばす方法
である。
【００２０】好ましくは、約３０体積％ないし約７０体
積％の酸化剤ガスがランス内に輸送され、残りが第１及
び第２のバーナーに輸送される。
積％の酸化剤ガスがランス内に輸送され、残りが第１及
び第２のバーナーに輸送される。
【００２１】より一般的には、それらの間に酸素ランス
が配置されるところの２つのオキシ−燃料バーナーを用
いることからなる本発明の方法は、空気−燃料炎に似せ
るか又は置き換えるように、オキシ−燃料炎の幾何形状
（長さ及び幅）を調整する方法として用いられ得る。ラ
ンス内での酸素流れ速度がゼロに向かうと炎の長さは減
少し、この流れ速度がゼロの場合、その最小値に到達す
る。しかしながら、ランス内へインジェクトされる酸素
の０体積％ないし約３０体積％においては、炎の長さは
短いまま維持され、ほとんど変化せず、約３０体積％を
越える酸素がランス内にインジェクトされる場合、炎の
長さは実質的に増加する。
が配置されるところの２つのオキシ−燃料バーナーを用
いることからなる本発明の方法は、空気−燃料炎に似せ
るか又は置き換えるように、オキシ−燃料炎の幾何形状
（長さ及び幅）を調整する方法として用いられ得る。ラ
ンス内での酸素流れ速度がゼロに向かうと炎の長さは減
少し、この流れ速度がゼロの場合、その最小値に到達す
る。しかしながら、ランス内へインジェクトされる酸素
の０体積％ないし約３０体積％においては、炎の長さは
短いまま維持され、ほとんど変化せず、約３０体積％を
越える酸素がランス内にインジェクトされる場合、炎の
長さは実質的に増加する。
【００２２】これに対して、ランス内の酸素の量が増加
すればするほど、炎の長さは増加し、分離した燃料／酸
化剤／燃料インジェクションの場合、すなわちランス内
にインジェクトされる酸化剤が１００％の場合、最大の
長さが得られる。
すればするほど、炎の長さは増加し、分離した燃料／酸
化剤／燃料インジェクションの場合、すなわちランス内
にインジェクトされる酸化剤が１００％の場合、最大の
長さが得られる。
【００２３】しかしながら、この場合、炎の明度は、空
気炎の明度又はランス内に酸素をインジェクトすること
なく２つの隣接するオキシ−燃料バーナーを用いて得ら
れる炎の明度よりも顕著に低いことが観察された。しか
しながら、（煤煙の形成に関連する）炎の明度は、炎か
らガラス浴への放射伝達に直接関係し、一般に、ユーザ
ーは、ランス内へ酸素をインジェクトしないオキシ−燃
料バーナーを用いて得られる炎と少なくとも同じ明度の
炎を得ることを好む。この目的のために、本発明の方法
によれば、十分に明度のある炎を得、したがって空気炎
の放射力と同じ放射力を有する炎を得るように、ランス
内への酸素のインジェクションをせいぜい８０体積％、
好ましくは７０体積％に制限することが必要であること
が観察された。
気炎の明度又はランス内に酸素をインジェクトすること
なく２つの隣接するオキシ−燃料バーナーを用いて得ら
れる炎の明度よりも顕著に低いことが観察された。しか
しながら、（煤煙の形成に関連する）炎の明度は、炎か
らガラス浴への放射伝達に直接関係し、一般に、ユーザ
ーは、ランス内へ酸素をインジェクトしないオキシ−燃
料バーナーを用いて得られる炎と少なくとも同じ明度の
炎を得ることを好む。この目的のために、本発明の方法
によれば、十分に明度のある炎を得、したがって空気炎
の放射力と同じ放射力を有する炎を得るように、ランス
内への酸素のインジェクションをせいぜい８０体積％、
好ましくは７０体積％に制限することが必要であること
が観察された。
【００２４】「末端ポート」又は「末端燃焼」型のガラ
ス炉、すなわち、炉の末端壁に配置される空気インジェ
クションポートとガラス浴の上方にループ型炎を有する
型のガラス炉の場合、精製領域に到達するのに十分長い
炎を得るように、ランス内への酸素のインジェクション
を、燃焼アセンブリに送られる酸素の総体積の約５０体
積％ないし８０体積％、好ましくは５０体積％ないし７
０体積％にすることが好ましい。もちろん、上述の条件
下にループ型炎を生産することは、好ましくは、酸素の
追加のインジェクションにより、一般的には、ランス又
はオキシ−燃料バーナーにより得られる。ランス又はオ
キシ−燃焼バーナーは、オキシ−燃料バーナー及び酸素
ランスにより形成される燃焼システム上方に配置される
ポートに対向するポートを経由する煙の排出前の炉内の
いずれかの場所に配置される。
ス炉、すなわち、炉の末端壁に配置される空気インジェ
クションポートとガラス浴の上方にループ型炎を有する
型のガラス炉の場合、精製領域に到達するのに十分長い
炎を得るように、ランス内への酸素のインジェクション
を、燃焼アセンブリに送られる酸素の総体積の約５０体
積％ないし８０体積％、好ましくは５０体積％ないし７
０体積％にすることが好ましい。もちろん、上述の条件
下にループ型炎を生産することは、好ましくは、酸素の
追加のインジェクションにより、一般的には、ランス又
はオキシ−燃料バーナーにより得られる。ランス又はオ
キシ−燃焼バーナーは、オキシ−燃料バーナー及び酸素
ランスにより形成される燃焼システム上方に配置される
ポートに対向するポートを経由する煙の排出前の炉内の
いずれかの場所に配置される。
【００２５】再生器が炉の両側に配置され、炉に遭遇す
るサイドポートを有する「サイドポート」型の炉又は横
断燃焼炉の場合は、好適な炎の明度は、全ての燃料の燃
焼に必要な総酸素の３０体積％ないし８０体積％、好ま
しくは３０体積％ないし７０体積％の酸素のインジェク
ションにより達成される。
るサイドポートを有する「サイドポート」型の炉又は横
断燃焼炉の場合は、好適な炎の明度は、全ての燃料の燃
焼に必要な総酸素の３０体積％ないし８０体積％、好ま
しくは３０体積％ないし７０体積％の酸素のインジェク
ションにより達成される。
【００２６】好ましくは、酸素ランスの末端は、オキシ
−燃料バーナーの末端と実質的に一列に並べられ、好ま
しくはそれらから等しい距離に配置される。
−燃料バーナーの末端と実質的に一列に並べられ、好ま
しくはそれらから等しい距離に配置される。
【００２７】しかしながら、浴の上方に発生させること
が所望される雰囲気のタイプ（酸化又は還元雰囲気）に
依存して、ランスは、オキシ−燃料バーナーの面に対し
て下方に移動され得るか（酸化雰囲気）又は上方に移動
され得る（還元雰囲気）。
が所望される雰囲気のタイプ（酸化又は還元雰囲気）に
依存して、ランスは、オキシ−燃料バーナーの面に対し
て下方に移動され得るか（酸化雰囲気）又は上方に移動
され得る（還元雰囲気）。
【００２８】バーナーの末端（もしそれらが円柱状バー
ナーであれば末端の中央）間の距離をＤとし、酸素イン
ジェクションランスと、一般的には互いに実質的に平行
になるように配置される２つのオキシ−燃料バーナーに
より規定される平面との間の距離をｄとすると、許容し
得る段階燃焼を得るためには、（Ｄ／ｄ比についての）
以下の不等式 ２≦Ｄ／ｄ≦２０ が満たされなければならない。
ナーであれば末端の中央）間の距離をＤとし、酸素イン
ジェクションランスと、一般的には互いに実質的に平行
になるように配置される２つのオキシ−燃料バーナーに
より規定される平面との間の距離をｄとすると、許容し
得る段階燃焼を得るためには、（Ｄ／ｄ比についての）
以下の不等式 ２≦Ｄ／ｄ≦２０ が満たされなければならない。
【００２９】ここで用いられる「酸素」との用語は、一
般に、少なくとも５０体積％の酸素、好ましくは少なく
とも８８体積％の酸素を含有する酸化剤ガス（特に、Ｐ
ＳＡ（圧力スイング吸着）、ＶＳＡ（真空スイッチ吸
着）などの名で知られる吸着型酸素製造装置により配達
される酸素を含む）を意味する。
般に、少なくとも５０体積％の酸素、好ましくは少なく
とも８８体積％の酸素を含有する酸化剤ガス（特に、Ｐ
ＳＡ（圧力スイング吸着）、ＶＳＡ（真空スイッチ吸
着）などの名で知られる吸着型酸素製造装置により配達
される酸素を含む）を意味する。
【００３０】本発明の好ましい態様によれば、ランス
は、ランスの軸が第１と第２のバーナーの軸間の実質的
に中間の位置にあり、かつバーナーの軸と約１０°より
も小さい角度をなし、さらに、好ましくは、２つのバー
ナーと１つのランスにより形成される燃焼システムの２
つのバーナーの軸間の距離が、炉のタイプに依存して
０．４ｍないし２ｍである。
は、ランスの軸が第１と第２のバーナーの軸間の実質的
に中間の位置にあり、かつバーナーの軸と約１０°より
も小さい角度をなし、さらに、好ましくは、２つのバー
ナーと１つのランスにより形成される燃焼システムの２
つのバーナーの軸間の距離が、炉のタイプに依存して
０．４ｍないし２ｍである。
【００３１】本発明の他の特徴によれば、バーナーの軸
又はランスの軸が水平面に対してなす角度が、±２５
°、好ましくは±２０°である。
又はランスの軸が水平面に対してなす角度が、±２５
°、好ましくは±２０°である。
【００３２】また、本発明の他の側面によれば、炉内で
ガラス粒子が飛散すること及びほこり排出を汚染する問
題を回避するように、特に酸素ランス内の酸素のエジェ
クション速度は、６０ｍ／ｓよりも大きくなく、好まし
くは１０ないし３０ｍ／ｓである。
ガラス粒子が飛散すること及びほこり排出を汚染する問
題を回避するように、特に酸素ランス内の酸素のエジェ
クション速度は、６０ｍ／ｓよりも大きくなく、好まし
くは１０ないし３０ｍ／ｓである。
【００３３】本発明は、上述したように、末端燃焼型の
炉及び横断燃焼炉に等しく好適に適用される。
炉及び横断燃焼炉に等しく好適に適用される。
【００３４】一般的に、燃焼システムは、ある対称を維
持することが好ましい。すなわち２つの酸化剤／燃料バ
ーナーが同一であり、好ましくは平行又は対称状に配置
され、ランスが同様に対称状態で中間に配置される。
持することが好ましい。すなわち２つの酸化剤／燃料バ
ーナーが同一であり、好ましくは平行又は対称状に配置
され、ランスが同様に対称状態で中間に配置される。
【００３５】酸化剤及び燃料流速もまた、各々のバーナ
ー内において好ましくは同一である。
ー内において好ましくは同一である。
【００３６】
【発明の実施の形態】本発明の他の特徴及び利点は、次
の図面に関連して非制限的例により提供される以下の態
様の記載から明らかになるであろう。
の図面に関連して非制限的例により提供される以下の態
様の記載から明らかになるであろう。
【００３７】図１は、本発明に従う燃焼アセンブリを表
す。アセンブリは、オキシ−燃料型の２つのバーナー１
と、少なくとも１つの酸素ランス３を備え、２つのバー
ナーの軸２は実質的に平行であり、酸素ランス３の軸４
はバーナーの軸と実質的に平行である。アセンブリは、
加熱されたガラスの塊１９上方のガラス炉の壁５に搭載
されている。好ましくは、軸２及び４は、同一平面上に
ある。軸２及び４は、水平面に対して好ましくは±２０
°の角度をなす。好ましくは、ランス３の軸４は、バー
ナー１の軸２から実質的に等距離にある。軸２及び４の
水平投影図は、それらの間に±１０°の角度をなしてい
る。より大きい幅の炎を有することが必要な場合は、本
発明の範囲内において、上述したように、並列に配置さ
れる例えば３、４、５個のバーナーを具備することがで
き、２つの連続するバーナーは酸素インジェクションラ
ンスにより分離されている。特に炉が非常に幅広い場
合、炉の異なる壁に、好ましくは対向する壁に数個の燃
焼アセンブリを配置することも可能である。また、好ま
しくは、これらのアセンブリは、ジグザグに配置され、
１つの壁上の１つのバーナーの軸が、対向する壁上の２
つの連続するバーナーの軸間の実質的に中間にある。
す。アセンブリは、オキシ−燃料型の２つのバーナー１
と、少なくとも１つの酸素ランス３を備え、２つのバー
ナーの軸２は実質的に平行であり、酸素ランス３の軸４
はバーナーの軸と実質的に平行である。アセンブリは、
加熱されたガラスの塊１９上方のガラス炉の壁５に搭載
されている。好ましくは、軸２及び４は、同一平面上に
ある。軸２及び４は、水平面に対して好ましくは±２０
°の角度をなす。好ましくは、ランス３の軸４は、バー
ナー１の軸２から実質的に等距離にある。軸２及び４の
水平投影図は、それらの間に±１０°の角度をなしてい
る。より大きい幅の炎を有することが必要な場合は、本
発明の範囲内において、上述したように、並列に配置さ
れる例えば３、４、５個のバーナーを具備することがで
き、２つの連続するバーナーは酸素インジェクションラ
ンスにより分離されている。特に炉が非常に幅広い場
合、炉の異なる壁に、好ましくは対向する壁に数個の燃
焼アセンブリを配置することも可能である。また、好ま
しくは、これらのアセンブリは、ジグザグに配置され、
１つの壁上の１つのバーナーの軸が、対向する壁上の２
つの連続するバーナーの軸間の実質的に中間にある。
【００３８】２つの隣接するバーナーの軸２間の距離Ｄ
は、炉の幾何形状、バーナーの力などに依存するが、一
般的に常に３メートルより小さく、好ましくは、約０．
４ｍないし２メートルである。浴上方によりよい燃焼を
分散させるために、ランスの末端に末広(divergent) 酸
素エジェクションシステムを有することが度々有利であ
る。例えば、特に、酸素の動作又は運動量の量が極めて
高いことを所望するならば、同じセクションの、ランス
の末端に、別々の末広ジェットを形成する２つの同様の
ノズルを備えることができる。ランスの末端に、約２０
°又はそれ以下の角度を有し、好ましくは、バーナーに
実質的に平行な軸の面内にあるジェットを発生させる２
つの同様のノズルを備えることができる。
は、炉の幾何形状、バーナーの力などに依存するが、一
般的に常に３メートルより小さく、好ましくは、約０．
４ｍないし２メートルである。浴上方によりよい燃焼を
分散させるために、ランスの末端に末広(divergent) 酸
素エジェクションシステムを有することが度々有利であ
る。例えば、特に、酸素の動作又は運動量の量が極めて
高いことを所望するならば、同じセクションの、ランス
の末端に、別々の末広ジェットを形成する２つの同様の
ノズルを備えることができる。ランスの末端に、約２０
°又はそれ以下の角度を有し、好ましくは、バーナーに
実質的に平行な軸の面内にあるジェットを発生させる２
つの同様のノズルを備えることができる。
【００３９】各々のバーナーは、それぞれ燃料供給管及
び酸化剤供給管である供給管６及び７を有し、各々のラ
ンス３は、酸化剤供給管８を具備する。本発明の１つの
側面によれば、同じ燃焼アセンブリの酸化剤管は、典型
的にはいわゆるＰＳＡ（圧力スイング吸着）又はＶＳＡ
（真空スイッチ吸着）タイプの吸着型空気分離ユニット
により生成される５０体積％よりも多い酸素、好ましく
は少なくとも８８％の酸素を包含する同じ酸化剤源９に
連結されている。有利には、燃料は、典型的には天然ガ
スである気体の形態であり、空気、酸化剤又は蒸気の様
なガスによる液体燃料の噴霧化により、又は機械的スプ
レーにより、又は他の適切な手段により生成させること
もできる。本発明の１つの側面によれば、同じ燃焼アセ
ンブリのバーナーは、同じ燃料／酸化剤流れを有し、２
つのバーナー内の総酸化剤流れは、燃料の完全な燃焼に
必要な理論的流れの２０体積％ないし７０体積％、好ま
しくは３０体積％ないし７０体積％であり、理論的に燃
料の完全な燃焼に必要な酸素の残りは、ランスにより供
給される。一般的に、全ての燃焼可能な生成物をそれら
が排出される前に煙から除去するように、完全な燃焼に
必要な理論的量よりもせいぜい約１０体積％過剰なわず
かに多い酸素の供給を提供することも推奨される。この
追加の酸素は、いくつかの場合には、上述の化学量的酸
素含有量を有する追加の酸素ランス又はオキシ−燃料バ
ーナーにより供給され得る。
び酸化剤供給管である供給管６及び７を有し、各々のラ
ンス３は、酸化剤供給管８を具備する。本発明の１つの
側面によれば、同じ燃焼アセンブリの酸化剤管は、典型
的にはいわゆるＰＳＡ（圧力スイング吸着）又はＶＳＡ
（真空スイッチ吸着）タイプの吸着型空気分離ユニット
により生成される５０体積％よりも多い酸素、好ましく
は少なくとも８８％の酸素を包含する同じ酸化剤源９に
連結されている。有利には、燃料は、典型的には天然ガ
スである気体の形態であり、空気、酸化剤又は蒸気の様
なガスによる液体燃料の噴霧化により、又は機械的スプ
レーにより、又は他の適切な手段により生成させること
もできる。本発明の１つの側面によれば、同じ燃焼アセ
ンブリのバーナーは、同じ燃料／酸化剤流れを有し、２
つのバーナー内の総酸化剤流れは、燃料の完全な燃焼に
必要な理論的流れの２０体積％ないし７０体積％、好ま
しくは３０体積％ないし７０体積％であり、理論的に燃
料の完全な燃焼に必要な酸素の残りは、ランスにより供
給される。一般的に、全ての燃焼可能な生成物をそれら
が排出される前に煙から除去するように、完全な燃焼に
必要な理論的量よりもせいぜい約１０体積％過剰なわず
かに多い酸素の供給を提供することも推奨される。この
追加の酸素は、いくつかの場合には、上述の化学量的酸
素含有量を有する追加の酸素ランス又はオキシ−燃料バ
ーナーにより供給され得る。
【００４０】同じ炉は、本発明に従う１つ又はそれ以上
の燃料アセンブリをいろいろなセクションに具備するこ
とができる。これらの燃焼アセンブリは、図２のガラス
炉Ｆに示される再生器１１に連結される１０に示される
もののように、空気−燃料バーナーと組合わされること
もされないこともできる。
の燃料アセンブリをいろいろなセクションに具備するこ
とができる。これらの燃焼アセンブリは、図２のガラス
炉Ｆに示される再生器１１に連結される１０に示される
もののように、空気−燃料バーナーと組合わされること
もされないこともできる。
【００４１】図３は、本発明に従う燃焼システムを備え
るガラス溶融炉のポートを示す。
るガラス溶融炉のポートを示す。
【００４２】図３ａは、本発明に従う燃焼システムの第
１の形状を示す。空気に基づくバーナーにより動作され
るガラス炉において、ポート２０は、炉の再生器と連通
し、このポートを通り炉内に引続き送られる空気を予備
加熱するために通常用いられる一方で、燃料は、このポ
ート２０の下に配置されるインジェクタを経由して炉内
にインジェクトされる。
１の形状を示す。空気に基づくバーナーにより動作され
るガラス炉において、ポート２０は、炉の再生器と連通
し、このポートを通り炉内に引続き送られる空気を予備
加熱するために通常用いられる一方で、燃料は、このポ
ート２０の下に配置されるインジェクタを経由して炉内
にインジェクトされる。
【００４３】本発明の範囲内において、ポートは、予備
加熱された空気を排出するためにもはや用いられない。
他方で、ポートは、炉からの燃焼煙の排出のために用い
られ続けることができ、又は交互に、おそらく完全に若
くは部分的に閉じられる。燃料インジェクタが通常配置
されるところのこのポートの下に本発明に従う燃焼シス
テムがある。燃焼システムは、オキシ−燃料バーナー２
２、酸素ランス２３及び第２のオキシ−燃料バーナー２
１を具備し、ランス２３と２つのバーナー２１、２２と
は、実質的に同一平面上かつ等距離にある。
加熱された空気を排出するためにもはや用いられない。
他方で、ポートは、炉からの燃焼煙の排出のために用い
られ続けることができ、又は交互に、おそらく完全に若
くは部分的に閉じられる。燃料インジェクタが通常配置
されるところのこのポートの下に本発明に従う燃焼シス
テムがある。燃焼システムは、オキシ−燃料バーナー２
２、酸素ランス２３及び第２のオキシ−燃料バーナー２
１を具備し、ランス２３と２つのバーナー２１、２２と
は、実質的に同一平面上かつ等距離にある。
【００４４】図３ｂは、図３ａの形状の代わりの形態を
表す。この形態において、ガラス浴３１、３２の表面方
向に酸素ランス２３を移動させることにより、酸化雰囲
気がガラス浴３１、３２の直上に生産される。
表す。この形態において、ガラス浴３１、３２の表面方
向に酸素ランス２３を移動させることにより、酸化雰囲
気がガラス浴３１、３２の直上に生産される。
【００４５】２つのバーナー間の距離Ｄ（３メートルよ
りも小さい）及びランスと２つのバーナー２１、２２に
より規定される平面との距離ｄの比は、約２ないし２０
である。
りも小さい）及びランスと２つのバーナー２１、２２に
より規定される平面との距離ｄの比は、約２ないし２０
である。
【００４６】図３ｃは、図３ｂとは反対の形状を表す。
図３ｃの形状は、ユーザーが、ガラス浴上方に還元炎を
有することを望む場合に対応し、Ｄ／ｄ比は、同じ割合
で変化する。
図３ｃの形状は、ユーザーが、ガラス浴上方に還元炎を
有することを望む場合に対応し、Ｄ／ｄ比は、同じ割合
で変化する。
【００４７】この図３において、アセンブリのランス２
３により発せられる酸化剤流れの運動量は、好ましく
は、アセンブリのバーナー２１、２２により発せられる
酸化剤／燃料流れの運動量の０．５ないし３倍である。
３により発せられる酸化剤流れの運動量は、好ましく
は、アセンブリのバーナー２１、２２により発せられる
酸化剤／燃料流れの運動量の０．５ないし３倍である。
【００４８】図４は、燃焼アセンブリからの炎の明度
を、燃焼システムに供給される総酸素に対するランス内
へインジェクトされる酸素の百分率の関数として表した
曲線を示す。
を、燃焼システムに供給される総酸素に対するランス内
へインジェクトされる酸素の百分率の関数として表した
曲線を示す。
【００４９】ランスに供給される酸素の割合がゼロに等
しいとき、２つの隣接するオキシ−燃料バーナーにより
形成される炎の明度は、Ｌ0 に等しい。
しいとき、２つの隣接するオキシ−燃料バーナーにより
形成される炎の明度は、Ｌ0 に等しい。
【００５０】ランス内に供給される酸素の割合が上がる
と、炎の明度は、酸素の約４０ないし６０体積％がラン
ス内へインジェクトされるまで増加し、次いで、減少
し、ランス内へインジェクトされる総酸素の約８０％で
あるＬ0 の領域内の明度に到達する。ランス内へインジ
ェクトされる酸素１００％に対して、Ｌ0 よりも著しく
少ない明度Ｌ100 の炎に対応するところの別々の酸素の
インジェクション及び燃料のインジェクションの形状が
再び見い出される。
と、炎の明度は、酸素の約４０ないし６０体積％がラン
ス内へインジェクトされるまで増加し、次いで、減少
し、ランス内へインジェクトされる総酸素の約８０％で
あるＬ0 の領域内の明度に到達する。ランス内へインジ
ェクトされる酸素１００％に対して、Ｌ0 よりも著しく
少ない明度Ｌ100 の炎に対応するところの別々の酸素の
インジェクション及び燃料のインジェクションの形状が
再び見い出される。
【００５１】ランス内にインジェクトされる酸素が７０
％に対応する明度Ｌ70は、一般にＬ0 よりも著しく大き
く、オキシ−燃料バーナーの明度よりも優れた明度の炎
を得るための好ましい限界であると考えられる。
％に対応する明度Ｌ70は、一般にＬ0 よりも著しく大き
く、オキシ−燃料バーナーの明度よりも優れた明度の炎
を得るための好ましい限界であると考えられる。
【００５２】図５は、「末端燃焼」炉における本発明の
実施を表す。
実施を表す。
【００５３】図５ａは、本発明に従う燃焼システムを具
備する再生器を備える末端燃焼炉の軸方向断面図であ
り、図５ｂは、同じ炉を上方から見た図である。
備する再生器を備える末端燃焼炉の軸方向断面図であ
り、図５ｂは、同じ炉を上方から見た図である。
【００５４】空気に基づく燃焼が末端燃焼炉において用
いられる場合、例えば再生器２８を経由して炉に入る空
気は、この再生器内で予備加熱され、次いで、炉内に送
られる一方で、燃料はポート２０の下にインジェクトさ
れ、長いループ状炎を発生させる。炎は、炉の後ろ（精
製領域）に到達し、炉の入り口壁に向って戻り、煙は、
再生器２９に対応するポートを経由して排出され、次い
で、再生器２９のバッフル内に配置される耐火物と煙と
の間の熱交換により加熱される。約２０分ごとに、シス
テムは切替えられる。すなわち、空気が再生器２９を経
由してインジェクトされ、再生器２９の空気入り口ポー
トの下に配置されるインジェクタを経由して燃料がイン
ジェクトされ、煙は再生器２８を経由して排出される。
いられる場合、例えば再生器２８を経由して炉に入る空
気は、この再生器内で予備加熱され、次いで、炉内に送
られる一方で、燃料はポート２０の下にインジェクトさ
れ、長いループ状炎を発生させる。炎は、炉の後ろ（精
製領域）に到達し、炉の入り口壁に向って戻り、煙は、
再生器２９に対応するポートを経由して排出され、次い
で、再生器２９のバッフル内に配置される耐火物と煙と
の間の熱交換により加熱される。約２０分ごとに、シス
テムは切替えられる。すなわち、空気が再生器２９を経
由してインジェクトされ、再生器２９の空気入り口ポー
トの下に配置されるインジェクタを経由して燃料がイン
ジェクトされ、煙は再生器２８を経由して排出される。
【００５５】本発明のシステムを用いると、すなわち、
燃焼アセンブリ２１、２２、２３を（図３に説明される
ように）「ポート」２０の下に配置することにより、燃
焼アセンブリ上方に配置されるポート２０に対応する再
生器、例えば２８は、もはや用いられない。再生器２９
は、煙を排出するためのみに用いられる。
燃焼アセンブリ２１、２２、２３を（図３に説明される
ように）「ポート」２０の下に配置することにより、燃
焼アセンブリ上方に配置されるポート２０に対応する再
生器、例えば２８は、もはや用いられない。再生器２９
は、煙を排出するためのみに用いられる。
【００５６】ガラスは、チャージャー３０を経由して炉
内に供給され続け、炎は、溶融領域３１及びバブラー３
６の列を超えて配置される精製領域３２を連続して加熱
する。溶融精製ガラスは、通路３３を経由してガラス形
成機又は「フィーダー」３４に供給するためのシステム
に向かい流出する。３７により図示されるのは、（例え
ば「ＶＳＡ」ユニット又は液体酸素貯蔵ユニットのよう
な）製造装置から来る酸素を分配することを可能にする
バルブシステム（図６には詳説せず）である。バルブの
システムは、それ自体は当業者に既知である。
内に供給され続け、炎は、溶融領域３１及びバブラー３
６の列を超えて配置される精製領域３２を連続して加熱
する。溶融精製ガラスは、通路３３を経由してガラス形
成機又は「フィーダー」３４に供給するためのシステム
に向かい流出する。３７により図示されるのは、（例え
ば「ＶＳＡ」ユニット又は液体酸素貯蔵ユニットのよう
な）製造装置から来る酸素を分配することを可能にする
バルブシステム（図６には詳説せず）である。バルブの
システムは、それ自体は当業者に既知である。
【００５７】図６は、いわゆる横断燃焼炉上での本発明
に従う燃焼システムの適用を表す。
に従う燃焼システムの適用を表す。
【００５８】図６ａは、このタイプの炉のガラスの流れ
の方向の垂直断面図である。図６ｂは、上方からの部分
図である。図６ｃは、炉内のガラスの流れの方向に対し
て垂直の垂直断面図である。
の方向の垂直断面図である。図６ｂは、上方からの部分
図である。図６ｃは、炉内のガラスの流れの方向に対し
て垂直の垂直断面図である。
【００５９】このタイプの炉は、通常、各々の側壁上に
配置され、約２０ないし３０分毎に交互に動作する空気
に基づく燃焼システムを有する。
配置され、約２０ないし３０分毎に交互に動作する空気
に基づく燃焼システムを有する。
【００６０】本発明によれば、空気供給ポート及びその
下に配置される燃料インジェクタにより形成される空気
に基づく燃焼アセンブリ少なくとも１つが、図３の形状
の１つの本発明に従う燃焼アセンブリに置換される。１
つ又はそれ以上のアセンブリ（ポート＋燃料インジェク
タ）であって、互いに対向していてもしていなくてもよ
く、隣接していてもしていなくてもよいアセンブリを、
本発明に従う燃焼アセンブリと置換することができる。
本発明に従うシステムは再生器を用いないが、もし、例
えば、再生器の１つが損傷しなければ、互いに向かい合
うように本発明に従う燃焼システムを配置することによ
り炉が一定の対称を維持することが好ましい。その場
合、本発明に従う単一の燃焼システムのみを再生器に対
応する位置に配置することが有利であり得る。
下に配置される燃料インジェクタにより形成される空気
に基づく燃焼アセンブリ少なくとも１つが、図３の形状
の１つの本発明に従う燃焼アセンブリに置換される。１
つ又はそれ以上のアセンブリ（ポート＋燃料インジェク
タ）であって、互いに対向していてもしていなくてもよ
く、隣接していてもしていなくてもよいアセンブリを、
本発明に従う燃焼アセンブリと置換することができる。
本発明に従うシステムは再生器を用いないが、もし、例
えば、再生器の１つが損傷しなければ、互いに向かい合
うように本発明に従う燃焼システムを配置することによ
り炉が一定の対称を維持することが好ましい。その場
合、本発明に従う単一の燃焼システムのみを再生器に対
応する位置に配置することが有利であり得る。
【図１】図１は、本発明に従う燃焼アセンブリを具備す
るガラス溶融炉の一部分の平面図である。
るガラス溶融炉の一部分の平面図である。
【図２】図２は、本発明に従う燃焼アセンブリを具備す
るガラス溶融炉の垂直断面図である。
るガラス溶融炉の垂直断面図である。
【図３】図３は、本発明に従う燃焼アセンブリの各種代
替の形態を有するガラス溶融炉のポートの断面図であ
る。
替の形態を有するガラス溶融炉のポートの断面図であ
る。
【図４】図４は、燃焼アセンブリのランス内にインジェ
クトされる総酸素の体積百分率の関数として表される炎
の明度のグラフである。
クトされる総酸素の体積百分率の関数として表される炎
の明度のグラフである。
【図５】図５は、「末端燃焼」炉の場合の本発明を説明
する断面図である。
する断面図である。
【図６】図６は、横断燃焼炉の場合の本発明を説明する
断面図である。
断面図である。
１…バーナー、３、２３…酸素ランス、１９…加熱ガラ
ス塊、２０…ポート、２１、２２…オキシ−燃料バーナ
ー、２８、２９…再生器、３０…チャージャー
ス塊、２０…ポート、２１、２２…オキシ−燃料バーナ
ー、２８、２９…再生器、３０…チャージャー
フロントページの続き (72)発明者 ルイ・フィリップ アメリカ合衆国、イリノイ州 60181、オ ークブルック・テラス、バターフィール ド・ロード 17ダブリュ726 (72)発明者 ドミニック・ジュボー フランス国、75015 パリ、リュ・エマニ ュエル・ショビエル 11 (72)発明者 ロベール・プレシール フランス国、13002 マルセーユ、リュ・ ドゥ・ラ・ロージュ ２ (72)発明者 クロード・ピバール フランス国、75015 パリ、リュ・ファル ゲール 33 (72)発明者 エティエンヌ・ルプートル フランス国、78100 サン − ジェルマ ン − アン − レー、リュ・ドゥ・ポ ローニュ 73ビス (72)発明者 ジャン − ティエリー・ドゥブダン フランス国、94300 バンサンヌ、リュ・ ジョルジュ・ユション ９
Claims (17)
- 【請求項１】 ガラス浴を加熱するように少なくとも１
つのバーナーが炉の壁に配置されるガラス炉の装入物を
加熱する方法において、燃料ガス及び少なくとも５０体
積％の酸素を含有する酸化剤ガスを供給される第１のバ
ーナー及び第２のバーナーから構成される少なくとも１
つのアセンブリが、前記炉の壁の１つに互いに少なくと
も約３メートルに等しい距離に配置されることと、酸素
ランスが前記第１のバーナーと前記第２のバーナーとの
間に配置され、前記第１のバーナー、前記第２のバーナ
ー及び前記ランスが燃焼アセンブリを形成することと、
約３０体積％ないし約８０体積％の酸化剤ガスが前記ラ
ンス内に輸送され、約２０体積％ないし約７０体積％の
酸化剤ガスが前記第１のバーナー及び前記第２のバーナ
ーに実質的に等しい割合で輸送されることとを特徴と
し、前記燃料及び酸化剤ガスの遅延した燃焼を発生さ
せ、前記ランス内に酸化剤ガスがインジェクトされるこ
となく得られる炎の長さに比較して炎の長さを実質的に
延ばす方法。 - 【請求項２】 約３０体積％ないし約７０体積％の酸化
剤ガスが前記ランス内に輸送され、残りが前記第１のバ
ーナー及び第２のバーナー内に輸送されることを特徴と
する請求項１の方法。 - 【請求項３】 前記第１のバーナー及び第２のバーナー
が、前記ランスとともに実質的に同じ平面内にあること
を特徴とする請求項１又は２の方法。 - 【請求項４】 前記ランスが、前記第１のバーナー及び
第２のバーナーの平面に対してずれた平面内にあること
を特徴とする請求項１又は２の方法。 - 【請求項５】 前記第１のバーナー及び第２のバーナー
が互いにＤの距離に配置される請求項４の方法におい
て、前記ランスが、前記第１のバーナー及び第２のバー
ナーの平面に対して ２≦Ｄ／ｄ≦２０ になるように距離ｄずれることを特徴とする方法。 - 【請求項６】 前記ガラス浴に関して、前記浴の上方に
還元雰囲気を得るように、前記ランスが前記第１のバー
ナー及び第２のバーナーの平面の上方に配置されること
を特徴とする請求項４又は５の方法。 - 【請求項７】 前記ガラス浴に関して、前記浴の上方に
酸化雰囲気を得るように、前記ランスが前記第１のバー
ナー及び第２のバーナーの平面の下方に配置されること
を特徴とする請求項４又は５の方法。 - 【請求項８】 前記炉が、前記ガラス装入物領域の近く
の前記炉の後壁に配置される再生器と連通するポートを
少なくとも２つ有する末端燃焼型のものであって、前記
燃焼アセンブリが再生器と連通するポートの下に配置さ
れることと、燃料と５０体積％を越える酸素を含有する
酸化剤とが供給される酸化剤ランス又はバーナーが、前
記炉内の煙排出ポートの前に配置されることと、前記燃
焼アセンブリに供給される酸化剤の５０体積％ないし８
０体積％が前記ランス内にインジェクトされることとを
特徴とする請求項１ないし７のいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項９】 前記炉が、前記炉の少なくとも１つの壁
上に配置される空気インジェクションポート／燃料イン
ジェクションアセンブリが複数ある横断燃焼型のもので
あり、少なくとも１つの燃焼アセンブリが、空気インジ
ェクションポート／燃料インジェクタアセンブリと置換
するために前記炉の壁の１つに適合することを特徴とす
る請求項１ないし７のいずれか１項の方法。 - 【請求項１０】 前記ランスの軸が、前記第１のバーナ
ー及び第２のバーナーの軸間の実質的に中間にあること
を特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項の方法。 - 【請求項１１】 前記ランスの軸が、バーナー軸と１０
°を越えない角度をなすことを特徴とする請求項１０の
方法。 - 【請求項１２】 前記第１のバーナー及び第２のバーナ
ーの軸間の距離が０．４ないし２メートルであることを
特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１項の方法。 - 【請求項１３】 前記ランスが、前記軸の平面内に発散
する酸化剤エジェクションノズルを少なくとも２つ有す
ることを特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１項
の方法。 - 【請求項１４】 前記第１のバーナー及び第２のバーナ
ー並びにランスに供給される前記酸化剤が、少なくとも
８８％の酸素を含むことを特徴とする請求項１ないし１
３のいずれか１項の方法。 - 【請求項１５】 アセンブリの前記第１のバーナー及び
第２のバーナーが、同じ燃料／酸化剤流速を有すること
を特徴とする請求項１４の方法。 - 【請求項１６】 アセンブリの前記ランスにより発せら
れる酸化剤流れの運動量が、アセンブリのバーナーによ
り発せられる酸化剤／燃料流れの運動量の０．５ないし
３倍であることを特徴とする請求項１ないし１５の方
法。 - 【請求項１７】 前記酸化剤が、吸着型空気分離プラン
トにより供給されることを特徴とする請求項９ないし１
２のいずれか１項の方法。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004526656A (ja) * | 2001-05-03 | 2004-09-02 | ザ・ビーオーシー・グループ・インコーポレーテッド | ガラス形成バッチ材料の溶融方法 |
| JP2010532461A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-10-07 | プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド | 炉の雰囲気制御のための低速多段燃焼 |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2757845B1 (fr) * | 1996-12-31 | 1999-01-29 | Air Liquide | Procede pour ameliorer le profil thermique des fours de verre et four de fusion de verre pour sa mise en oeuvre |
| US6053728A (en) * | 1998-02-27 | 2000-04-25 | The Boc Group, Inc. | Furnace |
| US6422041B1 (en) | 1999-08-16 | 2002-07-23 | The Boc Group, Inc. | Method of boosting a glass melting furnace using a roof mounted oxygen-fuel burner |
| US6705117B2 (en) | 1999-08-16 | 2004-03-16 | The Boc Group, Inc. | Method of heating a glass melting furnace using a roof mounted, staged combustion oxygen-fuel burner |
| AU737544B2 (en) * | 1999-10-18 | 2001-08-23 | Air Products And Chemicals Inc. | Method and apparatus for backing-up oxy fuel combustion with air-fuel combustion |
| US6544029B2 (en) | 2000-09-27 | 2003-04-08 | L'air Liquide - Societe' Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Methods and apparatus for combustion in high volatiles environments |
| US20050098534A1 (en) * | 2003-11-12 | 2005-05-12 | Molecular Imprints, Inc. | Formation of conductive templates employing indium tin oxide |
| FR2880410B1 (fr) * | 2005-01-03 | 2007-03-16 | Air Liquide | Procede de combustion etagee produisant des flammes asymetriques |
| FR2890155B1 (fr) * | 2005-08-25 | 2007-11-23 | Air Liquide | Prechauffage de combustible et du comburant d'oxybruleurs a partir d'installation de prechauffage d'air de combustion |
| FR2892497B1 (fr) * | 2005-10-24 | 2008-07-04 | Air Liquide | Procede de combustion mixte dans un four a regenerateurs |
| US20100159409A1 (en) * | 2006-06-05 | 2010-06-24 | Richardson Andrew P | Non-centric oxy-fuel burner for glass melting systems |
| US20070281264A1 (en) * | 2006-06-05 | 2007-12-06 | Neil Simpson | Non-centric oxy-fuel burner for glass melting systems |
| DE102006048435A1 (de) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Linde Ag | Glasschmelzofen |
| US7766006B1 (en) * | 2007-03-09 | 2010-08-03 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel vent free gas heater |
| FR2917155A1 (fr) * | 2007-06-08 | 2008-12-12 | Saint Gobain Emballage Sa | Combustion diluee |
| US8127574B2 (en) * | 2008-06-24 | 2012-03-06 | Linde Aktiengesellschaft | Method for producing mineral wool |
| US20100242545A1 (en) * | 2009-03-30 | 2010-09-30 | Richardson Andrew P | Cyclical stoichiometric variation of oxy-fuel burners in glass furnaces |
| CN201448850U (zh) * | 2009-08-13 | 2010-05-05 | 泰山玻璃纤维有限公司 | 纯氧燃烧器 |
| BRPI1014048A2 (pt) * | 2009-06-12 | 2017-02-07 | Air Prod & Chem | método para realização de combustão, método para afetar o estado de oxidação das espécies de metal, e forno. |
| US20110011134A1 (en) * | 2009-07-15 | 2011-01-20 | Richardson Andrew P | Injector for hydrogen and oxygen bubbling in glass baths |
| US20110151386A1 (en) * | 2009-12-23 | 2011-06-23 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Particulate Fuel Combustion Process and Furnace |
| US8973405B2 (en) * | 2010-06-17 | 2015-03-10 | Johns Manville | Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass |
| CN102229465B (zh) * | 2011-04-30 | 2013-04-10 | 浙江大学 | 铝锂硅微晶玻璃熔窑的膜法富氧燃烧装置及用法 |
| WO2013125541A1 (ja) * | 2012-02-20 | 2013-08-29 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶融炉、溶融ガラスの製造方法、ガラス製品の製造装置、およびガラス製品の製造方法 |
| GB2511115A (en) * | 2013-02-25 | 2014-08-27 | Linde Ag | An end port regenerative furnace |
| CN111233305A (zh) * | 2020-03-05 | 2020-06-05 | 武汉长利新材料科技有限公司 | 一种适合薄板玻璃生产的一窑多线大吨位熔窑 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3620514A (en) * | 1969-10-08 | 1971-11-16 | Air Reduction | Fuel-air fired furnace with supplemental oxygen-fuel burner |
| US4909733A (en) * | 1988-04-01 | 1990-03-20 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus for gas lancing |
| CA1337097C (en) * | 1988-04-01 | 1995-09-26 | Loo Tjay Yap | Method and apparatus for gas lancing |
| SE463512B (sv) | 1989-04-17 | 1990-12-03 | Aga Ab | Saett och smaeltugn foer framstaellning av glas |
| US5116399A (en) | 1991-04-11 | 1992-05-26 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Glass melter with front-wall oxygen-fired burner process |
| DE4142401C2 (de) * | 1991-12-20 | 1999-01-21 | Linde Ag | Verfahren zum Betrieb einer auf einem oder mehreren Brennern basierenden Beheizung eines Ofens |
| US5346524A (en) * | 1992-09-14 | 1994-09-13 | Schuller International, Inc. | Oxygen/fuel firing of furnaces with massive, low velocity, turbulent flames |
| US5242296A (en) * | 1992-12-08 | 1993-09-07 | Praxair Technology, Inc. | Hybrid oxidant combustion method |
| JPH0710545A (ja) * | 1993-06-28 | 1995-01-13 | Ishizuka Glass Co Ltd | 酸素ランスを備えたガラス溶融炉 |
| FR2728254B1 (fr) * | 1994-11-08 | 1997-01-31 | Saint Gobain Vitrage | Procede et dispositif pour la fusion du verre |
-
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-
1998
- 1998-09-24 US US09/159,544 patent/US6041622A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004526656A (ja) * | 2001-05-03 | 2004-09-02 | ザ・ビーオーシー・グループ・インコーポレーテッド | ガラス形成バッチ材料の溶融方法 |
| JP2010532461A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-10-07 | プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド | 炉の雰囲気制御のための低速多段燃焼 |
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