JPH09316509A - 溶融還元設備 - Google Patents
溶融還元設備Info
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- JPH09316509A JPH09316509A JP13614896A JP13614896A JPH09316509A JP H09316509 A JPH09316509 A JP H09316509A JP 13614896 A JP13614896 A JP 13614896A JP 13614896 A JP13614896 A JP 13614896A JP H09316509 A JPH09316509 A JP H09316509A
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- oxygen
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、炉本体内に鉄原料、炭材、及び媒
溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガスを吹き込
んで、溶鉄又は溶銑を直接製造するとともに、併設した
廃熱ボイラー及び発電設備によって炉本体から発生する
燃焼性ガスの顕熱、潜熱を電力として回収する設備にお
いて、炭材原単位、酸素原単位を格段に減少させるとと
もに、電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可
否に左右されずに溶銑の製造コストを大幅に減少させる
ことを目的とする。 【解決手段】 炉本体内に鉄原料、炭材、及び媒溶剤を
添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガスを吹き込んで、
溶鉄又は溶銑を直接製造するとともに、併設した廃熱ボ
イラー及び発電設備によって炉本体から発生する燃焼性
ガスの顕熱、潜熱を電力として回収する設備において、
回収した電力の全量又は一部により炉本体内の溶銑及び
スラグを加熱する電極を炉本体内に挿脱可能に配設した
ことを特徴とする溶融還元設備。
溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガスを吹き込
んで、溶鉄又は溶銑を直接製造するとともに、併設した
廃熱ボイラー及び発電設備によって炉本体から発生する
燃焼性ガスの顕熱、潜熱を電力として回収する設備にお
いて、炭材原単位、酸素原単位を格段に減少させるとと
もに、電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可
否に左右されずに溶銑の製造コストを大幅に減少させる
ことを目的とする。 【解決手段】 炉本体内に鉄原料、炭材、及び媒溶剤を
添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガスを吹き込んで、
溶鉄又は溶銑を直接製造するとともに、併設した廃熱ボ
イラー及び発電設備によって炉本体から発生する燃焼性
ガスの顕熱、潜熱を電力として回収する設備において、
回収した電力の全量又は一部により炉本体内の溶銑及び
スラグを加熱する電極を炉本体内に挿脱可能に配設した
ことを特徴とする溶融還元設備。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炉本体内に鉄原
料、炭材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素
富化ガスを吹き込んで、溶鉄又は溶銑を直接製造する溶
融還元設備に関する。
料、炭材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素
富化ガスを吹き込んで、溶鉄又は溶銑を直接製造する溶
融還元設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融還元法は、炉本体内に鉄原料、炭
材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガ
スを吹き込んで、スラグ中で鉄原料中の酸化鉄を還元
し、溶鉄又は溶銑を直接製造する方法である。この方法
では、溶融還元炉から、１６００〜１８００℃程度の高
温の燃焼性ガスが生成される。
材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガ
スを吹き込んで、スラグ中で鉄原料中の酸化鉄を還元
し、溶鉄又は溶銑を直接製造する方法である。この方法
では、溶融還元炉から、１６００〜１８００℃程度の高
温の燃焼性ガスが生成される。
【０００３】一般にこの種の溶融還元方法は、炉本体内
に予備還元した鉄原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、炉
本体から発生する燃焼性ガス中のＣＯガス、Ｈ2 ガスで
鉄鉱石を予備還元する２段法と、炉本体内に未還元の鉄
原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、スラグ中で鉄原料中
の酸化鉄を還元し、炉本体から発生する燃焼性ガス中の
ＣＯガス、Ｈ2 ガスを廃熱ボイラー内で完全燃焼させ、
燃焼性ガスの顕熱、潜熱、を蒸気化して回収し、発電等
を行う１段法（例えば特開平１−５０２２７６号公報、
特開昭６３−６５０１１号公報、特開昭６３−６５００
７号公報等）とに分類される。
に予備還元した鉄原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、炉
本体から発生する燃焼性ガス中のＣＯガス、Ｈ2 ガスで
鉄鉱石を予備還元する２段法と、炉本体内に未還元の鉄
原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、スラグ中で鉄原料中
の酸化鉄を還元し、炉本体から発生する燃焼性ガス中の
ＣＯガス、Ｈ2 ガスを廃熱ボイラー内で完全燃焼させ、
燃焼性ガスの顕熱、潜熱、を蒸気化して回収し、発電等
を行う１段法（例えば特開平１−５０２２７６号公報、
特開昭６３−６５０１１号公報、特開昭６３−６５００
７号公報等）とに分類される。
【０００４】２段法は１段法に比べエネルギー効率がよ
い利点はあるものの、充填層方式及び流動層方式等の予
備還元炉が必要なため、設備が複雑となり設備投資額が
高い、予備還元炉内での反応の均一性から鉄原料の形状
制限がある（例えば充填層方式においては塊状の鉄原料
しか使用できず、流動層方式では粉状の鉄原料しか使用
できない）等の欠点があることから、最近シンプルな１
段法が注目されつつある。
い利点はあるものの、充填層方式及び流動層方式等の予
備還元炉が必要なため、設備が複雑となり設備投資額が
高い、予備還元炉内での反応の均一性から鉄原料の形状
制限がある（例えば充填層方式においては塊状の鉄原料
しか使用できず、流動層方式では粉状の鉄原料しか使用
できない）等の欠点があることから、最近シンプルな１
段法が注目されつつある。
【０００５】また、この１段法においては、スラグ中で
発生するＣＯガス、Ｈ2 ガスをスラグ上部の炉内空間
（以後２次燃焼帯と呼ぶ）で燃焼する割合（以後炉内２
次燃焼率と呼び、炉内２次燃焼率＝（ＣＯ2 ％＋Ｈ2 Ｏ
％）／（ＣＯ2 ％＋ＣＯ％＋Ｈ2 Ｏ％＋Ｈ2 ％）と定義
する）を上昇させ、その燃焼率をスラグに有効に伝える
ことで、エネルギー効率を向上させる、即ち、炭材原単
位を低減させることが可能なこと、及び、その時には炭
材原単位を低減させる分だけ炉本体から発生する燃焼性
ガスの熱量、即ち顕熱及び潜熱の合計、が減少すること
は広く知られている。
発生するＣＯガス、Ｈ2 ガスをスラグ上部の炉内空間
（以後２次燃焼帯と呼ぶ）で燃焼する割合（以後炉内２
次燃焼率と呼び、炉内２次燃焼率＝（ＣＯ2 ％＋Ｈ2 Ｏ
％）／（ＣＯ2 ％＋ＣＯ％＋Ｈ2 Ｏ％＋Ｈ2 ％）と定義
する）を上昇させ、その燃焼率をスラグに有効に伝える
ことで、エネルギー効率を向上させる、即ち、炭材原単
位を低減させることが可能なこと、及び、その時には炭
材原単位を低減させる分だけ炉本体から発生する燃焼性
ガスの熱量、即ち顕熱及び潜熱の合計、が減少すること
は広く知られている。
【０００６】この１段法においては、炉本体から発生す
る大量の燃焼性ガスの顕熱、潜熱を蒸気化して回収、発
電して外部に電力を販売する、もしくは製鉄所内の他の
設備で使用し、電力の購入量を低減することで、エネル
ギー効率が２段法に劣る面を補償することが重要とな
る。
る大量の燃焼性ガスの顕熱、潜熱を蒸気化して回収、発
電して外部に電力を販売する、もしくは製鉄所内の他の
設備で使用し、電力の購入量を低減することで、エネル
ギー効率が２段法に劣る面を補償することが重要とな
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、この従来の
１段法溶融還元炉においては、以下の課題を有してい
た。 エネルギー効率が２段法に劣るため、石炭原単位、酸
素原単位が２段法よりも高い。 回収した電力を外部に販売するための製鉄所外部の配
電設備が整備されていない地域においては、電力外販が
困難になり、エネルギー効率が２段法に劣る面を補償す
ることが困難になる。 電力外販が困難な場合でも、下工程（製鋼工程）が電
気炉であれば、下工程の電力消費量が大きいので回収し
た電力を工場内で十分に消費し得るが、下工程が転炉の
場合、下工程の電力消費量が小さいので余剰電力が発生
し、エネルギー効率が２段法に劣る面を補償することが
困難になる。
１段法溶融還元炉においては、以下の課題を有してい
た。 エネルギー効率が２段法に劣るため、石炭原単位、酸
素原単位が２段法よりも高い。 回収した電力を外部に販売するための製鉄所外部の配
電設備が整備されていない地域においては、電力外販が
困難になり、エネルギー効率が２段法に劣る面を補償す
ることが困難になる。 電力外販が困難な場合でも、下工程（製鋼工程）が電
気炉であれば、下工程の電力消費量が大きいので回収し
た電力を工場内で十分に消費し得るが、下工程が転炉の
場合、下工程の電力消費量が小さいので余剰電力が発生
し、エネルギー効率が２段法に劣る面を補償することが
困難になる。
【０００８】本発明は、以上のような課題を解決するた
めになされたものであり、その目的とするところは、溶
融還元炉において、炭材原単位、酸素原単位を格段に減
少させるとともに、電力の外販及び製鉄所内の他の設備
での使用の可否に左右されずに溶銑の製造コストを大幅
に減少させることにある。
めになされたものであり、その目的とするところは、溶
融還元炉において、炭材原単位、酸素原単位を格段に減
少させるとともに、電力の外販及び製鉄所内の他の設備
での使用の可否に左右されずに溶銑の製造コストを大幅
に減少させることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、炉本体内に鉄
原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸
素富化ガスを吹き込んで、溶鉄又は溶銑を直接製造する
とともに、併設した廃熱ボイラー及び発電設備によって
炉本体から発生する燃焼性ガスの顕熱、潜熱を電力とし
て回収する設備において、回収した電力の全量又は一部
により炉本体内の溶銑及びスラグを加熱する電極を炉本
体内に挿脱可能に配設したことを特徴とする溶融還元設
備である。
原料、炭材、及び媒溶剤を添加し、純酸素及び／又は酸
素富化ガスを吹き込んで、溶鉄又は溶銑を直接製造する
とともに、併設した廃熱ボイラー及び発電設備によって
炉本体から発生する燃焼性ガスの顕熱、潜熱を電力とし
て回収する設備において、回収した電力の全量又は一部
により炉本体内の溶銑及びスラグを加熱する電極を炉本
体内に挿脱可能に配設したことを特徴とする溶融還元設
備である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の溶融還元炉においては、
炉本体内に挿脱可能な電極を配設し、炉本体から発生す
る燃焼性ガスの顕熱、潜熱から回収した電力の全量又は
一部により炉本体内の溶銑及びスラグを加熱することに
よって、以下の作用がある。 炭材原単位、酸素原単位が格段に減少する。 電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可否に
左右されずに溶銑の製造コストを大幅に低減することが
可能となる。
炉本体内に挿脱可能な電極を配設し、炉本体から発生す
る燃焼性ガスの顕熱、潜熱から回収した電力の全量又は
一部により炉本体内の溶銑及びスラグを加熱することに
よって、以下の作用がある。 炭材原単位、酸素原単位が格段に減少する。 電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可否に
左右されずに溶銑の製造コストを大幅に低減することが
可能となる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１は、本発明に係る溶融還元設備のフロー図を
示す。炉本体１は耐火物２、水冷パネル３で内張りされ
ており、炉本体１の上部には、鉄原料、炭材、及び媒溶
剤を添加する原料投入口４及び炉本体から発生する燃焼
性ガスを排出するガス排出口５が配設されている。
する。図１は、本発明に係る溶融還元設備のフロー図を
示す。炉本体１は耐火物２、水冷パネル３で内張りされ
ており、炉本体１の上部には、鉄原料、炭材、及び媒溶
剤を添加する原料投入口４及び炉本体から発生する燃焼
性ガスを排出するガス排出口５が配設されている。
【００１２】炉本体１の底部には溶銑６が溜まり、その
上部に溶銑６より比重の軽いスラグ７が溜まっており、
溶銑６は出銑口８から、スラグ７は出滓口９からそれぞ
れ連続又は断続的に排出される。
上部に溶銑６より比重の軽いスラグ７が溜まっており、
溶銑６は出銑口８から、スラグ７は出滓口９からそれぞ
れ連続又は断続的に排出される。
【００１３】原料投入口４から投入された鉄原料中の酸
化鉄（ＦｅＯ及びＦｅ2 Ｏ3 ）は、同じく原料投入口４
から投入された炭材中炭素分により、スラグ７中で以下
の式（１），（２）に示す反応により還元される。 ＦｅＯ ＋ Ｃ →Ｆｅ＋ＣＯ （吸熱反応）・・・（１） Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３Ｃ→２Ｆｅ＋３ＣＯ （吸熱反応）・・・（２）
化鉄（ＦｅＯ及びＦｅ2 Ｏ3 ）は、同じく原料投入口４
から投入された炭材中炭素分により、スラグ７中で以下
の式（１），（２）に示す反応により還元される。 ＦｅＯ ＋ Ｃ →Ｆｅ＋ＣＯ （吸熱反応）・・・（１） Ｆｅ2 Ｏ3 ＋３Ｃ→２Ｆｅ＋３ＣＯ （吸熱反応）・・・（２）
【００１４】また、原料投入口４から投入された炭材中
炭素分の一部は、炉本体１を貫通してスラグ７に向けて
配設された下部羽口１１を通じてスラグ７中に吹き込ま
れる酸素と以下の式（３）に示す反応により酸化され
る。 Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ （発熱反応）・・・（３）
炭素分の一部は、炉本体１を貫通してスラグ７に向けて
配設された下部羽口１１を通じてスラグ７中に吹き込ま
れる酸素と以下の式（３）に示す反応により酸化され
る。 Ｃ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ （発熱反応）・・・（３）
【００１５】この溶融還元炉のエネルギー効率即ち炭材
原単位は、式（１），（２），（３）の反応に必要な炭
素分の合計によって決定される。
原単位は、式（１），（２），（３）の反応に必要な炭
素分の合計によって決定される。
【００１６】さらに、上記式（１），（２），（３）に
よりスラグ７中で発生したＣＯガス及び炭材中水素分
は、炉本体１を貫通して２次燃焼帯１０に向けて配設さ
れた上部羽口１２を通じて２次燃焼帯１０中に吹き込ま
れる酸素と以下の式（４），（５）に示す反応により酸
化される。 ＣＯ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ2 （発熱反応）・・・（４） Ｈ2 ＋１／２Ｏ2 →Ｈ2 Ｏ （発熱反応）・・・（５）
よりスラグ７中で発生したＣＯガス及び炭材中水素分
は、炉本体１を貫通して２次燃焼帯１０に向けて配設さ
れた上部羽口１２を通じて２次燃焼帯１０中に吹き込ま
れる酸素と以下の式（４），（５）に示す反応により酸
化される。 ＣＯ＋１／２Ｏ2 →ＣＯ2 （発熱反応）・・・（４） Ｈ2 ＋１／２Ｏ2 →Ｈ2 Ｏ （発熱反応）・・・（５）
【００１７】この式（４），（５）の反応を炉内２次燃
焼と呼び、この２次燃焼の度合いの大小を以下の式
（６）で定義される炉内２次燃焼率で表すことと、この
２次燃焼率は上部羽口１２を通じて２次燃焼帯１０中に
吹き込まれる酸素の流量を増加することで増加すること
は広く知られている。 炉内２次燃焼率＝ (ＣＯ2 %+Ｈ2 Ｏ%)/(ＣＯ2 %+ＣＯ%+Ｈ2 Ｏ%+Ｈ2 %) ・・・（６） 但し、（６）式中のＣＯ2 % 、ＣＯ% 、Ｈ2 Ｏ% 、Ｈ2
% は、ガス排出口５における燃焼性ガスの各成分の体積
分率を示す。炉内２次燃焼率を上昇させると、２次燃焼
帯１０における式（４），（５）の反応熱の一部がスラ
グ７に伝達する。
焼と呼び、この２次燃焼の度合いの大小を以下の式
（６）で定義される炉内２次燃焼率で表すことと、この
２次燃焼率は上部羽口１２を通じて２次燃焼帯１０中に
吹き込まれる酸素の流量を増加することで増加すること
は広く知られている。 炉内２次燃焼率＝ (ＣＯ2 %+Ｈ2 Ｏ%)/(ＣＯ2 %+ＣＯ%+Ｈ2 Ｏ%+Ｈ2 %) ・・・（６） 但し、（６）式中のＣＯ2 % 、ＣＯ% 、Ｈ2 Ｏ% 、Ｈ2
% は、ガス排出口５における燃焼性ガスの各成分の体積
分率を示す。炉内２次燃焼率を上昇させると、２次燃焼
帯１０における式（４），（５）の反応熱の一部がスラ
グ７に伝達する。
【００１８】炉本体１で発生した高温の燃焼性ガスは、
炉本体１の上部に配設されたガス排出口５及び排ガスダ
クト１３を通して、廃熱ボイラー１４に導かれ、燃焼性
ガスの顕熱、潜熱を蒸気化して回収された後、集塵機１
５、ブロアー１６、煙突１７等を介して系外に排出され
る。一方、廃熱ボイラー１４で燃焼性ガスの顕熱、潜熱
によって高圧蒸気化した蒸気は、蒸気配管１８を通って
タービン１９及び発電機２０に導かれ、電力に変換され
る。
炉本体１の上部に配設されたガス排出口５及び排ガスダ
クト１３を通して、廃熱ボイラー１４に導かれ、燃焼性
ガスの顕熱、潜熱を蒸気化して回収された後、集塵機１
５、ブロアー１６、煙突１７等を介して系外に排出され
る。一方、廃熱ボイラー１４で燃焼性ガスの顕熱、潜熱
によって高圧蒸気化した蒸気は、蒸気配管１８を通って
タービン１９及び発電機２０に導かれ、電力に変換され
る。
【００１９】発電機で変換された電力は、酸素設備２
１、廃熱ボイラー１４、タービン１９及びブロアー１６
に送電線２２を介して送電されるとともに、電極把持装
置２３で把持され特に図示しない電極昇降装置により炉
本体１内に挿脱される電極２４にも送電線２２及び変圧
器２６を介して適当な電圧に制御された後に送電され
る。
１、廃熱ボイラー１４、タービン１９及びブロアー１６
に送電線２２を介して送電されるとともに、電極把持装
置２３で把持され特に図示しない電極昇降装置により炉
本体１内に挿脱される電極２４にも送電線２２及び変圧
器２６を介して適当な電圧に制御された後に送電され
る。
【００２０】図２〜４に本発明に係る溶融還元設備の溶
銑及びスラグ加熱装置の実施例を示す。図２は、加熱電
源として３相交流電源を使用した場合であり、炉本体１
の上方から３本の電極２４を挿脱可能とした場合であ
る。
銑及びスラグ加熱装置の実施例を示す。図２は、加熱電
源として３相交流電源を使用した場合であり、炉本体１
の上方から３本の電極２４を挿脱可能とした場合であ
る。
【００２１】図３は、加熱電源として直流電源を使用し
た場合であり、変圧器２６と電極２４の間に３相交流を
直流に変換するとともに電流値を適当な値に制御する整
流器２８を設けている。図３は、炉本体１の上方から２
本の電極２４を挿脱可能とし、一方を陽極もう一方を陰
極とした場合である。
た場合であり、変圧器２６と電極２４の間に３相交流を
直流に変換するとともに電流値を適当な値に制御する整
流器２８を設けている。図３は、炉本体１の上方から２
本の電極２４を挿脱可能とし、一方を陽極もう一方を陰
極とした場合である。
【００２２】図４は、炉本体１の上方から１本の電極２
４を挿脱可能とし、それを陽極とし、炉本体底部に陰極
２５を設けた場合である。図４は、上方の電極２４及び
陰極２５をそれぞれ１本ずつ設けた実施例について図示
しているが、上方の電極２４及び陰極２５の一方又は双
方を２本以上設けることも可能である。
４を挿脱可能とし、それを陽極とし、炉本体底部に陰極
２５を設けた場合である。図４は、上方の電極２４及び
陰極２５をそれぞれ１本ずつ設けた実施例について図示
しているが、上方の電極２４及び陰極２５の一方又は双
方を２本以上設けることも可能である。
【００２３】電極２５の下端と溶銑６の表面間にアーク
２７が発生し、溶銑６及びスラグ７が加熱される。ま
た、電流は相互の電極２５の間にもスラグ７を介して流
れ、スラグを抵抗加熱する。アーク２７は、下部羽口１
１を通じてスラグ７中に吹き込まれる酸素及び／又は酸
素富化ガスにより泡立ち状態となったスラグ７により完
全に包まれる状態となるので、アーク２７の輻射熱の２
次燃焼帯１０への放散は殆どなく、アーク２７の輻射熱
の溶銑６及びスラグ７への伝達効率は極めて高く維持さ
れる。アーク２７の輻射熱が溶銑６及びスラグ７へ伝達
することにより、前記（３）式の発熱反応で消費される
炭素分を減少することができ、結果として炭材原単位及
び酸素原単位が格段に減少する。
２７が発生し、溶銑６及びスラグ７が加熱される。ま
た、電流は相互の電極２５の間にもスラグ７を介して流
れ、スラグを抵抗加熱する。アーク２７は、下部羽口１
１を通じてスラグ７中に吹き込まれる酸素及び／又は酸
素富化ガスにより泡立ち状態となったスラグ７により完
全に包まれる状態となるので、アーク２７の輻射熱の２
次燃焼帯１０への放散は殆どなく、アーク２７の輻射熱
の溶銑６及びスラグ７への伝達効率は極めて高く維持さ
れる。アーク２７の輻射熱が溶銑６及びスラグ７へ伝達
することにより、前記（３）式の発熱反応で消費される
炭素分を減少することができ、結果として炭材原単位及
び酸素原単位が格段に減少する。
【００２４】表１に炉本体１で発生した高温の燃焼性ガ
スの顕熱、潜熱により廃熱発電された電力から酸素設備
２１、廃熱ボイラー１４、タービン１９及びブロアー１
６等の消費電力を差し引いた電力の例えば全量を前記電
極２４に供給した場合の炭材及び酸素原単位を、特開平
１−５０２２７６号公報に記載されている従来技術と比
較して示す。本発明では、従来技術に比較して、炭材原
単位が約３３％、酸素原単位が約５５％低下した。ま
た、炉本体１から発生する排ガス流量及び廃熱発電量は
約３０％低下した。
スの顕熱、潜熱により廃熱発電された電力から酸素設備
２１、廃熱ボイラー１４、タービン１９及びブロアー１
６等の消費電力を差し引いた電力の例えば全量を前記電
極２４に供給した場合の炭材及び酸素原単位を、特開平
１−５０２２７６号公報に記載されている従来技術と比
較して示す。本発明では、従来技術に比較して、炭材原
単位が約３３％、酸素原単位が約５５％低下した。ま
た、炉本体１から発生する排ガス流量及び廃熱発電量は
約３０％低下した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の溶融還元
炉においては、回収した電力の全量又は一部により炉本
体内の溶銑及びスラグを加熱する電極を炉本体内に挿脱
可能に配設したことにより、以下の効果が期待できる。 炭材原単位、酸素原単位が格段に減少する。 電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可否に
左右されずに溶銑の製造コストを大幅に低減することが
可能となる。 酸素原単位が減少するため、酸素設備が小さくなり、
その設備投資額が減少する。 炉本体から発生する排ガス流量が減少するため、集塵
機、ブロアー、ダクト等の排ガス処理設備が小さくな
り、その設備投資額が減少する。 排ガスを用いた廃熱発電量が減少するため、廃熱ボイ
ラー、タービン、発電器等の発電設備が小さくなり、そ
の設備投資額が減少する。
炉においては、回収した電力の全量又は一部により炉本
体内の溶銑及びスラグを加熱する電極を炉本体内に挿脱
可能に配設したことにより、以下の効果が期待できる。 炭材原単位、酸素原単位が格段に減少する。 電力の外販及び製鉄所内の他の設備での使用の可否に
左右されずに溶銑の製造コストを大幅に低減することが
可能となる。 酸素原単位が減少するため、酸素設備が小さくなり、
その設備投資額が減少する。 炉本体から発生する排ガス流量が減少するため、集塵
機、ブロアー、ダクト等の排ガス処理設備が小さくな
り、その設備投資額が減少する。 排ガスを用いた廃熱発電量が減少するため、廃熱ボイ
ラー、タービン、発電器等の発電設備が小さくなり、そ
の設備投資額が減少する。
【図１】本発明に係る溶融還元設備のフロー図。
【図２】本発明に係る溶融還元設備の溶銑及びスラグ加
熱装置の第一の実施例を示す図面。
熱装置の第一の実施例を示す図面。
【図３】本発明に係る溶融還元設備の溶銑及びスラグ加
熱装置の第二の実施例を示す図面。
熱装置の第二の実施例を示す図面。
【図４】本発明に係る溶融還元設備の溶銑及びスラグ加
熱装置の第三の実施例を示す図面。
熱装置の第三の実施例を示す図面。
【符号の説明】 １ 炉本体 ２ 耐火物 ３ 水冷パネル ４ 原料投入口 ５ ガス排出口 ６ 溶銑 ７ スラグ ８ 出銑口 ９ 出滓口 １０ ２次燃焼帯 １１ 下部羽口 １２ 上部羽口 １３ 排ガスダクト １４ 廃熱ボイラー １５ 集塵機 １６ ブロアー １７ 煙突 １８ 蒸気配管 １９ タービン ２０ 発電機 ２１ 酸素設備 ２２ 送電線 ２３ 電極把持装置 ２４ 電極 ２５ 陰極 ２６ 変圧器 ２７ アーク ２８ 整流器
Claims (1)
- 【請求項１】 炉本体内に鉄原料、炭材、及び媒溶剤を
添加し、純酸素及び／又は酸素富化ガスを吹き込んで、
溶鉄又は溶銑を直接製造するとともに、併設した廃熱ボ
イラー及び発電設備によって炉本体から発生する燃焼性
ガスの顕熱、潜熱を電力として回収する設備において、
回収した電力の全量又は一部により炉本体内の溶銑及び
スラグを加熱する電極を炉本体内に挿脱可能に配設した
ことを特徴とする溶融還元設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13614896A JPH09316509A (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | 溶融還元設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13614896A JPH09316509A (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | 溶融還元設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09316509A true JPH09316509A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15168439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13614896A Withdrawn JPH09316509A (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | 溶融還元設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09316509A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2335730A (en) * | 1998-03-26 | 1999-09-29 | Axel Leona Georges M Thienpont | A furnace having complementary electric heating means |
| CN103525963A (zh) * | 2013-10-25 | 2014-01-22 | 中冶东方工程技术有限公司 | 一种有氧冶炼矿热炉及其有氧冶炼方法 |
-
1996
- 1996-05-30 JP JP13614896A patent/JPH09316509A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2335730A (en) * | 1998-03-26 | 1999-09-29 | Axel Leona Georges M Thienpont | A furnace having complementary electric heating means |
| GB2335730B (en) * | 1998-03-26 | 2000-05-10 | Axel Leona Georges M Thienpont | A heat furnace having complementary electric heating means |
| CN103525963A (zh) * | 2013-10-25 | 2014-01-22 | 中冶东方工程技术有限公司 | 一种有氧冶炼矿热炉及其有氧冶炼方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030805 |