JPH09316765A - 一方向伸縮性不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 一方向における伸縮性に優れた不織布を提供
する。 【解決手段】 この不織布は、略同心芯鞘型複合長繊維
が集積されてなる。芯成分はポリエステル、鞘成分はポ
リオレフィンである。不織布中には、長繊維相互間が鞘
成分の軟化又は溶融によって融着された区域が、散点状
に設けられている。この不織布は、（ｉ）不織布の幅方
向の破断伸度が１５０％である、（ii）不織布の縦方向
の破断伸度に対する幅方向の破断伸度の比が５以上であ
る、（iii）不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長
回復率が６０％以上である、（iv）不織布を幅方向に１
００％伸長した時の伸長回復率が５０％以上である、の
条件を同時に満足する。略同心芯鞘型複合長繊維を集積
した繊維ウェブに、部分的に熱を与えて繊維フリースを
得る。この繊維フリースを、幅方向に拡幅して、１０〜
８０％の延伸比で熱延伸を施した後、熱固定して伸縮性
不織布を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、一方向に優れた伸
縮性を持つ不織布及びその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来から、不織布は、衣料用、産業資材
用、土木資材用、農芸園芸資材用、生活関連資材用、医
療衛生資材用等の種々の用途に使用されている。この中
でも、特に、紙おむつの表面材、パップ材の基布、スポ
ーツ用サポーター或いは包帯等の医療衛生資材用に使用
される不織布には、人体の動きに追随し易いこと及び人
体になじみ易いこと等の理由で伸縮性が要求されてい
る。不織布に伸縮性を付与するためには、不織布を構成
する繊維として、良好な伸縮性能を持つ捲縮繊維を使用
する方法、或いは素材自体が伸縮性能を有するポリウレ
タン繊維等を使用する方法が知られている。

【０００３】前者に属する技術としては、以下のような
ものが挙げられる。例えば、特開昭６３−２８９６０号
公報には、潜在捲縮性短繊維ウェブに水流交絡を施した
後、熱処理を施し潜在捲縮を顕在化させた伸縮性不織布
が開示されている。特開平２−９１２１７号公報には、
潜在捲縮性短繊維ウェブにニードルパンチを施した後、
熱処理を施して潜在捲縮を顕在化させた伸縮性不織布が
開示されている。また、特公平４−４６１４５号公報に
は、紡糸工程において、異形断面の紡出糸条に片面冷却
を施し、冷却歪みを付与し、この歪みを利用して顕在或
いは潜在捲縮を長繊維に付与し、この長繊維を構成繊維
とする伸縮性不織布が開示されている。特公平４−４６
１４７号公報には、熱収縮性の異なる二種の重合体を、
並列型又は偏心芯鞘型に複合した複合長繊維を集積して
なる繊維ウェブに、熱処理を施して、異なる熱収縮性に
よって長繊維に捲縮を発現させた伸縮性不織布が開示さ
れている。また、後者に属する技術としては、特開昭５
９−２２３３４７号公報に、熱可塑性ポリウレタン弾性
繊維を構成繊維とする伸縮性不織布が開示されている。
これらの技術は、いずれも、不織布を構成する繊維とし
て、伸縮性繊維を使用したものである。

【０００４】一方、構成繊維として伸縮性繊維を使用せ
ずに、主として不織布の構造に起因する伸縮性を発揮さ
せた不織布も知られている。例えば、短繊維を主として
一方向（縦方向）に配列させた繊維ウェブに、ゴム系結
合剤を付与した不織布も知られている。即ち、この不織
布は、短繊維の配列とゴム系結合剤との共働作用によっ
て、ある程度、幅方向への伸縮性を発揮するものであ
る。このような短繊維の配列は、カード法による開繊集
積によって容易に得られるものである。しかしながら、
この不織布は、短繊維で構成されているため、破断強力
が低いという欠点があった。

【０００５】このため、スパンボンド法等によって得ら
れる長繊維不織布において、長繊維を縦方向に配列させ
ることも考えられる。しかしながら、一般のスパンボン
ド法で長繊維を縦方向に配列させようとすると、溶融紡
糸における引き取り速度と、捕集コンベアの移動速度と
を近似させなければならず、工程上困難である。即ち、
溶融紡糸における引き取り速度は数千ｍ／分程度である
が、捕集コンベアの移動速度は速くしてもせいぜい数百
ｍ／分であり、これを近似させることは困難である。ま
た、一旦、溶融紡糸によって長繊維を得た後、これを集
束してトウとなし、このトウを開繊させる方法において
は、長繊維が縦方向に配列した不織布を得ることは可能
である。しかしながら、この方法は不織布の製造が煩雑
となって、不合理である。更に、短繊維又は長繊維をコ
ンベア上に堆積させる際、これらの繊維を縦方向に配列
させると、無作為な繊維配列の場合に比較して、繊維相
互間の接触点（接着点）が少なく、幅方向における破断
強度が不十分になるという欠点があった。

【０００６】更に、主としてメルトブローン法で得られ
た、構成繊維が無作為に配列している繊維フリースに、
熱延伸を施して、構成繊維を縦方向に配列せしめるよう
に配列変えを行い、幅方向に伸縮性を持たせた不織布を
製造する方法も知られている（米国特許第５２４４４８
２号明細書）。しかしながら、ここで使用されている構
成繊維は、単一成分よりなる繊維であるため、構成繊維
相互間を熱融着すると、融着部分で繊維形態が崩壊し、
破断強力（引張強力）の大きい伸縮性不織布を得にくい
ということがあった。また、メルトブローン法で構成繊
維を得るために、繊維径の小さい（繊度の小さい）構成
繊維しか得られず、このことによっても破断強力の大き
い伸縮性不織布を得にくいものであった。また、この方
法で得られた不織布は、幅方向に良好な伸縮性を持って
いるが、構成繊維相互間の空隙の大きさが減少してお
り、繊維密度の高いもの（空隙率の小さいもの）であ
る。即ち、米国特許第５２４４４８２号明細書による
と、繊維フリース中における構成繊維相互間の空隙の大
きさに対して、得られた伸縮性不織布中における構成繊
維相互間の空隙の大きさは、８０％以下になると説明さ
れている。伸縮性不織布の用途によっては、このような
空隙の減少、即ち空隙率が低下しており、しかも破断強
力が低くても差し支えない場合もある。例えば、微小塵
埃を瀘過するための瀘過材等として用いるのには、差し
支えない。しかしながら、他の用途、特に人体に適用さ
れる紙おむつの表面材，パップ材の基布，スポーツ用サ
ポーター，包帯等の医療衛生資材用に用いられる場合に
は、空隙率の低下や低引張強力は好ましくない結果を与
える。即ち、空隙率の小さい伸縮性不織布は、通気性が
低いために、スポーツ用サポーター等として使用する
と、汗蒸れが生じやすく、使用者に不快感を与えるとい
う欠点がある。また、通液性も低いため、紙おむつの表
面材として使用すると、体液が紙おむつ本体の吸収体へ
透過しにくく、体液が漏れるという欠点がある。更に、
破断強力が低いと、使用中に破れてしまうという欠点も
ある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、一
般のスパンボンド法で形成された、長繊維が比較的無作
為に集積されてなる繊維フリースであって、この長繊維
は略同心芯鞘型複合長繊維よりなり且つ熱融着区域が散
在している繊維フリースに、特定の方法で熱延伸を付与
することによって、特に一方向に伸縮性を発揮しやすい
構造を持つと共に、所望の空隙率や引張強力を持つ長繊
維不織布を得ることに成功し、本発明に到ったのであ
る。

【０００８】一般のスパンボンド法で形成された、熱融
着区域を持つ繊維フリースに、熱延伸を付与する方法と
しては、特公昭５７−５４５８３号公報や特開平２−３
３３６９号公報に記載の技術が知られているが、本発明
の如き伸縮性を発揮させることを目的としないものであ
る点で決定的に相違する。即ち、前者の技術は、風合が
良好でドレープ性に優れた不織布を得ることを目的とす
るものであり、繊維フリースに熱延伸を付与することに
よって、構成繊維を一部切断するというものである。ま
た、後者の技術は、毛羽立ちが少なく、引張強伸度特性
及び風合に優れた不織布を得ることを目的とするもので
あり、低結晶性且つ低配向性の未延伸長繊維で繊維フリ
ースを形成し、この繊維フリースに熱延伸を付与するこ
とによって、未延伸長繊維を高結晶性且つ高配向性の長
繊維に変換させるというものである。換言すれば、繊維
フリースを得た後に、繊維フリース中の繊維を物性の良
好な長繊維に変換するという技術である。また、前二者
の技術は、いずれも単一成分よりなる非複合型の長繊維
を用いたものであるため、繊維フリース形成時における
熱融着の温度制御が困難である。即ち、熱融着時の温度
が高いと、熱融着区域において長繊維形態が完全に崩壊
し、熱延伸によって孔が開いたり、切断したりする。ま
た、熱融着時の温度が低いと、融着が不完全で、熱延伸
時に不織布形態そのものが崩壊する。

【０００９】本発明は、前二者の技術と同様に、繊維フ
リースに熱延伸を施すものであるが、伸縮性に優れた不
織布を得ることを目的としている点、略同心芯鞘型複合
長繊維を採用している点で相違し、また製造方法として
は、熱延伸前に繊維フリースを所望により幅方向に拡幅
する点、熱延伸後に熱固定する点で相違するものであ
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】このような本発明は、ポ
リエステル系芯成分と、該ポリエステル系芯成分よりも
融点の低いポリオレフィン系鞘成分とで形成された略同
心芯鞘型複合長繊維が集積されてなり、該略同心芯鞘型
複合長繊維相互間が該鞘成分の軟化又は溶融によって融
着された融着区域が、散点状に設けられてなる一方向伸
縮性不織布であって、この一方向性不織布の幅方向（横
方向とも言う）の破断伸度は１５０％以上であり、縦方
向（機械方向とも言う。）の破断伸度に対する幅方向の
破断伸度の比は、５以上であり、且つ、この一方向性不
織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長回復率は６０％
以上であり、更に幅方向に１００％伸長した時の伸長回
復率は５０％以上であることを特徴とする一方向伸縮性
不織布に関するものである。

【００１１】また、本発明は、ポリエステル系芯成分
と、該ポリエステル系芯成分よりも融点の低いポリオレ
フィン系鞘成分とで形成された略同心芯鞘型複合長繊維
を、捕集コンベア上に堆積させて繊維ウェブを形成し、
該繊維ウェブに部分的に熱を与えて、該略同心芯鞘型複
合長繊維相互間が該鞘成分の軟化又は溶融によって融着
された融着区域を、該繊維ウェブ中に散点状に設けてな
る繊維フリースを得た後、該繊維フリースを幅方向に拡
幅率０〜５０％となるように拡幅した状態で、縦方向に
該繊維フリースを１０〜８０％の延伸比で熱延伸し、そ
の後、該鞘成分の融点以下の温度で熱固定することを特
徴とする一方向伸縮性不織布の製造方法に関するもので
ある。

【００１２】本発明に係る一方向伸縮性不織布は、略同
心芯鞘型複合長繊維を構成繊維とするものである。この
略同心芯鞘型複合長繊維は、芯成分としてポリエステル
系重合体が採用されており、鞘成分として、このポリエ
ステル系重合体よりも融点の低いポリオレフィン系重合
体が採用されているものである。また、略同心芯鞘型と
は、芯成分と鞘成分とがほぼ同心となっていることを意
味し、偏心芯鞘型ではないことを意味している。偏心芯
鞘型複合長繊維は、熱が与えられると、ポリエステル系
重合体とポリオレフィン系重合体との熱収縮率の差によ
って、捲縮が発現しやすいものであるため、本発明にお
いて使用するのは好ましくない。従って、熱収縮率の異
なるポリエステル系重合体とポリオレフィン系重合体と
を採用しても、熱処理時に捲縮の発現しないものであれ
ば、若干心が偏心していても略同心という意味に包含さ
れるものである。なお、本発明に係る一方向伸縮性不織
布中には、略同心芯鞘型複合長繊維以外の他の長繊維又
は短繊維等が若干量混入していても差し支えない。

【００１３】ポリエステル系重合体としては、ポリエチ
レンテレフタレートが採用され、又は主たる繰り返し単
位がエチレンテレフタレート単位であるポリエステルが
採用される。後者のポリエステルの場合、エチレンテレ
フタレート単位は、少なくとも８５モル％以上であるの
が好ましい。エチレンテレフタレート単位外の成分とし
ては、従来公知の酸成分及び／又はアルコール成分を採
用することができる。酸成分としては、イソフタル酸や
アジピン酸等を採用することができる。アルコール成分
としては、プロピレングリコールやジエチレングリコー
ル等を採用することができる。

【００１４】ポリオレフィン系重合体としては、直鎖状
低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリ
エチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体等を採用することができる。

【００１５】ポリエステル系重合体やポリオレフィン系
重合体中には、必要に応じて、艶消し剤、顔料、光安定
剤、熱安定剤、酸化防止剤、結晶化促進剤等の各種添加
剤を、本発明の目的を損なわない範囲で添加してもよ
い。

【００１６】略同心芯鞘型複合長繊維の繊度は、１５デ
ニール以下であることが好ましい。繊度が１５デニール
を超えると、長繊維の剛性が高くなり、一方向伸縮性不
織布の粗硬感が強くなり、汎用的な用途に使用しにくく
なる。ここで言う略同心芯鞘型複合長繊維の繊度は、得
られた不織布中における長繊維の繊度を意味しており、
延伸前の繊維フリース中における略同心芯鞘型複合長繊
維は、１５デニールよりも多少大きくても良い。しかし
ながら、繊維フリース中における略同心芯鞘型複合長繊
維の繊度が１５デニールを大きく超えて太くなると、溶
融紡糸工程において、紡出糸条の冷却固化に支障を来し
たり、繊維フリースの延伸工程においても操業性に劣る
傾向となる。

【００１７】また、略同心芯鞘型複合長繊維中におけ
る、芯成分と鞘成分との重量比は、芯成分１重量部に対
して、鞘成分０．１〜５重量部であるのが好ましく、特
に０．２〜４重量部であるのが最も好ましい。鞘成分
は、融着区域において複合長繊維相互間を融着させる成
分であるため、その重量割合が０．１重量部未満になる
と、融着が不十分となり、不織布の引張強力が低くなる
恐れがある。また、繊維フリースに熱延伸を施す際に、
複合長繊維間の融着が剥離し、複合長繊維が素抜けてし
まう恐れもある。鞘成分が５重量部を超えると、融着区
域における融着が激しくなって、融着区域中において繊
維形態を維持している箇所の割合が少なくなり、熱延伸
時に、融着区域に孔が開く恐れがある。

【００１８】本発明に係る一方向伸縮性不織布中には、
略同心芯鞘型複合長繊維相互間が融着されている融着区
域が、散点状に多数設けられている。この融着区域は、
複合長繊維相互間が、鞘成分の軟化又は溶融によって融
着しており、芯成分は軟化又は溶融せずに、一般的に当
初の繊維形態を維持したまま、或いは若干変形した繊維
形態で存在している。一個一個の融着区域の形態は、丸
形、楕円形、菱形，三角形，Ｔ形，井形，長方形等の任
意の形態が採用されるが、明瞭な形態ではなく、ある程
度不明瞭な形態となっている。これは、熱延伸によっ
て、その形態が歪むからである。また、一個一個の融着
区域の大きさは、０．２〜６．０ｍｍ²程度が好まし
い。更に、隣合う融着区域間の距離は、短い箇所で０．
３〜２ｍｍ程度であり、長い箇所で１〜１０ｍｍ程度で
ある。また、融着区域の総面積は、不織布の表面積に対
して２〜５０％程度が好ましく、特に５〜２５％である
のが好ましい。

【００１９】以上のような構成を持つ一方向伸縮性不織
布は、特定の物性を持つものであり、以下の四つの条件
を同時に満足するものである。第一に、不織布の幅方向
の破断伸度は１５０％以上でなければならない。この破
断伸度が１５０％未満であると、不織布の幅方向への伸
長性が不十分であり、良好な伸縮性が発揮できない。第
二に、不織布の縦方向の破断伸度に対する、不織布の幅
方向の破断伸度の比が５以上でなければならない。この
比が５未満であると、幅方向における伸長性が縦方向の
伸長性と比較して顕著に高くならず、一方向に良好な伸
縮性を持つものとは言えなくなる。なお、破断伸度
（％）はＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて
測定されるものである。即ち、試料幅５ｃｍの短冊状試
料片１０点を準備し、定速伸長型引張試験機（東洋ボー
ルドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を
用いて、各試料片をチャック間距離５ｃｍ、引張速度１
０ｃｍ／分で伸長し、各試料片が破断したときの平均伸
度を破断伸度（％）とした。従って、破断伸度（％）＝
｛［（破断時のチャック間距離）−（５）］／（５）｝
×１００で計算されるものである。なお、不織布の幅方
向の破断伸度を測定するときは、短冊状試料片の長手方
向が不織布の幅方向となるようにして伸長させて測定
し、不織布の縦方向の破断伸度を測定するときは、短冊
状試料片の長手方向が不織布の縦方向となるようにして
伸長させて測定するものであることは、言うまでもな
い。

【００２０】第三に、不織布を幅方向に５０％伸長した
時の伸長回復率は、６０％以上でなければならない。こ
の伸長回復率が６０％未満であると、外力を加えて不織
布を幅方向に伸長した後、この外力を解除したときの収
縮が不十分で、良好な伸縮性を発揮しないものである。
第四に、不織布を幅方向に１００％伸長した時の伸長回
復率は、５０％以上でなければならない。この伸長回復
率が５０％未満であるときも、良好な伸縮性を発揮しな
い。なお、この伸長回復率はＪＩＳ−Ｌ−１０９６
６．１３．１Ａに記載の方法に準じて、以下の如き方法
で測定されるものである。まず、試料幅５ｃｍの短冊状
試料片を５点準備する。この際、短冊状試料片の長手方
向が不織布の幅方向となるようにする。そして、定速伸
長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵ
ＴＭ−４−１−１００）を用いて、チャック間距離５ｃ
ｍ、引張速度１０ｃｍ／分で、各試料片を幅方向に伸長
させ、伸長率が５０％となった時点（チャック間距離が
５×１．５ｃｍとなった時点）又は１００％となった時
点（チャック間距離が５×２ｃｍとなった時点）で、引
っ張りを停止する。その後、各試料片を引張試験機から
外して放置し、各試料片が収縮した後の各試料片のチャ
ック間距離の長さＬｃｍを測定する。そして、５０％伸
長した時の伸長回復率（％）は、［（５×１．５−Ｌ）
／（５×１．５−５）］×１００で計算される。また、
１００％伸長した時の伸長回復率（％）は、［（５×２
−Ｌ）／（５×２−５）］×１００で計算される。

【００２１】本発明に係る伸縮性不織布の空隙率は８５
％以上であるのが好ましく、特に９０％以上であるのが
最も好ましい。本発明は、実質的に空隙率を減少させる
ことなく、伸縮性不織布を得ることが可能であり、例え
ば繊維フリース（伸縮性不織布を得る際の前駆体として
の繊維集積体）の空隙率が８５％未満であっても、得ら
れた伸縮性不織布は８５％以上の空隙率を持つものであ
る。伸縮性不織布の空隙率が８５％未満であると、長繊
維相互間で形成される空隙の大きさが小さすぎて、汎用
的な用途に適用できない傾向が生じる。例えば、伸縮性
不織布を医療衛生資材用として使用したときに、汗等が
溜って蒸れたり、体液透過性に劣る傾向となる。伸縮性
不織布の空隙率（％）は、［１−（ｗ／ｔＳρ）］×１
００（％）なる式で算出されるものである。ここで、Ｓ
は不織布の面積（ｃｍ²）を表し、ｔは不織布の厚み
（ｃｍ）を表し、ρは不織布を構成する長繊維の密度
（ｇ／ｃｍ³）を表し、ｗは面積Ｓの不織布の重量（ｇ
／ｃｍ²）を表すものである。なお、厚みの測定方法
は、不織布に４．５ｇ／ｃｍ²の荷重を負荷した状態で
測定したものである。

【００２２】本発明に係る伸縮性不織布を構成している
略同心芯鞘型複合長繊維の芯を形成する繊維（芯成分）
の複屈折（Δｎ）は、１００×１０^-3以上であるのが好
ましく、特に１１５×１０^-3以上であるのが好ましい。
例えば、繊維フリースを構成する長繊維の芯成分である
ポリエステルの複屈折Δｎ＝９０×１０^-3程度であった
とき、この繊維フリースを延伸することにより、Δｎ＝
１００〜１２０×１０^-3程度迄アップする。そして、得
られる伸縮性不織布の縦方向の引張強力は、繊維フリー
スの縦方向の引張強力に対して１．４倍程度アップす
る。複屈折（Δｎ）の測定法は、偏光顕微鏡を用いて、
繊維軸に平行な屈折率と繊維軸に直角な屈折率との差を
読み取って求める。複屈折（Δｎ）が１００×１０^-3未
満であると、芯成分の軸方向における分子配向の程度が
不十分で、伸縮性不織布の引張強力が低下する傾向とな
る。なお、鞘を形成する繊維（鞘成分）の複屈折は、ど
の程度であっても差し支えない。なぜなら、鞘成分は融
着区域においてその形態が崩壊しており、伸縮性不織布
の引張強力に大きな影響を与えないからである。

【００２３】伸縮性不織布の引張強力は、縦方向におい
て３５ｋｇ／５ｃｍ幅以上であるのが好ましい。引張強
力がこの値よりも低いと、比較的大きな外力が負荷され
る用途に不織布を使用した場合、破断する恐れがある。
引張強力の測定方法は、破断伸度を測定する方法と同一
の方法を採用し、試料片が破断したときの荷重を測定
し、その平均値を目付１００ｇ／ｍ²に換算した値であ
る。

【００２４】また、本発明に係る伸縮性不織布のトータ
ルハンド値は、２．５ｇ／ｇ／ｍ²以下であるのが好ま
しく、特に２．０ｇ／ｇ／ｍ²以下であるのが最も好ま
しい。トータルハンド値が２．５ｇ／ｇ／ｍ²を超える
と、柔軟性に欠けた伸縮性不織布となる。特に、本発明
に係る伸縮性不織布を、人体に対して適用する医療衛生
資材用として用いる場合には、トータルハンド値が２．
５ｇ／ｇ／ｍ²以下の柔軟性に富むものを用いるのが好
ましい。トータルハンド値は、ＪＩＳ Ｌ−１０９６の
ハンドルオメーター法に記載の方法に準拠して測定され
た値を目付にて除した値である。

【００２５】本発明に係る良好な伸縮性を持つ不織布
は、以下の如き方法で製造することができる。まず、ポ
リエステル系重合体とポリオレフィン系重合体を準備す
る。この二種の重合体は、各々複合溶融紡糸装置に投入
され、各々が溶融した状態で複合紡糸孔を具えた紡糸口
金に導入し吐出する。この際、複合紡糸孔の芯部に溶融
したポリエステル系重合体が導入されるようにし、且つ
複合紡糸孔の鞘部に溶融したポリオレフィン系重合体が
導入されるようにする。そして、紡糸口金から略同心芯
鞘型複合長繊維を紡出する。この後、紡出繊維は従来公
知の冷却装置を用いて冷却される。次いで、エアーサッ
カー法又はドカン（Ｄｏｃａｎ）法を用いて、目標繊度
となるように牽引・細化される。この際、牽引速度は３
０００ｍ／分以上が好ましく、特に３５００ｍ／分であ
るのが最も好ましい。このような高速度牽引によって、
特開平２−３３３６９号公報に記載のものに比べて、高
結晶性，高配向性及び高複屈折の芯成分を持つ略芯鞘型
複合長繊維を得るのである。例えば、芯成分の複屈折
（Δｎ）は、５０〜１１０×１０^-3以上程度となってい
る。芯成分の複屈折がこれより低くなると、芯成分が構
造的に不安定になるため、この長繊維よりなる繊維ウェ
ブに熱融着を施したり、或いはその後の繊維フリースに
熱延伸を施す際に温度制御が極めて困難になり、しかも
熱の影響による収縮が激しく、得られる不織布の物性が
著しく低下する。なお、このような高速度牽引によって
得られる長繊維の破断伸度は、特開平２−３３３６９号
公報に記載のものに比べてかなり低く、概ね１５０％以
下程度である。

【００２６】牽引・細化した略同心芯鞘型複合長繊維
は、コロナ放電法や摩擦帯電法等の従来公知の開繊方法
によって開繊せしめられた後、移動する金網製スクリー
ンコンベア等の捕集コンベア上に堆積され、繊維ウェブ
が形成される。この繊維ウェブに部分的に熱を与える。
そして、部分的に熱を与えた箇所において、略同心芯鞘
型複合長繊維の鞘成分のみを軟化又は溶融させ、略同心
芯鞘型複合長繊維相互間を融着させた融着区域を形成す
る。この融着区域は、繊維ウェブ中に散点状に設けら
れ、各融着区域間は所定の間隔を置いて配置されてい
る。ここで、繊維ウェブに熱を与える際の温度は、鞘成
分の融点以下で一定の範囲の温度であるのが好ましい。
この温度が鞘成分の融点を超えると、融着区域における
融着が激しく、繊維フリースを熱延伸する際に、融着区
域に孔が開く恐れがあり、また、得られる不織布の風合
が硬くなる。また、この温度が鞘成分の融点以下で一定
の範囲を超えてあまりにも低すぎると、略同心芯鞘型複
合長繊維相互間の融着が不十分で、繊維フリースを熱延
伸する際に、複合長繊維が素抜けてしまう恐れがある。
また、得られる不織布の破断強力が不十分になる。従っ
て、繊維ウェブに熱を与える際の温度は、（鞘成分の融
点−５℃）〜（鞘成分の融点−３０℃）の範囲であるの
が好ましい。

【００２７】繊維ウェブに部分的に熱を与える方法とし
ては、凹凸ロールと平滑ロールとよりなるエンボス装
置、或いは一対の凹凸ロールよりなるエンボス装置を使
用し、凹凸ロールを加熱して、繊維ウェブにその凸部を
押圧すればよい。なお、この凸部は凹凸ロール面に散点
状に配設されてなるものである。この際、凹凸ロール
は、前記したように鞘成分の融点以下で一定の範囲の温
度に加熱されているのが、好ましい。凹凸ロールの一個
一個の凸部の先端面形状は、丸形、楕円形、菱形，三角
形，Ｔ形，井形，長方形等の任意の形状を採用すること
ができる。また、融着区域は、超音波溶着装置を使用し
て形成してもよい。超音波溶着装置は、繊維ウェブの所
定の区域に超音波を照射することによって、その区域に
おける複合型長繊維の相互間の摩擦熱で鞘成分を溶融さ
せるものである。

【００２８】以上のようにして、熱融着区域が散点状に
配置された繊維フリースを得た後、この繊維フリースを
所望により幅方向に拡幅する。この拡幅は、エキスパン
ダーロールやグリード状ギヤー等の装置を用いて行うこ
とができる。また、この拡幅は、加熱下で行うのが好ま
しく、４０〜８０℃の熱風を吹き込んだ雰囲気下で行う
のが好ましい。加熱下で略同心芯鞘型複合長繊維を若干
可塑化させることにより、所望の拡幅率で拡幅を行いや
すくなるからである。繊維フリースの幅方向への拡幅率
は、５〜５０％程度であるのが好ましい。拡幅率が５％
未満になると、後の熱延伸処理後の不織布の目付増加が
大きく、低目付不織布が得られにくくなる。しかしなが
ら、延伸率を大きくする必要がないときには、拡幅率が
５％未満であっても良く、更には拡幅を施さなくても良
いことは言うまでもない。また、拡幅率が５０％を超え
ると、繊維フリースが破断する恐れがある。なお、繊維
フリースの拡幅率（％）は、｛［（拡幅後の幅）−（拡
幅前の幅）］／拡幅前の幅｝×１００で表されるもので
ある。

【００２９】次いで、拡幅した繊維フリースに、その状
態を維持させたまま、繊維フリースの縦方向に熱延伸を
施す。延伸は公知の方法が用いられ、例えば、供給ロー
ルと、供給ロールよりも速い周速度で回転する延伸ロー
ル間で行われる。また、この延伸も加熱下で行われ、鞘
成分の融点以下の温度による加熱下で行うのが好まし
い。熱延伸の好ましい態様は、熱固定も兼ねて、以下の
とおりである。

【００３０】（ｉ）６０〜８０℃程度に加熱された供給
ロールと、供給ロールよりも１０〜３０℃程度高い温度
に加熱された延伸ロールとを用いる方法が挙げられる。
この方法においては、供給ロールから繊維フリースが導
出される際に熱延伸が施される。そして、この繊維フリ
ースが延伸ロールに導入される際に熱固定が行われる。
この場合において、供給ロールと延伸ロールとの間に加
熱域部を設けても良い。加熱域部は、供給ロールの加熱
温度と延伸ロールの加熱温度の中間程度の温度に、加熱
されているのが好ましい。また、この加熱域部は、供給
ロールと延伸ロールとの間ではなく、延伸ロールを通過
した後の工程中に設けられていても良い。加熱域部は、
繊維フリースが加熱されれば良いのであって、乾熱又は
湿熱等の任意の手段が採用される。例えば、乾熱として
は、オーブンによる加熱，赤外線による加熱，ヒートプ
レートに接触させることによる加熱等が好ましく、湿熱
としては温湯中や湿熱蒸気中に繊維フリースを通すのが
好ましい。

【００３１】（ii）常温の供給ロールと、７０〜１１０
℃程度に加熱された延伸ロールと、供給ロールと延伸ロ
ール間に設けられた、延伸ロールの加熱温度よりも低い
温度で加熱された加熱域部とを用いる方法が挙げられ
る。この方法においては、繊維フリースが加熱域部を通
過する際に熱延伸が施される。そして、この繊維フリー
スが延伸ロールに導入される際に熱固定が行われる。な
お、加熱域部については、前述した（ｉ）の場合と同様
に、種々の手段を採用することができる。

【００３２】（iii）６０〜８０℃程度に加熱された供
給ロールと、常温の延伸ロールと、延伸ロールの後方に
設置された供給ロールの加熱温度よりも１０〜３０℃高
い温度に加熱された加熱域部とを用いる方法が挙げられ
る。この方法においては、供給ロールから繊維フリース
が導出される際に熱延伸が施される。そして、この繊維
フリースが常温の延伸ロールに導入され、次いで、後方
に設置された加熱域部を通過する際に熱固定が行われ
る。なお、加熱域部については、前述した（ｉ）の場合
と同様に、種々の手段を採用することができる。

【００３３】（iv）常温の供給ロールと、常温の延伸ロ
ールと、供給ロールと延伸ロール間に設置された第一の
加熱域部Ａと、延伸ロールの後方に設置された第二の加
熱域部Ｂとを用いる方法が挙げられる。そして、加熱域
部Ｂの方が、加熱域部Ａよりも高い温度で加熱されてい
る。一般に、加熱域部Ａの温度は６０〜８０℃程度が好
ましく、加熱域部Ｂの温度は加熱域部Ａの温度よりも１
０〜３０℃高いことが好ましい。この方法においては、
繊維フリースが加熱域部Ａを通過する際に熱延伸が施さ
れる。そして、繊維フリースが常温の延伸ロールに導入
され、次いで、後方に設置された加熱域部Ｂを通過する
際に熱固定が行われる。なお、加熱域部Ａ，Ｂについて
は、前述した（ｉ）の場合と同様に、種々の手段を採用
することができる。

【００３４】このような熱延伸によって、鞘成分及び芯
成分が可塑化され、両成分のずり変形による延伸が、複
合長繊維に施されるのである。また、融着区域における
長繊維相互間の融着をある程度維持しながら、繊維フリ
ース中における複合長繊維が機械方向に再配列されると
共にこの繊維フリースを構成する複合長繊維中の分子配
向が高められることにより、幅方向への伸縮性が発現す
るのである。複合長繊維中の分子配向については、特に
芯成分の分子配向が高められるのであり、芯成分の複屈
折が大きくなる。例えば、繊維フリース中のおける芯成
分の複屈折が９０×１０^-3である場合、熱延伸した後に
は、芯成分の複屈折が１１５〜１４０×１０^-3程度とな
る。なお、熱延伸の程度が大きければ大きいほど、複屈
折も大きくなることは言うまでもないことである。

【００３５】熱延伸の程度は、繊維フリースの縦方向に
おける破断伸度に対して、１０〜８０％の延伸比とする
必要があり、好ましくは４０〜７５％程度の延伸比とす
るのが良い。ここで、延伸比とは、繊維フリースの縦方
向における破断伸度に対する延伸時の伸度の割合を百分
率で表したものを意味している。従って、繊維フリース
の縦方向における破断伸度をＢ％とすると、（０．１×
Ｂ〜０．８×Ｂ）％、繊維フリースを縦方向に伸ばすと
いうことである。延伸比が１０％未満の場合には、繊維
フリース中の複合長繊維が、機械方向に十分に再配列し
ないので、幅方向における伸縮性が不十分となる。ま
た、複合長繊維（特に芯成分）に十分なずり変形が与え
られず、分子配向が進行しないので、引張強度が向上し
にくい。また、延伸比が８０％を超えると、延伸が大き
すぎて、繊維フリース中の複合長繊維が破断する恐れが
ある。なお、繊維フリースの縦方向における破断伸度
（％）は、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じ
て、前述した不織布の破断伸度を測定する場合と同様に
して測定されるものである。

【００３６】以上のようにして熱延伸した繊維フリース
に、鞘成分の融点以下の温度で熱処理を施し、熱固定す
る。熱固定の温度は、延伸時の熱履歴を消去するため
に、延伸時に採用した温度よりも高くするのが好まし
い。この熱固定も、乾熱又は湿熱で行うことができる。
また、この熱固定は、繊維フリースを弛緩させて行って
も良いし、緊張させて又は定長で行っても良い。特に、
緊張又は定長で行う方が、得られた不織布に良好な伸縮
性を付与することができるため好ましい。このような熱
固定は、前記（ｉ）〜（iv）の手段で行うことも可能で
ある。

【００３７】本発明に係る伸縮性不織布の製造方法をフ
ロー図で示すと、図１に記載したとおりである。即ち、
所定の方法で繊維フリースを得た後（ステップ１）、こ
の繊維フリースを加熱下で拡幅する（ステップ２）。次
に、拡幅した状態の繊維フリースを、加熱下で熱延伸す
る（ステップ３）。熱延伸した後、加熱下で熱固定する
（ステップ４）。そして、得られた不織布を所望により
巻き取れば良い（ステップ５）。これらの各ステップ
は、一般的に、連続してオンラインで行われる。しか
し、ステップ１とステップ２以降とを切り離し、繊維フ
リースを得る工程と、ステップ２以降の拡幅，延伸，熱
固定の工程とを別工程で行っても良い。本発明に係る伸
縮性不織布の製造方法においては、後述する実施例の記
載からも示唆されるように、繊維フリースの空隙率より
も得られた伸縮性不織布の空隙率の方が大きくなるのが
一般的である。このような現象は、延伸処理した不織布
に関する米国特許第５２４４４８２号明細書の説明とは
逆の現象であり、全く予期できないことである。このよ
うな現象の生じる理由は定かではないが、構成繊維とし
て略芯鞘型複合長繊維を使用したこと、繊維フリースと
して融着区域が散点状に配置されてなるものを使用した
こと、及び熱延伸前に所望により拡幅処理をしているた
めではないかと推定される。即ち、略芯鞘型複合長繊維
の場合には、熱延伸によって芯成分と鞘成分とに負荷さ
れる応力が異なるために、長繊維にたるみが生じて空隙
が生じたり、また、散点状の融着区域と非融着区域とで
は実質的に延伸の程度が異なるため、この差によって空
隙が更に生じると共に、熱延伸する前に拡幅することに
より予め空隙を大きくしておき、空隙の減少を防止しう
るからではないかと推定されるのである。

【００３８】以上のようにして得られた伸縮性不織布
は、そのままで従来公知の各種用途、特に医療衛生資材
用途に用いることもできるし、また、図２に示す如く、
弾性フィルム２と積層して各種用途に用いることもでき
る。更に、伸縮性不織布１の両面に弾性フィルム２，２
を積層したり、又は弾性フィルム２の両面に伸縮性不織
布１，１を積層した三層積層体として、各種用途に使用
することもできる。また、本発明に係る伸縮性不織布
は、このような使用形態が限らず、どのような使用形態
で用いられても差し支えないことは、言うまでもない。

【００３９】

【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。また、実施例において使用する各物
性値等の測定方法は、次に示すとおりである。なお、破
断伸度（％）、伸長回復率（％），空隙率（％），拡幅
率（％），引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及びトータルハ
ンド値（ｇ／ｇ／ｍ²）の測定方法については、前述し
たとおりである。 （１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示差装置型熱量
計ＤＳＣ−２型を用い、試料重量５ｍｇ、昇温速度２０
℃／分として測定して得た、融解吸熱曲線の最大値を与
える温度を融点とした。 （２）目付（ｇ／ｍ²）：標準状態の試料から、縦１０
ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を１０点準備し、平衡水分率
にした後、各試料片の重量（ｇ）を秤量し、得られた値
の平均値を単位面積当りに換算し目付（ｇ／ｍ²）とし
た。

【００４０】実施例１ 芯成分として、融点２５６℃で極限粘度０．６４のポリ
エチレンテレフタレートを準備した。また、鞘成分とし
て、融点１３０℃でメルトインデックス値（ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８（Ｅ）に記載の方法に準拠して測定）が２５
ｇ／１０分である高密度ポリエチレンを準備した。この
二種の重合体を、個別のエクストルーダー型溶融押出機
を用いて、複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導入した。こ
の際、複合紡糸孔の芯部に溶融したポリエチレンテレフ
タレートが導入されるようにし、鞘部に溶融した高密度
ポリエチレンが導入されるようにして、芯成分と鞘成分
の重量比が等量となるようにして、単孔吐出量１．５ｇ
／分の条件下で複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から紡
出した糸条群を公知の冷却装置で冷却し、紡糸口金の下
方に設置したエアーサッカーを用いて牽引速度が４５０
０ｍ／分となるようにして引き取った。その後、エアー
サッカーの出口に設けた開繊装置で糸条群を開繊し、移
動する金網製のスクリーンコンベアー上に堆積させて、
目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この際、繊維ウ
ェブを構成している略同心芯鞘型複合長繊維の繊度は３
デニールであった。

【００４１】次いで、この繊維ウェブを、１２５℃に加
熱された凹凸ロールと１２５℃に加熱された平滑ロール
の間に導入した。この結果、凹凸ロールの凸部に当接し
た繊維ウェブの区域が、部分的に加熱され、略芯鞘型複
合長繊維の鞘成分が軟化又は溶融して、複合長繊維相互
間が融着された。そして、融着区域が散点状に配設され
た繊維フリースが得られた。各融着区域の面積は０．６
ｍｍ²であり、繊維フリース中における融着区域の密度
は２０個／ｃｍ²であり、また融着区域の総面積は繊維
フリース表面積に対して１５％であった。また、この繊
維フリースの縦方向の破断伸度は６９％であった。更
に、繊維フリースを構成している複合長繊維の密度は、
１．１２２ｇ／ｃｍ³であり、繊維フリースの空隙率は
８４．３％であった。

【００４２】この繊維フリースを、クリップテンター付
き加圧スチーム処理機に導入し、６０℃の雰囲気下で幅
方向に１５％拡幅した。そして、この拡幅した状態で、
繊維フリースを縦方向に熱延伸した。延伸条件として
は、１段延伸法を適用し、供給ロールに導入した後、湯
浴（温浴）中に浸漬し、次いで延伸ロールに導入した。
この際、供給ロールの温度を常温とし、温浴温度は９０
℃とし、延伸ロールの温度は常温とし、延伸比を４３．
５％とした。そして、熱延伸後の繊維フリースを、１２
５℃のヒートドラムに導入し、熱固定を行って、伸縮性
不織布を得た。この伸縮性不織布の物性を表１に示し
た。

【００４３】

【表１】 なお、表１中、目付は不織布１ｍ²当りの重量（ｇ）で
あり、ＥＣは不織布の幅方向の破断伸度（％）であり、
ＥＭは不織布の縦方向の破断伸度（％）であり、ＥＥＣ
（５０）は不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長回
復率（％）であり、ＥＥＣ（１００）は不織布を幅方向
に１００％伸長した時の伸長回復率（％）であり、トー
タルハンド値は不織布の柔軟性を表すものである。

【００４４】実施例２ 延伸比を５８．０％とする他は、実施例１と同一の条件
で伸縮性不織布を得、この物性を表１に示した。

【００４５】実施例３ 延伸比を７２．５％とする他は、実施例１と同一の条件
で伸縮性不織布を得、この物性を表１に示した。

【００４６】実施例４ 芯成分として、実施例１で用いたのと同一のポリエチレ
ンテレフタレートを準備し、鞘成分として、実施例１で
用いたのと同一の高密度ポリエチレンを準備した。この
二種の重合体を、芯成分と鞘成分の重量割合が、芯成
分：鞘成分＝１：２となるようにし、且つ単孔吐出量を
１．４ｇ／分となるようにする他は、実施例１と同一の
方法で、複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から紡出した
糸条群を、牽引速度が４２００ｍ／分となるようにする
他は、実施例１と同一の方法で引き取り、その後も同様
にして、目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この
際、繊維ウェブを構成している略同心芯鞘型複合長繊維
の繊度は３デニールであった。

【００４７】この繊維ウェブに、実施例１と同一の方法
で融着区域を設け、繊維フリースを作成した。この繊維
フリースの縦方向の破断伸度は５８％であった。また、
繊維フリースを構成している略同心芯鞘型複合長繊維の
密度は、１．１１９ｇ／ｃｍ³であり、繊維フリースの
空隙率は８３．１％であった。そして、この繊維フリー
スを実施例１と同一の条件で拡幅し、延伸比を５６．９
％とする他は、実施例１と同一の条件で、熱延伸及び熱
固定を施した。以上のようにして得られた伸縮性不織布
の物性は、表１に示したとおりであった。

【００４８】実施例５ 芯成分として、実施例１で用いたのと同一のポリエチレ
ンテレフタレートを準備し、鞘成分として、実施例１で
用いたのと同一の高密度ポリエチレンを準備した。この
二種の重合体を、芯成分と鞘成分の重量割合が、芯成
分：鞘成分＝１：０．５となるようにし、且つ単孔吐出
量を１．５７ｇ／分となるようにする他は、実施例１と
同一の方法で、複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から紡
出した糸条群を、牽引速度が４７００ｍ／分となるよう
にする他は、実施例１と同一の方法で引き取り、その後
も同様にして、目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。
この際、繊維ウェブを構成している略同心芯鞘型複合長
繊維の繊度は３デニールであった。

【００４９】この繊維ウェブに、実施例１と同一の方法
で融着区域を設け、繊維フリースを作成した。この繊維
フリースの縦方向の破断伸度は８２％であった。また、
繊維フリースを構成している略同心芯鞘型複合長繊維の
密度は、１．１２４ｇ／ｃｍ³であり、繊維フリースの
空隙率は８５．５％であった。そして、この繊維フリー
スを実施例１と同一の条件で拡幅し、供給ロールの温度
を７５℃，温浴温度を９５℃，延伸ロールの温度を１０
０℃とし、且つ延伸比を５７．３％とする他は、実施例
１と同一の条件で、熱延伸及び熱固定を施した。以上の
ようにして得られた伸縮性不織布の物性は、表１に示し
たとおりであった。

【００５０】実施例６ 芯成分として、実施例１で用いたのと同一のポリエチレ
ンテレフタレートを準備した。一方、鞘成分として、融
点１６０℃でメルトフローレート値（ＡＳＴＭＤ１２３
８（Ｌ）に記載の方法に準拠して測定）３０ｇ／１０分
のポリプロピレンを準備した。この二種の重合体を用
い、単孔吐出量を１．３７ｇ／分とする他は、実施例１
と同一の方法で、複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から
紡出した糸条群を、牽引速度が４１００ｍ／分となるよ
うにする他は、実施例１と同一の方法で引き取り、その
後も同様にして、目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得
た。この際、繊維ウェブを構成している略同心芯鞘型複
合長繊維の繊度は３デニールであった。

【００５１】この繊維ウェブを、凹凸ロールと平滑ロー
ルの温度を１４５℃とした他は、実施例１と同一の方法
で融着区域を設け、繊維フリースを作成した。この繊維
フリースの縦方向の破断伸度は７５％であった。また、
繊維フリースを構成している略同心芯鞘型複合長繊維の
密度は、１．０８０ｇ／ｃｍ³であり、繊維フリースの
空隙率は８１．２％であった。そして、この繊維フリー
スを、拡幅率を２０％とする他は、実施例１と同一の条
件で拡幅した。そして、拡幅した状態で、供給ロールの
温度を９５℃，温浴温度を９８℃，延伸ロールの温度を
１３５℃とし、且つ延伸比を５７．３％とする他は、実
施例１と同一の条件で、熱延伸した。その後、熱処理温
度を１５０℃とする他は、実施例１と同一の条件で熱固
定を施した。以上のようにして得られた伸縮性不織布の
物性は、表２に示したとおりであった。

【００５２】

【表２】 なお、表２中、各項目は表１の場合と同様である。

【００５３】実施例７ 繊維フリースを幅方向に拡幅しない（拡幅率０％とす
る）他は、実施例３と同一の条件で伸縮性不織布を得、
この物性を表２に示した。

【００５４】比較例１ 繊維ウェブの目付を４０ｇ／ｍ²とし、拡幅，熱延伸及
び熱固定を施していない他は、実施例１と同一の条件で
不織布を得た。この不織布の物性は表２に示したとおり
であった。

【００５５】比較例２ 実施例６で使用したのと同一のポリプロピレンのみを準
備した。そして、このポリプロピレンをエクストルーダ
ー型溶融押出機を用いて、繊維断面が単相丸型断面とな
る紡糸孔を具えた紡糸口金に供給し、単孔吐出量が１．
２７ｇ／分の条件下にて溶融紡糸を行った。紡出糸条群
を、牽引速度が３８００ｍ／分とする他は、実施例６と
同一の方法で引き取り、その後も同様にして、目付３０
ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この際、繊維ウェブを構
成している単相丸型断面長繊維の繊度は３デニールであ
った。

【００５６】この繊維ウェブに、実施例６と同一の方法
で融着区域を設け、繊維フリースを作成した。この繊維
フリースの縦方向の破断伸度は８０％であった。また、
繊維フリースを構成している単相丸型断面のポリプロピ
レン長繊維の密度は、０．８６ｇ／ｃｍ³であり、繊維
フリースの空隙率は７３．９％であった。そして、この
繊維フリースを実施例６と同一の条件で拡幅し、延伸比
を５７．５％とする他は、実施例６と同一の条件で、熱
延伸及び熱固定を施した。以上のようにして得られた不
織布の物性は、表２に示したとおりであった。

【００５７】表１及び表２の結果から明らかなように、
実施例１〜３に係る方法で得られた伸縮性不織布は、い
ずれも幅方向の伸縮性に優れたものであった。そして、
延伸倍率を大きくすればするほど、幅方向の伸長性が大
きくなり、また伸長回復性も大きくなる。実施例４に係
る方法においては、使用する芯鞘型複合長繊維の鞘成分
であるポリエチレンの量比を多くしたので、実施例１〜
３に係る伸縮性不織布に比べて、伸長性や伸長回復性は
劣るものの、柔軟性に優れたものであった。また、実施
例５に係る方法においては、使用する芯鞘型複合長繊維
の芯成分であるポリエチレンテレフタレートの量比を多
くしたので、実施例１〜３に係る伸縮性不織布に比べ
て、柔軟性に劣るものの、伸長性や伸長回復性に優れた
ものであった。実施例６に係る方法においては、鞘成分
としてポリプロピレンを用いたため、柔軟性は劣るもの
の、良好な伸長性及び伸長回復性を持つものであった。
実施例７に係る方法は、繊維フリースを幅方向に拡幅し
ないで熱延伸したものであり、幅方向の伸縮性が若干劣
るものの、満足できる伸長性及び伸長回復性を持つもの
であった。比較例１に係る方法においては、熱延伸及び
熱固定を施していないため、伸長性及び伸長回復性が不
十分であり、伸縮性不織布というには程遠いものであっ
た。また、比較例２に係る方法においては、長繊維とし
て非複合型の単相長繊維を用いたため、目付が実施例１
〜７に比べて低くなっていることからも分かるように、
熱延伸時に単相長繊維が素抜ける傾向があったり、熱固
定が十分に施されない傾向がある。従って、伸長性及び
伸長回復性共に不十分であり、伸縮性不織布というには
程遠いものであった。更に、表１及び表２の結果から明
らかなように、実施例１〜７に係る方法で得られた伸縮
性不織布の空隙率は、拡幅及び延伸前の繊維フリースの
空隙率よりも大きくなっていることが分かる。

【００５８】

【発明の効果】本発明に係る伸縮性不織布は、略同心芯
鞘型複合長繊維で構成されると共に、鞘成分の軟化又は
溶融によって長繊維相互間が融着された融着区域を、散
点状に配置したものであり、且つ、以下の四条件を同時
に満足するものである。即ち、（ｉ）不織布の幅方向の
破断伸度が１５０％であること、（ii）不織布の縦方向
の破断伸度に対する幅方向の破断伸度の比が５以上であ
ること、（iii）不織布を幅方向に５０％伸長した時の
伸長回復率が６０％以上であること、（iv）不織布を幅
方向に１００％伸長した時の伸長回復率が５０％以上で
あることを満足するものである。従って、幅方向に極め
て大きな伸縮性を発揮し、縦方向には伸縮性を殆ど発揮
しない一方向性の伸縮性を持つという効果を奏するもの
である。更に、本発明に係る伸縮性不織布の空隙率が、
８５％以上である場合には、通水性及び通液性に優れる
という効果を奏する。

【００５９】また、本発明に係る伸縮性不織布の製造方
法は、略同心芯鞘型複合長繊維で構成され、且つ、該略
同心芯鞘型複合長繊維相互間が鞘成分の軟化又は溶融に
よって融着した融着区域が、散点状に配置されてなる繊
維フリースを用い、これに熱延伸を施すというものであ
る。従って、単一成分よりなる長繊維（単相長繊維）で
構成された、同様の融着区域を持つ繊維フリースの場合
のように、熱延伸時に、融着区域が崩壊したり（単相長
繊維相互間の融着が激しい場合）、長繊維が素抜けたり
（単相長繊維相互間の融着が不十分な場合）することが
少ない。即ち、略同心芯鞘型複合長繊維の鞘成分による
融着の場合は、融着区域においても芯成分は繊維形態を
保持したまま存在しているため、融着区域が崩壊するこ
とを防止でき、また芯成分が繊維形態を保持するために
鞘成分を十分に軟化又は溶融することができ、融着が不
十分となることを防止しうるのである。

【００６０】また、本発明に係る伸縮性不織布の製造方
法においては、熱延伸の前に、繊維フリースを所望によ
り幅方向に拡幅するので、繊維フリースの縦方向に比較
的高い倍率で延伸しても、得られる伸縮性不織布の幅入
りを少なくすることができると共に低目付化が可能であ
るいう効果も奏する。また、この拡幅によって、得られ
た伸縮性不織布は、拡幅時の幅までは必然的に伸長しう
るため、高い伸長性及び伸長回復性を確保しうるという
効果も奏する。

【００６１】更に、本発明に係る伸縮性不織布の製造方
法においては、熱延伸後に、熱固定を行うので、延伸時
にずり変形の生じた芯鞘型複合長繊維は、特にその芯成
分の結晶化の促進が図られ、長繊維の形態安定化が図れ
る。従って、延伸時に繊維フリースの縦方向に再配列し
た芯鞘型複合長繊維は、再配列した形態で安定化され
る。従って、伸縮性不織布を製造した後において、縦方
向又は幅方向の寸法変化が少ないという効果を奏すると
共に、幅方向に伸長させた際に再配列した形態に戻り易
く、伸長回復性に優れるという効果をも奏する。

【００６２】更に、本発明に係る伸縮性不織布の製造方
法においては、繊維フリースの空隙率よりも伸縮性不織
布の空隙率を大きくすることが可能である。この理由
は、前記したとおり、構成繊維として略芯鞘型複合長繊
維を使用していること、繊維フリースに熱融着区域を散
点状に設けていること、及び所望により拡幅処理した後
に熱延伸することという手段によるものと考えられる。
従って、比較的大きな空隙率を持つ伸縮性不織布を得る
ことができ、通水性や通液性に優れた伸縮性不織布を効
率よく得られるという効果を奏する。依って、本発明に
係る伸縮性不織布或いは本発明に係る方法で得られた伸
縮性不織布は、特に医療衛生資材用に好適に使用しうる
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る伸縮性不織布の一製造例を示すフ
ロー図である。

【図２】本発明に係る伸縮性不織布の一使用例に係る積
層体の断面図である。

【符号の説明】

１ 伸縮性不織布 ２ 弾性フィルム

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 峰田 喜彦 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内 (72)発明者 長岡 孝一 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内 (72)発明者 飯見 美智代 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリエステル系芯成分と、該ポリエステ
   ル系芯成分よりも融点の低いポリオレフィン系鞘成分と
   で形成された略同心芯鞘型複合長繊維が集積されてな
   り、該略同心芯鞘型複合長繊維相互間が該鞘成分の軟化
   又は溶融によって融着された融着区域が、散点状に設け
   られてなり、且つ下記式（１）〜（４）を同時に満足す
   ることを特徴とする一方向伸縮性不織布。 記 ＥＣ≧１５０％ ………（１） ＥＣ／ＥＭ≧５ ………（２） ＥＥＣ（５０）≧６０％ ………（３） ＥＥＣ（１００）≧５０％ ………（４） （但し、ＥＣは不織布の幅方向の破断伸度であり、ＥＭ
   は不織布の縦方向の破断伸度であり、ＥＥＣ（５０）は
   不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長回復率であ
   り、ＥＥＣ（１００）は不織布を幅方向に１００％伸長
   した時の伸長回復率である。）
2. 【請求項２】 略同心芯鞘型複合長繊維の繊度が１５デ
   ニール以下であり、該略同心芯鞘型複合長繊維の芯成分
   と鞘成分の重量比が、芯成分：鞘成分＝１：０．１〜５
   である請求項１記載の一方向伸縮性不織布。
3. 【請求項３】 空隙率が８５％以上である請求項１記載
   の一方向伸縮性不織布。
4. 【請求項４】 ポリエステル系芯成分と、該ポリエステ
   ル系芯成分よりも融点の低いポリオレフィン系鞘成分と
   で形成された略同心芯鞘型複合長繊維を、捕集コンベア
   上に堆積させて繊維ウェブを形成し、該繊維ウェブに部
   分的に熱を与えて、該略同心芯鞘型複合長繊維相互間が
   該鞘成分の軟化又は溶融によって融着された融着区域
   を、該繊維ウェブ中に散点状に設けてなる繊維フリース
   を得た後、該繊維フリースを幅方向に拡幅率０〜５０％
   となるように拡幅した状態で、縦方向に該繊維フリース
   を１０〜８０％の延伸比で熱延伸し、その後、該鞘成分
   の融点以下の温度で熱固定することを特徴とする一方向
   伸縮性不織布の製造方法。
5. 【請求項５】 繊維フリースの幅方向の拡幅率が５〜５
   ０％である請求項３記載の一方向伸縮性不織布の製造方
   法。
6. 【請求項６】 繊維フリースの空隙率よりも伸縮性不織
   布の空隙率の方が大きい請求項４又は５記載の一方向伸
   縮性不織布の製造方法。