JPH09323174A - 部材の接合方法及び接合された部材並びに接合された部 材の分解方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 非晶質合金の高強度を保持したままで、２以
上の部材を強力に接合する。 【解決手段】 相互に接合する２以上の部材の内、少な
くとも一方の部材の接合部が過冷却液体域を有する非晶
質合金からなり、少なくとも接合部を他方の部材の接合
部と共に過冷却液体域まで加熱し、双方の接合部を相互
に押圧した後、冷却することによって、一方の部材の接
合部の非晶質合金の結晶化率が７０％以下の状態で、接
合させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、非晶質合金を用い
ることによって、２以上の部材を接合する方法及び接合
された部材並びに接合された部材の分解方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】過冷却液体域を有する非晶質合金を使用
して部材を接合する従来の方法として、特開平５−１３
１２７９号公報に記載された方法が公知である。この方
法は、接合すべき金属間に非晶質合金を挟み込み、この
非晶質合金の変形抵抗が減少する粘性流動を生じる過冷
却液体域の温度に加熱し、この加熱後に、接合すべき金
属を介して非晶質合金を加圧するものである。この加圧
によって非晶質合金表面のミクロな凹凸が、接合すべき
金属表面の凹凸に応じて変形するため、非晶質合金と金
属とが面接触状態となる。この面接触状態を保持するこ
とにより、低温で拡散が進行するため、接合できるよう
になっている。

【０００３】以上の過冷却液体域を有する非晶質合金を
用いることなく、金属を接合する方法としては、ロー付
け、溶接、接着等の方法が公知である。図２３は、この
内、ロー付けを使用して接合するため、特公平４−４６
１４１号公報に記載された方法を示す。この方法は、内
視鏡に用いられる節輪１００の節輪本体１０２とワイヤ
受け１０１とを、ロー付けによって接合するものであ
る。なお、節輪１００は内視鏡の挿入部の湾曲部を構成
する部材であり、節輪本体１０２と、節輪本体１０２の
内面にロー付けされた複数のワイヤ受け１０１とによっ
て構成されている。又、ワイヤ受け１０１の挿通口１０
７には操作ワイヤ１０５が挿通されており、節輪本体１
０２の外周には、網管１１９が設けられている。

【０００４】なお、節輪１００は中空円筒状の部材であ
り、図２３において上下の位置を局部的に断面で示し、
隣接する節輪をそれぞれ枢軸で連結して示すように、複
数の節輪１００が連結部で法面自在に連結されている。
そして、各節輪１００の内周部にロー付けされたワイヤ
受け１０１の挿通口１０７に挿通した操作ワイヤ１０５
を内視鏡の操作者が手元で操作することにより、内視鏡
の法面部を所望の方向に湾曲させる構成となっている。

【０００５】図２３に示すように、節輪本体１０２にお
けるワイヤ受け１０１の取り付け位置に、切り欠き１１
７が形成され、この切り欠き１１７にワイヤ受け１０１
を嵌入させた状態で、ワイヤ受け１０１が固着される。
この固着は、節輪本体１０２と接触するワイヤ受けの接
触部分の周辺にロー材１１８を塗布して、ロー付けする
ことによって行われるものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】非晶質合金を金属の接
合に使用する従来の方法は、拡散を接合メカニズムとし
て利用するものであり、この拡散を行うため、非晶質合
金を過冷却液体域に加熱した後、数百分程度の長時間、
過冷却液体域の温度に保持する必要がある。しかしなが
ら、このように過冷却液体域の温度に等温に保持される
ことにより、非晶質合金は数十分間で結晶化を生じる。
一般に、非晶質合金は結晶粒界が存在しないために同組
成の結晶合金よりも遥かに高い機械的強度を有している
が、このように結晶化が生じると機械的強度が低下し
て、非晶質合金の特性である高強度、高破壊靱性が損な
われる。従って、拡散現象を進行させる目的で、接合す
べき金属間に挿入された状態で、過冷却液体域に長時
間、加熱及び等温保持された非晶質合金は、結晶化によ
って脆弱な中間層となり、接合強度が低下する問題を有
している。

【０００７】一方、過冷却液体域を有する非晶質合金を
使用しない接合方法においても、それぞれの問題点を有
している。溶接では、部材をその融点以上に加熱するた
め、熱によって母材が劣化して接合部の強度が低下する
と共に、加熱後の凝固収縮により歪みが発生して寸法精
度が低下する。ロー付けにおいても同様で、加熱による
熱影響によって母材が劣化して、接合部の強度が低下す
る。接着では、接合強度が小さく、実用的な接合ができ
ないと共に、接着剤の軟化点が低いため、高温環境では
使用することができない。

【０００８】次に、内視鏡の節輪本体１０２と、ワイヤ
受け１０１とをロー付けによって接合する特公平４−４
６１４１号公報の方法では、以下の問題点を有してい
る。ロー付けに際してフラックスを使用するが、このフ
ラクッスはロー付け後に除去する必要がある。又、ロー
付けの際に、溶融したロー材が操作ワイヤ１０５の挿通
口１０７に入り込み易く、挿通口１０７に入り込んだロ
ー材を後工程で除去する必要がある。さらに、ロー付け
のために節輪本体１０２に切り欠き１１７を加工しなけ
ればならず、加工が面倒となっている。そして、これら
の作業によって、工程数が増加して製造工程全体が複雑
となり、製造に長時間を要している。これらに加えて、
ロー材が節輪本体１０２周囲の網管１１９に付着して、
網管１１９が早期に消耗する原因となっている。

【０００９】本発明は、このような従来の問題点を考慮
してなされたものであり、過冷却液体域を有する非晶質
合金を使用して接合する際に、非晶質合金の高い強度を
保ったまま、非晶質合金からなる部材を相互に、或いは
非晶質合金からなる部材と他の金属からなる部材とを相
互に精度良く接合できる接合方法を提供することを目的
とする。又、本発明はこの方法によって接合された部材
を提供することを目的とし、さらには接合された部材を
分解する方法を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の接合方法は、相互に接合する部材の内、
少なくとも一方の部材における接合部が過冷却液体域を
有する非晶質合金からなり、この一方の部材の少なくと
も接合部を他方の部材の接合部と共に前記過冷却液体域
まで加熱し、双方の接合部を相互に押圧した後、冷却し
て接合することを特徴とする。

【００１１】過冷却液体域を有する非晶質合金は、過冷
却液体域まで加熱されることにより、１０⁸ 〜１０¹⁰Ｐ
ａ・Ｓ程度の粘性流動を示し、数ＭＰａ程度の低圧力に
よって塑性変形が可能となる。従って、適当な押圧力、
押圧雰囲気などの押圧条件を選定し、非晶質合金からな
る一方の部材の少なくとも接合部を他の部材の接合部と
共に過冷却液体域の温度まで加熱し、双方の接合部を相
互に押圧することにより、一方の部材の接合部には粘性
流動に起因した極めて大きな塑性変形が局所的に生じ
る。この塑性変形によって非晶質合金からなる接合部の
酸化膜などが破壊されて新生面が露出し、他方の部材の
接合部と密着することができる。

【００１２】上述のような新生面は清浄な状態の金属表
面のため、極めて活性的であり、この活性な表面が他方
の部材の表面に密着することにより、接触界面での化学
的反応が生じて接合が行われる。本発明は、このような
非晶質合金の粘性流動によって新生面を露出させ、この
露出した新生面の活性な表面と他方の部材の表面との反
応現象を応用するものである。

【００１３】接合に要する時間は、接合に用いる非晶質
合金、相手部材となる他方の金属の組成、接合温度、押
圧力によって異なるが、接合界面の極めて限られた範囲
内での接合メカニズムであるため、拡散現象を利用した
接合方法に比べて極めて短く、長くとも１５分程度で完
了する。このように接合に要する時間が短いことから、
拡散層の厚さは数百ｎｍ以下であり、無視できる程度に
薄くなっている。これに対し、拡散層が厚い場合には、
接合される部材間に中間層となって顕在し、且つ、脆弱
な層のため、接合強度に寄与する効果が少なくなる。こ
のような厚い拡散層の形成を防止して、接合強度を大き
くするため、接合時間は１５分以内とするのが良好であ
る。

【００１４】以上の接合の後、接合された部材を冷却す
る。この冷却により非晶質合金の結晶化、脆弱化を防止
でき、非晶質合金の本来の高強度、高硬度を低下させる
ことなく接合がなされる。

【００１５】このような方法を前提とすることにより、
本発明は、以下の（ａ）〜（ｇ）に分説するそれぞれの
具体的な手段を適宜採用することができる。 （ａ）相互に接合する２以上の部材の内、少なくとも一
方の部材の接合部が過冷却液体域を有する非晶質合金か
らなり、少なくとも前記接合部を他方の部材の少なくと
も接合部と共に前記過冷却液体域まで加熱し、一方の部
材の接合部と他方の部材に接合部とを相互に押圧した
後、冷却することにより、前記一方の部材の接合部の非
晶質合金の結晶化率が７０％以下の状態で他方の部材の
接合部に接合する。

【００１６】この方法では、上述した方法に加えて、押
圧後の冷却によって、一方の部材の接合部の結晶化率を
７０％以下の状態として接合するものである。接合に伴
う非晶質合金の結晶化があっても、この結晶化率を７０
％以下に抑制することにより、非晶質合金の機械的強度
の極端な低下を防止することができる。なお、結晶化率
が７０％を越える場合は、部材の脆弱化が顕著となっ
て、充分な機械的強度を維持することができないもので
ある。

【００１７】（ｂ）接合部が過冷却液体域を有する非晶
質合金からなる２以上の部材の内、少なくとも一方の部
材の少なくとも接合部を、他方の部材の少なくとも接合
部と共に、その過冷却液体域まで加熱し、双方の接合部
を相互に押圧した後、冷却することにより接合する。

【００１８】この手段（ｂ）は、手段（ａ）に対し、接
合される部材の接合部が双方とも非晶質合金である点で
異なる。非晶質合金からなる双方の接合部が過冷却液体
域に加熱されることにより、粘性流動に起因した極めて
大きな塑性変形が双方の接合部の接合界面に生じる。そ
して、この塑性変形によって、双方の非晶質合金の表面
の酸化膜などが破壊されて新生面が露出し、この新生面
が接触することによって、金属原子相互の結合が生じて
接合を行うことができる。

【００１９】手段（ａ）では、他の金属の表面と、粘性
流動によって露出した非晶質合金の新生面との反応作用
を応用しているが、手段（ｂ）では、これに加えて、金
属表面の酸化膜などに含まれている酸素との反応、その
他の反応などの複雑な接合メカニズムが作用するもので
ある。又、接合される部材の接合部の双方を非晶質合金
とすることにより、双方の接合面が相互に塑性変形する
ため、接合面の密着に要する時間を短縮できると共に、
さらに高い密着度となり、これにより強固な接合を行う
ことができる。

【００２０】（ｃ）過冷却液体域の中心温度が異なる非
晶質合金からなる接合部を有した２部材を接合する方法
であって、過冷却液体域が相対的に高温である非晶質合
金からなる接合部を、その過冷却液体域まで加熱し、変
形させて新生面を露出させた後、過冷却液体域が相対的
に低温である非晶質合金からなる接合部を前記接合部と
共に、その過冷却液体域まで加熱し、変形させて新生面
を露出させ、この新生面と前記接合部の新生面とを相互
に押圧した後、冷却することにより接合する。

【００２１】この手段（ｃ）では、過冷却液体域の中心
温度が異なる非晶質合金を接合する点で、手段（ｂ）と
異なっている。過冷却液体域が相対的に高温である非晶
質合金からなる接合部を、その過冷却液体域まで加熱
し、変形させることによって、粘性流動を生じさせ、こ
の粘性流動によって酸化膜などの不活性な表面を部分的
に破壊して、新生面を露出させる。そして、過冷却液体
域が相対的に低温である非晶質合金の過冷却液体域まで
上述した新生面を冷却すると共に、過冷却液体域が低温
である接合部を、その過冷却液体域まで加熱し、変形さ
せて、新生面を露出させる。その後、これらの新生面を
相互に押圧させ、密着させることにより、新生面を相互
に接合させる。

【００２２】手段（ｂ）では、接合に用いる全ての非晶
質合金が、ガラス遷移温度Ｔｇ以上で、且つ、結晶化開
始温度Ｔｘ以下の温度領域であることが要件となってい
るが、この手段（ｃ）では、接合に用いる非晶質合金の
過冷却液体域の温度領域が全く重ならなくても接合する
ことができる。

【００２３】（ｄ）過冷却液体域を有する非晶質合金か
らなる第１の部材の接合面を、同部材より軟質の金属か
らなる第２の部材の接合部に接触させた状態で摩擦力を
作用させて表面を磨耗させることにより、第２の部材の
接合部を変形させて新生面を露出させる工程と、前記第
１の部材の少なくとも接合部を、第２の部材の少なくと
も接合部と共に過冷却液体域まで加熱し、その接合部を
変形させて新生面を露出させ、露出した新生面と第２の
部材の新生面とを相互に押圧する工程と、前記第１の部
材及び第２の部材を冷却する工程と、を備えることによ
り接合する。

【００２４】この手段（ｄ）では、非晶質合金からなる
第１の部材よりも軟質の金属からなる第２の部材に対
し、摩擦力を作用させることによって磨耗して、新生面
を露出させる。これに加えて、非晶質合金からなる第１
の部材に少なくとも接合部を、その過冷却液体域に加熱
し、変形させることにより、同様に新生面を露出させ
る。そして、これらの新生面を相互に押圧し、密着させ
るため、接合部位の金属原子間の結合が促進され、これ
により接合を行うことができる。

【００２５】（ｅ）接合する部材の内、一方の部材が過
冷却液体域を有する非晶質合金からなり、他方の部材が
一方の部材と異なる熱膨張係数を有する金属からなり、
一方の部材の少なくとも接合部を、前記他方の部材の少
なくとも接合部と共に前記過冷却液体域まで加熱し、双
方の接合部を相互に押圧した後、双方の接合部を冷却し
て接合する。

【００２６】（ｆ）上記手段（ｅ）において、前記他方
の部材は、その熱膨張係数が前記一方の部材の熱膨張係
数よりも大きく、且つ、過冷却液体域まで加熱された一
方の接合部が充填される凹部をその接合部に有している
ものとする。

【００２７】（ｇ）上記手段（ｅ）において、 前記他
方の部材は、その熱膨張係数が前記一方の部材の熱膨張
係数よりも小さく、且つ、過冷却液体域まで加熱された
一方の部材の接合部がその周囲に充填される凸部をその
接合部に有しているものとする。

【００２８】これらの手段（ｅ）〜（ｇ）では、接合す
る部材の内、一方の部材が過冷却液体域を有する非晶質
合金からなり、他方の部材が非晶質合金と異なる熱膨張
係数を有する金属からなることが要件となっている。手
段（ｅ）では、このような２部材の接合部を第１の部材
の過冷却液体域まで加熱し、接合部を相互に押圧した
後、冷却することによって接合する。この接合メカニズ
ムは、上述した手段（ａ）〜（ｄ）と同様である。

【００２９】手段（ｆ）及び（ｇ）は、この手段（ｅ）
に加えて、過冷却液体域に加熱することによって生じる
第１の部材の粘性流動を利用し、この粘性流動によって
充填されて機械的結合を生じるような構造を第２の部材
に設けるものである。

【００３０】手段（ｆ）では、第２の部材の熱膨張係数
が第１の部材の熱膨張係数よりも大きな場合であり、こ
の第２の部材の接合部に、第１の部材が過冷却液体域で
充填できるような凹部を設けている。冷却後において、
第２の部材の凹部内面と、凹部内に充填された第１の部
材の接合界面とが相互に密着する応力が生じるため、よ
り強固に接合することができる。

【００３１】手段（ｇ）では、第２の部材の熱膨張係数
が第１の部材の熱膨張係数よりも小さい場合であり、こ
の第２の部材の接合部に、過冷却液体域で第１の部材が
その周囲に充填できるような凸部を設けている。冷却後
において、第２の部材の凸部外周と、凸部周囲に充填さ
れた第１の部材の接合界面とが相互に密着する応力が生
じるため、より強固に接合することができる。

【００３２】請求項２の発明の接合された部材は、少な
くとも接合部が過冷却液体域を有する非晶質合金からな
る第１の部材と、少なくとも前記接合部が前記過冷却液
体域まで加熱されて押圧された後、冷却されることによ
り接合された接合部を、少なくとも部分的に有する第２
の部材と、を備えていることを特徴とする。

【００３３】第１の部材及び第２の部材は、上述した請
求項１の方法又は、上述した具体的手段（ａ）〜（ｇ）
のいずれかの方法によって接合されるものであり、強固
に接合された状態となっている。

【００３４】請求項３の発明は、少なくとも一方の部材
における接合部が過冷却液体域を有する非晶質合金から
なり、少なくとも前記接合部を前記過冷却液体域まで加
熱して他方の部材の接合部に押圧した後、冷却すること
により接合された２部材を分解する方法であって、前記
一方の部材の少なくとも接合部を前記過冷却液体域以上
の温度に加熱して分解することを特徴とする。

【００３５】この方法における過冷却液体域以上の温度
としては、接合の際に設定した温度以上の温度であっ
て、しかも少なくとも一方の部材の熱膨張係数が負とな
る温度と、非晶質合金からなる部材の結晶開始温度以
上の温度と、が択一的に選択できる。従って、この方法
では、以下の（ｈ）及び（ｉ）の具体的手段を含むもの
である。

【００３６】（ｈ）手段（ｅ）〜（ｇ）のいずれかに記
載された方法によって接合された部材に対し、前記接合
する際に設定した温度以上の温度であって、且つ、前記
熱膨張係数が負となる温度以上に、前記少なくとも一方
の部材を加熱して一方の部材と他方の部材とを分解す
る。

【００３７】液体急冷又は鋳造によって作製された非晶
質合金は、その過冷却液体域において熱膨張係数が負に
転じる特性を有し、収縮する。従って、非晶質合金を接
合する際に設定した温度以上の温度に再加熱することに
より、再度、過冷却液体域に加熱された非晶質合金が収
縮するため、他方の部材との接合面と解離を生じる。こ
れにより接合されている部材を分離し、分解することが
できる。

【００３８】（ｉ）手段（ａ）〜（ｇ）のいずれかに記
載された方法によって接合された部材に対し、少なくと
も過冷却液体域を有する非晶質合金からなる部材の接合
部を、その結晶化開始温度以上に加熱して、双方の部材
を分解する。

【００３９】結晶化開始温度Ｔｘ以上に加熱することに
より、非晶質合金は数分以内に結晶化を開始する。又、
結晶化した非晶質合金は、結晶化以前の状態に比べて、
機械的強度が極端に低下する。従って、接合されていて
も、結晶化開始温度Ｔｘ以上に再加熱後、冷却された２
以上の部材は、非晶質合金からなる部材が結晶化して脆
弱となっているため、この部材を容易に破壊でき、この
破壊によって部材を分解することができる。

【００４０】

【発明の実施の形態】 （実施の形態１）本実施の形態では過冷却液体域を有す
る非晶質合金（以下、特に断らない限り非晶質合金と称
す）からなる部材と他の部材との接合方法について、内
視鏡の湾曲部を構成する部材である節輪９の節輪本体２
とワイヤ受け１の接合を例にして、図ｌ〜図４を用いて
説明する。節輪は節輪本体２の内側に接合されたワイヤ
受け１のワイヤ挿通口８にワイヤを通し、手元でワイヤ
を操作することにより、内視鏡の湾曲部の湾曲方向を調
整する部材である。図１は節輪９と通常２個又は４個の
ワイヤ受け１と加熱手段との配置を、１個の節輪本体２
と１個のワイヤ受け１について示す部分破断正面図、図
２は加熱後の節輪９の状態を示す部分破断正面図であ
る。

【００４１】ワイヤ受け１は、過冷却液体域が絶対温度
５０Ｋ以上である非晶質合金をリング状に成形すること
により精成されている。節輪本体２はステンレス鋼等の
金属からなっている。過冷却液体域を有する非晶質合金
はガラス遷移温度（Ｔｇ）が結晶化開始温度（Ｔｘ）よ
り低温側にあり、明瞭な過冷却液体域△Ｔ（Ｔｘ-Ｔ
ｇ）を有する。この過冷却液体域では、非晶質合金は完
全ニュートン流体となる性質を有しており、この性質を
利用して、ワイヤ受け1 と節輪本体２とを接合すること
ができる。

【００４２】ワイヤ受けｌと節輪本体２との接合方法
は、図1に示すように、節輪本体２の内面にワイヤ受け1
の外径部分を当接させ、ワイヤ受け1 の当接部1 ａを
ヒータ５により非晶質合金の過冷却液体域に局部的に加
熱し、当接部1 ａの非晶質合金をニュートン流動を示す
まで軟化させる。これにより、当接部1 ａは、図２に示
すように流動体部1 ｂとなり、節輸本体２の内面に密着
する。この後、加熱を停止し、流動体部1 ｂを固化さ
せ、ワイヤ受け1 と節輪本体２とを固着させる。この
時、ワイヤ受け1 は、当接部1 ａの肉厚分のみ流動体と
なって固着するため、ワイヤ受け1 の節輪本体２の内面
での中心方向高さは、ワイヤ受け1 の肉厚分、低くなっ
て接合される。なお、ワイヤ受け１の当接部１ａは、温
度に敏感に反応して急激に軟化するため、数十秒以内で
加熱であれば、ワイヤ受け１全体が加熱されて変形する
ことはない。

【００４３】図３及び図４は本実施の形態のさらに詳細
を示し、図３はワイヤ受けと節輪本体とを接合するため
の装置の概略正面図、図４はワイヤ受けｌと節輪本体２
との接合部の拡大部分破断正面図である。

【００４４】節輪本体２は、図３に示すように、２つの
節輪本体支持体３、３により上下方向から挟持されてい
る。節輪の中心に対して対称位置にある２つのワイヤ受
け１、1 は節輪本体２の内面に水平方向から挿入された
２つのワイヤ受け支持体４、４により支持されている。
ワイヤ受け１の外周に沿った形状のワイヤ受け支持体
４、４には、内部に図示を省略した空気路が長手方向に
貫通しており、ワイヤ受け1 、1 を吸引して保持する。
また、ワイヤ受け支持体４、４は、図示を省略した駆動
系に連結され、ワイヤ受け1 、1 を節輪本体２の内面に
押圧するようになっている。ワイヤ受け1 、1 は液体急
冷法にて製作した過冷却液体域を有する非晶質合金Ｚｒ
₆₅Ｃｕ_27.5Ａl _7.5 （添字は原子％、ガラス遷移温度
（Ｔｇ）３６７℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）４６７℃、
過冷却液体域（△Ｔ）1 ００℃、熟膨張係数１０×１０
^-6）により成形されている。

【００４５】ワイヤ受け１、１の節輪本体２との当接部
1ａ、1ａを加熱する手段としての、ヒータ５、５は、ワ
イヤ受け１、１をそれぞれｌ個ずつ節輪本体２側から加
熱できるように対向して２個配設されている。また、ヒ
ータ５、５は図示を省略した電圧調整器を介して電源に
接続されており、加熱のための電圧を調整できるように
なっている。さらに、ヒータ５、５にはチューブ６、６
が接続され、流量計７、７を介して図示を省略したＡｒ
など不活性ガス源に連通し、供給される不活性ガスを調
整することができる。

【００４６】つぎに、対称位置にあるワイヤ受けの内、
ｌ対のワイヤ受け1 と節輸本体２との接合方法について
説明する。図３に示すように、節輪本体支持体３により
上下方向から挟持された節輪本体２のワイヤ受け１の取
付け位置に、ワイヤ受け１を当接させる。当接力は、１
００〜５００ｇｆが良好である。流量計７によって流量
を調整された不活性ガスを、チューブ６からヒータ５に
導いて、ヒータ５中で加熱し、熱流体を噴出させること
によりワイヤ受け１を節輪本体２側から加熱する。加熱
により節輪本体２の温度が上昇し、つづいて、節輪本体
２からの熱伝導によりワイヤ受け１が昇温する。ワイヤ
受けｌの当接部１ａがガラス遷移温度Ｔｇ（３６７℃）
以上に達すると、当接部１ａの非晶質合金がニュートン
流動体となり、図４に示すように、当接部１ａは流動体
部１ｂとなって節輪本体２の内面に密着する。

【００４７】この後、加熱を停止し、流動体部１ｂを固
化させることにより、ワイヤ受け１と節輪本体２とを固
着する。このとき、ワイヤ受け１の当接部１ａの肉厚分
だけ流動体となり、節輪本体２の内面に固着されるた
め、ワイヤ受け１の節輪本体２の中心方向への高さは、
ワイヤ受け１の肉厚分低くなって接合される。

【００４８】ヒータ５による加熱の際には、ワイヤ受け
１の当接部１ａのみがニュートン流動体となり、操作ワ
イヤの挿通口８までもがニュートン流動体とならないよ
うにヒータ５の電圧調整や流量計７による流量調整等を
通じて加熱温度履歴を制御する。なお、本実施の形態で
は、ヒータの加熱温度を３６７℃〜４６７℃、加熱時間
を１０〜３０秒とした。

【００４９】加熱の際、非晶質合金Ｚｒ₆₅Ａｌ_7.5 Ｃｕ
_27.5の酸化を防止するため雰囲気全体をＡｒ等不活性ガ
ス雰囲気としている。また、接合後の冷却速度は、可能
な限り大きい方が加熱による非晶質合金の脆化を防止す
る効果がある。本実施の形態では加熱時間が短時間なの
で、自然冷却によっても十分な冷却速度を得ることがで
きる。さらに必要に応じて、接合後、ヒータ５の加熱を
停止し、加熱部位に不活性ガスの冷風を送風することに
より、冷却速度を向上させることができる。検討の結
果、冷却速度５０℃／ｍｉｎ以上の場合に、成形前の素
材強度の９０％以上を保つことができた。さらに、接合
時間、加熟温度により非晶質合金が結晶化する場合があ
るが、本実施の形態の場合、接合時間が数１０秒と短時
間であるために、結晶化は発生しなかった。又、加熱時
間は最大で０．５分、接合時間は最大で１分程度であ
り、加熱温度が最大で４６７℃、冷却速度が５０℃／ｍ
ｉｎ以上なので過冷却液体域より十分に低い１２０℃以
下の温度まで冷却する時間は７分以内となり、しかも加
熱開始から冷却終了まで９分以内と短時間であるため、
接合部の脆弱化が防止され、大きな強度を保持すること
ができた。

【００５０】本実施の形態によれば、従来ロー付けによ
り行われていたワイヤ受けの接合に対して、ロー材を用
いないため、フラックス洗浄を必要とせず、かつ非晶質
合金からなるワイヤ受け１と他の金属材料からなる部材
である節輪本体２の接合部のみを加熱したので、操作ワ
イヤの挿通口８がロー材で埋まることはない。また、節
輪本体２にワイヤ受け１を嵌合させるための切り欠きも
必要なく、成形が容易となると共に、節輪本休２の外側
に周設される網管に流動体が流出することもない。これ
により、製造コストが大幅に低減され、安価な節輪を得
ることができる。

【００５１】本実施の形態では、加熱手段として、ヒー
タを用いたが、これに替えて、レーザビームや電子ビー
ムなどの高密度エネルギービームによる加熱や、高周波
誘導加熱を用いてもよい。また、ワイヤ受けを２個同時
に接合する場合を示したが、ワイヤ受けの個数に制限さ
れるものではない。

【００５２】（実施の形態２）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなる部材と他の部材と
の接合方法について、内視鏡節輪の節輪本体とワイヤ受
けとの接合を例にして、図５、図６を用いて説明する。
図５はワイヤ受け１と節輪本体２とを接合するための装
置の断面図、図６はワイヤ受けと節輪本体との接合部の
拡大断面図である。この実施の形態２の構成は、加熱手
段を除いた以外、実施の形態１の実施の形態と同様のた
め、同一部分に同一符号を対して対応させ、重複する説
明を省略する。

【００５３】実施の形態２の特徴は、加熱手段として超
音波振動を用いることにある。図５において、ワイヤ受
け１の操作ワイヤの挿通口８に、ピン１１が挿通してい
る。ビン１１は図示を省略した超音波発生器に連結さ
れ、超音波発生器からの超音波振動をワイヤ受け１に伝
達するように作用する。ワイヤ受け１を節輪本体２に押
圧するワイヤ受け支持体４には、空気路１２が長手方向
に貫通しており、ワイヤ受け１を吸引して保持する。

【００５４】ワイヤ受け１と節輪本体２との接合方法
は、ワイヤ受け支持体４にワイヤ受け１を吸引保持し、
上下方向から挟持された節輪本体２の内面に、約３０〜
５００ｇｆ当接力で当接させる。ワイヤ受け１の挿通口
８に、ビン１１を挿通する。超音波発生器を駆動し、ビ
ン１１を通じて超音波振動をワイヤ受け１に伝達する。
超音波の振動数は３０〜１００ｋＨｚ、出力を１００Ｗ
〜３ｋＷとした。

【００５５】超音波振動によってワイヤ受け１の当接部
１ａは、節輪２との摩擦によって昇温する。当接部１ａ
の温度が３６７℃以上に達すると、当接部１ａの非晶質
合金がニュートン流動体になり、当接部１ａは、図６に
示すように流動体部１ｂとなる。当接部１ａがニュート
ン流動体になるのと同時に、ワイヤ受けｌを節輪本体２
に押圧する。押圧力は３００ｇｆ〜１ｋｇｆ、押圧時間
は１００秒が良好である。この押圧力により、ワイヤ受
け１の流動体部１ｂを節輪本体２に密着させることがで
きる。

【００５６】この後、超音波振動を停止し、流動体部１
ｂを冷却によって固化させて、ワイヤ受け１と節輪本体
２とを接合する。接合後の冷却速度は、可能な限り大き
い方が加熱による非晶質合金の脆化を防止する効果があ
る。本実施の形態では冷却速度５０℃／ｍｉｎ以上であ
り、成形前の素材強度の９０％以上を保つことができ
た。さらに、接合時間、加熱温度により非晶質合金が結
晶化する場合があるが、本実施の形態の場合、接合時間
が１００秒と短時間であるために、悪影響となる結晶化
は発生しなかった。なお、ワイヤ受けの結晶化率が７０
％以上となると、材料の脆化により実用上十分な強度が
得られなかった。

【００５７】この実施の形態２によれば、実施の形態ｌ
の効果に加え、ワイヤ受けｌと節輪本体２との接合が、
接合部の摩擦熱による局部加熱となるので、温度制御が
容易となる。また、ヒータ等による加熱が不要なため、
周辺部の酸化がなく、接合後の酸化皮膜除去工程が不要
となる。さらに、操作ワイヤ挿通孔８にピン１１が挿通
されているので、ワイヤ受け１の押圧による操作ワイヤ
挿通孔８の潰れを防止することができる。

【００５８】この実施の形態２ではワイヤ受け１とし
て、Ｚｒ系非晶質合金であるＺｒ₆₅Ａｌ_7.5 Ｃｕ
_27.5（添字は原子％を示す）を使用したが、これに替え
て、節輪本休２の材質をＺｒ系非晶質合金Ｚｒ₆₅Ａｌ
_7.5 Ｃｕ_27.5（添字は原子％を示す）とすると共に、ワ
イヤ受け１をステンレス銅などの金属としても同様の効
果が得られる。

【００５９】（実施の形態３）本実施の形態では過冷却
液体域を有する非晶質合金からなる部材を相互に接合す
る方法について、内視鏡の節輪の節輪本体とワイヤ受け
との接合方法を例として、図５、図６および図７を用い
て説明する。図５と図６は節輪本体の材質は異なる以外
の構造が、実施の形態２と同じであり、図７はワイヤ受
けと節輪本体との接合部の拡大断面図である。

【００６０】この実施の形態では、ワイヤ受け１をＺｒ
系非晶質合金Ｚｒ₆₅Ａｌ_7.5 Ｃｕ_{27 .5}（添字は原子％を
示し、実施の形態１と同一特性）とし、節輪本体１３を
Ｚｒ系非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （添字は原
子％、ガラス遷移温度（Ｔｇ）４２０℃、結晶化開始温
度（Ｔｘ）５０４℃、過冷却液体域（△Ｔ）８４℃、熱
膨張係数１０×１０^-6）とした。他の構成は、節輪本体
１３の材質を除いて、発明の実施の形態２と同様のた
め、同一部分の説明を省略する。

【００６１】ワイヤ受け１と節輪本体１３との接合で
は、図５に示すように、ワイヤ受け１を、ワイヤ受け支
持体４に吸引して保持し、節輪本体１３（図５の節輪本
体２と同一）の内面に、約３０〜５００ｇｆの当接力で
当接させる。そして、ワイヤ受けｌの操作ワイヤの挿通
孔８に、ピン１１を挿通する。図示を省略した超音波発
生器を駆動し、ピン１１を通じて超音波振動をワイヤ受
け１に伝達する。超音波の振動数は３０〜１００ｋＨ
ｚ、出力は１００Ｗ〜３ｋＷとした。この超音波振動に
よりワイヤ受け１の当接部１ａは、節輪本体１３との摩
擦によって昇温する。

【００６２】当接部１ａの温度が３６７℃以上に達する
と、当接部１ａの非晶質合金がニュートン流動体にな
り、図６に示すように当接部１ａは流動体部１ｂとな
る。当接部１ａがニュートン流動体になるのと同時に、
ワイヤ受け１を節輪本体１３（図６の節輪本体２と同
一）に押圧する。押圧力は３００ｇｆ〜１ｋｇｆ、押圧
時間は６０秒とした。この押圧により、図６に示すよう
にワイヤ受け１の流動体部１ｂが変形し、節輪本体１３
の内面に定着した状態になる。

【００６３】さらに超音波振動を続行すると、図７に示
すように節輪本体１３のワイヤ受け１との当接部が４２
０℃以上に昇温してニュートン流動体となって、流動体
部１３ｂを形成し、ワイヤ受け１の流動体部１ｂと混合
した状態になる。その後、超音波振動を停止し、流動体
部１ｂ、１３ｂを冷却によって固化させ、ワイヤ受け１
と節輪本体１３とを接合する。この時、接合部または全
体の雰囲気をＡｒ等不活性ガスとすることにより、Ｚｒ
系非晶質合金の酸化を防止できる。さらに加工中の雰囲
気を１０^-2Ｐａ以下の真空とすることにより、酸化がな
いばかりでなく、気体の混入に起因する空隙の発生が防
止でき、接合強度が向上する。接合後の冷却速度は、可
能な限り大きい方が加熱による非晶質合金の脆化を防止
する効果がある。本実施の形態では５０℃／ｍｉｎ以上
の冷却速度であり、成形前の素材強度の９０％以上を保
つことができた。さらに、接合時間、加熱温度により非
晶質合金が結晶化する場合があるが、本実施の形態の場
合、接合時間が６０秒と短時間であるために、悪影響と
なる結晶化は発生しなかった。なお、ワイヤ受けの結晶
化率が７０％以上となると、材料の脆化により実用上十
分な強度が得られなかった。

【００６４】この実施の形態によれぱ、実施の形態２の
効果に加え、双方の部材が非晶質合金からなることによ
り、接合強度を強化できるため、節輪の信頼性が向上す
る。なお、この実施の形態では、ワイヤ受け１をＺｒ系
非晶質合金Ｚｒ₆₅Ａｌ_7.5 Ｃｕ_27.5（添字は原子％）と
し、節輪本体１３をＺｒ系非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ
₁₀Ｎｉ₅ （添字は原子％）としたが、これを入れ替えて
もよい。

【００６５】（実施の形態４）本実施の形態では過冷却
液体域の中心温度が異なる部材を相互に接合する方法に
ついて、内視鏡の節輪の節輪本体とワイヤ受けとの接合
方法を例として、図８〜図１０を用いて説明する。図９
は、ワイヤ受け１８と節輪本体１３との接合部の拡大断
面図である。本発明の実施の形態４では、ワイヤ受け１
８をＰｄ系非晶質合金Ｐｄ₄₀Ｃｕ₃₀Ｎｉ₁₀Ｐ₂₀（添字は
原子％、ガラス遷移温度（Ｔｇ）３０２℃、結晶化開始
温度（Ｔｘ）３９７℃、過冷却液体域（△Ｔ）９５℃、
熱膨張係数６×１０^-6）とし、接輪本体１３をＺｒ系非
晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （添字は原子％、ガ
ラス遷移温度（Ｔｇ）４２０℃、結晶化開始温度（Ｔ
ｘ）５０４℃、過冷却液体域（△Ｔ）８４℃、熱膨張係
数は１０×１０^-6）とした。

【００６６】ワイヤ受け１８と節輪本体１３との接合
は、図８に示すように、図示を省略した内部ヒータによ
って４５０℃に加熱された圧子１４を押圧力１ｋｇｆで
節輪本体１３の内壁１３ｂに押圧する。この押圧に伴う
圧子先端部１４ａからの熱伝導により、節輪本体１３の
内壁１３ｂが過冷却液体域に加熱され流動化するため、
圧子先端部１４ａが節輪本体１３の内壁１３ｂに埋没す
る。このとき、節輪本体１３が変形しないように、当金
１５を節輪本体１３の外壁に当接させる。

【００６７】圧子先端部１４ａを節輪本体１３の内壁１
３ｂに所定量、埋没させた後、圧子１４を退避させる。
退避後、図９に示すように節輪本体１３の内壁１３ｂに
は圧子先端部１４ａの外形に対応した形状の空間１６が
形成される。この場合、上記工程を１０^-3Ｐａ以下の真
空中で行うことにより、空間１６の内面には清浄な新生
面１６ａが形成される。

【００６８】次に、図９に示すようにピン１１と把持具
１７とによって把持されたワイヤ受け１８を、空間１６
上の位置に配置し、ワイヤ受け１８の操作ワイヤの挿通
孔８に挿通されたピン１１により、ワイヤ受け１８を節
輪本体１３の内壁１３ｂの空間１６の開口部に当接力１
００ｇｆで当接させる。さらに、図示を省略した超音波
発生器を駆動し、ピン１１を通じて超音波振動をワイヤ
受け１８に伝達する。超音波の振動数は３０〜１００ｋ
Ｈｚ、出力は１００Ｗ〜３ｋＷとした。この超音波振動
によってワイヤ受け１８の当接部は、節輪本体１３との
摩擦によって昇温する。当接部の温度が３０２℃以上に
達すると、当接部１８ａの非晶質合金がニユートン流動
体になり、図１０に示すように当接部は流動体部１８ｂ
となる。

【００６９】当接部が流動体１８ｂになるのと同時に、
ワイヤ受け１８を節輪本体１３に押圧する。押圧力は３
００ｇｆ〜１ｋｇｆ、押圧時間は１００秒である。この
押圧により、ワイヤ受け１８の流動体部１８ｂが変形
し、節輪本体１３に形成された空間１６に充填される。
このとき、変形によって流動体部１８ｂ表面に生じた新
生面と、空間１６内面の新生面１６ａが接触することに
より、金属原子が相互に、しかも強固に接合される。

【００７０】この後超音波振動を停止し、流動体部１８
ｂを冷却によって固化させ、ワイヤ受け１８と節輪本体
１３とを接合する。以上の加工中の雰囲気は、新生面の
酸化を防止する観点から、１０^-3Ｐａ以下の真空である
ことが望ましい。また、接合後の冷却速度は、可能な限
り大きい方が加熟による非晶質含金の脆化を防止する効
果がある。本実施の形態では５０℃／ｍｉｎ以上の冷却
速度であり、成形前の素材強度の９０％以上を保つこと
ができた。さらに、接合時間、加熟温度により非晶質合
金が結晶化する場合があるが、本実施の形態の場合、接
合時間が１００秒と比較的短時間であるために、結晶化
は発生しなかった。このように接合された接合部のサン
プルを採取し、電子顕微鏡で接合面を５万倍に拡大して
観察したところ、拡散層の厚さは約２００ｎｍであり、
無視し得る厚さであるが判明した。従って、脆弱な中間
層がほとんどなく、接合強度が高く維持されているが明
らかとなった。なお、ワイヤ受けの結晶化率が７０％以
上となると、材料の脆化により実用上十分な強度が得ら
れなかった。

【００７１】この実施の形態によれば、実施の形態３の
効果に加え、新生面が相互に接触することによる接合効
果と、形成された凹凸部の機械的接合により、接合強度
をさらに増大させることができる。なお、この実施の形
態では、ワイヤ受け１８をＰｄ₄₀Ｃｕ₃₀Ｎｉ₁₀Ｐ₂₀と
し、節輪本体１３をＺｒ系非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ
₁₀Ｎｉ₅ としたが、ワイヤ受け１に使用した非晶質合金
の過冷却液体域が節輪本体１３の非晶質合金の過冷却液
体域よりも低温側にあれば、他の過冷却液体域を有する
非晶質合金の組合せを用いることができる。

【００７２】（実施の形態５）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなるパイプと、他の金
属材料からなるパイプとの接合を例として、図１１を用
いて説明する。図１１（ａ）において、第１のパイプ２
０は液体急冷法によって製作した過冷却液体域を有する
非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （ガラス遷移温度
（Ｔｇ）４２０℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）５０４℃、
過冷却液体域（△Ｔ）８４℃、添字は原子％）からなる
外径１６ｍｍ、肉厚１ｍｍ、長さ８０ｍｍの寸法となっ
ている。第２のパイプ２１はステンレス鋼（ＳＵＳ３０
４）製の外径１８ｍｍ、肉厚１ｍｍ、長さ１００ｍｍの
寸法となっている。従って、第１のパイプ２０を第２の
パイプ２１内に挿入することができる。

【００７３】まず図１１（ａ）に示すように、第１のパ
イプ２０を第２のパイプ２１に挿入できるように、図示
しない治具により固定する。この時、非晶質合金が接合
時に酸化しないように周囲の雰囲気を１０^-2Ｐａ以下の
真空、または純度９９．９９９％以上のＡｒ、Ｈｅなど
の不活性雰囲気とする。

【００７４】次に、図１１（ｂ）に示すように、第１パ
イプ２０を第２のパイプ２１に所定量（本実施の形態で
は１０ｍｍ）挿入し、内部に図示しない抵抗加熱ヒータ
を内蔵したステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製のプランジ
ャ２２を、第２のパイプ２１側から挿入する。プランジ
ャ２２は第２のパイプの内径と同一の外径となっている
大径部２２ｂと、この大径部２２ｂとテーパ部２２ａを
介して連設され第１のパイプ２０の内径と同一の外径と
なっている小先端側の小径部２２ｃによって形成されて
いる。このプランジャ２２の挿入状態では、プランジャ
２２のテーパ部２２ａと第２のパイプ２１の内面２１ａ
と第１のパイプ２０の端面との間に空間２４が形成され
る。この時、これらのパイプ２０及び２１の外径の変形
を防止するため、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）からな
る押さえ金具２３を、外面に当接させる。

【００７５】次工程としてプランジャ２２内部の抵抗加
熱ヒータに通電して加熱し、パイプ２０及びパイプ２１
の接合部分を非晶質合金の過冷却液体域内の４５０℃ま
で、平均昇温速度２０℃／ｍｉｎで加熱する。この際、
必要に応じて押さえ金具２３内にも抵抗加熱ヒータを内
蔵したり、外部より高周波加熱、放射加熱装置などによ
り補助加熱をすることにより、昇温速度を高めることが
できる。昇温速度を向上させることにより、非晶質合金
を速やかに接合温度にまで加熱して、接合できるので、
非晶質合金の結晶化を防止することができる。

【００７６】この昇温後、図１１（ｃ）に示すように、
プランジャ２２を矢印方向に押圧する。この押圧では、
ブランジャ２２のテーパ部２２ａにより、過冷却液体域
に加熟された非晶質合金製の第１のパイプ２０が変形し
て、空間２４が充填され、第２のパイプ２１の内面に密
着する。本実施の形態では押圧力３０ｋｇｆにより、３
００秒間押圧を行った。

【００７７】押圧後、図１１（ｄ）に示すように、５０
℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で速やかに３００℃以下に冷
却し、プランジャ２２および押さえ金具２３を抜き去
り、さらに１００℃以下に冷却後、大気中に取り出し
た。接合温度（４５０℃）から３００℃までの冷却速度
は可能な限り大きい方が加熱による非晶質合金の脆化を
防止する効果がある。本実施の形態では冷却速度は５０
℃／ｍｉｎ以上であり、成形前の素材強度の９０％以上
を保つことができた。

【００７８】このようにして接合されたパイプ２０及び
２１は、非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ の線熟膨
張係数１０×１０^-6とＳＵＳ３０４の線熱膨張係数１６
×１０^-6の差により焼き嵌め状態で締結されており、引
っ張り試験の結果、２００ｋｇｆ以上の締結力を示し、
実用上問題のない締結を行うことができた。

【００７９】この実施の形態では、図１１（ｅ）の様
に、第２のパイプ２５の内面２５ａに構部２６を設けて
も良く、これにより、さらに接合強度を高めることがで
きる。

【００８０】以上のようにして接合されたパイプは、非
晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅の高い耐食性、硬
さ、耐磨耗性、および破壊靭性を利用して各種分注用ノ
ズル、内視鏡用超音波処置具の先端部、腐食性液体の加
熱用投入ヒータシースなどに利用でき、機能上不要なパ
イプ部をＳＵＳ３０４などの一般的な材質とすることに
より、機能およびコスト、加工性、組立性を向上させる
ことができる。

【００８１】（実施の形態６）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなる部材と、この非晶
質合金より軟質な金属からなる部材との接合について、
パイプ相互の接合を例として、図１２を用いて説明す
る。図１２（ａ）において、第１のパイプ３０は液体急
冷法によって製作した過冷却液体域を有するＰｄ系非晶
質合金Ｐｄ₄₀Ｃｕ ₃₀Ｎｉ₁₀Ｐ₂₀（添字は原子％、ガラス
遷移温度（Ｔｇ）３０２℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）３
９７℃、過冷却液体域（△Ｔ）９５℃）からなる外径１
６ｍｍ、肉厚１ｍｍ、長さ８０ｍｍの寸法となってい
る。第２のパイプ３１はアルミニウム合金Ａ２０１７か
らなる外径１６ｍｍ、肉厚１ｍｍ、長さ８０ｍｍの寸法
となっている。これらのパイプ３０、３１における各接
合側の先端には、相互に接触するテーパ部３０ａ、３１
ａが形成されている。

【００８２】まず、図１２（ａ）に示すように、第１の
パイプ３０と第２のパイプ３１のテーパ部３０ａ、３１
ａを回転させながら当接できるように図示しないモー
タ、減速機に接続された回転治具３２と、図示しないブ
レーキを有する回転治具３３とにより、それぞれ固定す
る。この時、接合時にアルミニウム合金Ａ２０１７の酸
化を防止するように周囲の雰囲気を１０^-2Ｐａ以下の真
空、または純度９９．９９９％以上のＡｒ、Ｈｅなどの
不活性雰囲気とし、これにより接合効率が向上する。

【００８３】次に、図１２（ｂ）で示すように、第１の
パイプ３０を回転数２０００ｒｐｍで回転させながら、
そのテーパ部３０ａを第２のパイプ３１のテーパ部３１
ａに押圧する。本実施の形態の場合、押圧力は２０ｋｇ
ｆとした。この押圧では、第２のパイプ３１の材質であ
るアルミニウム合金が、第１のパイプ３０の材質である
非晶質合金より軟質のため、摩擦により第２のパイプ３
１側のテーパ部３１ａ内面が磨耗し、新生面が露出す
る。さらに押圧を続けることによる摩擦によって非晶質
合金が３４０℃前後の過冷却液体域に加熱される。これ
により第１のパイプ３０のテーパ面３０ａが変形し新生
面が露出して、前の工程で露出した第２のパイプ３１の
テーパ部３１ａの新生面と接触し、接合される。

【００８４】この押圧後、図１２（ｃ）に示すように約
３００秒で治具３３のブレーキを解除して、第２のパイ
プ３１を治具３２の回転と同期させて、摩擦熱の発生を
停止させ、冷却する。このようにして接合されたパイプ
３０及び３１は、新生面がボイドなく相互に接触するこ
とにより、強固に接合されており、引っ張り試験の結果
アルミニウム合金Ａ２０１７の母材によって破断する締
結力を示した。

【００８５】この実施の形態では、図１２（ｄ）の様
に、回転治具３２に接続された当金３５, ３６をパイプ
３０，３１の内外面に当接させても良く、これにより、
接合時のパイプ３０及び３１の座屈、変形を防止するこ
とができる。

【００８６】このように接合されたパイプは、非晶質合
金Ｐｄ₄₀Ｃｕ₃₀Ｎｉ₁₀Ｐ₂₀の高い耐食性、硬さを利用し
て各種分注用ノズル、内視鏡用超音波処置具の先端部、
腐食性液体の加熱用投入ヒータシースなどに利用でき
る。又、熱伝導率の高いアルミニウム合金と接合してい
るため、熱伝導特性、放熱特性が向上され、非晶質合金
部分の脆化や軟化を防止することもできる。

【００８７】（実施の形態７）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなる部材と、この非晶
質合金の熱膨張係数と異なった熱膨張係数を有する金属
からなる他の部材との接合について、精密ステージの摺
動面の接合を例として、図１３を用いて説明する。図１
３（ａ）に示すガイドベース４０は、熱膨張係数１６×
１０^-6のＳＵＳ３０３を機械加工することによって製作
した。ガイドベースは幅Ｆが９０ｍｍ、長さＬが１００
ｍｍ、高さＨが２５ｍｍであり、幅ｆが３０ｍｍのアリ
溝部４１が上面に形成されている。アリ溝部４１は摺動
面となるものであり、両側面にアリ溝４１ａ、４１ｂ
が、底部に逃げ部４１ｃが形成されている。各部の寸法
精度は０．１ｍｍ程度であり、Ｖ溝部４１の両側面部の
表面粗さＲｍａｘは１２．５μｍ、平面度は０．１ｍｍ
程度である。

【００８８】次にガイドベース４０と、液体急冷法によ
って製作した過冷却液体域を有するＺｒ系非晶質合金Ｚ
ｒ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （添字は原子％、ガラス遷移温
度（Ｔｇ）４２０℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）５０４
℃、過冷却液体域（△Ｔ）８４℃、熱膨張係数１０×１
０^-6）からなる板厚２ｍｍの板材４３ａ、４３ｂとをア
リ溝部４１に当接させると共に、これらを図示しない押
圧装置に接続された金型４２の下方に図１３（ｂ）の様
に配置する。金型４２の内部には図示しない抵抗加熱ヒ
ータが具備され、その側面４２ａは平面度が１μｍ、表
面粗さＲｍａｘが０．４μｍとなっている。この時、Ｚ
ｒ系非晶質合金が接合時に酸化しないように周囲の雰囲
気を１０・２Ｐａ以下の真空、または純度９９．９９９
％以上のＡｒ、Ｈｅなどの不活性雰囲気とする。

【００８９】金型４２内部の抵抗加熱ヒータに通電して
加熱しつつ、金型４２を板材４３ａ、４３ｂに押圧力５
ｋｇで押圧し、Ｚｒ系非晶質合金の過冷却液体域内の温
度４５０℃まで、平均昇温速度２０℃／ｍｉｎで加熱し
た。この際、必要に応じて外部より高周波加熱、放射加
熱装置などにより補助加熱をすることにより、昇温速度
を高めることができる。昇温速度を向上させることによ
り、Ｚｒ系非晶質合金を速やかに接合温度に加熱し、接
合することができるので、非晶質合金の結晶化を防止す
ることができる。

【００９０】昇温後、図１３（ｃ）に示すように、金型
４２を下降させて押圧した。この押圧により過冷却液体
域に加熱されたＺｒ系非晶質合金製の板材４３ａ，４３
ｂが変形して、アリ溝４１ａ、４１ｂ、逃げ部４１ｃが
充填されてステージベース４０と接合する。なお、成形
・接合時に板材４３ａ、４３ｂの駄肉が発生しないよう
にするため、成形・接合終了時にアリ溝４１ａ、４１ｂ
及び逃げ部４１ｃ内の空間に適度な隙間４１ｄが発生す
るように、板材４３ａ、４３ｂの体積を計算して板厚を
決定する。本実施の形態では押圧力２００ｋｇｆで５０
０秒間押圧を行った。

【００９１】押圧後、冷却速度５０℃／ｍｉｎ以上で速
やかに２００℃以下に冷却し、金型４２を離形し、さら
に１００℃以下に冷却後、大気中に取り出した。成形温
度（４５０℃）から３００℃までの冷却速度は可能な限
り大きい方が加熱によるＺｒ系非晶質合金の脆化を防止
することができる。本実施の形態では冷却速度が５０℃
／ｍｉｎ以上であり、これにより成形前の素材強度の９
０％以上を保つことができた。

【００９２】図１４は以上のようにして成形・接合され
た摺動面４４とステージベース４０を示し、これらはア
リ溝４１ａ、４１ｂ、逃げ部４１ｃにおいてＺｒ系非晶
質合金の線熱膨張係数１０×１０^-6とＳＵＳ３０４の線
熱膨張係数１６×１０^-6の差により焼き嵌め状態で締結
されており、さらに、アリ溝４１ａ、４１ｂにおいては
幾何学的に強固に締結されている。成形・接合された摺
動面４４は硬さ４３０Ｈｖ、平面度２μｍ、表面粗さＲ
ｍａｘ０．５μｍで成形・接合することができた。

【００９３】上記接合方法は、過冷却液体域を有する非
晶質合金よりなる部材４３ａ、４３ｂと部材４３ａ、４
３ｂよりも膨張係数が大きく、かつ非晶質合金が充填さ
れるアリ溝等の凹部を有する他の部材であるガイドベー
ス４０のＶ溝部４１との接合方法であるが、これとは逆
に熱膨張係数が非晶質合金より低い材質からなり、凸部
を有する他の部材と非晶質合金からなる部材も同様に接
合できる。

【００９４】即ち、図１５（ａ）の様に、Ｚｒ系非晶質
合金の線熱膨張係数１０×１０^-6より線熱膨張係数の小
さい材質（例えば窒化珪素、低熱膨張鋳鉄等）でステー
ジベース４５を製作した場合、Ｖ溝部４６の両側面に突
起部４６ａ、４６ｂを設け、上記と同様に、Ｚｒ系非晶
質合金からなる板材をＶ溝部４１に配置し、上述した温
度まで加熱後、金型４２によって板材を押圧し、その
後、冷却することにより、図１５（ｂ）に示すように、
摺動面４７を形成することができる。この場合、突起部
４６ａ、４６ｂの熱膨張係数よりその周囲に接合・成形
されるＺｒ系非晶質合金の熱膨張係数の方が大きいた
め、突起部４６ａ、４６ｂとＺｒ系非晶質合金からなる
板材の変形した部分が焼き嵌め状態で締結される。この
ため、上記接合方法と同様の作用、効果を奏することが
できる。

【００９５】このように成形・接合された摺動面は、非
晶質合金の硬さ、耐磨耗性と精密成形性とにより、高品
質でばらつきが少く、ステージ自体の運動精度を向上さ
せることができる。さらに成形・接合という生産性の高
い製造方法であるため、コスト低減もできる。又、本実
施の形態では、ガイドベース４０を機械加工によって作
製したが、この程度の寸法精度はダイキャストでも作製
することができ、これにより、さらに生産性を高めるこ
とかできる。

【００９６】（実施の形態８）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなる部材と、この非晶
質合金の熟膨張係数と異なった熱膨張係数を有する材質
からなる他の部材との接合方法及びこの接合方法により
接合された部材を分解する方法について、内視鏡の処置
具を構成する部材を例として、図１６、図１７及び図１
８を用いて説明する。

【００９７】図１６は本実施の形態の内視鏡処置具を構
成する部材の組立状態図を示す。液体急冷法により製作
した過冷却液体域を有するＺｒ系非晶質合金Ｚｒ₅₅Ｃｕ
₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （添字は原子％、ガラス遷移温度（Ｔ
ｇ）４２０℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）５０４℃、過冷
却液体域（△Ｔ）８４℃、熱膨張係数１０×１０^-6）を
素材として機械加工により製作したハサミ５０、５１
と、液体急冷法により鋳造したＰｄ系非晶質合金Ｐｄ₄₀
Ｃｕ₃₀Ｎｉ₁₀Ｐ₂₀（添字は原子％、ガラス遷移温度（Ｔ
ｇ）３０２℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）３９７℃、過冷
却液体域（△Ｔ）９５℃、熱膨張係数８×１０^-6）製の
ピン５３及びＳＵＳ４２０ｊ２によって製作した先端カ
バー５４、ワイヤーツナギ５２、リング５５が図のよう
に組立られる。ピン５３は直径ｌ．２ｍｍ、長さ４ｍ
ｍ、リング５５は外径２．０ｍｍ、肉厚０．４ｍｍ、長
さ２．８ｍｍである。

【００９８】図１７は組立後の内視鏡処置具のヒンジ部
５６におけるピン５３の成形・接合工程を示す。なお、
図１６において、ハサミ５０の端部に設けられた突起８
１ｂがワイヤツナギ５２のカム溝５２ａと噛み合い、同
様にハサミ５１の端部に設けられた突起８１ａがカム溝
５２ａと反対側に設けられたカム溝５２ｂ（図示省略）
と噛み合って組み立てられるが、これらの部材は前記ヒ
ンジ部５６の外側に位置するので、図１７には図示して
いない。図１６に示したように組み立てを行った後、図
示しない押圧装置に接続され、抵抗加熱ヒータを内蔵し
たポンチ６０、６１により、ピン５３を図１７（ａ）の
様に保持する。次にポンチ６０、６１の抵抗加熱ヒータ
に通電し、ピン５３を過冷却液体域内の温度３５０℃に
できるだけ速やかに加熱する。この温度は、ハサミ５
０、５１のガラス遷移温度である４２０℃より十分低い
温度であるところから、ハサミ５０、５１に熱影響を与
えることはない。

【００９９】加熱の際、Ｐｄ系非晶質合金は酸化しない
ので特に雰囲気に注意する必要はないが、Ｚｒ系非晶質
合金は大気中で２００℃以上に加熱すると酸化されるた
め、Ａｒ、Ｈｅ等の不活性ガス募囲気で加熱することが
望ましい。本実施の形態の場合、平均昇温速度５０℃／
ｍｉｎ、純度９９．９９９％のＨｅ雰囲気中で加熱を行
った。

【０１００】次に、図１７（ｂ）に示すようにポンチ６
０、６１を図示しない押圧装置により、ピン５３を押圧
力５ｋｇｆで矢印の方向に１２０秒押圧した。押圧後、
成形・接合されたピン５３ａへ室温のＨｅガスを噴射す
ることにより冷却速度５０℃／ｍｉｎで速やかに１５０
℃以下まで冷却し、さらに５０℃以下まで自然冷却し
た。成形温度（３５０℃）から１５０℃までの冷却速度
は可能な限り大きい方が加熟によるＰｄ非晶質合金の脆
化を防止することができる。本実施の形態では冷却速度
が５０℃／ｍｉｎ以上であり、成形前の素材強度を９０
％以上、引っ張り強度は０．９ＧＰａを保つことができ
た。

【０１０１】このようにして成形・接合された図１７
（ｃ）に示すピン５３ａと先端カバー５４およびリング
５５は、リング５５の内面５５ａにおいてＰｄ系非晶質
合金の線熱膨張係数８×１０^-6）とＳＵＳ４２０ｊ２の
線熱膨張係数１１×１０^-6の差により焼き嵌め状態で締
結されていると共に、先端カバー５４の皿穴部５４ａ、
５４ｂにおいては幾何学的に締結されており、実用的に
十分な強度で内視鏡処置具のヒンジ部５６を構成するこ
とができた。このヒンジ部５６により、ハサミ５０、５
１は開閉自在に組み立てられ、ワイヤツナギ５２に取り
付けられたワイヤ５８を操作することにより開閉する。

【０１０２】図１８は以上の工程により製造された内視
鏡処置具を構成する部材を再分解する工程を示してい
る。半田こて等の加熱手段６０以外は図１７（ｃ）と同
様の部材である。修理などの理由から内視鏡処置具のヒ
ンジ部５６を分解する必要が生じた場合、半田こてなど
の既知の加熱手段６０をＰｄ系非晶質合金からなるピン
５３ａに接触させて、その結晶化開始温度（Ｔｘ）３９
７℃以上に加熱する。ピン５３ａにおける加熱手段６０
が押圧された部分が結晶化開始温度以上に加熱される
と、その部分の非晶質合金が結晶化し、脆化する。

【０１０３】脆化後、図１８（ｂ）のように押圧手段６
１で矢印方向に軽く押圧すると、脆化したピン５３の上
部５３ｂが破砕されピン５３を抜くことができ、容易に
ヒンジ部５６を分解することができる。脆化して破砕さ
れた破砕片５３ｂ及び残りの部分５３ａは回収して、高
周波加熱などにより融点以上に昇温後、液体急冷法によ
り再鋳造することにより、再び使用することができる。

【０１０４】このように、本実施の形態では加締め、レ
ーザ溶接など従来の接合手段では組立困難であった細径
のピンを用いるヒンジを容易に組み立てることが可能で
ある。さらに、非晶質合金の脆化を利用して、従来の接
合手段では不可能であったヒンジ部５６の分解を容易に
行うことができる。なお、この実施の形態では内視鏡の
処置具を構成する部材としてハサミ部分を例としたが、
その他にカップ状の鉗子処置具などヒンジ状の可動部分
を有する部材への適応が可能である。

【０１０５】（実施の形態９）本実施の形態では、過冷
却液体域を有する非晶質合金からなる部材と、この非晶
質合金の熟膨張係数と異なった熱膨張係数を有する材質
からなる他の部材との接合方法及びこの接合方法により
接合された部材を分解する方法について、内視鏡の処置
具の構成部材を例として、図１９〜図２２を用いて説明
する。

【０１０６】図１９は本実施の形態の組立状態図を示
す。ステンレス鋼ＳＵＳ４２０ｊ２によって製作した先
端カバー５４、ワイヤーツナギ５２、ハサミ７３、７
４、およびステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製のピン７１
が図のように組立られる。ピン７１は直径１．３ｍｍ、
長さ４ｍｍで一方に皿状の鍔部７１ｂを有し、他方に直
径０．８ｍｍ、深さ２ｍｍの穴部７１ａを有する。ワイ
ヤーツナギ５２とハサミ７３、７４との結合状態は実施
の形態８と同様のため説明を省略する。

【０１０７】図２０（ａ）および（ｂ）は組立後の内視
鏡処置具ヒンジ部７５の成形及び接合を示す。液体急冷
法にて製作した過冷却液体域を有するＺｒ系非晶質合金
Ｚｒ ₅₅Ｃｕ₃₀Ａｌ₁₀Ｎｉ₅ （添字は原子％、ガラス遷移
温度（Ｔｇ）４２０℃、結晶化開始温度（Ｔｘ）５０４
℃、過冷却液体域（△Ｔ）８４℃、熱膨張係数１０×１
０^-6）製のピン素材７２がピン７１と接合される。

【０１０８】図１９に示すように組み立てを行った後、
図２０（ａ）で示すように、図示しない押圧装置に接続
され抵抗加熱ヒータを内蔵したポンチ７６とピン素材７
２及びこのポンチ７６とのクリアランスを１５μｍ有す
るスリーブ７７が、先端カバー５４の一方のヒンジ穴５
４ａに当接するように配置される。また、他方のヒンジ
穴５４ｂにはピン７１が脱落しないようにバックアップ
ポンチ７８が当接されている。

【０１０９】次に、ポンチ７６の抵抗加熱ヒータに通電
し、ピン素材７２を過冷却液体域内の温度４５０℃にで
きるだけ速やかに加熱する。加熱の際、Ｚｒ系非晶質合
金は大気中で２００℃以上に加熱すると酸化するため、
周囲の雰囲気を１０^-2Ｐａ以下の真空、またはＡｒ、Ｈ
ｅ等の不活性ガス雰囲気として加熱することが望まし
い。本実施の形態の場合、平均昇温速度５０℃／ｍｉ
ｎ、純度９９．９９９％のＨｅ雰囲気中で加熱を行っ
た。

【０１１０】次に図２０（ｂ）に示すように、図示しな
い押庄装置によりポンチ７６を介して、ピン素材７２を
押圧力７ｋｇｆで２００秒押圧した。押圧後、成形され
ピン７１に接合されたピン７２ａに対し、室温のＨｅガ
スを噴射することにより冷却速度５０℃／ｍｉｎ以上で
速やかに３００℃以下に冷却し、ポンチ７６、スリーブ
７７、およびバックアップポンチ７８を離型し、さらに
１００℃以下に冷却後、大気中に取り出した。成形温度
（４５０℃）から３００℃までの冷却速度は可能な限り
大きい方が加熱によるＺｒ系非晶質合金の脆化を防止す
ることができる。本実施の形態では冷却速度が５０℃／
ｍｉｎ以上であり、成形前の素材強度の９０％以上を保
つことができた。

【０１１１】このようにして成形・接合されたピン７２
ａとピン７１は、ピン７１の穴部７１ａ内部において非
晶質合金の線熱膨張係数１０×１０^-6とＳＵＳ３０４の
線熟膨張係数１６×１０^-6の差により焼き嵌め状態で締
結されており、実用的に十分な強度で内視鏡処置具のヒ
ンジ部７５を形成することができた。

【０１１２】図２１は以上の工程により製造された内視
鏡処置具を分解する工程を示す。修理などの理由から内
視鏡処置具のヒンジ部７５を分解する必要が生じた場
合、放射加熱ヒータ８０などの加熱手段によりＺｒ系非
晶質合金製のピン７２ａを加熱する。

【０１１３】図２２はＺｒ系非晶質合金の室温〜７００
℃までの熱膨張挙動を示す。測定はＴＭＡ（熱機械分析
機）により行った。図２２に示すように、鋳造されたＺ
ｒ系非晶質合金は室温〜４５０℃までは、略一定の線熱
膨張係数１０×１０^-6を示すが、４６０℃以上の領域で
急激な収縮挙動（線熱膨張係数−２２８×１０^-6）を示
す。これは、鋳造時の収縮の際に発生した応力が過冷却
液体域での粘性低下により解放されたためと推測され
る。さらに加熱して結晶化温度Ｔｘ（５００℃）を超え
ると、Ｚｒ系非晶は結晶化し、線熱膨張係数１８×１０
^-6を示す。

【０１１４】したがって、４５０℃以下で成形・接合さ
れたピン７２ａを４６０℃以上に加熱すると収縮を生
じ、図２１（ｂ）のようにピン７１の穴部７１ａより分
解することができる。本実施の形態の場合、平均昇温速
度２０℃／ｍｉｎ、純度９９．９９９％のＨｅ雰囲気中
で４８０℃まで加熱し、２００秒保持後、自然冷却した
ところ、ピン７２ａを抜くことができた。加熱の際の雰
囲気はピン７２ａの酸化防止を配慮する必要がない場
合、大気中でも良い。しかし、酸化を防止しながら抜き
取られたピン７２ａは回収して、高周波加熱などにより
融点以上に昇温後、液体急冷法により再鋳造して、再び
使用することができる。

【０１１５】このように、本実施の形態では加締め、レ
ーザ溶接など従来の接合手段では組立困難であった細径
のピンを用いたヒンジを容易に組み立てることが可能で
ある。さらに、非晶質合金の過冷却液体域における収縮
挙動を利用して、他の構成部材にダメージを与えること
なく分解が可能である。なお、本実施の形態では内視鏡
の処置具を構成する部材としてハサミ部分を例とした
が、その他にカップ状の鉗子処置具などヒンジ状の可動
部分を有する部材への適応が可能である。

【０１１６】なお、以上の実施の形態では、Ｚｒ系、Ｐ
ｄ系の過冷却液体域を有する非晶質合金について説明し
たが、過冷却液体域を有する非晶質合金であれば、Ｌａ
₅₅Ａｌ₂₅Ｎｉ₂₀（ガラス遷移点Ｔｇ＝２００℃、結晶化
開始温度Ｔｘ＝２７５℃）等の他の非晶質合金を使用す
ることができる。

【０１１７】以上の説明から、本発明は以下の発明をも
包含するものである。 （１） 相互に接合する２以上の部材の内、少なくとも
一方の部材の接合部が過冷却液体域を有する非晶質合金
からなり、少なくとも前記接合部を他方の部材の少なく
とも接合部と共に前記過冷却液体域まで加熱し、一方の
部材の接合部と他方の部材に接合部とを相互に押圧した
後、冷却することにより、前記一方の部材の接合部の非
晶質合金の結晶化率が７０％以下の状態で他方の部材の
接合部に接合することを特徴とする部材の接合方法。

【０１１８】（２） 接合部が過冷却液体域を有する非
晶質合金からなる２以上の部材の内、少なくとも一方の
部材の少なくとも接合部を、他方の部材の少なくとも接
合部と共に、その過冷却液体域まで加熱し、双方の接合
部を相互に押圧した後、冷却することにより接合するこ
とを特徴とする部材の接合方法。

【０１１９】（３） 過冷却液体域の中心温度が異なる
非晶質合金からなる接合部を有した２部材を接合する方
法であって、過冷却液体域が相対的に高温である非晶質
合金からなる接合部を、その過冷却液体域まで加熱し、
変形させて新生面を露出させた後、過冷却液体域が相対
的に低温である非晶質合金からなる接合部を前記接合部
と共に、その過冷却液体域まで加熱し、変形させて新生
面を露出させ、この新生面と前記接合部の新生面とを相
互に押圧した後、冷却することにより接合することを特
徴とする部材の接合方法。

【０１２０】（４） 過冷却液体域を有する非晶質合金
からなる第１の部材の接合面を、同部材より軟質の金属
からなる第２の部材の接合部に接触させた状態で摩擦力
を作用させて表面を磨耗させることにより、第２の部材
の接合部を変形させて新生面を露出させる工程と、前記
第１の部材の少なくとも接合部を、第２の部材の少なく
とも接合部と共に過冷却液体域まで加熱し、その接合部
を変形させて新生面を露出させ、露出した新生面と第２
の部材の新生面とを相互に押圧する工程と、前記第１の
部材及び第２の部材を冷却する工程と、を備えているこ
とを特徴とする部材の接合方法。

【０１２１】（５） 接合する部材の内、一方の部材が
過冷却液体域を有する非晶質合金からなり、他方の部材
が一方の部材と異なる熱膨張係数を有する金属からな
り、一方の部材の少なくとも接合部を、前記他方の部材
の少なくとも接合部と共に前記過冷却液体域まで加熱
し、双方の接合部を相互に押圧した後、双方の接合部を
冷却して接合することを特徴とする部材の接合方法。

【０１２２】（６） 前記他方の部材は、その熱膨張係
数が前記一方の部材の熱膨張係数よりも大きく、且つ、
過冷却液体域まで加熱された一方の接合部が充填される
凹部がその接合部に形成されていることを特徴とする上
記（５）項記載の部材の接合方法。

【０１２３】（７） 前記他方の部材は、その熱膨張係
数が前記一方の部材の熱膨張係数よりも小さく、且つ、
過冷却液体域まで加熱された一方の部材の接合部がその
周囲に充填される凸部がその接合部に形成されているこ
とを特徴とする上記（５）項記載の部材の接合方法。

【０１２４】（８） 上記（５）〜（７）項のいずれか
に記載された方法によって接合された部材に対し、前記
接合する際に設定した温度以上の温度であって、且つ、
前記熱膨張係数が負となる温度以上に、前記少なくとも
一方の部材を加熱して一方の部材と他方の部材とを分解
することを特徴とする接合された部材の分解方法。

【０１２５】（９） 上記（１）〜（７）項のいずれか
に記載された方法によって接合された部材に対し、少な
くとも過冷却液体域を有する非晶質合金からなる部材の
接合部を、その結晶化開始温度以上に加熱して、双方の
部材を分解することを特徴とする接合された部材の分解
方法。

【０１２６】（１０） 上記（１）〜（７）項のいずれ
かに記載された接合方法によって接合されていることを
特徴とする接合された部材。

【０１２７】

【発明の効果】以上のように、請求項１の発明では、非
晶質合金をその過冷却液体域まで加熱し、相手部材と押
圧した後、冷却するため、非晶質合金の高い強度を保っ
たまま、非晶質合金からなる部材を相互に、或いは非晶
質合金からなる部材と他の金属からなる部材とを相互に
精度良く接合することができる。

【０１２８】請求項２の発明では、強度に優れ、良好な
形状精度を有した接合部材とすることができる。

【０１２９】請求項３の発明では、非晶質合金の収縮又
は結晶化を利用するため、強固の接合接合されている部
材であっても、良好に分解することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１の接合前の部分破断正面
図である。

【図２】実施の形態１の接合後の部分破断正面図であ
る。

【図３】実施の形態１の接合の詳細を示す正面図であ
る。

【図４】実施の形態１の接合状態の詳細を示す拡大断面
図である。

【図５】実施の形態２の接合を示す断面図である。

【図６】実施の形態２の接合部分の拡大断面図である。

【図７】実施の形態３の接合部分の拡大断面図である。

【図８】実施の形態４の接合前の断面図である。

【図９】実施の形態４の接合時の断面図である。

【図１０】実施の形態４の接合状態の拡大断面図であ
る。

【図１１】（ａ）〜（ｄ）は、実施の形態５の接合工程
を示す断面図、（ｅ）はその変形例の断面図である。

【図１２】（ａ）〜（ｃ）は、実施の形態６の接合工程
を示す断面図，（ｄ）はその変形例の断面図である。

【図１３】（ａ）〜（ｃ）は、実施の形態７を接合工程
順に示す図である。

【図１４】実施の形態７により作製された精密ステージ
の斜視図である。

【図１５】（ａ）及び（ｂ）は、実施の形態７の変形例
を工程順に示す正面図である。

【図１６】実施の形態８の内視鏡処置具を示す分解斜視
図である。

【図１７】（ａ）〜（ｃ）は、実施の形態８の接合工程
を示す断面図である。

【図１８】（ａ）及び（ｂ）は、実施の形態８での分解
を工程順に示す断面図である。

【図１９】実施の形態９の内視鏡処置具の分解斜視図で
ある。

【図２０】（ａ）及び（ｂ）は、実施の形態９の接合工
程を示す断面図である。

【図２１】（ａ）及び（ｂ）は、実施の形態９での分解
を示す断面図である。

【図２２】実施の形態９に使用した非晶質合金金型の熱
膨張係数の特性図である。

【図２３】従来のロー付けによる接合を示す部分破断正
面図である。

【符号の説明】

１ ワイヤ受け ２ 節輪本体 ３ 節輪本体支持体 ４ ワイヤ受け支持体 ５ ヒータ ６ チューブ ７ 流量計 ８ ワイヤ挿通孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 典弘 東京都谷区幡ヶ谷２丁目43番２号 オリン パス光学工業株式会社内 (72)発明者 高橋 誠也 東京都谷区幡ヶ谷２丁目43番２号 オリン パス光学工業株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 相互に接合する部材の内、少なくとも一
   方の部材における接合部が過冷却液体域を有する非晶質
   合金からなり、この一方の部材の少なくとも接合部を他
   方の部材の接合部と共に前記過冷却液体域まで加熱し、
   双方の接合部を相互に押圧した後、冷却して接合するこ
   とを特徴とする部材の接合方法。
2. 【請求項２】 少なくとも接合部が過冷却液体域を有す
   る非晶質合金からなる第１の部材と、 少なくとも前記接合部が前記過冷却液体域まで加熱され
   て押圧された後、冷却されることにより接合された接合
   部を、少なくとも部分的に有する第２の部材と、を備え
   ていることを特徴とする接合された部材。
3. 【請求項３】 少なくとも一方の部材における接合部が
   過冷却液体域を有する非晶質合金からなり、少なくとも
   前記接合部を前記過冷却液体域まで加熱して他方の部材
   の接合部に押圧した後、冷却することにより接合された
   ２部材を分解する方法であって、 前記一方の部材の少なくとも接合部を前記過冷却液体域
   以上の温度に加熱して分解することを特徴とする接合さ
   れた部材の分解方法。