JPH093276A

JPH093276A - 樹脂組成物

Info

Publication number: JPH093276A
Application number: JP15197195A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Takeda; 洋明武田; Yasushi Yamamoto; 泰山本
Original assignee: Tokuyama Corp
Current assignee: Tokuyama Corp
Priority date: 1995-06-19
Filing date: 1995-06-19
Publication date: 1997-01-07
Anticipated expiration: 2019-12-22
Also published as: JP3603101B2

Abstract

(57)【要約】【目的】熱可塑性エラストマーの溶融張力を保持したま
ま溶融粘度を下げることにより、成形加工性を著しく改
善し、さらに得られるシート、フィルムの外観が改良さ
れる樹脂組成物を提供する。【構成】重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍ
ｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）で示される分子量分布が４以
下で、プロピレン−エチレン共重合体成分を３０〜９９
重量％含むポリプロピレン系エラストマーを主成分とす
る熱可塑性エラストマー１００重量部、及び脂肪族カル
ボン酸と周期律表第II族金属の酸化物又は水酸化物とを
該周期律表第II族金属が理論量より過剰となるように反
応させて得られる金属石鹸０．０１〜５重量部よりな
り、１５０ｓ^-1における溶融粘度が４００〜１２００Ｐ
ａ・ｓで且つ溶融張力が１ｇ以上であることを特徴とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、新規な熱可塑性樹脂組
成物に関する。詳しくは、熱可塑性エラストマーの溶融
張力を保持したまま溶融粘度を下げることにより成形加
工性が改善され、且つ熱可塑性エラストマーの特性を有
すると共に外観が極めて良好なフィルム又はシート（以
下、フィルムと総称する）の成形が可能な熱可塑性樹脂
組成物を提供するものである。

【０００２】

【従来の技術】ポリプロピレン系エラストマーを主成分
とする熱可塑性エラストマー（以下、熱可塑性エラスト
マーともいう）は、フィルムに成形した際の粘着性、適
度な伸縮性等の特性を有するため、工業用ラッピング用
フィルムなどとしての用途が期待されている。

【０００３】従来より、上記熱可塑性エラストマーは、
分子量分布の広いものが一般に知られていたが、成形加
工性、成形直後の透明性は良好である反面、時間の経過
に伴い成形品であるフィルム表面に低分子量物がブリー
ドアウトし、その外観を悪化させるという問題を有す
る。

【０００４】そこで、熱可塑性エラストマーの分子量分
布を狭くすることにより成形品の低分子量物のブリード
アウトをなくすことが検討されている。

【０００５】ところが、分子量分布を狭くすることによ
り、溶融粘度が高くなるため成形加工性が悪くなり、フ
ィルムへの加工を行う場合にメルトフラクチャーやシャ
ークスキン等の外観不良が発生する。

【０００６】かかる外観不良の対策として、フィルム成
形時の温度を上げ、溶融粘度を下げることにより成形を
行う方法があるが、成形加工時に樹脂の劣化や溶融張力
の低下がみられ、高速での製膜に好ましくない。

【０００７】また、熱可塑性エラストマーにオレフィン
系ワックスや界面活性剤などを添加し、成形時の流れを
改良する方法が考えられるが、このような高粘度の樹脂
に対しては十分な効果が得られない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】従って、熱可塑性エラ
ストマーの溶融張力を保持したまま溶融粘度を下げるこ
とにより成形加工性を改良した熱可塑性エラストマーの
開発が望まれていた。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の問
題を解決するために研究を重ねた結果、熱可塑性エラス
トマーに、特定の金属石鹸を添加することにより樹脂の
溶融張力を保持したまま、溶融粘度を低下させ上記の問
題点を解決し、成形品の外観が改良されることを見い出
し、本発明を完成するに至った。

【００１０】即ち、本発明は、重量平均分子量（Ｍｗ）
と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）で示され
る分子量分布が４以下で、プロピレン−エチレン共重合
体成分を３０〜９９重量％（以下、「ｗｔ％」と略記す
る。）含むポリプロピレン系エラストマーを主成分とす
る熱可塑性エラストマー１００重量部、及び脂肪族カル
ボン酸と周期律表第II族金属の酸化物又は水酸化物とを
該周期律表第II族金属が理論量より過剰となるように反
応させて得られる金属石鹸０．０１〜５重量部よりなる
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。

【００１１】本発明に使用される熱可塑性エラストマー
は、Ｍｗ／Ｍｎで示される分子量分布が４以下で、プロ
ピレン−エチレン共重合体成分を３０〜９９ｗｔ％含む
ポリプロピレン系エラストマーを主成分とするものであ
る。

【００１２】即ち、上記ポリプロピレン系エラストマー
の分子量分布が４を越えた場合は、低分子量部分の量が
多く、得られる熱可塑性樹脂組成物をフィルムに成形後
かかる低分子量部分のブリードアウトによる外観不良の
問題を招く。上記ポリプロピレン系エラストマーの分子
量分布は、４以下であれば良いが、特に、２．０〜３．
５の範囲のものが好ましい。

【００１３】また、ポリプロピレン系エラストマーのプ
ロピレン−エチレン共重合体成分の割合が３０ｗｔ％よ
り少ない場合、得られる熱可塑性樹脂組成物は、剛性が
上がり柔軟性の特性が十分ではなく、フィルムに成形し
た場合、熱可塑性エラストマー特有の伸縮性を損なう等
の問題を有する。また、該プロピレン−エチレン共重合
体成分の割合が９９ｗｔ％を越えた場合、得られる熱可
塑性樹脂組成物は、弾性が上がり、流動特性が十分では
なく、フィルムに成形した場合、成形加工性が悪くなる
等の問題を有する。

【００１４】上記ポリプロピレン系エラストマーのプロ
ピレン−エチレン共重合体成分の割合は、特に、５０〜
９５ｗｔ％の範囲が好適である。

【００１５】なお、その場合、得られる重合体のプロピ
レン重合体成分は１〜７０ｗｔ％、好ましくは３〜６０
ｗｔ％、さらに好ましくは、５〜５０ｗｔ％であり、さ
らに、プロピレン−エチレンランダム共重合体成分の含
量が、共重合体成分中のポリプロピレンに基づく単量体
単位が９０〜２０モル％、好ましくは８５〜４０モル
％、より好ましくは８５〜５０及びエチレンに基づく単
量体単位が１０〜８０モル％、好ましくは１５〜６０モ
ル％、より好ましくは１５〜５０モル％の範囲となるも
のである。

【００１６】本発明において、熱可塑性エラストマー
は、上記ポリプロピレン系エラストマーを主成分とする
ものであるが、該ポリプロピレン系エラストマーの特性
に著しく影響を与えない範囲で他の樹脂成分を含有する
ことができる。かかる樹脂成分としては、例示すれば、
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、エチレンと
Ｃ₄〜Ｃ₁₀のα−オレフィンとの共重合体、エチレン酢
酸ビニル共重合体、ポリエチレンメタクリレートのポリ
エチレン系樹脂、ポリプロピレン単独共重合体、ポリプ
ロピレン−エチレンブロック共重合体もしくはランダム
共重合体、ポリプロピレン−エチレン−ブテン−１のタ
ーポリマー、スチレン系エラストマー等が挙げられる。
また、これらの樹脂成分の配合量は、樹脂成分の種類に
よっても多少異なるが、一般に、ポリプロピレン系エラ
ストマーに対して、２０ｗｔ％以下が適当である。

【００１７】本発明において、上記ポリプロピレン系エ
ラストマーを主成分とする熱可塑性エラストマーの他の
特性は特に制限されるものではない。一般には、１５０
ｓ^-1における溶融粘度が６００〜１４００Ｐａ・ｓ、好
ましくは、５００〜１３００Ｐａ・ｓ、溶融張力が１ｇ
以上、特に１．５〜７．０ｇのものが本発明の組成を構
成した場合、フィルム成形の材料として優れた特性を発
揮するために好ましい。

【００１８】本発明に使用される上記ポリプロピレン系
エラストマーの製造方法は、特に制限されるものではな
いが、代表的な製造方法として下記に示す方法が挙げら
れる。

【００１９】即ち、下記成分（Ａ）及び（Ｂ）、また
は、さらに（Ｃ）、及び／または（Ｄ）（Ａ）チタン化合物（Ｂ）有機アルミニウム化合物（Ｃ）電子供与体（Ｄ）一般式Ｒ−Ｉ（但し、Ｒはヨウ素原子又は炭
素原子数１〜７のアルキル基又はフェニル基である。）
で示されるヨウ素化合物の存在下にプロピレンを０．１〜５００ｇポリマー／ｇ
・チタン化合物の範囲となるように予備重合を行って触
媒含有予備重合体を得て、次いで該触媒含有予備重合体
の存在下に１−ブテンの重合及びプロピレンの重合を経
てプロピレンとエチレンとの混合物のランダム共重合を
順次行って高分子量の粉状物を得、さらに有機過酸化物
で分解する方法により分子量分布が４以下となるように
調整する方法である。

【００２０】かかる製造方法は、特開平５−３２０４６
８号公報等に詳述されており、本発明において、上記ポ
リプロピレン系エラストマーは、該方法に従って製造さ
れたものが好適に使用される。

【００２１】本発明において、前記熱可塑性エラストマ
ーに対する添加成分は、脂肪族カルボン酸と周期律表第
II族金属の酸化物又は水酸化物とを該周期律表第II族金
属が理論量より過剰となるように反応させて得られる金
属石鹸であって、含有する金属量を理論量より０．０５
モル〜１モル過剰とした金属石鹸である。

【００２２】上記金属石鹸の原料となる脂肪酸は炭素数
１２〜３０を有する不飽和のモノカルボン酸の１種類以
上で、構造中に側鎖、水酸基、ケトン基、アルデヒド
基、エポキシ基等があっても良い。炭素数が１２以上の
脂肪酸としては、例えば、パルミチン酸、ステアリン
酸、オレイン酸、エルカ酸等がある。

【００２３】また、金属石鹸を構成する金属としては、
具体的にはIIａアルカリ土類金属及びIIｂ亜鉛族金属が
挙げられ、好ましくはＭｇ、Ｃａ、Ｚｎである。この金
属石鹸の代表的な化合物としては、１２−ヒドロキシス
テアリン酸マグネシウム等がある。

【００２４】上記金属石鹸反応条件としては、使用する
脂肪族カルボン酸の融点以上の温度で、周期律表第II族
金属の酸化物又は水酸化物とを該周期律表第II族金属が
理論量より過剰となるように加え、直接反応して得るこ
とができる。

【００２５】本発明の金属石鹸の金属の含有量は、脂肪
族カルボン酸に対し過剰であることが好ましい。脂肪族
カルボン酸に対し酸化金属の量が過剰にある金属石鹸
は、金属の含有量が過剰に添加されていないもの（通常
の金属石鹸）と比較して樹脂に添加したとき、製品の外
観が良好となる。これは、金属量が脂肪族カルボン酸に
対し過剰であることで金属石鹸自体がアルカリ性とな
り、この金属石鹸を樹脂に添加することで、添加された
ベース樹脂もアルカリ性雰囲気下になり、金属石鹸のブ
リードが抑えられるものと推定される。

【００２６】上記金属石鹸の添加量は、熱可塑性エラス
トマー１００重量部に対して０．０１〜５重量部であ
る。金属石鹸の添加量が０．０１重量部より少ない場合
には、成形して得られるフィルムの外観改良に充分な効
果を示さない。一方、５重量部より添加量が多い場合に
は成形して得られるフィルムに金属石鹸がブリードアウ
トするため好ましくない。成形加工性改良とブリードア
ウトを考慮すると好ましくは０．０３〜３重量部、より
好ましくは０．０５〜２重量部である。

【００２７】上記した熱可塑性エラストマーと金属石鹸
等は、一般には樹脂の融点以上の温度で公知の混練装置
を使用して混練することができる。例えば、スクリュー
押出機、バンバリーミキサー、ミキシングロール等を用
いて、１６０〜３３０℃、好ましくは、１７０〜３００
℃で混練する方法が採用することができる。また、溶融
混練は、窒素ガスなどの不活性ガス気流下で行うことも
できる。なお、溶融混練前に公知の混合装置、例えば、
タンブラー、ヘンシェルミキサー等を使用して予備混合
を行うこともできる。

【００２８】本発明の金属石鹸は、樹脂に直接添加し、
上記の混練を行い使用するのが一般的であるが、さらに
金属石鹸を１〜５０ｗｔ％含有した高濃度のマスターバ
ッチとし成形時に樹脂と混合して使用することも可能で
ある。この場合の配合量としては、例えば、樹脂１００
重量部に対して、金属石鹸含有量１０ｗｔ％のマスター
バッチで０．１〜１００重量部、好ましくは０．５〜２
５重量部である。

【００２９】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、さらに
上記の金属石鹸１００重量部に対して平均分子量１００
〜１００００、好ましくは５００〜８０００のポリエチ
レングリコールを１〜１００重量部、好ましくはの３〜
４３重量部配合することが、成形加工特性をさらに向上
するためにより好ましい。

【００３０】また、本発明の熱可塑性樹脂組成物に、公
知の添加剤、例えば、酸化防止剤、光安定剤、帯電防止
剤等を配合することは適宜行うことができる。

【００３１】更に、前記した各成分の他に無機充填材を
熱可塑性エラストマー１００重量部に対して１〜７０重
量部、好ましくは３〜６０重量部の範囲で添加すること
により、剛性及び寸法安定性の向上を図ることができ
る。無機充填材としては、炭酸カルシウム、炭酸マグネ
シウム、硫酸マグネシウム、タルク、クレー、シリカ、
ガラス繊維、カーボン繊維、チタン酸カリウムウィスカ
ー、ウォラストナイト等の公知のものを何等制限なく使
用できる。

【００３２】本発明の樹脂組成物は、上記組成により、
溶融張力を維持したまま流動性が改良されるため、剪断
速度１５０ｓ^-1における溶融粘度が４００〜１２００Ｐ
ａ・ｓ、特に４００〜１１００Ｐａ・ｓ、溶融張力が１
ｇ以上、特に、１．５ｇ以上のものが得られ、成形加工
性に優れた熱可塑性エラストマーである。

【００３３】なお、本発明の熱可塑性エラストマーの溶
融粘度、溶融張力の測定は、２３０℃で測定した。

【００３４】

【発明の効果】本発明の樹脂組成物は溶融粘度が低く、
溶融張力が高いために、成形加工性が良好であり、Ｔダ
イ、インフレーション等の押出成形、異形成形、ブロー
成形等の各種成形に用いることが可能である。この様な
成形方法で得られる製品の用途としては、例えば、フィ
ルム用途としてはラップフィルム、シュリンクフィル
ム、ストッチレフィルム、シーラント用フィルム、サイ
ジングフィルム、粘着テープ、マスキングフィルム、農
業用フィルム、医療用フィルム等、シートとしては文具
シート、咬合シート、デスクマット、農業用シート等、
成形体としては化粧箱、化粧袋、包装箱、包装袋、食品
容器、雑貨部品、ホース、チューブ、玩具等がある。

【００３５】

【実施例】以下、本発明を実施例及び比較例を掲げて説
明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はない。

【００３６】以下の実施例において用いた測定方法につ
いて説明する。

【００３７】１）分子量分布の測定数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子
量１万以下の割合は、ＧＰＣ（ゲルパーミェーションク
マトグラフィー）法により測定した。ウォーターズ社製
ＧＰＣ−１５０ＣによりＯ−ジクロルベンゼンを溶媒と
し、１３５℃で行った。用いたカラムは、東ソー製ＴＳ
ＫｇｅｌＧＭＨ６−ＨＴ、ゲルサイズ１０〜１５μ
である。較正曲線は標準試料として重量平均分子量が９
５０、２９００、１万、５万、４９．８万、２７０万、
６７５万のポリスチレンを用いて作成した。

【００３８】２）プロピレン−エチレンランダム共重合
体成分におけるエチレンに基づく単量体単位およびプロ
ピレンに基づく単量単位のそれぞれ割合の測定方法およ
びポリブテン成分の割合の測定方法¹³ Ｃ−ＮＭＲスペクトルのチャートを用いて算出した。
即ち、プロピレン−エチレンランダム共重合体成分にお
けるエチレンに基づく単量体単位およびプロピレンに基
づく単量体単位のそれぞれの割合は、まず、ポリマー
（Ｐｏｌｙｍｅｒ）２９巻（１９８８年）１８４８頁に
記載された方法により、ピークの帰属を決定し、次にマ
クロモレキュールズ（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）
第１０巻（１９７７年）７７３頁に記載された方法によ
り、エチレンに基づく単量体単およびプロピレンに基づ
く単量体単位のそれぞれの割合を算出した。次いで，プ
ロピレンに基づいて単量体単位中のメチル炭素に起因す
るピークと、ポリブテン成分中のメチル炭素に起因する
ピークとの積分強度比からポリブテン成分の重量と割合
を算出した。

【００３９】３）ポリ１−ブテンのアイソタクティシィ
ティーの測定¹³ Ｃ−ＮＭＲにより測定を行い、ポリマー・ジャーナル
（ＰｏｌｙｍｅｒＪ．）第１６巻（１９８４年）７１
６〜７２６頁に基づいて行った。

【００４０】４）メルトインデックスＪＩＳＫ７２１０に準じて測定した。

【００４１】５）溶融粘度の測定東洋精機株式会社のキャピログラフ１Ｂを用い２３０
℃、１５０ｓ^-1での溶融粘度を測定した。

【００４２】６）ヘイズ値ＪＩＳＫ６７１４に準じて測定した。

【００４３】７）溶融張力の測定東洋精機株式会社のメルトテンションII型を用い２３０
℃、押出速度５ｍｍ／ｍｉｎ、引取速度１００ｒｐｍの
条件で測定した。

【００４４】製造例１−１〜１−４（予備重合）攪拌機を備えた内容積１リットルのガラス
製オートクレーブ反応器を窒素ガスで十分に置換した
後、ヘプタン４００ミリリットルを挿入した。反応器内
温度を２０℃に保ち、ジエチレングリコールジメチルエ
ーテル０．１８ｍｍｏｌ、ヨウ化エチル２２．７ｍｍｏ
ｌ、ジエチルアルミニウムクロライド１８．５ｍｍｏ
ｌ、及び三塩化チタン（丸紅ソルベイ化学社「ＴＯＳ−
１７」）２２．７ｍｍｏｌを加えた後、プロピレンを三
塩化チタン１ｇ当たり３ｇとなるように３０分間連続的
に反応器に導入した。なお、この間の温度は２０℃に保
持した。プロピレンの供給を停止した後、反応器内を窒
素ガスで十分に置換し、得られたチタン含有ポリプロピ
レンを精製ヘプタンで４回洗浄した。分析の結果、三塩
化チタン１ｇ当たり２．９ｇのプロピレンが重合されて
いた。

【００４５】（本重合）工程１：１−ブテンの重合攪拌機を備えた内容量１リットルのステンレス製オート
クレーブ反応器を窒素ガスで十分に置換した後、ヘプタ
ン４００ミリリットルを挿入した。反応器内温度を２０
℃に保ち、ジエチルアルミニウムクロライド１８．１５
ｍｍｏｌ、ジエチレグリコールジメチルエーテル０．１
８ｍｍｏｌ、ヨウ化エチル２２．７ｍｍｏｌ、予備重合
で得られたチタン含有ポリプロピレンを三塩化チタンと
して２２．７ｍｍｏｌを加えた後、１−ブテンを三塩化
チタン１ｇ当たり１５ｇとなるように２時間連続的に反
応器に導入した。なお、この間の温度は２０℃に保持し
た。１−ブテンの供給を停止した後、反応器内を窒素ガ
スで置換し、チタン含有ポリ１−ブテン重合体を得た。
分析の結果、三塩化チタン１ｇ当たり１４ｇの１−ブテ
ンが重合されていた。

【００４６】工程２：プロピレンの重合およびプロピレ
ン−エチレンの共重合窒素置換を施した２リットルのオートクレーブに、液体
プロピレンを１リットル、ジエチルアルミニウムクロラ
イド０．７０ｍｍｏｌを加え、オートクレーブの内温を
７０℃に昇温した。チタン含有ポリ１−ブテン重合体を
三塩化チタンとして０．０８７ｍｍｏｌ加え、７０℃で
６０分間のプロピレンの重合を行った。この間水素は用
いなかった。次いでオートクレーブの内温を急激に５５
℃に降温すると同時にエチルアルミニウムセスキエトキ
シド（ＥｔＡｌ（ＯＥｔ）₂）０．５０ｍｍｏｌおよび
メタクリル酸メチル０．０１４ｍｍｏｌの混合溶液を加
え、エチレンを供給し、気相中のエチレンガス濃度が７
ｍｏｌ％となるようにし、５５℃で１２０分間のプロピ
レンとエチレンの共重合を行った。この間のエチレンガ
ス濃度はガスクロマトグラフで確認しながら７ｍｏｌ％
を保持した。この間水素は用いなかった。重合終了後、
未反応モノマーをパージし、粒子性の重合体を得た。重
合槽内及び攪拌羽根への付着は全く認められなかった。
収量は１４０ｇであり、全重合体の重合倍率は７３７０
ｇ−ポリマー／ｇ−三塩化チタンであった。

【００４７】また、別に上記のプロピレンだけの重合を
行った結果、上記７０℃、６０分間で、三塩化チタン１
ｇ当たり、１０３０ｇのプロピレンが重合されていた。
この結果、ブロック共重合体中のポリブテン成分は０．
１９ｗｔ％、及びポリプロピレン成分は１４ｗｔ％であ
ることがわかる。結果を表１に示した。

【００４８】次に、得られた重合体３０ｋｇに、有機過
酸化物として１，３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼンを表２に示す割合で添加し、ま
た、酸化防止剤を０．１ｐｈｒ添加し、ヘンシェルミキ
サーで１分間混合した後、φ６５ｍｍ単軸押出機で２３
０℃の条件で溶融混練し、ペレットを得た。

【００４９】製造例２，３製造例１の１−ブテンの重合に於いて、１−ブテンの重
合量を三塩化チタン１ｇ当たり、３ｇ、５０ｇとし、プ
ロピレンとエチレンの共重合をエチレンガス濃度がそれ
ぞれ３．５モル％および８モル％となるようにした以外
は製造例１と同様の操作を行った。結果を表１に示し
た。さらに、製造例１と同様にして表２に示した量の有
機過酸化物と溶融混練した。

【００５０】製造例４製造例１のプロピレンの重合に於いて、プロピレンの重
合を６０℃で１０分間とし、プロピレンとエチレンの共
重合をエチレンガス濃度が１２モル％となるようにした
以外は製造例１と同様の操作を行った。別途の重合実験
でこの時のプロピレンの重合倍率は２４０ｇ−ＰＰ／ｇ
−ＴｉＣｌであった。結果を表１に示した。さらに、製
造例１と同様にして表２に示した量の有機過酸化物と溶
融混練した。

【００５１】比較製造例１製造例１と同様の予備重合を行った後、本重合を下記の
通り行った。

【００５２】（本重合）攪拌機を備えた内容積２リット
ルのステンレス製オートクレープ反応器を窒素ガスで置
換した後、液体プロピレンを１リットル、ジエチルアル
ミニウムクロリドを０．７３ｍｍｏｌ、ジエチルアルミ
ニウム（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノキシド）を０．
２２ｍｍｏｌ加え、反応容器を５５℃に昇温した。水素
を気相の水素ガス濃度が２ｍｏｌ％になるように導入し
た後、予備重合で得られたチタン含有ポリマーを三塩化
チタンとして０．０９ｍｍｏｌを窒素ガス雰囲気下に加
えた。５５℃で３０分間プロピレンの単独重合を行った
後、ジエチルアルミニウム（２，６−ジ−ｔ−ブチルフ
ェノキシド）を０．２２ｍｏｌおよび酢酸ブチル０．０
３７ｍｍｏｌを加え、引き続きエチレンの導入を開始
し、気相中のエチレンガス濃度が１０ｍｏｌ％となるよ
うに供給し５５℃で１２０分間プロピレンとエチレンの
重合を行った。重合終了後、未反応のプロピレン、エチ
レン、水素を除去した後、プロピレノキシドと水で処理
する事によりプロピレンエチレンブロック共重合体を得
た。結果を表１、２に示した。

【００５３】

【表１】

【００５４】

【表２】

【００５５】実施例１、２製造例１−２及び製造例２で得られたプロピレン系ブロ
ック共重合体のペレットと１２−ヒドロキシステアリン
酸マグネシウム（マグネシウム含有量５．８重量％、融
点２２８℃、０．４４モルＭｇＯが過剰（栄伸化成製Ｅ
ＭＳ−６）（表中＊１）を表３に示す割合で混合した
後、φ５０mm押出機にて溶融混練しペレットを得た。こ
のペレットをキャピログラフを用いて２３０℃、１５０
［ｓ^-1］における溶融粘度を測定した。また、φ４０mm
Ｔダイ押出機にてシリンダ温度２３０℃、ロール温度４
０℃の条件で、厚み２００μmのシートを作成し、得ら
れたシートの外観の評価を良好なものを○、ややメルト
フラクチャーの発生するものを△、メルトフラクチャー
が激しいものを×で評価すると共にシートのへーズ測定
を行った。結果を表３に示した。

【００５６】実施例３〜９製造例１−１、１−２及び製造例２、３、４で得られた
プロピレン系ブロック共重合体のペレットと１２−ヒド
ロキシステアリン酸マグネシウム（マグネシウム含有量
５．８重量％、融点２２８℃、０．４４モルＭｇＯが過
剰）を９ｗｔ％及び平均分子量４０００のポリエチレン
グリコールを１ｗｔ％含有するマスターバッチ（栄伸化
成製ＡＰ−５００Ｐ）（表中＊２）を表３に示す割合で
混合及び溶融混練し、実施例１と同様の方法で試験を行
った。結果を表３に示した。

【００５７】比較例１製造例１−２で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットのみを使用して実施例１と同様の方法で試験
を行った。結果を表３に示した。

【００５８】比較例２製造例１−２で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットと過剰の金属を含有しない１２−ヒドロキシ
ステアリン酸マグネシウム（表中＊Ａ）を表３に示す割
合で混合し及び溶融混練し、実施例１と同様の方法で試
験を行った。結果を表３に示した。

【００５９】比較例３製造例１−２で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットとステアリン酸マグネシウム（表中＊Ｂ）を
表３に示す割合で混合及び溶融混練し、実施例１と同様
の方法で試験を行った。結果を表３に示した。

【００６０】比較例４製造例１−２で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットと分子量１０００の流動パラフィン（表中＊
Ｃ）を表３に示す割合で混合及び溶融混練し、実施例１
と同様の方法で試験を行った。結果を表３に示した。

【００６１】比較例５製造例１−２で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットと分子量５０００のポリエチレングリコール
（表中＊Ｄ）を表３に示す割合で混合及び溶融混練し、
実施例１と同様の方法で試験を行った。結果を表３に示
した。

【００６２】比較例６製造例１−３で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットと実施例１と同様の金属石鹸（表中＊１）を
使用して、表３に示す割合で混合及び溶融混練し、実施
例１と同様の方法で試験を行った。結果を表３に示し
た。

【００６３】比較例７製造例１−４で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のペレットと実施例１と同様の金属石鹸（表中＊１）を
使用して、表３に示す割合で混合及び溶融混練し、実施
例１と同様の方法で試験を行った。結果を表３に示し
た。

【００６４】比較例８比較製造例１で得られたプロピレン系ブロック共重合体
のみを使用して実施例１と同様の方法で試験を行った。
結果を表３に示した。

【００６５】

【表３】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量
（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）で示される分子量分布が
４以下で、プロピレン−エチレン共重合体成分を３０〜
９９重量％含むポリプロピレン系エラストマーを主成分
とする熱可塑性エラストマー１００重量部、及び脂肪族
カルボン酸と周期律表第II族金属の酸化物又は水酸化物
とを該周期律表第II族金属が理論量より過剰となるよう
に反応させて得られる金属石鹸０．０１〜５重量部より
なることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】剪断速度１５０ｓ^-1における溶融粘度が
４００〜１２００Ｐａ・ｓで且つ溶融張力が１ｇ以上で
あることを特徴とする請求項１記載の熱可塑性樹脂組成
物。