JPH093522A - 耐火物被覆ランス - Google Patents
耐火物被覆ランスInfo
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- JPH093522A JPH093522A JP14740095A JP14740095A JPH093522A JP H093522 A JPH093522 A JP H093522A JP 14740095 A JP14740095 A JP 14740095A JP 14740095 A JP14740095 A JP 14740095A JP H093522 A JPH093522 A JP H093522A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐火物被覆ランスの耐火物被覆の亀裂を防止
する。 【構成】 芯金の回りを耐火物で被覆した耐火物被覆ラ
ンスにおいて、２０℃を基準とした時の１００℃から５
００℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が８×１０
-6／Ｋ以下であることを満足する金属を芯金とするの
で、耐火物被覆ランスの亀裂が発生せず、被覆ランスの
耐用回数の延長ができる。
する。 【構成】 芯金の回りを耐火物で被覆した耐火物被覆ラ
ンスにおいて、２０℃を基準とした時の１００℃から５
００℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が８×１０
-6／Ｋ以下であることを満足する金属を芯金とするの
で、耐火物被覆ランスの亀裂が発生せず、被覆ランスの
耐用回数の延長ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は取鍋、溶銑容器内での精
錬に際し、溶銑あるいは溶鋼等の溶融金属中に処理剤を
吹き込むために使用する耐火物被覆ランスに関するもの
である。
錬に際し、溶銑あるいは溶鋼等の溶融金属中に処理剤を
吹き込むために使用する耐火物被覆ランスに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】耐火物被覆ランスは、容器の溶融金属に
浸漬し、溶融金属の攪拌のためのガス、又は、ガスと共
に精錬剤のフラックスを溶融金属中に吹き込むために使
用される。
浸漬し、溶融金属の攪拌のためのガス、又は、ガスと共
に精錬剤のフラックスを溶融金属中に吹き込むために使
用される。
【０００３】耐火物被覆ランスから溶融金属中に吹き込
まれたガスは溶融金属中で気泡となり、その気泡が溶融
金属との比重差によって溶融金属中を上昇し、その途中
で溶融金属を攪拌し、かつ溶融金属中の介在物を吸着す
る。又、耐火物被覆ランスから溶融金属中に吹き込まれ
た精錬用フラックスは、例えば溶銑中の硫黄、燐等の溶
融金属中の不純物と反応した後、溶融金属表面に浮上す
ることによって不純物を除去する。更に、溶融金属表面
に浮上したフラックスは溶融金属表面を覆い、溶融金属
の表面からの放熱防止及び溶融金属中に浮遊している介
在物の吸収等の機能を有する。
まれたガスは溶融金属中で気泡となり、その気泡が溶融
金属との比重差によって溶融金属中を上昇し、その途中
で溶融金属を攪拌し、かつ溶融金属中の介在物を吸着す
る。又、耐火物被覆ランスから溶融金属中に吹き込まれ
た精錬用フラックスは、例えば溶銑中の硫黄、燐等の溶
融金属中の不純物と反応した後、溶融金属表面に浮上す
ることによって不純物を除去する。更に、溶融金属表面
に浮上したフラックスは溶融金属表面を覆い、溶融金属
の表面からの放熱防止及び溶融金属中に浮遊している介
在物の吸収等の機能を有する。
【０００４】容器内での溶融金属の処理が完了すると、
耐火物被覆ランスは溶融金属から取り出され、耐火物被
覆ランス置場で放冷される。
耐火物被覆ランスは溶融金属から取り出され、耐火物被
覆ランス置場で放冷される。
【０００５】耐火物被覆ランスは金属管からなる芯金の
下端近傍にガス吹き込み口を有し、芯金の外側は耐火物
で被覆されている。ガス及びフラックスは芯金の上端か
ら装入され、下端のガス吹き込み口から溶融金属中に吹
き込まれる。
下端近傍にガス吹き込み口を有し、芯金の外側は耐火物
で被覆されている。ガス及びフラックスは芯金の上端か
ら装入され、下端のガス吹き込み口から溶融金属中に吹
き込まれる。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】耐火物被覆ランスは、
上記のような過酷な使用環境で間欠的に繰り返して使用
されるので、耐用回数は低くなっている。
上記のような過酷な使用環境で間欠的に繰り返して使用
されるので、耐用回数は低くなっている。
【０００７】耐火物被覆ランスの耐用回数の低い原因
は、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスにより耐火物
に亀裂が発生して、耐火物が溶損する以前に芯金から剥
離するためである。即ち、耐火物被覆ランスが溶融金属
中に浸漬された状態では、耐火物は溶融金属から熱を受
け温度が上昇するが、芯金は吹き込みガスにより冷却さ
れている。一方、溶融金属を処理した後、次の溶融金属
の処理までの間は、耐火物被覆ランスは耐火物被覆ラン
ス置場で吹き込みガスを止めた状態で放冷されるので、
芯金は耐火物から熱を受けて加熱されて膨張し、逆に耐
火物は周りの雰囲気及び芯金から冷却されて収縮する。
このように、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスが発
生し、これにより耐火物に亀裂が発生して、耐火物が溶
損する以前に芯金から剥離する。
は、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスにより耐火物
に亀裂が発生して、耐火物が溶損する以前に芯金から剥
離するためである。即ち、耐火物被覆ランスが溶融金属
中に浸漬された状態では、耐火物は溶融金属から熱を受
け温度が上昇するが、芯金は吹き込みガスにより冷却さ
れている。一方、溶融金属を処理した後、次の溶融金属
の処理までの間は、耐火物被覆ランスは耐火物被覆ラン
ス置場で吹き込みガスを止めた状態で放冷されるので、
芯金は耐火物から熱を受けて加熱されて膨張し、逆に耐
火物は周りの雰囲気及び芯金から冷却されて収縮する。
このように、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスが発
生し、これにより耐火物に亀裂が発生して、耐火物が溶
損する以前に芯金から剥離する。
【０００８】この問題を解決するために、特開昭５９−
１４５７２０号公報に示される方法が提案されている。
この方法は、耐火物被覆ランスで溶融金属を攪拌・精錬
処理した後、耐火物被覆ランス置場で待機中の耐火物被
覆ランスの芯金に、常温以下にした冷却ガスを流して冷
却し、芯金が耐火物の熱により膨張することを防止して
いる。
１４５７２０号公報に示される方法が提案されている。
この方法は、耐火物被覆ランスで溶融金属を攪拌・精錬
処理した後、耐火物被覆ランス置場で待機中の耐火物被
覆ランスの芯金に、常温以下にした冷却ガスを流して冷
却し、芯金が耐火物の熱により膨張することを防止して
いる。
【０００９】しかしながらこの方法では、溶融金属の処
理を行うガスの他に、耐火物被覆ランスの芯金を冷却す
るためのガス冷却装置が必要であり、設備的に複雑にな
るという問題があった。又、芯金に冷却ガスを流すため
に芯金が過剰に冷却されると、耐火物被覆ランスの耐火
物も過剰に冷却されるので、熱衝撃により耐火物に亀裂
が発生し耐用回数が低下するという問題があった。
理を行うガスの他に、耐火物被覆ランスの芯金を冷却す
るためのガス冷却装置が必要であり、設備的に複雑にな
るという問題があった。又、芯金に冷却ガスを流すため
に芯金が過剰に冷却されると、耐火物被覆ランスの耐火
物も過剰に冷却されるので、熱衝撃により耐火物に亀裂
が発生し耐用回数が低下するという問題があった。
【００１０】又、特開平３−１１１５１０号公報に示さ
れる技術は、中空耐火断熱素材を１〜２０重量％含有す
るキャスタブルで芯金を被覆して、断熱効果を上げ、芯
金の温度上昇を防止するものであるが、芯金の温度はせ
いぜい５００℃以下に抑えることが可能であるのみで、
芯金の膨張を防止していない。
れる技術は、中空耐火断熱素材を１〜２０重量％含有す
るキャスタブルで芯金を被覆して、断熱効果を上げ、芯
金の温度上昇を防止するものであるが、芯金の温度はせ
いぜい５００℃以下に抑えることが可能であるのみで、
芯金の膨張を防止していない。
【００１１】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたものであって、芯金が耐火物の熱により
膨張しても耐火物被覆ランスの耐火物に割れの生じない
耐火物被覆ランスを提供するものである。
ためになされたものであって、芯金が耐火物の熱により
膨張しても耐火物被覆ランスの耐火物に割れの生じない
耐火物被覆ランスを提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の耐火物被覆ラン
スは、芯金の回りに耐火物で被覆した耐火物被覆ランス
において、２０℃を基準とした時の１００℃から５００
℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が８×１０-6／
Ｋ以下である金属を芯金とすることを特徴とするもので
ある。但し、ここでＫは絶対温度を示している。
スは、芯金の回りに耐火物で被覆した耐火物被覆ランス
において、２０℃を基準とした時の１００℃から５００
℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が８×１０-6／
Ｋ以下である金属を芯金とすることを特徴とするもので
ある。但し、ここでＫは絶対温度を示している。
【００１３】又、本発明の第２の発明は、第１の発明に
おいて、２０℃を基準とした時の１００℃から５００℃
迄の温度範囲における平均線膨張係数の最大値と最小値
との差が３×１０-6／Ｋ以下である金属を芯金とするこ
とを特徴とするものである。
おいて、２０℃を基準とした時の１００℃から５００℃
迄の温度範囲における平均線膨張係数の最大値と最小値
との差が３×１０-6／Ｋ以下である金属を芯金とするこ
とを特徴とするものである。
【００１４】
【作用】発明者等は溶銑の脱燐処理における窒素ガス吹
き込み用の耐火物被覆ランスの使用中と耐火物被覆ラン
ス置場での待機中における耐火物表面と芯金表面の温度
を測定した。ここで耐火物表面の測温位置は耐火物表面
から１０ｍｍの位置とした。耐火物被覆ランスの径は３
００ｍｍ、芯金の径は９０ｍｍで、処理時間は１９分、
待機時間は２４分である。測定結果を図５に示す。耐火
物表面温度は溶銑脱燐処理開始から上昇するが、処理終
了後には直ちに耐火物表面温度の低下が始まる。一方芯
金の表面温度も処理開始とともに上昇を始めるが、耐火
物表面と異なり処理後も１０分ほど温度の上昇が続く。
これは処理時には窒素ガスを吹き込んでいるので芯金が
冷却されるのに対して、処理後は窒素ガスを止めるため
芯金は冷却されず、耐火物に蓄えられた熱によって加熱
されるためである。
き込み用の耐火物被覆ランスの使用中と耐火物被覆ラン
ス置場での待機中における耐火物表面と芯金表面の温度
を測定した。ここで耐火物表面の測温位置は耐火物表面
から１０ｍｍの位置とした。耐火物被覆ランスの径は３
００ｍｍ、芯金の径は９０ｍｍで、処理時間は１９分、
待機時間は２４分である。測定結果を図５に示す。耐火
物表面温度は溶銑脱燐処理開始から上昇するが、処理終
了後には直ちに耐火物表面温度の低下が始まる。一方芯
金の表面温度も処理開始とともに上昇を始めるが、耐火
物表面と異なり処理後も１０分ほど温度の上昇が続く。
これは処理時には窒素ガスを吹き込んでいるので芯金が
冷却されるのに対して、処理後は窒素ガスを止めるため
芯金は冷却されず、耐火物に蓄えられた熱によって加熱
されるためである。
【００１５】この測定結果では、芯金の表面温度は処理
中及び待機時中には最小値は１５０℃、最大４５０℃の
間に変動する。
中及び待機時中には最小値は１５０℃、最大４５０℃の
間に変動する。
【００１６】従来は芯金には炭素鋼が使用されており、
日本金属学会編の金属データブック１１６頁（丸善株式
会社発行）によれば、炭素鋼の平均線膨張係数は表１に
示すように、温度が高くなるほど大きくなり、炭素濃度
０．２３％以下の所謂普通炭素鋼の０℃から５００℃ま
での平均線膨張係数は１３．９〜１４．２×１０-6／Ｋ
となっている。
日本金属学会編の金属データブック１１６頁（丸善株式
会社発行）によれば、炭素鋼の平均線膨張係数は表１に
示すように、温度が高くなるほど大きくなり、炭素濃度
０．２３％以下の所謂普通炭素鋼の０℃から５００℃ま
での平均線膨張係数は１３．９〜１４．２×１０-6／Ｋ
となっている。
【００１７】温度ｔ1 と温度ｔ2 の間の平均線膨張係数
αは（１）式で与えられる。 α ＝（１／ｌ0 ）×（ｌ2 −ｌ1 ）／（ｔ2 −ｔ1 ） ……… （１） 但し、ｌ0 は０℃における長さ、ｌ2 は温度ｔ2 Ｋにお
ける長さ、そしてｌ1 は温度ｔ1 Ｋにおける長さであ
り、本願ではｔ1 として２０℃（２９３Ｋ）を採用して
いる。即ち本願の平均線膨張係数とは２０℃からある温
度まで加熱した時の膨張率を温度１Ｋ当たりに換算した
値である。表１では０℃を基準に平均線膨張係数を算出
しているが、本願の２０℃を基準とした場合と平均線膨
張係数に大差はない。
αは（１）式で与えられる。 α ＝（１／ｌ0 ）×（ｌ2 −ｌ1 ）／（ｔ2 −ｔ1 ） ……… （１） 但し、ｌ0 は０℃における長さ、ｌ2 は温度ｔ2 Ｋにお
ける長さ、そしてｌ1 は温度ｔ1 Ｋにおける長さであ
り、本願ではｔ1 として２０℃（２９３Ｋ）を採用して
いる。即ち本願の平均線膨張係数とは２０℃からある温
度まで加熱した時の膨張率を温度１Ｋ当たりに換算した
値である。表１では０℃を基準に平均線膨張係数を算出
しているが、本願の２０℃を基準とした場合と平均線膨
張係数に大差はない。
【００１８】
【表１】
【００１９】一方、耐火物の使用温度範囲での平均線膨
張係数は一般的に８×１０-6／Ｋ以下である。
張係数は一般的に８×１０-6／Ｋ以下である。
【００２０】このように耐火物と芯金金属との平均線膨
張係数に差があると、処理時、待機時の熱サイクルを受
けた時、耐火物の膨張が芯金の膨張に追いつかず、耐火
物に亀裂が発生する。特に処理直後の耐火物表面温度が
低下し、芯金の温度が上昇した時期に亀裂が発生しやす
い。
張係数に差があると、処理時、待機時の熱サイクルを受
けた時、耐火物の膨張が芯金の膨張に追いつかず、耐火
物に亀裂が発生する。特に処理直後の耐火物表面温度が
低下し、芯金の温度が上昇した時期に亀裂が発生しやす
い。
【００２１】本発明において芯金の温度を１００〜５０
０℃としたのは、耐火物被覆ランスは繰り返し使用され
るため、芯金の温度が１００℃以下に冷却されるまで放
置されることは通常ないことと、芯金の温度が１００℃
未満では耐火物被覆ランスを溶湯に挿入する時の耐火物
の温度と芯金の温度差が大きいために耐火物に亀裂が発
生するので本発明の目的を達成されないからであり、５
００℃を上限としたのは本発明の目的上これ以上の温度
を必要としないことによるものである。
０℃としたのは、耐火物被覆ランスは繰り返し使用され
るため、芯金の温度が１００℃以下に冷却されるまで放
置されることは通常ないことと、芯金の温度が１００℃
未満では耐火物被覆ランスを溶湯に挿入する時の耐火物
の温度と芯金の温度差が大きいために耐火物に亀裂が発
生するので本発明の目的を達成されないからであり、５
００℃を上限としたのは本発明の目的上これ以上の温度
を必要としないことによるものである。
【００２２】芯金の使用温度である１００〜５００℃の
温度範囲で耐火物の平均線膨張係数に近い８×１０-6／
Ｋ以下の平均線膨張係数を持った金属を芯金とすること
により、処理時、待機時の熱サイクルを受けた場合にお
いても、耐火物の温度挙動と芯金の温度挙動による両者
の膨張量、収縮量が近くなるため、耐火物の亀裂が抑制
できる。
温度範囲で耐火物の平均線膨張係数に近い８×１０-6／
Ｋ以下の平均線膨張係数を持った金属を芯金とすること
により、処理時、待機時の熱サイクルを受けた場合にお
いても、耐火物の温度挙動と芯金の温度挙動による両者
の膨張量、収縮量が近くなるため、耐火物の亀裂が抑制
できる。
【００２３】又、１００〜５００℃の温度範囲で平均線
膨張係数が８×１０-6／Ｋ以下であっても、平均線膨張
係数が急激に変化すると、平均線膨張率の急激な変化に
より耐火物に亀裂を発生させる。そのため、１００〜５
００℃の温度範囲での平均線膨張係数の最大値と最小値
の差が３×１０-6／Ｋ以下であることが望ましい。
膨張係数が８×１０-6／Ｋ以下であっても、平均線膨張
係数が急激に変化すると、平均線膨張率の急激な変化に
より耐火物に亀裂を発生させる。そのため、１００〜５
００℃の温度範囲での平均線膨張係数の最大値と最小値
の差が３×１０-6／Ｋ以下であることが望ましい。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
【００２５】図１に示すように容器１に溶融金属２を注
入し、耐火物被覆ランス３を溶融金属２に浸漬させて、
耐火物被覆ランス３から溶融金属２の攪拌のためのガ
ス、又は溶融金属２の精錬のためのガス及びフラックス
を吹き込んでいる。
入し、耐火物被覆ランス３を溶融金属２に浸漬させて、
耐火物被覆ランス３から溶融金属２の攪拌のためのガ
ス、又は溶融金属２の精錬のためのガス及びフラックス
を吹き込んでいる。
【００２６】耐火物被覆ランス３からガス及びフラック
スが溶融金属２中に吹き込まれ、４は吹き込まれたガス
気泡であり、このガス気泡は溶融金属２との比重差で溶
融金属２中を上昇し、その途中に溶融金属２の攪拌及び
溶融金属２中の介在物を吸着する機能を有している。５
はスラグで溶融金属２の表面からの放熱防止及び溶融金
属２中に浮遊している介在物の吸収等の機能を有してい
る。
スが溶融金属２中に吹き込まれ、４は吹き込まれたガス
気泡であり、このガス気泡は溶融金属２との比重差で溶
融金属２中を上昇し、その途中に溶融金属２の攪拌及び
溶融金属２中の介在物を吸着する機能を有している。５
はスラグで溶融金属２の表面からの放熱防止及び溶融金
属２中に浮遊している介在物の吸収等の機能を有してい
る。
【００２７】容器１内での溶融金属２の攪拌及び精錬が
完了すると、耐火物被覆ランス３は溶融金属２中から取
り出され、耐火物被覆ランス３の置場で自然放冷され
る。
完了すると、耐火物被覆ランス３は溶融金属２中から取
り出され、耐火物被覆ランス３の置場で自然放冷され
る。
【００２８】耐火物被覆ランス３は図２に示すような構
造を有している。芯金６はその下端近傍にガス吹き込み
口７を有している。そして芯金６の外側は耐火物８で被
覆されている。攪拌のガス、又は精錬のガス及びフラッ
クスは芯金６の上端から注入され、下端のガス吹き込み
口７から溶融金属２中に吹き込まれる。
造を有している。芯金６はその下端近傍にガス吹き込み
口７を有している。そして芯金６の外側は耐火物８で被
覆されている。攪拌のガス、又は精錬のガス及びフラッ
クスは芯金６の上端から注入され、下端のガス吹き込み
口７から溶融金属２中に吹き込まれる。
【００２９】（実施例１）図１は本発明の実施例を示す
溶融金属容器と耐火物被覆ランスの断面図で、溶融金属
として溶銑を処理する場合を示す。溶融金属容器の容量
は２００ｔ、耐火物被覆ランスの長さは８１５０ｍｍ、
耐火物被覆ランスの径は３００ｍｍ、芯金の径は９０ｍ
ｍで、攪拌ガスとして窒素ガス、吹き込みフラックスと
してＣａＯを使用した。
溶融金属容器と耐火物被覆ランスの断面図で、溶融金属
として溶銑を処理する場合を示す。溶融金属容器の容量
は２００ｔ、耐火物被覆ランスの長さは８１５０ｍｍ、
耐火物被覆ランスの径は３００ｍｍ、芯金の径は９０ｍ
ｍで、攪拌ガスとして窒素ガス、吹き込みフラックスと
してＣａＯを使用した。
【００３０】芯金に被覆する耐火物はアルミナ・スピネ
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−Ｎ
ｉ（Ｎｉは約３０％、残部は鉄）合金で、この合金の２
０℃を基準とした時の温度と平均線膨張係数との関係を
図３に示す。図３に示すように２０℃から１００℃迄の
平均線膨張係数は０．８×１０-6／Ｋ、２０℃から５０
０℃迄の平均線膨張係数は７．４×１０-6／Ｋであり、
１００℃から５００℃迄の温度範囲における平均線膨張
係数は８×１０-6／Ｋより小さい値である。
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−Ｎ
ｉ（Ｎｉは約３０％、残部は鉄）合金で、この合金の２
０℃を基準とした時の温度と平均線膨張係数との関係を
図３に示す。図３に示すように２０℃から１００℃迄の
平均線膨張係数は０．８×１０-6／Ｋ、２０℃から５０
０℃迄の平均線膨張係数は７．４×１０-6／Ｋであり、
１００℃から５００℃迄の温度範囲における平均線膨張
係数は８×１０-6／Ｋより小さい値である。
【００３１】溶銑の脱硫処理の処理時間は１７分、待機
時間は２７分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均４５回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は３０回となり著しく向上した。尚、本発
明の耐火物被覆ランスに亀裂は発生しなかった。
時間は２７分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均４５回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は３０回となり著しく向上した。尚、本発
明の耐火物被覆ランスに亀裂は発生しなかった。
【００３２】（実施例２）実施例１と同一の溶融金属容
器、同一形状の耐火物被覆ランスで、溶銑の同一の処理
を実施した。
器、同一形状の耐火物被覆ランスで、溶銑の同一の処理
を実施した。
【００３３】芯金に被覆する耐火物はアルミナ・スピネ
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−Ｎ
ｉ−Ｃｏ（Ｎｉは約３０％、Ｃｏは約１５％、残部は
鉄）合金で、この合金の２０℃を基準とした時の温度と
平均線膨張係数との関係を図４に示す。図４に示すよう
に２０℃から１００℃迄の平均線膨張係数は４．２×１
０-6／Ｋ、２０℃から５００℃までの平均線膨張係数は
５．８×１０-6／Ｋであり、１００℃から５００℃の範
囲での平均線膨張係数の最小値は約３００℃における
３．８×１０-6／Ｋで、最大値は５００℃における５．
８×１０-6／Ｋで、最大値と最小値との差は２×１０-6
／Ｋである。
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−Ｎ
ｉ−Ｃｏ（Ｎｉは約３０％、Ｃｏは約１５％、残部は
鉄）合金で、この合金の２０℃を基準とした時の温度と
平均線膨張係数との関係を図４に示す。図４に示すよう
に２０℃から１００℃迄の平均線膨張係数は４．２×１
０-6／Ｋ、２０℃から５００℃までの平均線膨張係数は
５．８×１０-6／Ｋであり、１００℃から５００℃の範
囲での平均線膨張係数の最小値は約３００℃における
３．８×１０-6／Ｋで、最大値は５００℃における５．
８×１０-6／Ｋで、最大値と最小値との差は２×１０-6
／Ｋである。
【００３４】溶銑の脱硫処理の処理時間は１７分、待機
時間は２７分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均６０回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は３０回となり、著しく向上した。尚、本
発明の耐火物被覆ランスの亀裂は発生しなかった。
時間は２７分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均６０回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は３０回となり、著しく向上した。尚、本
発明の耐火物被覆ランスの亀裂は発生しなかった。
【００３５】尚、通常金属の平均線膨張係数は高いの
で、平均線膨張係数の下限は限定していないが、０．５
×１０-6／Ｋ以下になると、逆に芯金の膨張が耐火物の
膨張に追いつかず、芯金から耐火物が剥離、脱落し易く
なるので、０．５×１０-6／Ｋ以上が望ましい。又、芯
金の外周部の被覆部に断熱効果の高い耐火物等を設け断
熱効果を上げることで芯金の表面温度が低くなるので、
更に耐火物被覆ランスの耐用回数が向上する。
で、平均線膨張係数の下限は限定していないが、０．５
×１０-6／Ｋ以下になると、逆に芯金の膨張が耐火物の
膨張に追いつかず、芯金から耐火物が剥離、脱落し易く
なるので、０．５×１０-6／Ｋ以上が望ましい。又、芯
金の外周部の被覆部に断熱効果の高い耐火物等を設け断
熱効果を上げることで芯金の表面温度が低くなるので、
更に耐火物被覆ランスの耐用回数が向上する。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、耐火物被覆ランスの芯
金に低い平均線膨張係数の金属を用いているので、耐火
物の亀裂が発生せず、耐火物被覆ランスの耐用回数の延
長ができる。
金に低い平均線膨張係数の金属を用いているので、耐火
物の亀裂が発生せず、耐火物被覆ランスの耐用回数の延
長ができる。
【図１】本発明の実施例に用いられた溶融金属処理装置
の概要図である。
の概要図である。
【図２】本発明の実施例に用いられた耐火物被覆ランス
の概要図である。
の概要図である。
【図３】本発明の実施例１に用いられた芯金金属の温度
と２０℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。
と２０℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。
【図４】本発明の実施例２に用いられた芯金金属の温度
と２０℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。
と２０℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。
【図５】耐火物被覆ランスの使用中及び置場での待機中
の耐火物の表面温度及び芯金表面温度と経過時間との関
係を示す図である。
の耐火物の表面温度及び芯金表面温度と経過時間との関
係を示す図である。
１ 溶融金属容器 ２ 溶融金属 ３ 耐火物被覆ランス ４ ガス気泡 ５ スラグ ６ 芯金 ７ ガス吹き込み口 ８ 耐火物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 達人 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 芯金の回りを耐火物で被覆した耐火物被
覆ランスにおいて、２０℃を基準とした時の１００℃か
ら５００℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が８×
１０-6／Ｋ以下である金属を芯金とすることを特徴とす
る耐火物被覆ランス。但しＫは絶対温度である。 - 【請求項２】 ２０℃を基準とした時の１００℃から５
００℃迄の温度範囲における平均線膨張係数の最大値と
最小値との差が３×１０-6／Ｋ以下である金属を芯金と
することを特徴とする請求項１に記載の耐火物被覆ラン
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14740095A JPH093522A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 耐火物被覆ランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14740095A JPH093522A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 耐火物被覆ランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093522A true JPH093522A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15429437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14740095A Pending JPH093522A (ja) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | 耐火物被覆ランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH093522A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006338811A (ja) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光ピックアップ及びその調整装置 |
-
1995
- 1995-06-14 JP JP14740095A patent/JPH093522A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006338811A (ja) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光ピックアップ及びその調整装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010612 |