JPH0941079A

JPH0941079A - 耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板及びその製造方法

Info

Publication number: JPH0941079A
Application number: JP34155895A
Authority: JP
Inventors: Takashi Iwata; 多加志岩田; Takenori Nakayama; 武典中山; Haruo Tomari; 治夫泊里; Satohiro Nakajima; 悟博中島; Fukuteru Tanaka; 福輝田中; Takayuki Yamamoto; 貴之山本; Jiro Iwatani; 二郎岩谷
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1995-05-19
Filing date: 1995-12-27
Publication date: 1997-02-10

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】引張強度１１８０ＭＰａ以上を有しながら、耐
遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板、特に、薄鋼板
と、その製造方法を提供する。【解決手段】Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，
Ｔｉを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マル
テンサイト又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体
積率にて４０％以上含む超高強度鋼板。この鋼スラブを
１１００℃以上の温度に加熱し、６００℃以下の温度で
巻取る熱間圧延を行なった後、酸洗し、スケールを除
き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍を行なう。こ
の場合、８００℃以上１０００℃以下の範囲での均熱、
８００〜６５０℃までの徐冷、次に４００℃以下の温度
まで冷却し、１５０〜４００℃の温度で１〜２０分間加
熱する焼戻し処理を行なう。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐遅れ破壊特性に
すぐれる引張強度１１８０ＭＰａ以上の超高強度鋼板及
びその製造方法に関する。本発明によるこのような超高
強度鋼板、特に、薄鋼板は、例えば、パイプ用途とし
て、自動車のドアの補強部材等、軽量で且つ強度が要求
される用途や、また、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｓｎ、Ａｌ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｐｂ等のめっき処理や、クロメート処理、リン酸
塩処理等の化成処理、更には、有機塗装による防食表面
処理を施して、厳しい腐食環境において、種々の用途に
好適に用いることができる。

【０００２】

【従来の技術】地球の環境保全の観点から、最近、自動
車の燃費の改善要求が強い。そこで、車体の軽量化を図
るべく、バンパー、ドアのインパクト・ビーム等、自動
車の種々の補強部材用途に引張強度１１８０ＭＰａ以上
の超高強度薄鋼板のニーズが強くなっている。しかし、
１１８０ＭＰａ以上の強度を有する超高強度鋼を用いた
ボルトにおいては、水素脆化による割れ、所謂遅れ破壊
が発生することが、例えば、特開昭６０−１５５６４４
号公報等に記載されているように、既に知られている。
従って、超高強度薄鋼板を用いた種々の部材において
も、大気環境下の腐食反応によって発生する水素が鋼板
中に入って、使用中に突然破壊するおそれがある。

【０００３】また、１１８０ＭＰａ以上の強度を有する
超高強度の薄鋼板をパイプ用途として、自動車のドアの
補強部材等に加工する場合においても、加工時に高い残
留応力が発生し、これが遅れ破壊の原因の一つになると
いわれている。超高強度薄鋼板の遅れ破壊の防止につい
ては、特開平４−２６８０５３号公報に記載されている
ように、鋼中にＳｉを添加し、鋼板中への水素原子の侵
入を制御することによって、遅れ破壊の原因である水素
脆化の発生を防止する方法が提案されている。しかし、
遅れ破壊の発生要因は、必ずしも水素侵入に限られてい
るものではなく、腐食ピット形成による応力集中も大き
な要因となる。従って、Ｓｉ添加のみによって、遅れ破
壊の発生を十分に防止することは困難である。

【０００４】また、特開平４−２８０９４０号公報に
は、点溶接部の耐水割れ性の改善について記載されてい
るが、３％以上のＮｉの添加を必要とし、コストの上昇
を招くので、実用的ではない。また、母材部の耐水割れ
特性については、何も言及されていない。

【０００５】更に、特開平５−２９５４８１号公報に
は、鋼にＣａを添加し、圧延方向に伸展したＭｎＳを球
状のＣａＳに変えることによって、オーステナイト結晶
粒界の結合力を強め、耐水素脆化特性を向上させること
が提案されている。遅れ破壊は、特に、割れの起点部に
おいて、結晶粒界割れの形態を示すことが多いが、しか
し、破壊の全過程が粒界割れであることは殆どなく、従
って、結晶粒界の強化は、総括的な対策とはなり得な
い。

【０００６】その他、加工技術の観点から、加工中の残
留応力が低下させ、遅れ破壊を起こり難くさせる方策に
ついても、従来、種々の検討がなされているが、未だ、
十分な結果が得られるに至っていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、引張強度が
１１８０ＭＰａ以上の超高強度薄鋼板における上記のよ
うな遅れ破壊の問題を解決するためのものであって、耐
遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板、特に、薄鋼板
と、その製造方法を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】先ず、本発明によれば、
以下の(1) から(8) のように、化学成分として、(a)
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＳを必須成分とし、(b) Ｃｒ、Ｎｉ
及びＣｕよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素、又は(c) Ａｌ、Ｗ及びＣｏよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、又は(d) Ｌａ、Ｃｅ及びミッシ
ュメタルよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
を含む第Ｉ群の超高強度鋼板が提供される。

【０００９】(1) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.０
０％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.
００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を
含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサ
イト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいず
れか１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１
８０ＭＰａ以上であることを特徴とする。

【００１０】更に、本発明によれば、次のような耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板が提供される。 (2) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.
０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％
以下を含み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ
0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％より
なる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、残部
鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、焼戻
しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１種以
上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ
以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１１】(3) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ｌａ 0.００１〜
0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシ
ュメタル 0.００１〜0.１００％よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト
又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４
０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１２】(4) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.０
０％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.
００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、(c) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.０
０％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％よりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避
的不純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサ
イト又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率に
て４０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐
遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１３】(5) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.０
０％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.
００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、(c) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１
〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.００１〜0.１０
０％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含
み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイ
ト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれ
か１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８
０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度
鋼板。

【００１４】(6) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.
００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜
5.００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、(c) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１
〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.００１〜0.１０
０％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含
み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイ
ト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれ
か１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８
０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度
鋼板。

【００１５】(7) 重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ
0.０１０％以下を含み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.０
０％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.
００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
と、(c) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.０
０％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％よりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素と、(d) Ｌａ 0.００１〜0.
１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュ
メタル 0.００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト
又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４
０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１６】(8) 上記(1) から(7) のいずれかに記載の
超高強度鋼板であって、更に、Ｔｉ 0.０１〜0.５０％
を含む超高強度鋼板。

【００１７】更に、本発明によれば、以下の(9) から(1
6)のように、(a) Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＳと共に、Ｔｉ、
Ｃｕ及びＮｉを必須の化学成分として含む第II群の超高
強度鋼板が提供される。 (9) 重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％
未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ
0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮ
ｉ 0.１０〜3.００％を含み、残部鉄及び不可避的不純
物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又
はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０
％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破
壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１８】(10)重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、
Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１
０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.０
０％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト
又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４
０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００１９】(11)重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.
０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜
3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％を含み、更に、
(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００
％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト
又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４
０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００２０】(12)重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.
０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜
3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％を含み、更に、
(b) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.
１００％、及びミッシュメタル 0.００１〜0.１００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、
焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１
種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０Ｍ
Ｐａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼
板。

【００２１】(13)重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、
Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１
０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.０
０％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.
１０〜5.００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種
の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マ
ルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組
織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含み、強
度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれ
る超高強度鋼板。

【００２２】(14)重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、
Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１
０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.０
０％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ｌａ 0.０
０１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及び
ミッシュメタル 0.００１〜0.１００％よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素を含み、残部鉄及び不可
避的不純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテン
サイト又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率
にて４０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である
耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００２３】(15)重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.
０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜
3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％を含み、更に、
(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００
％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素と、(c) Ｌａ 0.００１〜0.１
００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメ
タル 0.００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少
なくとも１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純
物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又
はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０
％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破
壊特性にすぐれる超高強度鋼板。

【００２４】(16)重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.
０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜
3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.
１０〜5.００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種
の元素と、(c) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.
００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.００１〜
0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マル
テンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織
のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度
が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる
超高強度鋼板。

【００２５】また、本発明によれば、上記第Ｉ群及び第
II群の超高強度鋼板の製造方法が提供される。即ち、上
述したような第Ｉ群及び第II群のそれぞれの超高強度鋼
板は、本発明に従って、それぞれ上記元素を含み、残部
鉄及び不可避的不純物よりなる鋼スラブを１１００℃以
上の温度に加熱し、６００℃以下の温度で巻取る熱間圧
延を行なった後、酸洗し、スケールを除き、冷間圧延を
行ない、次いで、連続焼鈍を行なうに際して、８００℃
以上、１０００℃以下の範囲の温度にて均熱した後、３
０℃／秒以下の冷却速度にて、８００〜６５０℃の範囲
の温度まで徐冷し、次いで、この温度から７０℃／秒以
上の冷却速度にて、４００℃以下の温度まで冷却し、こ
の後、再加熱するか、又はそのまま、１５０〜４００℃
の範囲の温度で１〜２０分間加熱する焼戻し処理を行な
うことによって得ることができる。

【００２６】

【発明の実施の形態】先ず、本発明による第Ｉ群の超高
強度鋼板において、その化学成分の添加の理由と添加範
囲は、次のとおりである。

【００２７】Ｃは、鋼板中にマルテンサイト等の所要の
低温変態組織を生成し、鋼板を高強度化するために必須
の元素であり、特に、本発明に従って、１１８０ＭＰａ
以上の引張強度を得るためには、少なくとも0.０８％の
添加が必要である。しかし、添加量が0.３０％を越える
ときは、加工性を低下させたり、或いは耐食性の劣化等
が原因となって、耐水素脆化特性の劣化が促進されるこ
ともある。特に、本発明においては、鋼板の強度及び耐
食性の観点から、Ｃ量は、0.１２〜0.２０％の範囲がよ
り好ましい。

【００２８】Ｓｉは、延性を劣化させることなく、鋼を
固溶強化すると共に、生成錆を緻密化して、腐食による
水素侵入を抑制するために有効な元素である。しかし、
添加量が1.０％以上であるときは、その効果が飽和する
のみならず、塗装性が低下する。そこで、本発明におい
ては、Ｓｉ量は1.０％未満とする。Ｍｎは、鋼の焼入
性を高める元素であって、連続焼鈍設備においてマルテ
ンサイトを安定に生じさせるためには、1.５％以上の添
加が必要である。しかし、3.０％を越えるときは、その
効果が飽和するのみならず、偏析が大きくなり、組織が
不均一となり、加工性が低下するので、添加量は3.０％
を上限とする。

【００２９】Ｓは、Ｍｎ等と介在物を形成して、腐食発
生の起点となると共に、曲げ加工性等を劣化させるの
で、0.０１０％以下に規制する。特に好ましくは、0.０
０５％以下である。

【００３０】Ｃｒは、鋼の焼入れ性を向上させると共
に、生成錆を緻密化することによって、鋼の耐食性を向
上させる。このような効果を実用上、有効に得るために
は、少なくとも1.５％の添加が必要である。しかし、過
多に添加するときは、焼入れ焼戻し後の靱性の低下の原
因となり、更には、腐食形態の局在化（孔食性）を促進
し、引張応力の集中による水素脆化割れの原因となるお
それがあるので、添加量の上限は5.００％とする。特
に、耐食性及び靱性の観点から、本発明においては、添
加量は、1.５〜3.５％の範囲が好ましい。

【００３１】Ｎｉは、0.５０％以上を添加することによ
って、生成錆の緻密化により、鋼の耐食性を向上させる
効果を有する。しかし、過多に添加するときは、残留オ
ーステナイトの増加による引張強度の低下原因となるの
で、上限を4.００％とする。また、Ｎｉは、Ｃｕ添加に
よる熱間脆性を抑制する効果を有するので、Ｃｕと等量
程度添加するのが好ましい。しかし、Ｎｉは、高価な金
属であり、経済性の点から考慮すれば、より好ましい添
加範囲は、2.００％以下である。

【００３２】Ｃｕは、電気化学的に鉄よりも貴であると
ころから、生成錆を緻密化して、耐食性、特に、耐候性
を向上させ、また、耐孔食性を向上させる効果を有す
る。これらの効果を有効に得るには、少なくとも0.５０
％の添加を必要とする。しかし、3.００％を越えて過多
に添加しても、上記効果が飽和し、また、熱間圧延時の
脆化を引き起こすおそれがあるので、添加量の上限を3.
００％とする。熱間圧延時の脆化を抑制するには、前述
したように、等量程度のＮｉを併せて添加するのが好ま
しい。総合的に実用上の観点に立てば、特に、添加量
は、0.５０〜1.００％の範囲が好ましい。

【００３３】Ａｌは、鋼の耐食性を向上させる効果があ
る。この効果を有効に得るには、0.１０％以上の添加が
必要であるが、他方、過多に添加するときは、表面性状
の劣化を招き、鋼の加工性を低下させるので、添加量の
上限を2.００％とする。特に、本発明によれば、添加量
は、特に、0.１０〜1.００％の添加が好ましい。

【００３４】Ｗは、水溶液中で溶解して生じたタングス
テン酸イオンの吸着作用によって、耐孔食性を高める効
果にすぐれる。この効果を有効に得るには、少なくとも
0.５０％の添加が必要である。しかし、1.００％を越え
て過多に添加しても、その効果が飽和するのみであるの
で、上限を1.００％とする。

【００３５】Ｃｏは、固溶強化元素であり、しかも、靱
性を劣化させない特性を有し、更には、耐食性を高める
効果も有している。これらの効果を有効に得るには、0.
１０％以上の添加が必要であり、特に、1.０％以上の添
加が好ましい。しかし、Ｃｏは、高価な元素であるの
で、添加量の上限を5.００％とし、好ましくは、3.００
％とする。

【００３６】Ｌａ、Ｃｅ及びミッシュメタルは、いずれ
も、鋼が腐食する際に、水溶液中に溶解して、アルカリ
性の水酸化物を生成し、腐食表面での鉄イオンの溶出に
伴う酸性化を中和、抑制する作用があり、これによって
耐食性を向上させる。腐食反応による局所的な酸性化
は、単に、腐食、即ち、遅れ破壊の原因となる水素発生
反応を促進するのみならず、亀裂の発生を促す応力集中
のもととなる孔食の生成を促進するので、これら元素及
びミッシュメタルの添加は、平均的な腐食速度を低減す
ると共に、耐孔食性の向上の効果も有する。

【００３７】このような耐食性向上の効果を有効に発揮
させるには、これら元素及びミッシュメタルは、いずれ
についても、0.００１％以上の添加が必要であるが、し
かし、過多に添加するときは、酸化物系介在物を増加さ
せて、加工性を低下させると共に、製鋼中、炉壁の溶損
を招くおそれもあるので、添加量は、いずれの元素及び
ミッシュメタルについても、上限を0.１００％とする。

【００３８】Ｔｉは、微細な炭化物を形成することによ
って、結晶粒の細粒化と粒成長抑制の効果とを有すると
共に、材料内での拡散性水素のトラップサイトとして働
いて、鋼素材の水素脆性感受性を低下させ、更には、生
成錆の緻密化の効果も有して、耐食性を向上させる。こ
れらの効果を有効に得るためには、少なくとも0.０１％
の添加が必要である。しかし、過多に添加するときは、
炭化物を形成析出し、所定の強度を得ることができなく
なるので、添加量の上限を0.５０％とする。特に、本発
明においては、Ｔｉの添加量は、0.０３〜0.２０％の範
囲が好ましい。

【００３９】本発明による第II群の超高強度鋼板の化学
成分の添加理由及びその添加範囲のうち、Ｃ、Ｓｉ、Ｍ
ｎ、Ｓ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｌａ、Ｃｅ及びミッシュメタルに
ついては、第Ｉ群の超高強度鋼板における化学成分の添
加理由と添加範囲と同じである。そこで、次に、本発明
による第II群の超高強度鋼板の化学成分の添加理由及び
その範囲について、第Ｉ群による超高強度鋼板における
化学成分の添加理由と添加範囲と異なるものについて説
明する。

【００４０】Ｃｕは、生成錆を緻密化して、大気腐食環
境下における鋼の腐食速度を著しく低減する。また、Ｃ
ｕは、電気化学的に鉄よりも貴であるところから、上記
と共に相乗的に鋼の耐食性を向上させる。このような効
果を有効に得るためには、少なくとも0.１０％を添加す
ることが必要である。しかし、他方において、Ｃｕは熱
間圧延時の脆化を引き起こすおそれがあるので、添加量
の上限を3.００％とする。本発明によれば、このような
熱間圧延時の脆化を抑制するために、前述したように、
等量程度のＮｉを併せて添加する。本発明によれば、実
用上の点から、特に、添加量は、0.２０〜2.００％の範
囲が好ましい。

【００４１】Ｎｉは、0.１０％以上を添加することによ
って、生成錆の緻密化により、鋼の耐食性を向上させる
効果を有する。しかし、過多に添加するときは、残留オ
ーステナイトの増加による引張強度の低下原因となるの
で、上限を3.００％とする。Ｎｉは、Ｃｕ添加による熱
間脆性を抑制する効果を有するので、本発明によれば、
Ｃｕと等量程度添加するのが好ましい。しかし、Ｎｉ
は、高価な金属であり、経済性の点から考慮すれば、よ
り好ましい添加範囲は、0.２０〜2.００％の範囲であ
る。

【００４２】Ｃｒは、鋼の焼入れ性を向上させると共
に、生成錆を緻密化することによって、鋼の耐食性を向
上させる。このような効果を実用上、有効に得るために
は、少なくとも0.１０％の添加が必要である。しかし、
過多に添加するときは、焼入れ焼戻し後の靱性の低下の
原因となり、更には、腐食形態の局在化（孔食性）を促
進し、引張応力の集中による水素脆化割れの原因となる
おそれがあるので、添加量の上限は5.００％とする。特
に、耐食性及び靱性の観点から、本発明においては、添
加量は、1.５〜3.５％の範囲が好ましい。

【００４３】Ａｌは、鋼の耐食性を向上させる効果があ
る。この効果を有効に得るには、0.０５％以上の添加が
必要であるが、他方、過多に添加するときは、鋼の加工
性を低下させるので、添加量の上限を2.００％とする。
特に、本発明によれば、添加量は、特に、0.１５〜1.０
０％の添加が好ましい。

【００４４】Ｗは、水溶液中で溶解して生じたタングス
テン酸イオンの吸着作用によって、耐孔食性を高める効
果にすぐれる。この効果を有効に得るには、少なくとも
0.０５％の添加が必要である。しかし、1.００％を越え
て過多に添加しても、その効果が飽和するのみであるの
で、上限を1.００％とする。

【００４５】高強度鋼の遅れ破壊は、現象的には、鋼中
に侵入した拡散性水素が引張応力勾配に従ってある箇所
に局所的に集中し、その箇所において、鋼が水素脆化割
れを起こすことであるとみられる。水素脆化割れは、面
圧説、鉄原子間の凝集力低下説等の種々の機構が提案さ
れているものの、未だ、明確には解明されてないが、水
素の吸収しやすさ、拡散しやすさ、及び鋼自身の水素脆
化感受性の３つの要因が相互に関連した現象であると理
解される。

【００４６】従って、水素脆化の対策として、素材側か
らは、（１）水素の侵入経路を遮ること、（２）水素の
鋼中での拡散と引張応力部への集中を抑制すること、
（３）鋼自身の水素脆化性感受性を低くすることの３つ
の対策が有効であると考えられる。従来、水素脆化の対
策としては、（２）及び（３）によるものが多いが、本
発明は（２）及び（３）に加えて、（１）の対策にも着
目したものである。

【００４７】即ち、通常の使用環境における鋼の水素吸
蔵は、鋼が腐食する際、カソード反応により生じた水素
がガス化せずに、鋼中に侵入することに起因するので、
本発明に従って、鋼の耐食性を向上させ、水素吸蔵を防
止することによって、（１）の対策を実行することがで
きる。特に、本発明による第II群の超高強度鋼板におい
ては、Ｃｕ及びＮｉを複合添加することによって、上記
効果を一層有効に得ることができる。

【００４８】また、耐食性の向上の別の側面としては、
本発明に従って、不均一腐食を抑制することにより、材
料表面における応力集中を避けることができ、もって、
上記（２）の対策とすることができる。一方、（３）の
鋼自身の水素脆化感受性の低下に関しては、粒界偏析元
素含有量を低減すること、或いは結晶粒の微細化等によ
って対応することができる。

【００４９】本発明は、このように、超高強度鋼の耐遅
れ破壊特性を向上させるための添加元素を鋭意検討した
結果、上述したような所定の元素を用いることによっ
て、引張強度１１８０ＭＰａ以上でありながら、耐遅れ
破壊特性にすぐれる第Ｉ群及び第II群の超高強度鋼板を
得ることに成功したものである。

【００５０】次に、本発明による第Ｉ群及び第II群の耐
遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板の製造方法につい
て説明する。本発明の方法によれば、先ず、上述した化
学成分を有する鋼スラブを加熱温度１１００℃以上、巻
取温度６００℃以下の条件にて、常法に従って、熱間圧
延を行なう。スラブ加熱においては、本発明におけるよ
うな高強度鋼では、熱間圧延時の圧延荷重が高くなりが
ちであるので、圧延温度が低くなりすぎないようにする
ことが好ましく、そこで、鋼スラブの加熱温度を１１０
０℃以上とする。この場合、連続鋳造片をそのまま圧延
する直接圧延や軽加熱や、スラブを冷却した後に、再加
熱を行なう方法等、加熱方法は、特に、限定されるもの
ではない。しかし、加熱温度を１３００℃を越える温度
とすることは、徒に熱エネルギー費用を要するのみであ
り、特に、利点もない。鋼スラブの熱間圧延は、常法に
よって行なえばよく、仕上圧延は８００℃又はそれ以上
の温度で行なえばよい。

【００５１】巻取は、表面のスケールの除去性を考慮
し、６００℃以下の温度で行なう。しかし、余りに低い
ときは、冷間圧延性を低下させるので、巻取温度の下限
は３００℃が好ましい。このようにして得られる熱延鋼
板を常法に従って、酸洗し、研削、ショット・ブラスト
等の手段によって、表面のスケールを除いた後、冷間圧
延し、この後、これを連続焼鈍する。

【００５２】本発明によれば、連続焼鈍によって、加熱
時に、一部又は全体をオーステナイト変態させ、その後
の冷却によって、これらをマルテンサイト変態させる。
本発明によれば、このマルテンサイトの量と合金元素の
量とによって、所望の強度を得ることができる。

【００５３】従って、本発明においては、連続焼鈍にお
いて、加熱温度は８００℃以上、１０００℃以下とす
る。連続焼鈍後の冷却処理によってマルテンサイト、焼
戻しマルテンサイト又はベイナイト等の所要の低温変態
組織を得るために、加熱時にオーステナイトを析出させ
ることが必要であり、そのために加熱温度をＡc₁点以上
とする。しかし、１０００℃を越える温度としても、特
に、利点なく、エネルギー費用が嵩むのみである。

【００５４】このような連続焼鈍の後、３０℃／秒以下
の冷却速度にて、８００〜６５０℃の範囲の温度まで徐
冷（一次冷却）し、次いで、この温度から急冷（二次冷
却）する。上記徐冷温度が３０℃／秒よりも早いとき
は、フェライトが生成し難く、所定の強度を安定して得
ることができない。また、上記急冷時の冷却速度は、マ
ルテンサイト等の低温変態を起こさせるために、７０℃
／秒以上が必要であり、このような冷却速度にて４００
℃以下まで冷却して、マルテンサイト等の変態を起こさ
せる。急冷開始温度が６５０℃よりも低いときは、急冷
開始までにオーステナイトからフェライトの変態が進
み、体積率にて４０％以上のマルテンサイト等の所要の
低温変態組織を得ることが困難である。他方、急冷開始
温度が８００℃よりも高いときは、得られる鋼板の形状
性が低下するので好ましくない。急冷速度は、特に限定
されるものではないが、通常、工業的には水焼入れによ
る冷却速度（１０００〜２０００℃／秒）が上限であ
る。

【００５５】本発明による鋼板は、マルテンサイト、焼
戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１種
以上の低温変態組織を体積率にて４０％以上を有し、す
べての組織が低温変態生成物であってもよい。低温変態
組織が４０％よりも少ないときは、所望の強度を得るた
めに必要な合金元素の量が増し、製造費用が高くなる。

【００５６】次いで、焼入れた組織がマルテンサイトで
あるときは、その加工性を向上し、例えば、パイプ等に
支障なく容易に加工することができるように、上述した
ような連続焼鈍後に再加熱し、又は連続焼鈍からそのま
ま、１５０〜４００℃の範囲の温度にて焼戻し処理を行
なう。焼戻し処理を４００℃以上の温度で行なうこと
は、再加熱のために製造費用を高めるのみならず、特
に、有用な効果を得ることができない。

【００５７】

【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。Ｉ．第Ｉ群の超高強度鋼板に関する実施例

【００５８】実施例１表１から３に示す鋼を１２３０℃に加熱して、仕上温度
８００℃にて板厚3.０mmに熱間圧延し、４８０℃で巻き
取った。これを酸洗した後、板厚1.８mmまで冷間圧延し
た。その後、８５０℃で２分間保持し、７５０℃まで強
制空冷し、この温度から水焼入れを行ない、焼戻し処理
を行なった。焼戻し条件は、１８０〜４００℃の温度で
加熱時間１２分として、引張強さが１１８０ＭＰａ以上
の鋼板を得た。表中、低温変態生成物の欄において、Ｍ
はマルテンサイト、Ｍｔは焼戻しマルテンサイト、Ｂは
ベイナイト、Ｐはパーライトを示す。

【００５９】

【表１】

【００６０】

【表２】

【００６１】

【表３】

【００６２】このようにして得られた鋼板について、次
のようにして、耐遅れ破壊特性を調べた。即ち、鋼板を
機械加工により２０mm幅、長さ１００mmに切り出し、こ
の試料を板長手方向中央部で曲率半径１０mmのＵ字曲げ
加工し、板端部近傍でボルト締めを行なって、一定量の
曲げ応力を付与した試験片とした。ここに、ボルトと試
験片との間のガルバニック腐食を避けるため、ボルト
は、テフロン製のチューブで被覆し、絶縁した。また、
試験片としては、すべて裸材を用いた。

【００６３】試験環境は、塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ
２３７１）を１２時間行なった後、これを１２時間放置
することを１サイクルとするサイクル試験と、0.１Ｎ塩
酸浸漬試験（３０℃）との２種とし、上記Ｕ字曲げ試験
片の割れサイクル数及び割れ時間を測定することによっ
て、鋼の耐遅れ破壊特性を評価した。結果を図１に示す
ように、本発明による鋼では、いずれもの試験において
も、割れ発生が起こるまでの時間が著しく長なってお
り、本発明鋼が耐遅れ破壊特性にすぐれることが理解さ
れる。

【００６４】実施例２表４に示す化学成分を有する鋼を用いて表４及び表５に
示す条件にて高強度鋼板を製造した。得られた鋼板の強
度及び耐遅れ破壊特性を表５に示す。耐遅れ破壊特性の
評価は実施例１と同様にして行なった。

【００６５】

【表４】

【００６６】

【表５】

【００６７】II．第II群の超高強度鋼板に関する実施例

【００６８】実施例１表６から８に示す鋼を１２３０℃に加熱して、仕上温度
８００℃にて板厚3.０mmに熱間圧延し、４８０℃で巻き
取った。これを酸洗した後、板厚1.８mmまで冷間圧延し
た。その後、８５０℃で２分間保持し、７５０℃まで強
制空冷し、この温度から水焼入れを行ない、焼戻し処理
を行なった。焼戻し条件は、１８０〜４００℃の温度で
加熱時間１２分として、引張強さが１１８０ＭＰａ以上
の鋼板を得た。表中、低温変態生成物の欄において、Ｍ
はマルテンサイト、Ｍｔは焼戻しマルテンサイト、Ｂは
ベイナイト、Ｐはパーライトを示す。

【００６９】

【表６】

【００７０】

【表７】

【００７１】

【表８】

【００７２】このようにして得られた鋼板について、次
のようにして、耐遅れ破壊特性を調べた。即ち、鋼板を
機械加工により２０mm幅、長さ１００mmに切り出し、こ
の試料を板長手方向中央部で曲率半径１０mmのＵ字曲げ
加工し、板端部近傍でボルト締めを行なって、一定量の
曲げ応力を付与した試験片とした。ここに、ボルトと試
験片との間のガルバニック腐食を避けるため、ボルト
は、テフロン製のチューブで被覆し、絶縁した。また、
試験片としては、すべて裸材を用いた。

【００７３】試験環境は、塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ
２３７１）を１２時間行なった後、これを１２時間放置
することを１サイクルとするサイクル試験と、0.１Ｎ塩
酸浸漬試験（３０℃）との２種とし、上記Ｕ字曲げ試験
片の割れサイクル数及び割れ時間を測定することによっ
て、鋼の耐遅れ破壊特性を評価した。結果を図２に示す
ように、本発明による鋼では、いずれもの試験において
も、割れ発生が起こるまでの時間が著しく長なってお
り、本発明鋼が耐遅れ破壊特性にすぐれることが理解さ
れる。

【００７４】実施例２表９に示す化学成分を有する鋼を用いて表９及び表１０
に示す条件にて高強度鋼板を製造した。得られた鋼板の
強度及び耐遅れ破壊特性を表１０に示す。耐遅れ破壊特
性の評価は第II群の超高強度鋼板に関する実施例１と同
様にして行なった。

【００７５】

【表９】

【００７６】

【表１０】

【００７７】

【発明の効果】以上のように、本発明による超高強度鋼
板は、第Ｉ群のものも、第II群のものも、１１８０ＭＰ
ａ以上の引張強度を有しながら、同時に、遅れ破壊に対
してすぐれた耐性を有しており、かかる鋼板は、例え
ば、自動車のバンパーやドアの補強部材の軽量化のため
に好適に用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】は、本発明による第Ｉ群の高強度鋼板と比較例
としての鋼板について、それぞれの耐遅れ破壊特性を示
すグラフである。図中、添数字は、表中の鋼種番号を示
す。

【図２】は、本発明による第II群の高強度鋼板と比較例
としての鋼板について、それぞれの耐遅れ破壊特性を示
すグラフである。図中、添数字は、表中の鋼種番号を示
す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中島悟博兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者田中福輝兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者山本貴之兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者岩谷二郎兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸製鋼所加古川製鉄所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、
焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１
種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０Ｍ
Ｐａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼
板。
【請求項２】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、
焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１
種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０Ｍ
Ｐａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼
板。
【請求項３】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項４】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含
み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイ
ト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれ
か１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８
０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度
鋼板。
【請求項５】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項６】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項７】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(d)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項８】請求項１乃至７いずれかに記載の超高強度
鋼板であって、更に、Ｔｉ 0.０１〜0.５０％を含む超高強度鋼板。
【請求項９】Ｃ量が0.１２〜0.２０％の範囲である請求
項１乃至８いずれかに記載の超高強度鋼板。
【請求項１０】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼スラブを１１００
℃以上の温度に加熱し、６００℃以下の温度で巻取る熱
間圧延を行なった後、酸洗し、スケールを除き、冷間圧
延を行ない、次いで、連続焼鈍を行なうに際して、８０
０℃以上、１０００℃以下の範囲の温度にて均熱した
後、３０℃／秒以下の冷却速度にて、８００〜６５０℃
の範囲の温度まで徐冷し、次いで、この温度から７０℃
／秒以上の冷却速度にて、４００℃以下の温度まで冷却
し、この後、再加熱するか、又はそのまま、１５０〜４
００℃の範囲の温度で１〜２０分間加熱する焼戻し処理
を行なうことを特徴とするマルテンサイト、焼戻しマル
テンサイト又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体
積率にて４０％以上含み、強度１１８０ＭＰａ以上であ
る耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１１】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなる請求項１０に記載の
超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１２】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる
請求項１０に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１３】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含
み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる請求項１０に記
載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１４】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる
請求項１０に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１５】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる
請求項１０に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１６】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、及びＳ 0.０１０％以下を含
み、更に、(b) Ｃｒ 1.５〜5.００％、Ｎｉ 0.５０〜4.００％、及びＣｕ 0.５０〜3.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ａｌ 0.１０〜2.００％、Ｗ 0.５０〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(d)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る請求項１０に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１７】請求項１０乃至１６いずれかに記載の方
法において、鋼スラブが更に、Ｔｉ 0.０１〜0.５０％を含む超高強度鋼板の製造方
法。
【請求項１８】請求項１０乃至１７いずれかに記載の方
法において、鋼スラブにおけるＣ量が0.１２〜0.２０％
の範囲である超高強度鋼板の製造方法。
【請求項１９】重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテン
サイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のい
ずれか１種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１
１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高
強度鋼板。
【請求項２０】重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなり、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト
又はベイナイト組織のいずれか１種以上を体積率にて４
０％以上含み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ
破壊特性にすぐれる超高強度鋼板。
【請求項２１】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、
焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１
種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０Ｍ
Ｐａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼
板。
【請求項２２】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項２３】重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、マルテンサイト、
焼戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１
種以上を体積率にて４０％以上含み、強度が１１８０Ｍ
Ｐａ以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼
板。
【請求項２４】重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ｌａ 0.０
０１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項２５】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項２６】重量％にて(a) Ｃ 0.０８〜0.３０
％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
り、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイト又はベイナ
イト組織のいずれか１種以上を体積率にて４０％以上含
み、強度が１１８０ＭＰａ以上である耐遅れ破壊特性に
すぐれる超高強度鋼板。
【請求項２７】重量％にてＣ 0.０８〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼スラブを
１１００℃以上の温度に加熱し、６００℃以下の温度で
巻取る熱間圧延を行なった後、酸洗し、スケールを除
き、冷間圧延を行ない、次いで、連続焼鈍を行なうに際
して、８００℃以上、１０００℃以下の範囲の温度にて
均熱した後、３０℃／秒以下の冷却速度にて、８００〜
６５０℃の範囲の温度まで徐冷し、次いで、この温度か
ら７０℃／秒以上の冷却速度にて、４００℃以下の温度
まで冷却し、この後、再加熱するか、又はそのまま、１
５０〜４００℃の範囲の温度で１〜２０分間加熱する焼
戻し処理を行なうことを特徴とするマルテンサイト、焼
戻しマルテンサイト又はベイナイト組織のいずれか１種
以上を体積率にて４０％以上含み、強度１１８０ＭＰａ
以上である耐遅れ破壊特性にすぐれる超高強度鋼板の製
造方法。
【請求項２８】鋼スラブが重量％にてＣ 0.０８〜0.
３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、残部鉄及び不可避的不
純物よりなる請求項２７に記載の超高強度鋼板の製造方
法。
【請求項２９】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなる請求項２７に記載の
超高強度鋼板の製造方法。
【請求項３０】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる
請求項２７に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項３１】鋼スラブが重量％にてＣ 0.０８〜0.
３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含み、
残部鉄及び不可避的不純物よりなる請求項２７に記載の
超高強度鋼板の製造方法。
【請求項３２】鋼スラブが重量％にてＣ 0.０８〜0.
３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ｌａ 0.０
０１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりなる
請求項２７に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項３３】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、及びＮｉ 0.１０〜3.００％
を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る請求項２７に記載の超高強度鋼板の製造方法。
【請求項３４】鋼スラブが重量％にて(a) Ｃ 0.０８
〜0.３０％、Ｓｉ 1.０％未満、Ｍｎ 1.５〜3.０％、Ｓ 0.０１０％以下Ｔｉ 0.０１〜0.２０％、Ｃｕ 0.１０〜3.００％、Ｎｉ 0.１０〜3.００％Ｃｒ 0.１０〜5.００％を含み、更に、(b) Ａｌ 0.０
５〜2.００％、Ｗ 0.０５〜1.００％、及びＣｏ 0.１０〜5.００％
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、(c)
Ｌａ 0.００１〜0.１００％、Ｃｅ 0.００１〜0.１００％、及びミッシュメタル 0.
００１〜0.１００％よりなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素とを含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る請求項２７に記載の超高強度鋼板の製造方法。