JPH0942414A - トルクコンバータ - Google Patents
トルクコンバータInfo
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- JPH0942414A JPH0942414A JP19517295A JP19517295A JPH0942414A JP H0942414 A JPH0942414 A JP H0942414A JP 19517295 A JP19517295 A JP 19517295A JP 19517295 A JP19517295 A JP 19517295A JP H0942414 A JPH0942414 A JP H0942414A
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- torque converter
- groove
- friction material
- lock
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 エンジンとトルクコンバータとを接続するた
めの取付けボスがコンバータカバーの湿式摩擦材との圧
接面の裏側位置に固着されていたとしても、湿式摩擦材
と圧接面との間のμ−ｖ特性を改善することができ、ス
リップ制御時のロックアップジャダーを防止することが
できるロックアップクラッチを備えたトルクコンバータ
を提供する。 【解決手段】 コンバータカバー３の湿式摩擦材１２ａ
との圧接面３ａに、各取付けボス７の裏側位置を通過す
る円弧状あるいは円環状の溝Ｇ1 およびＧ2 を形成す
る。
めの取付けボスがコンバータカバーの湿式摩擦材との圧
接面の裏側位置に固着されていたとしても、湿式摩擦材
と圧接面との間のμ−ｖ特性を改善することができ、ス
リップ制御時のロックアップジャダーを防止することが
できるロックアップクラッチを備えたトルクコンバータ
を提供する。 【解決手段】 コンバータカバー３の湿式摩擦材１２ａ
との圧接面３ａに、各取付けボス７の裏側位置を通過す
る円弧状あるいは円環状の溝Ｇ1 およびＧ2 を形成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車の自
動変速機に用いられるトルクコンバータに係わり、特
に、トルクコンバータに内蔵され、エンジンとトルクコ
ンバータの出力軸とを直結することにより、エンジンの
回転力を出力軸に直接伝達するのに利用されるロックア
ップクラッチの構造に関するものである。
動変速機に用いられるトルクコンバータに係わり、特
に、トルクコンバータに内蔵され、エンジンとトルクコ
ンバータの出力軸とを直結することにより、エンジンの
回転力を出力軸に直接伝達するのに利用されるロックア
ップクラッチの構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車に搭載される自動変速機
は、エンジンの回転がトルクコンバータを介して入力さ
れるようになっており、このトルクコンバータには、例
えば、新編自動車工学便覧（昭和６２年６月：社団法人
自動車技術会発行）第５編、第１−１８頁、図１−４
４に開示されているように、エンジンとトルクコンバー
タの出力軸とを直結するためのロックアップクラッチ
（直結クラッチ）が組み込まれたものがある。
は、エンジンの回転がトルクコンバータを介して入力さ
れるようになっており、このトルクコンバータには、例
えば、新編自動車工学便覧（昭和６２年６月：社団法人
自動車技術会発行）第５編、第１−１８頁、図１−４
４に開示されているように、エンジンとトルクコンバー
タの出力軸とを直結するためのロックアップクラッチ
（直結クラッチ）が組み込まれたものがある。
【０００３】このようなロックアップクラッチは、トル
クコンバータの出力軸と一体に回転するロックアップピ
ストンを備え、車速がある程度以上となったときに、こ
のロックアップピストンをエンジンのドライブプレート
に接続されて回転するコンバータカバーの内面に圧接さ
せることによって、コンバータカバーのエンジン回転を
ロックアップピストンを介してトルクコンバータの出力
軸に直接伝達することができるようになっている。
クコンバータの出力軸と一体に回転するロックアップピ
ストンを備え、車速がある程度以上となったときに、こ
のロックアップピストンをエンジンのドライブプレート
に接続されて回転するコンバータカバーの内面に圧接さ
せることによって、コンバータカバーのエンジン回転を
ロックアップピストンを介してトルクコンバータの出力
軸に直接伝達することができるようになっている。
【０００４】なお、この場合、コンバータカバー内はト
ルク伝達媒体として自動変速機の作動油で満たされてお
り、ロックアップピストンは、その外周縁部に固着され
た環状の湿式摩擦材を介して摩擦相手部材であるコンバ
ータカバー内面に圧接する構造となっている。
ルク伝達媒体として自動変速機の作動油で満たされてお
り、ロックアップピストンは、その外周縁部に固着され
た環状の湿式摩擦材を介して摩擦相手部材であるコンバ
ータカバー内面に圧接する構造となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来のトルクコンバータにあっては、コンバータカバ
ーの外面に取付けボスが固着されており、この取付けボ
スを介してコンバータカバーをエンジンのドライブプレ
ートに接続することによってエンジンの回転をトルクコ
ンバータに入力するようになっており、コンバータカバ
ー内面の湿式摩擦材との圧接部が取付けボス固着位置の
裏側に位置する場合には、図１０に示すように、コンバ
ータカバー１００の湿式摩擦材１０１との圧接面（摩擦
面）にうねりが生じる。このうねりによって、図１０の
クロスハッチング部分に示すようにくさび油圧が発生
し、このくさび油圧はレイノズル方程式から高速になる
に従って大きくなり、両者の接触面積が減少するように
なる。換言すれば、ロックアップクラッチをスリップ制
御するに際して、湿式摩擦材とコンバータカバーの圧接
面との間の摩擦係数が、両者の相対速度が大きくなるに
従って減少するという特性、すなわち摩擦係数の相対速
度に対する負勾配（μ−ｖ負勾配）が顕著になって、回
転方向の振動、いわゆるロックアップジャダーが発生す
ることがあるという問題があり、このような問題点を解
決することが従来のトルクコンバータのロックアップク
ラッチにおける品質上の課題となっていた。
た従来のトルクコンバータにあっては、コンバータカバ
ーの外面に取付けボスが固着されており、この取付けボ
スを介してコンバータカバーをエンジンのドライブプレ
ートに接続することによってエンジンの回転をトルクコ
ンバータに入力するようになっており、コンバータカバ
ー内面の湿式摩擦材との圧接部が取付けボス固着位置の
裏側に位置する場合には、図１０に示すように、コンバ
ータカバー１００の湿式摩擦材１０１との圧接面（摩擦
面）にうねりが生じる。このうねりによって、図１０の
クロスハッチング部分に示すようにくさび油圧が発生
し、このくさび油圧はレイノズル方程式から高速になる
に従って大きくなり、両者の接触面積が減少するように
なる。換言すれば、ロックアップクラッチをスリップ制
御するに際して、湿式摩擦材とコンバータカバーの圧接
面との間の摩擦係数が、両者の相対速度が大きくなるに
従って減少するという特性、すなわち摩擦係数の相対速
度に対する負勾配（μ−ｖ負勾配）が顕著になって、回
転方向の振動、いわゆるロックアップジャダーが発生す
ることがあるという問題があり、このような問題点を解
決することが従来のトルクコンバータのロックアップク
ラッチにおける品質上の課題となっていた。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、ロックアップクラッチを内蔵
した従来のトルクコンバータにおける上記課題に着目し
てなされたものであって、エンジンのドライブプレート
にコンバータカバーを接続するための取付け部の裏側位
置にロックアップピストンの湿式摩擦材が圧接する場合
においても、湿式摩擦材と相手材であるコンバータカバ
ーの圧接面との間の摩擦係数の速度特性、すなわちμ−
ｖ特性を改善することができ、スリップ制御に際してロ
ックアップジャダーの発生を防止することができるロッ
クアップクラッチを備えたトルクコンバータを提供する
ことを目的としている。
した従来のトルクコンバータにおける上記課題に着目し
てなされたものであって、エンジンのドライブプレート
にコンバータカバーを接続するための取付け部の裏側位
置にロックアップピストンの湿式摩擦材が圧接する場合
においても、湿式摩擦材と相手材であるコンバータカバ
ーの圧接面との間の摩擦係数の速度特性、すなわちμ−
ｖ特性を改善することができ、スリップ制御に際してロ
ックアップジャダーの発生を防止することができるロッ
クアップクラッチを備えたトルクコンバータを提供する
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係わ
るトルクコンバータは、外面に設けられた複数の取付け
部を介してエンジンのドライブプレートに接続されるコ
ンバータカバーと、コンバータカバーの内面側に配設さ
れて出力軸と一体に回転すると共に、コンバータカバー
に対して接近および離間する方向に作動し、外周縁部に
環状の湿式摩擦材を有するロックアップピストンを備
え、ロックアップピストンの湿式摩擦材がコンバータカ
バーに設けられた取付け部の裏側位置においてコンバー
タカバーに圧接することでエンジンの回転力を直接出力
軸に伝達するロックアップクラッチが形成されるトルク
コンバータにおいて、コンバータカバーの湿式摩擦材と
の圧接部に、各取付け部の裏側位置を通過する円弧状な
いしは円環状の溝を備えている構成としたことを特徴と
しており、このようなトルクコンバータの構成を前述し
た従来の課題を解決するための手段としている。
るトルクコンバータは、外面に設けられた複数の取付け
部を介してエンジンのドライブプレートに接続されるコ
ンバータカバーと、コンバータカバーの内面側に配設さ
れて出力軸と一体に回転すると共に、コンバータカバー
に対して接近および離間する方向に作動し、外周縁部に
環状の湿式摩擦材を有するロックアップピストンを備
え、ロックアップピストンの湿式摩擦材がコンバータカ
バーに設けられた取付け部の裏側位置においてコンバー
タカバーに圧接することでエンジンの回転力を直接出力
軸に伝達するロックアップクラッチが形成されるトルク
コンバータにおいて、コンバータカバーの湿式摩擦材と
の圧接部に、各取付け部の裏側位置を通過する円弧状な
いしは円環状の溝を備えている構成としたことを特徴と
しており、このようなトルクコンバータの構成を前述し
た従来の課題を解決するための手段としている。
【０００８】本発明に係わるトルクコンバータの実施態
様として請求項２に係わるトルクコンバータは、１ない
し３本の円環状溝が、コンバータカバーの回転中心と略
同心円状に形成されている構成、同じく実施態様として
請求項３に係わるトルクコンバータは、圧接部の略中央
に位置する同一円周上に、取付け部と同じ個数の円弧状
溝が形成されている構成、請求項４に係わるトルクコン
バータは、圧接部に位置する２ないし３の同心円の各円
周上に、取付け部と同じ個数の円弧状溝がそれぞれ形成
されている構成、また、請求項５に係わるトルクコンバ
ータは、円弧状をなす溝の長さが５０ｍｍ以上である構
成、請求項６に係わるトルクコンバータは、同一円周上
に形成された円弧状の溝の長さの合計が前記円周長の３
０％以上である構成、さらに請求項７に係わるトルクコ
ンバータは、湿式摩擦材の単位幅当たりの溝の断面積の
合計が０．１ｍｍ2 ／ｍｍ以上である構成とし、このよ
うなトルクコンバータの構成を前述した従来の課題を解
決するための手段としたことを特徴としている。
様として請求項２に係わるトルクコンバータは、１ない
し３本の円環状溝が、コンバータカバーの回転中心と略
同心円状に形成されている構成、同じく実施態様として
請求項３に係わるトルクコンバータは、圧接部の略中央
に位置する同一円周上に、取付け部と同じ個数の円弧状
溝が形成されている構成、請求項４に係わるトルクコン
バータは、圧接部に位置する２ないし３の同心円の各円
周上に、取付け部と同じ個数の円弧状溝がそれぞれ形成
されている構成、また、請求項５に係わるトルクコンバ
ータは、円弧状をなす溝の長さが５０ｍｍ以上である構
成、請求項６に係わるトルクコンバータは、同一円周上
に形成された円弧状の溝の長さの合計が前記円周長の３
０％以上である構成、さらに請求項７に係わるトルクコ
ンバータは、湿式摩擦材の単位幅当たりの溝の断面積の
合計が０．１ｍｍ2 ／ｍｍ以上である構成とし、このよ
うなトルクコンバータの構成を前述した従来の課題を解
決するための手段としたことを特徴としている。
【０００９】
【作用】コンバータカバーの湿式摩擦材との接触面に生
じたうねりの山を乗り越える部分では局部的に面圧が高
く、また、この部分ではくさび油圧が発生しているた
め、摩擦材が浮かされた状態となっている。うねりの山
部に周方向の溝を設けることにより、くさび油圧は面圧
が低い部分に逃げることとなり、面圧の高い部分での油
圧が下がり、接触面積が増大することとなる。これによ
ってμ−ｖ負勾配が改善されることとなる。
じたうねりの山を乗り越える部分では局部的に面圧が高
く、また、この部分ではくさび油圧が発生しているた
め、摩擦材が浮かされた状態となっている。うねりの山
部に周方向の溝を設けることにより、くさび油圧は面圧
が低い部分に逃げることとなり、面圧の高い部分での油
圧が下がり、接触面積が増大することとなる。これによ
ってμ−ｖ負勾配が改善されることとなる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。
明する。
【００１１】実施例１ 図１および図２は、本発明に係わるトルクコンバータの
第１の実施例を説明するためのものであり、図１は当該
トルクコンバータの構造を示す縦断面図であって、この
トルクコンバータ１には、後述するように、その内部に
ロックアップクラッチ２が一体的に組み込まれている。
第１の実施例を説明するためのものであり、図１は当該
トルクコンバータの構造を示す縦断面図であって、この
トルクコンバータ１には、後述するように、その内部に
ロックアップクラッチ２が一体的に組み込まれている。
【００１２】すなわち、図に示すトルクコンバータ１
は、外殻を構成するコンバータカバー３と、このコンバ
ータカバー３に固定されるポンプインペラー４と、この
ポンプインペラー４に対向して配置されるタービンラン
ナー５と、これらポンプインペラー４とタービンランナ
ー５との間に配置されるステータ６によって主に構成さ
れている。
は、外殻を構成するコンバータカバー３と、このコンバ
ータカバー３に固定されるポンプインペラー４と、この
ポンプインペラー４に対向して配置されるタービンラン
ナー５と、これらポンプインペラー４とタービンランナ
ー５との間に配置されるステータ６によって主に構成さ
れている。
【００１３】コンバータカバー３は、その図中右側の外
周縁部に、この実施例では、９０°間隔で固着された４
個の取付けボス（取付け部）７によって、図示しないエ
ンジンのドライブプレートに取付けられており、エンジ
ンの回転力は、このコンバータカバー３およびポンプイ
ンペラー４の回転として当該トルクコンバータ１に入力
される。
周縁部に、この実施例では、９０°間隔で固着された４
個の取付けボス（取付け部）７によって、図示しないエ
ンジンのドライブプレートに取付けられており、エンジ
ンの回転力は、このコンバータカバー３およびポンプイ
ンペラー４の回転として当該トルクコンバータ１に入力
される。
【００１４】タービンランナー５は、このトルクコンバ
ータ１の出力軸である自動変速機のインプットシャフト
８に、タービンハブ９を介してスプライン嵌合されてお
り、これらタービンランナー５とインプットシャフト８
とが一体に回転するようになっている。
ータ１の出力軸である自動変速機のインプットシャフト
８に、タービンハブ９を介してスプライン嵌合されてお
り、これらタービンランナー５とインプットシャフト８
とが一体に回転するようになっている。
【００１５】ステータ６は、ワンウェイクラッチ１０を
介してインプットシャフト８に嵌着され、ポンプインペ
ラー４とタービンランナー５との間に正回転方向の回転
差がある場合に、ポンプインペラー４からタービンラン
ナー５に回転力を伝達する作動油の流れをさらに加速さ
せ、タービンランナー５に伝達されるトルクを増加させ
る機能を有している。
介してインプットシャフト８に嵌着され、ポンプインペ
ラー４とタービンランナー５との間に正回転方向の回転
差がある場合に、ポンプインペラー４からタービンラン
ナー５に回転力を伝達する作動油の流れをさらに加速さ
せ、タービンランナー５に伝達されるトルクを増加させ
る機能を有している。
【００１６】前記ロックアップクラッチ２は、タービン
ハブ９にリベット１１を介して固定されると共に、その
外周縁部に環状をなすペーパー系湿式摩擦材１２ａ（内
径：２０８ｍｍ，外径：２３４ｍｍ）を備えたロックア
ップピストン１２と、このロックアップピストン１２と
対向するコンバータカバー３の内面の垂直壁部分とから
構成され、ピストン室１３に供給される圧力によってロ
ックアップクラッチ２の締結，スリップおよび解放が制
御されるようになっている。
ハブ９にリベット１１を介して固定されると共に、その
外周縁部に環状をなすペーパー系湿式摩擦材１２ａ（内
径：２０８ｍｍ，外径：２３４ｍｍ）を備えたロックア
ップピストン１２と、このロックアップピストン１２と
対向するコンバータカバー３の内面の垂直壁部分とから
構成され、ピストン室１３に供給される圧力によってロ
ックアップクラッチ２の締結，スリップおよび解放が制
御されるようになっている。
【００１７】すなわち、ピストン室１３には、インプッ
トシャフト８の中心部を貫通する油路１４を介して図外
のコントロールバルブからロックアップ制御油圧Ｐ2 が
供給されるようになっており、このロックアップ制御油
圧Ｐ2 がドレーンされた場合には、コンバータカバー３
の内側であってピストン室１３の室外における作動油圧
Ｐ1 によってロックアップピストン１２の湿式摩擦材１
２ａがコンバータカバー３の垂直壁部分に、前記取付け
ボス７の裏側に位置する圧接部３ａにおいて圧接するこ
とから、当該ロックアップクラッチ２がロックアップ状
態となって、コンバータカバー３に入力されたエンジン
回転がロックアップピストン１２を介してインプットシ
ャフト８に直接伝達されることになる。
トシャフト８の中心部を貫通する油路１４を介して図外
のコントロールバルブからロックアップ制御油圧Ｐ2 が
供給されるようになっており、このロックアップ制御油
圧Ｐ2 がドレーンされた場合には、コンバータカバー３
の内側であってピストン室１３の室外における作動油圧
Ｐ1 によってロックアップピストン１２の湿式摩擦材１
２ａがコンバータカバー３の垂直壁部分に、前記取付け
ボス７の裏側に位置する圧接部３ａにおいて圧接するこ
とから、当該ロックアップクラッチ２がロックアップ状
態となって、コンバータカバー３に入力されたエンジン
回転がロックアップピストン１２を介してインプットシ
ャフト８に直接伝達されることになる。
【００１８】また、ピストン室１３に、作動油圧Ｐ1 よ
り高いロックアップ制御油圧Ｐ2 が供給された場合に
は、ロックアップピストン１２の湿式摩擦材１２ａがコ
ンバータカバー３から離間することにより、当該ロック
アップクラッチ２はアンロックアップ状態となる。
り高いロックアップ制御油圧Ｐ2 が供給された場合に
は、ロックアップピストン１２の湿式摩擦材１２ａがコ
ンバータカバー３から離間することにより、当該ロック
アップクラッチ２はアンロックアップ状態となる。
【００１９】なお、ロックアップピストン１２には、ダ
ンパー１５が設けてあり、ロックアップピストン１２に
伝達されたトルクは、その急激な変化が緩和されてイン
プットシャフト８に伝達されるようになっている。
ンパー１５が設けてあり、ロックアップピストン１２に
伝達されたトルクは、その急激な変化が緩和されてイン
プットシャフト８に伝達されるようになっている。
【００２０】そして、この実施例では、図２（ａ）およ
び（ｂ）にも示すように、コンバータカバー３内面の垂
直壁部分であって、ロックアップピストン１２の湿式摩
擦材１２ａが圧接する圧接部３ａに、同心状に並列する
２本の円弧状溝Ｇ1 ，Ｇ2 が形成されている。
び（ｂ）にも示すように、コンバータカバー３内面の垂
直壁部分であって、ロックアップピストン１２の湿式摩
擦材１２ａが圧接する圧接部３ａに、同心状に並列する
２本の円弧状溝Ｇ1 ，Ｇ2 が形成されている。
【００２１】すなわち、図２（ａ）は、前記コンバータ
カバー３の内面を示すものであって、円弧状をなす溝Ｇ
1 ，Ｇ2 は、内径２０８ｍｍ，外径２３４ｍｍの環状を
なす湿式摩擦材１２ａが圧接する圧接部３ａ（図中仮想
線で示す）内であって、当該コンバータカバー３の外面
に固着された４個の取付けボス７のちょうど裏側を通過
する位置にそれぞれ形成されている。
カバー３の内面を示すものであって、円弧状をなす溝Ｇ
1 ，Ｇ2 は、内径２０８ｍｍ，外径２３４ｍｍの環状を
なす湿式摩擦材１２ａが圧接する圧接部３ａ（図中仮想
線で示す）内であって、当該コンバータカバー３の外面
に固着された４個の取付けボス７のちょうど裏側を通過
する位置にそれぞれ形成されている。
【００２２】そして、この実施例においては、溝Ｇ1 お
よびＧ2 の円弧外径Ｄ1 およびＤ2はそれぞれ２１８ｍ
ｍおよび２２７ｍｍ、溝長さＬ1 およびＬ2 はそれぞれ
３０ｍｍおよび３１ｍｍ（中心角：１６°）、溝幅ｗは
いずれも１．３ｍｍ、溝深さｄはいずれも０．５ｍｍと
した。
よびＧ2 の円弧外径Ｄ1 およびＤ2はそれぞれ２１８ｍ
ｍおよび２２７ｍｍ、溝長さＬ1 およびＬ2 はそれぞれ
３０ｍｍおよび３１ｍｍ（中心角：１６°）、溝幅ｗは
いずれも１．３ｍｍ、溝深さｄはいずれも０．５ｍｍと
した。
【００２３】実施例２ 本発明の第２の実施例に係わるトルクコンバータは、図
１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様
の全体構造を備え、コンバータカバー３の内面の圧接部
３ａには、図２と同様に、同心状に並列する２本の円弧
状溝Ｇ1 ，Ｇ2が形成されている。
１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様
の全体構造を備え、コンバータカバー３の内面の圧接部
３ａには、図２と同様に、同心状に並列する２本の円弧
状溝Ｇ1 ，Ｇ2が形成されている。
【００２４】そして、この実施例においては、溝長さＬ
1 およびＬ2 をそれぞれ５０ｍｍおよび５２ｍｍ（中心
角：２６°）、溝深さｄをいずれも０．２５ｍｍとした
ほかは、上記実施例１と同じ寸法とした。
1 およびＬ2 をそれぞれ５０ｍｍおよび５２ｍｍ（中心
角：２６°）、溝深さｄをいずれも０．２５ｍｍとした
ほかは、上記実施例１と同じ寸法とした。
【００２５】実施例３ 本発明の第３の実施例に係わるトルクコンバータは、上
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
備え、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ５１ｍｍおよび５３ｍｍ（中心角：２７°）であるほ
かは、上記実施例１と同じ寸法とした。
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
備え、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ５１ｍｍおよび５３ｍｍ（中心角：２７°）であるほ
かは、上記実施例１と同じ寸法とした。
【００２６】実施例４ 本発明の第４の実施例に係わるトルクコンバータは、上
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
有し、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ８０ｍｍおよび８１ｍｍ（中心角：４２°）であるこ
とを除いて、上記実施例１と同じ寸法とした。
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
有し、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ８０ｍｍおよび８１ｍｍ（中心角：４２°）であるこ
とを除いて、上記実施例１と同じ寸法とした。
【００２７】実施例５ 本発明の第５の実施例に係わるトルクコンバータは、上
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
有し、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ１２０ｍｍおよび１２５ｍｍ（中心角：６４°）であ
ることを除いて、上記実施例１と同じ寸法とした。
記実施例１に係わるトルクコンバータ１と同様の構造を
有し、溝Ｇ1 およびＧ2 の長さＬ1 およびＬ2がそれぞ
れ１２０ｍｍおよび１２５ｍｍ（中心角：６４°）であ
ることを除いて、上記実施例１と同じ寸法とした。
【００２８】実施例６ 本発明の第６の実施例に係わるトルクコンバータにおい
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが０．７
５ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造お
よび寸法のものとした。
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが０．７
５ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造お
よび寸法のものとした。
【００２９】実施例７ 本発明の第７の実施例に係わるトルクコンバータにおい
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが１．０
ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造およ
び寸法のものとした。
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが１．０
ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造およ
び寸法のものとした。
【００３０】実施例８ 本発明の第８の実施例に係わるトルクコンバータにおい
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが１．５
ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造およ
び寸法のものとした。
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の深さｄが１．５
ｍｍであることを除いて、上記実施例３と同じ構造およ
び寸法のものとした。
【００３１】実施例９ 本発明の第９の実施例に係わるトルクコンバータにおい
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の幅ｗが０．６５
ｍｍ、深さｄが１．０ｍｍであることを除いて、上記実
施例３と同じ構造および寸法のものとした。
ては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の幅ｗが０．６５
ｍｍ、深さｄが１．０ｍｍであることを除いて、上記実
施例３と同じ構造および寸法のものとした。
【００３２】実施例１０ 本発明の第１０の実施例に係わるトルクコンバータにお
いては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の幅ｗが２．０
ｍｍ、深さｄが０．３３ｍｍであることを除いて、上記
実施例３と同じ構造および寸法のものとした。
いては、円弧状をなす溝Ｇ1 およびＧ2 の幅ｗが２．０
ｍｍ、深さｄが０．３３ｍｍであることを除いて、上記
実施例３と同じ構造および寸法のものとした。
【００３３】実施例１１ 本発明の第１１の実施例に係わるトルクコンバータは、
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図３（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、円弧状をなす４本の溝Ｇ1 が当該コンバータカバ
ー３の外周縁に沿って、取付けボス７のちょうど裏側を
通過する位置にそれぞれ形成されている。
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図３（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、円弧状をなす４本の溝Ｇ1 が当該コンバータカバ
ー３の外周縁に沿って、取付けボス７のちょうど裏側を
通過する位置にそれぞれ形成されている。
【００３４】そして、この実施例においては、溝Ｇ1 の
円弧外径Ｄ1 を２２４ｍｍ、溝長さＬ1 を５２ｍｍ（中
心角：２７°）、溝幅ｗを２．６ｍｍ、溝深さｄについ
ては０．５ｍｍとした。
円弧外径Ｄ1 を２２４ｍｍ、溝長さＬ1 を５２ｍｍ（中
心角：２７°）、溝幅ｗを２．６ｍｍ、溝深さｄについ
ては０．５ｍｍとした。
【００３５】実施例１２ 本発明の第１２の実施例に係わるトルクコンバータは、
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図４（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、同心状に並列する３本の円弧状溝Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ
3 が当該コンバータカバー３の外周縁に沿って、４個の
取付けボス７のちょうど裏側を通過する位置にそれぞれ
形成されている。
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図４（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、同心状に並列する３本の円弧状溝Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ
3 が当該コンバータカバー３の外周縁に沿って、４個の
取付けボス７のちょうど裏側を通過する位置にそれぞれ
形成されている。
【００３６】そして、この実施例においては、溝Ｇ1 ，
Ｇ2 ，Ｇ3 の円弧外径Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はそれぞれ２１
５ｍｍ，２２１ｍｍ，２２８ｍｍ、溝長さＬ1 ，Ｌ2 ，
Ｌ3はそれぞれ５０ｍｍ，５２ｍｍ，５３ｍｍ（中心
角：２７°）、溝幅ｗはいずれ実施例１３ 本発明の第１３の実施例に係わるトルクコンバータは、
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図５（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、２本の円環状溝Ｇ1 およびＧ2 が当該コンバータ
カバー３の外周縁に沿って、４個の取付けボス７のちょ
うど裏側を通過する位置に同心円状に形成されている。
Ｇ2 ，Ｇ3 の円弧外径Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はそれぞれ２１
５ｍｍ，２２１ｍｍ，２２８ｍｍ、溝長さＬ1 ，Ｌ2 ，
Ｌ3はそれぞれ５０ｍｍ，５２ｍｍ，５３ｍｍ（中心
角：２７°）、溝幅ｗはいずれ実施例１３ 本発明の第１３の実施例に係わるトルクコンバータは、
図１に示した実施例１に係わるトルクコンバータ１と同
様の全体構造を備えると共に、コンバータカバー３の内
面の圧接部３ａには、図５（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに、２本の円環状溝Ｇ1 およびＧ2 が当該コンバータ
カバー３の外周縁に沿って、４個の取付けボス７のちょ
うど裏側を通過する位置に同心円状に形成されている。
【００３７】そして、この実施例においては、円環状を
なす溝Ｇ1 およびＧ2 の外径Ｄ1 およびＤ2 はそれぞれ
２１８ｍｍおよび２２７ｍｍ、溝幅ｗはいずれも１．３
ｍｍ、溝深さｄはいずれも０．５ｍｍとした。なお、こ
の実施例において、溝Ｇ1 およびＧ2 は切れ目のない円
環状をなすものであるが、後述する表１における溝長さ
Ｌ1 ，Ｌ2 としては、他の実施例や従来例との比較上、
取付けボス１個当たりの長さとして、それぞれ１７０ｍ
ｍおよび１７７ｍｍ（中心角：９０°）と表記した。
なす溝Ｇ1 およびＧ2 の外径Ｄ1 およびＤ2 はそれぞれ
２１８ｍｍおよび２２７ｍｍ、溝幅ｗはいずれも１．３
ｍｍ、溝深さｄはいずれも０．５ｍｍとした。なお、こ
の実施例において、溝Ｇ1 およびＧ2 は切れ目のない円
環状をなすものであるが、後述する表１における溝長さ
Ｌ1 ，Ｌ2 としては、他の実施例や従来例との比較上、
取付けボス１個当たりの長さとして、それぞれ１７０ｍ
ｍおよび１７７ｍｍ（中心角：９０°）と表記した。
【００３８】性能評価試験 上記のような構造を有する実施例１ないし実施例１３に
係わるトルクコンバータを用いて、それぞれのロックア
ップクラッチの摩擦特性を調査し、従来タイプのトルク
コンバータのロックアップクラッチ、すなわちコンバー
タカバーの内面の摩擦材との圧接部に溝を備えていない
ロックアップクラッチの摩擦特性と比較評価した。
係わるトルクコンバータを用いて、それぞれのロックア
ップクラッチの摩擦特性を調査し、従来タイプのトルク
コンバータのロックアップクラッチ、すなわちコンバー
タカバーの内面の摩擦材との圧接部に溝を備えていない
ロックアップクラッチの摩擦特性と比較評価した。
【００３９】摩擦特性としては、摺動速度０．２ｍ／ｓ
における摩擦係数（以下μ0.2 と略記する）、および摺
動速度２ｍ／ｓにおける摩擦係数（以下μ2 と略記す
る）とを測定し、μ0.2 をμ2 で除した値（μ0.2 ／μ
2 ）でもって各トルクコンバータのロックアップクラッ
チの摩擦特性（摩擦係数の速度特性）を評価した。
における摩擦係数（以下μ0.2 と略記する）、および摺
動速度２ｍ／ｓにおける摩擦係数（以下μ2 と略記す
る）とを測定し、μ0.2 をμ2 で除した値（μ0.2 ／μ
2 ）でもって各トルクコンバータのロックアップクラッ
チの摩擦特性（摩擦係数の速度特性）を評価した。
【００４０】すなわち、μ0.2 ／μ2 の値が１より大き
ければ、速度の増加に伴って摩擦係数が減少するμ−ｖ
負勾配であることを示し、先に述べたロックアップジャ
ダー（回転方向の振動）が発生しやすくなる傾向を示
す。これに対し、μ0.2 ／μ2の値が１より小さけれ
ば、μ−ｖ特性が正勾配であることを示し、摩擦特性が
良好であると評価することができる。しかしながら、ロ
ックアップジャダーが発生する条件は、ロックアップク
ラッチのμ−ｖ特性のみによって決まる訳ではなく、そ
の系の振動質量，ばね定数，ダンパー作用の強弱などに
よっても左右され、許容可能な振動の大きさについても
使用されるユニットや車両によって異なるため、必要と
されるμ0.2 ／μ2 の値は、当該ロックアップクラッチ
が使用される環境によって相違することから、この値を
一義的に決めることはできない。
ければ、速度の増加に伴って摩擦係数が減少するμ−ｖ
負勾配であることを示し、先に述べたロックアップジャ
ダー（回転方向の振動）が発生しやすくなる傾向を示
す。これに対し、μ0.2 ／μ2の値が１より小さけれ
ば、μ−ｖ特性が正勾配であることを示し、摩擦特性が
良好であると評価することができる。しかしながら、ロ
ックアップジャダーが発生する条件は、ロックアップク
ラッチのμ−ｖ特性のみによって決まる訳ではなく、そ
の系の振動質量，ばね定数，ダンパー作用の強弱などに
よっても左右され、許容可能な振動の大きさについても
使用されるユニットや車両によって異なるため、必要と
されるμ0.2 ／μ2 の値は、当該ロックアップクラッチ
が使用される環境によって相違することから、この値を
一義的に決めることはできない。
【００４１】なお、この性能評価試験においては、湿式
摩擦材１２ａとして同一材質、同一サイズ（内径２０８
ｍｍ，外径２３４ｍｍ）のペーパー系湿式摩擦材を使用
すると共に、トルクコンバータの流体継手としての影響
を排除するため、各トルクコンバータからポンプインペ
ラー４，タービンランナー５およびステータ６の羽根を
除去した上で、上記性能評価試験を実施した。また、試
験条件としては、面圧０．８ＭＰａ，油温８０℃の条件
を採用し、作動油として日産純正ニッサンマチックフル
ードＤを用い、摺動速度０．６ｍ／ｓで３０分間の慣ら
し運転を行なった後に上記性能評価試験を行うようにし
た。
摩擦材１２ａとして同一材質、同一サイズ（内径２０８
ｍｍ，外径２３４ｍｍ）のペーパー系湿式摩擦材を使用
すると共に、トルクコンバータの流体継手としての影響
を排除するため、各トルクコンバータからポンプインペ
ラー４，タービンランナー５およびステータ６の羽根を
除去した上で、上記性能評価試験を実施した。また、試
験条件としては、面圧０．８ＭＰａ，油温８０℃の条件
を採用し、作動油として日産純正ニッサンマチックフル
ードＤを用い、摺動速度０．６ｍ／ｓで３０分間の慣ら
し運転を行なった後に上記性能評価試験を行うようにし
た。
【００４２】これらの性能評価試験結果は、表１および
図６〜９に示すとおりで、コンバータカバー３の湿式摩
擦材１２ａとの圧接部３ａに円弧状あるいは円環状の溝
が形成されていない従来タイプのトルクコンバータにお
いては、摩擦係数の高速時に対する低速時の比μ0.2 ／
μ2 が１．０７と高く、明らかなμ−ｖ負勾配を示すの
に対し、圧接部３ａに円弧状あるいは円環状の溝を備え
た本発明に係わるトルクコンバータにおいては、溝の形
成によってμ−ｖ負勾配が改善されることが確認され、
とくに、溝の長さが長くなるほど、摩擦材の単位幅当た
りの溝断面積が大きくなるほど優れたμ−ｖ特性を示す
ことが判明した。
図６〜９に示すとおりで、コンバータカバー３の湿式摩
擦材１２ａとの圧接部３ａに円弧状あるいは円環状の溝
が形成されていない従来タイプのトルクコンバータにお
いては、摩擦係数の高速時に対する低速時の比μ0.2 ／
μ2 が１．０７と高く、明らかなμ−ｖ負勾配を示すの
に対し、圧接部３ａに円弧状あるいは円環状の溝を備え
た本発明に係わるトルクコンバータにおいては、溝の形
成によってμ−ｖ負勾配が改善されることが確認され、
とくに、溝の長さが長くなるほど、摩擦材の単位幅当た
りの溝断面積が大きくなるほど優れたμ−ｖ特性を示す
ことが判明した。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】すなわち、図６は、並列する２本の円弧状
溝Ｇ1 ，Ｇ2 の溝幅ｗおよび溝深さｄを一定（ｗ＝１．
３ｍｍ，ｄ＝０．５ｍｍ）とした場合に、内周側の溝Ｇ
1 の溝長さＬ1 および円周長に対する溝長さの占める割
合Ｒｍを横軸、前記摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 を縦軸と
してプロットしたものである。
溝Ｇ1 ，Ｇ2 の溝幅ｗおよび溝深さｄを一定（ｗ＝１．
３ｍｍ，ｄ＝０．５ｍｍ）とした場合に、内周側の溝Ｇ
1 の溝長さＬ1 および円周長に対する溝長さの占める割
合Ｒｍを横軸、前記摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 を縦軸と
してプロットしたものである。
【００４６】この図から明らかなように、溝長さＬ1 お
よび円周上の溝長さの割合Ｒｍが増すほどμ−ｖ特性が
改善される傾向が認められ、とくに溝長さＬ1 が５０ｍ
ｍ以上、溝長さの割合Ｒｍが３０％以上のときにμ−ｖ
負勾配が解消されることが判明し、溝長さについては５
０ｍｍ以上に、溝長さの割合については３０％以上とす
ることが望ましいことが確認された。
よび円周上の溝長さの割合Ｒｍが増すほどμ−ｖ特性が
改善される傾向が認められ、とくに溝長さＬ1 が５０ｍ
ｍ以上、溝長さの割合Ｒｍが３０％以上のときにμ−ｖ
負勾配が解消されることが判明し、溝長さについては５
０ｍｍ以上に、溝長さの割合については３０％以上とす
ることが望ましいことが確認された。
【００４７】また、図７は、溝長さＬ1 〜Ｌ3 、および
円周長に対する溝長さの占める割合Ｒｍをほぼ一定（Ｌ
1 〜Ｌ3 ＝５０〜５３ｍｍ，Ｒｍ＝２９〜３０％）とし
た場合に、湿式摩擦材１２ａの単位幅当たりの溝断面積
計Ｒａに対して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 をプロットし
たものであって、湿式摩擦材単位幅当たりの溝断面積計
Ｒａが大きくなるほどμ−ｖ特性が向上することが確認
され、とくにこの溝断面積計Ｒａが０．１ｍｍ2 ／ｍｍ
以上となると、摩擦特性のμ−ｖ負勾配が解消され、湿
式摩擦材単位幅当たりの溝断面積計Ｒａを０．１ｍｍ2
／ｍｍ以上とすることが望ましいことが確認された。
円周長に対する溝長さの占める割合Ｒｍをほぼ一定（Ｌ
1 〜Ｌ3 ＝５０〜５３ｍｍ，Ｒｍ＝２９〜３０％）とし
た場合に、湿式摩擦材１２ａの単位幅当たりの溝断面積
計Ｒａに対して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 をプロットし
たものであって、湿式摩擦材単位幅当たりの溝断面積計
Ｒａが大きくなるほどμ−ｖ特性が向上することが確認
され、とくにこの溝断面積計Ｒａが０．１ｍｍ2 ／ｍｍ
以上となると、摩擦特性のμ−ｖ負勾配が解消され、湿
式摩擦材単位幅当たりの溝断面積計Ｒａを０．１ｍｍ2
／ｍｍ以上とすることが望ましいことが確認された。
【００４８】図８は、溝長さ，溝本数および溝断面積の
合計が一定（Ｌ1 ＝５１ｍｍ，Ｌ2＝５３ｍｍ）な場合
に、湿式摩擦材１２ａの単位幅当たりの溝幅計Ｒｗに対
して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 をプロットしたものであ
って、この図から明らかなように、圧接部３ａに形成す
る溝の幅が変化しても溝の断面積が変わらない限り、μ
−ｖ特性はほとんど影響されず、ロックアップクラッチ
の摩擦特性に対して溝幅は実質的な影響がないことが確
認された。しかしながら、溝の加工性や、溝による摩擦
材の面圧上昇などを考慮すると、湿式摩擦材単位幅当た
りの溝幅の割合Ｒｗは、実用上１０〜３０％程度である
ことが望ましい。
合計が一定（Ｌ1 ＝５１ｍｍ，Ｌ2＝５３ｍｍ）な場合
に、湿式摩擦材１２ａの単位幅当たりの溝幅計Ｒｗに対
して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2 をプロットしたものであ
って、この図から明らかなように、圧接部３ａに形成す
る溝の幅が変化しても溝の断面積が変わらない限り、μ
−ｖ特性はほとんど影響されず、ロックアップクラッチ
の摩擦特性に対して溝幅は実質的な影響がないことが確
認された。しかしながら、溝の加工性や、溝による摩擦
材の面圧上昇などを考慮すると、湿式摩擦材単位幅当た
りの溝幅の割合Ｒｗは、実用上１０〜３０％程度である
ことが望ましい。
【００４９】さらに図９は、溝長さＬ1 〜Ｌ3 ，溝幅ｗ
および溝深さｄを一定（Ｌ1 〜Ｌ3＝５０〜５３ｍｍ，
ｗ＝１．３ｍｍ，ｄ＝０．５ｍｍ）とした場合に、並列
する円弧状溝の本数に対して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2
をプロットしたものであって、この図から溝の本数は、
ロックアップクラッチの摩擦特性に対して実質的な影響
がほとんどないことが判明した。しかしながら、溝の加
工性などを考慮すると、並列する溝の本数は３本が限度
であり、円弧状をなす溝の総数としては、取付けボス７
の数×１ないし取付けボス７の数×３の範囲であること
が望ましい。
および溝深さｄを一定（Ｌ1 〜Ｌ3＝５０〜５３ｍｍ，
ｗ＝１．３ｍｍ，ｄ＝０．５ｍｍ）とした場合に、並列
する円弧状溝の本数に対して摩擦係数の比μ0.2 ／μ2
をプロットしたものであって、この図から溝の本数は、
ロックアップクラッチの摩擦特性に対して実質的な影響
がほとんどないことが判明した。しかしながら、溝の加
工性などを考慮すると、並列する溝の本数は３本が限度
であり、円弧状をなす溝の総数としては、取付けボス７
の数×１ないし取付けボス７の数×３の範囲であること
が望ましい。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
に係わるトルクコンバータは、外周縁部に環状の湿式摩
擦材を備えロックアップクラッチの一方を形成するロッ
クアップピストンを内蔵すると共に、ロックアップクラ
ッチの他方を形成するコンバータカバー内面の湿式摩擦
材との圧接部に、コンバータカバーをエンジンのドライ
ブプレートに取付けるための取付け部の裏側位置を通過
する円弧状ないしは円環状の溝を備えている構成とした
ものであるから、うねりの山部の溝によりくさび圧を面
圧が高い部分に逃がすことができ、面圧が高い部分での
油圧を下げられ、接触面積を増やすこととなり、湿式摩
擦材とコンバータカバーとの間の摩擦係数の速度特性を
良好なものとすることができ、ロックアップクラッチの
湿式摩擦材が取付け部の裏側位置においてコンバータカ
バーに圧接する構造のトルクコンバータにおいても、ロ
ックアップジャダーの発生を防止することができるよう
になり、安定なスリップ制御が可能になるという極めて
優れた効果をもたらすものである。
に係わるトルクコンバータは、外周縁部に環状の湿式摩
擦材を備えロックアップクラッチの一方を形成するロッ
クアップピストンを内蔵すると共に、ロックアップクラ
ッチの他方を形成するコンバータカバー内面の湿式摩擦
材との圧接部に、コンバータカバーをエンジンのドライ
ブプレートに取付けるための取付け部の裏側位置を通過
する円弧状ないしは円環状の溝を備えている構成とした
ものであるから、うねりの山部の溝によりくさび圧を面
圧が高い部分に逃がすことができ、面圧が高い部分での
油圧を下げられ、接触面積を増やすこととなり、湿式摩
擦材とコンバータカバーとの間の摩擦係数の速度特性を
良好なものとすることができ、ロックアップクラッチの
湿式摩擦材が取付け部の裏側位置においてコンバータカ
バーに圧接する構造のトルクコンバータにおいても、ロ
ックアップジャダーの発生を防止することができるよう
になり、安定なスリップ制御が可能になるという極めて
優れた効果をもたらすものである。
【００５１】本発明に係わるトルクコンバータの実施態
様として請求項２に係わるトルクコンバータにおいて
は、１ないし３本の円環状の溝がコンバータカバーの回
転中心と略同心状に形成されており、同じく実施態様と
して請求項３に係わるトルクコンバータにおいては、圧
接部の略中央に位置する同一円周上に、取付け部と同じ
個数の円弧状溝が形成されており、請求項４に係わるト
ルクコンバータにおいては、圧接部の略中央に位置する
２ないし３の同心円の各円周上に取付け部と同じ個数の
円弧状溝がそれぞれ形成されている構成としたものであ
るから、円環状ないしは円弧状をなす溝の加工が比較的
容易なものとなる。
様として請求項２に係わるトルクコンバータにおいて
は、１ないし３本の円環状の溝がコンバータカバーの回
転中心と略同心状に形成されており、同じく実施態様と
して請求項３に係わるトルクコンバータにおいては、圧
接部の略中央に位置する同一円周上に、取付け部と同じ
個数の円弧状溝が形成されており、請求項４に係わるト
ルクコンバータにおいては、圧接部の略中央に位置する
２ないし３の同心円の各円周上に取付け部と同じ個数の
円弧状溝がそれぞれ形成されている構成としたものであ
るから、円環状ないしは円弧状をなす溝の加工が比較的
容易なものとなる。
【００５２】また、本発明に係わるトルクコンバータの
望ましい実施態様として請求項５に係わるトルクコンバ
ータにおいては、円弧状溝の長さを５０ｍｍ以上とし、
同じく実施態様として請求項６に係わるトルクコンバー
タにおいては、円周長に対する溝長さの占める割合を３
０％以上とし、同じく望ましい実施態様として請求項７
に係わるトルクコンバータにおいては、湿式摩擦材の単
位幅当たりの溝の断面積の合計を０．１ｍｍ2 ／ｍｍ以
上としたものであるから、μ−ｖ負勾配を効果的に解消
することができ、溝形成によるロックアップクラッチの
摩擦特性の改善効果をさらに確実なものとすることがで
きるという極めて優れた効果がもたらされる。
望ましい実施態様として請求項５に係わるトルクコンバ
ータにおいては、円弧状溝の長さを５０ｍｍ以上とし、
同じく実施態様として請求項６に係わるトルクコンバー
タにおいては、円周長に対する溝長さの占める割合を３
０％以上とし、同じく望ましい実施態様として請求項７
に係わるトルクコンバータにおいては、湿式摩擦材の単
位幅当たりの溝の断面積の合計を０．１ｍｍ2 ／ｍｍ以
上としたものであるから、μ−ｖ負勾配を効果的に解消
することができ、溝形成によるロックアップクラッチの
摩擦特性の改善効果をさらに確実なものとすることがで
きるという極めて優れた効果がもたらされる。
【図１】本発明の第１の実施例に係わるトルクコンバー
タの構造を示す縦断面図である。
タの構造を示す縦断面図である。
【図２】（ａ） 図１に示したトルクコンバータのコン
バータカバーに形成した溝の形状を示す断面図である。 （ｂ） 図１（ａ）の線IIb −IIb についての拡大断面
図である。
バータカバーに形成した溝の形状を示す断面図である。 （ｂ） 図１（ａ）の線IIb −IIb についての拡大断面
図である。
【図３】（ａ） 本発明の第１１実施例に係わるトルク
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図３（ａ）の線IIIb−IIIbについての拡大断面
図である。
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図３（ａ）の線IIIb−IIIbについての拡大断面
図である。
【図４】（ａ） 本発明の第１２実施例に係わるトルク
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図４（ａ）の線IVb −IVb についての拡大断面
図である。
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図４（ａ）の線IVb −IVb についての拡大断面
図である。
【図５】（ａ） 本発明の第１３実施例に係わるトルク
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図５（ａ）の線Vb−Vbについての拡大断面図で
ある。
コンバータのコンバータカバーに形成した溝の形状を示
す断面図である。 （ｂ） 図５（ａ）の線Vb−Vbについての拡大断面図で
ある。
【図６】コンバータカバーに形成した円弧状溝の長さお
よび円周長に対する溝長さの占める割合とロックアップ
クラッチの摩擦特性との関係を示すグラフである。
よび円周長に対する溝長さの占める割合とロックアップ
クラッチの摩擦特性との関係を示すグラフである。
【図７】コンバータカバーに形成した円弧状溝の摩擦材
単位幅当たりの溝断面積計とロックアップクラッチの摩
擦特性との関係を示すグラフである。
単位幅当たりの溝断面積計とロックアップクラッチの摩
擦特性との関係を示すグラフである。
【図８】コンバータカバーに形成した円弧状溝の摩擦材
単位幅当たりの溝幅計とロックアップクラッチの摩擦特
性との関係を示すグラフである。
単位幅当たりの溝幅計とロックアップクラッチの摩擦特
性との関係を示すグラフである。
【図９】コンバータカバーに形成した円弧状溝の数とロ
ックアップクラッチの摩擦特性との関係を示すグラフで
ある。
ックアップクラッチの摩擦特性との関係を示すグラフで
ある。
【図１０】コンバータカバーと摩擦材との間にくさび油
圧が発生する機構を示す説明図である。
圧が発生する機構を示す説明図である。
１ トルクコンバータ ２ ロックアップクラッチ ３ コンバータケース ３ａ 圧接部 ７ 取付けボス（取付け部） ８ インプットシャフト（トルクコンバータの出力軸） １２ ロックアップピストン １２ａ 湿式摩擦材 Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ3 溝
Claims (7)
- 【請求項１】 外面に設けられた複数の取付け部を介し
てエンジンのドライブプレートに接続されるコンバータ
カバーと、 コンバータカバーの内面側に配設されて出力軸と一体に
回転すると共に、コンバータカバーに対して接近および
離間する方向に作動し、外周縁部に環状の湿式摩擦材を
有するロックアップピストンを備え、 ロックアップピストンの湿式摩擦材がコンバータカバー
に設けられた取付け部の裏側位置においてコンバータカ
バーに圧接することでエンジンの回転力を直接出力軸に
伝達するロックアップクラッチが形成されるトルクコン
バータにおいて、 コンバータカバーの湿式摩擦材との圧接部に、各取付け
部の裏側位置を通過する円弧状ないしは円環状の溝を備
えていることを特徴とするトルクコンバータ。 - 【請求項２】 １ないし３本の円環状溝が、コンバータ
カバーの回転中心と略同心円状に形成されていることを
特徴とする請求項１記載のトルクコンバータ。 - 【請求項３】 圧接部の略中央に位置する同一円周上
に、取付け部と同じ個数の円弧状溝が形成されているこ
とを特徴とする請求項１記載のトルクコンバータ。 - 【請求項４】 圧接部に位置する２ないし３の同心円の
各円周上に、取付け部と同じ個数の円弧状溝がそれぞれ
形成されていることを特徴とする請求項１記載のトルク
コンバータ。 - 【請求項５】 円弧状をなす溝の長さが５０ｍｍ以上で
あることを特徴とする請求項３または請求項４記載のト
ルクコンバータ。 - 【請求項６】 同一円周上に形成された円弧状の溝の長
さの合計が前記円周長の３０％以上であることを特徴と
する請求項３または請求項４記載のトルクコンバータ。 - 【請求項７】 湿式摩擦材の単位幅当たりの溝の断面積
の合計が０．１ｍｍ2 ／ｍｍ以上であることを特徴とす
る請求項１ないし４のいずれかに記載のトルクコンバー
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19517295A JPH0942414A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | トルクコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19517295A JPH0942414A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | トルクコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0942414A true JPH0942414A (ja) | 1997-02-14 |
Family
ID=16336646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19517295A Pending JPH0942414A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | トルクコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0942414A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006037991A (ja) * | 2004-07-22 | 2006-02-09 | Aisin Aw Co Ltd | トルクコンバータ用のロックアップ機構 |
| JP2006161875A (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-22 | Nsk Warner Kk | ロックアップクラッチ装置 |
-
1995
- 1995-07-31 JP JP19517295A patent/JPH0942414A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006037991A (ja) * | 2004-07-22 | 2006-02-09 | Aisin Aw Co Ltd | トルクコンバータ用のロックアップ機構 |
| JP2006161875A (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-22 | Nsk Warner Kk | ロックアップクラッチ装置 |
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