JPH0942632A - 乾溜熱分解焼却装置 - Google Patents
乾溜熱分解焼却装置Info
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- JPH0942632A JPH0942632A JP7264589A JP26458995A JPH0942632A JP H0942632 A JPH0942632 A JP H0942632A JP 7264589 A JP7264589 A JP 7264589A JP 26458995 A JP26458995 A JP 26458995A JP H0942632 A JPH0942632 A JP H0942632A
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- gas
- air
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Classifications
-
- Y02E20/344—
Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【解決手段】空気分離器２６により空気Ｂに含有する窒
素Ｃを部分的に分離し高濃度酸素空気Ｄを製造し燃焼空
気用として使用する。生成ガスが熱交換室内２５に導か
れ空気漏洩によって起こり得る爆発燃焼の事故を防止す
るために、間接加熱装置９ａ，９ｂ及び９ｃの熱源は空
気分離器２６で分離された窒素Ｃを熱媒体として使用す
る。乾溜ガス化を容易にするため間接加熱装置９ａ，９
ｂ，９ｃ及び燃焼火格子７ａ，７ｂ，７ｃを複数段に組
み合わせ配置し、下段で発生したガスが上段の火格子の
間を通過するとき、上段の火格子上の廃棄物を直接加熱
し乾溜ガス化を促進すると共に最上段の燃焼火格子では
廃棄物Ａに含有する炭素分と接触し熱分解を行う乾溜熱
分解焼却装置。 【効果】ばい塵量が少なくその取扱が容易で、設備費お
よび運転費低廉且つ生成ガス発生率と熱再利用効率を高
め、種々な廃棄物の処理が可能である。
素Ｃを部分的に分離し高濃度酸素空気Ｄを製造し燃焼空
気用として使用する。生成ガスが熱交換室内２５に導か
れ空気漏洩によって起こり得る爆発燃焼の事故を防止す
るために、間接加熱装置９ａ，９ｂ及び９ｃの熱源は空
気分離器２６で分離された窒素Ｃを熱媒体として使用す
る。乾溜ガス化を容易にするため間接加熱装置９ａ，９
ｂ，９ｃ及び燃焼火格子７ａ，７ｂ，７ｃを複数段に組
み合わせ配置し、下段で発生したガスが上段の火格子の
間を通過するとき、上段の火格子上の廃棄物を直接加熱
し乾溜ガス化を促進すると共に最上段の燃焼火格子では
廃棄物Ａに含有する炭素分と接触し熱分解を行う乾溜熱
分解焼却装置。 【効果】ばい塵量が少なくその取扱が容易で、設備費お
よび運転費低廉且つ生成ガス発生率と熱再利用効率を高
め、種々な廃棄物の処理が可能である。
Description
【産業上の利用分野】近年、廃棄物の量は増大の一途を
たどり埋立地のスペースは年々限られ中間処理における
減量化が急務となっています。さらに、焼却時に発生す
る大気汚染も大きな問題であります。本案はこの問題を
効果的に解決すると共にクリーン生成ガスを製造し熱再
利用をも可能とする乾溜熱分解焼却装置である。
たどり埋立地のスペースは年々限られ中間処理における
減量化が急務となっています。さらに、焼却時に発生す
る大気汚染も大きな問題であります。本案はこの問題を
効果的に解決すると共にクリーン生成ガスを製造し熱再
利用をも可能とする乾溜熱分解焼却装置である。
【従来の技術】従来の廃棄物処理焼却炉は直燃式焼却装
置が多く採用されている。近年乾溜式ガス化焼却装置も
開発されていますが、その設備は大きな円筒釜に一括投
入された廃棄物を下部の熱伝達板により加熱する構造で
ある。この場合、乾溜ガス化は遅く炉内温度は４００℃
前後で推移され熱分解温度には到達せず生成ガス発生効
率は低い。直燃式焼却装置の場合、廃棄物を燃焼すると
き、できるだけ少ない過剰空気で完全燃焼することは熱
経済上望ましいことであるが、一般の廃棄物は発熱量が
低く、水分をも含んでいるために燃焼が困難な場合が多
い。このような場合、燃焼用空気は余剰な空気を投入す
ることが余儀なく要求され過剰空気率は１５０％〜２０
０％の範囲とされている。空気過剰率を１８０％として
実際湿り燃焼ガス量を技術資料公害防止の技術と法規
（７９ページ）に準じ計算する。 実測した廃棄物Ａ 低位発熱量ＨＬ＝３，０９０Ｋｃａ
ｌ／Ｋｇ水分＝１１．５％ 理論ガス量 ＧＯ＝０．８９×ＨＬ÷１０００＋１．６
５Ｎｍ３／Ｋｇ＝０．８９×３０９０÷１０００＋１．
６５＝４．４Ｎｍ３／Ｋｇ 理論空気量ＡＯ＝１．０１×ＨＬ÷１０００＋０．５Ｎ
ｍ３／Ｋｇ＝１．０１×３０９０÷１０００＋０．５＝
３．６２Ｎｍ３／Ｋｇ 水 分 Ｗ＝０．１１５×２２．４÷１８＝０．１４
３Ｎｍ３／Ｋｇ 実際湿りガス量 空気比ｍ＝１．８ Ｇ＝Ｇｏ＋（ｍ−１．０）×ＡＯ＋Ｗ Ｇ＝４．４＋（１．８−１．０）×３．６２＋０．１４
３＝７．４３９Ｎｍ３／Ｋｇ 乾溜熱分解焼却装置の場合（同一廃棄物を処理する場
合） 直燃式焼却の場合と乾溜熱分解焼却の場合の燃焼室出口
での湿り燃焼ガス量の比率φは φ＝７．４３９÷１．４３４８＝５．１８ 直燃式焼却の場合の湿り燃焼ガス量は余剰空気が多量に
含まれるために乾溜熱分解焼却の湿り燃焼ガス量に比べ
約５倍になる。付属設備としてガス冷却装置、特に大気
汚染規制に基ずく塩化水素除去装置、脱硫装置、集じん
装置などの設備費は直燃式焼却装置の場合多量の湿り燃
焼ガス量を取り扱うので高くなる。同様に保守点検及び
電力代を含む運転費も高くなる。
置が多く採用されている。近年乾溜式ガス化焼却装置も
開発されていますが、その設備は大きな円筒釜に一括投
入された廃棄物を下部の熱伝達板により加熱する構造で
ある。この場合、乾溜ガス化は遅く炉内温度は４００℃
前後で推移され熱分解温度には到達せず生成ガス発生効
率は低い。直燃式焼却装置の場合、廃棄物を燃焼すると
き、できるだけ少ない過剰空気で完全燃焼することは熱
経済上望ましいことであるが、一般の廃棄物は発熱量が
低く、水分をも含んでいるために燃焼が困難な場合が多
い。このような場合、燃焼用空気は余剰な空気を投入す
ることが余儀なく要求され過剰空気率は１５０％〜２０
０％の範囲とされている。空気過剰率を１８０％として
実際湿り燃焼ガス量を技術資料公害防止の技術と法規
（７９ページ）に準じ計算する。 実測した廃棄物Ａ 低位発熱量ＨＬ＝３，０９０Ｋｃａ
ｌ／Ｋｇ水分＝１１．５％ 理論ガス量 ＧＯ＝０．８９×ＨＬ÷１０００＋１．６
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３．６２Ｎｍ３／Ｋｇ 水 分 Ｗ＝０．１１５×２２．４÷１８＝０．１４
３Ｎｍ３／Ｋｇ 実際湿りガス量 空気比ｍ＝１．８ Ｇ＝Ｇｏ＋（ｍ−１．０）×ＡＯ＋Ｗ Ｇ＝４．４＋（１．８−１．０）×３．６２＋０．１４
３＝７．４３９Ｎｍ３／Ｋｇ 乾溜熱分解焼却装置の場合（同一廃棄物を処理する場
合） 直燃式焼却の場合と乾溜熱分解焼却の場合の燃焼室出口
での湿り燃焼ガス量の比率φは φ＝７．４３９÷１．４３４８＝５．１８ 直燃式焼却の場合の湿り燃焼ガス量は余剰空気が多量に
含まれるために乾溜熱分解焼却の湿り燃焼ガス量に比べ
約５倍になる。付属設備としてガス冷却装置、特に大気
汚染規制に基ずく塩化水素除去装置、脱硫装置、集じん
装置などの設備費は直燃式焼却装置の場合多量の湿り燃
焼ガス量を取り扱うので高くなる。同様に保守点検及び
電力代を含む運転費も高くなる。
１．廃棄物Ａを接加熱装置９ａ，９ｂおよび９ｃによっ
て速やかに乾燥し、乾溜ガス化を促進させる。 ２．乾溜熱分解焼却装置で発生した生成ガスが熱交換室
内２５に導かれ空気漏洩によって起こり得る爆発燃焼の
事故を防止するため、間接加熱装置の熱源は空気分離装
置２６で分離された窒素Ｃを熱媒体として使用する。 ３．間接加熱装置９ａ，９ｂ，９ｃ及び燃焼火格子７
ａ，７ｂ，７ｃを複数段に組み合わせ配置し乾溜ガス化
を促進すると共に上段の燃焼火格子７ｃでは廃棄物Ａに
含有する炭素分と下段で発生した２酸化炭素とを高温下
で接触させ熱分解を行い生成ガス発生率を高める。 ４．廃棄物Ａを燃焼する場合、一般的にその発熱量は低
く燃焼温度は熱分解温度に到達しない場合が多い、本案
では空気Ｂに含まれる窒素Ｃを空気分離装置２６により
部分的に抽出し高濃度酸素空気Ｄを製造し燃焼空気用に
使用することにより高温の熱分解温度を保つことができ
る。一例として、窒素分６３％酸素分３７％の高濃度酸
素空気Ｄを製造し燃焼空気として使用し、工場廃棄ダス
トを処理するとき、熱分解室内の温度１２００゜ｃを再
燃焼バーナーを稼働しなから保持することができる。 ５．高濃度酸素空気Ｄを使用することにより、次のよう
な経済的利点と、且つ公害防止対策としての優位点があ
る。 ５−１．発生するガス量が少なく、付属する設備が小型
化できる。即ち、設備費及び運転費を低減できる。 ５−２．高温熱分解室において、廃棄物に含まれる有害
物質をも熱分解により処理できる。 ５−３．生成ガスをガス冷却器、塩化水素除去装置、脱
硫装置、集じん装置等により燃焼する前に処理するため
に、生成ガスはクリーンなガス燃料として使用できる。
生成ガスを燃料として蒸気の発生、温水の発生、蒸気タ
ービンによる電気の発生、ガスエンジシによる電気の発
生等再熱利用が効果的に可能である。
て速やかに乾燥し、乾溜ガス化を促進させる。 ２．乾溜熱分解焼却装置で発生した生成ガスが熱交換室
内２５に導かれ空気漏洩によって起こり得る爆発燃焼の
事故を防止するため、間接加熱装置の熱源は空気分離装
置２６で分離された窒素Ｃを熱媒体として使用する。 ３．間接加熱装置９ａ，９ｂ，９ｃ及び燃焼火格子７
ａ，７ｂ，７ｃを複数段に組み合わせ配置し乾溜ガス化
を促進すると共に上段の燃焼火格子７ｃでは廃棄物Ａに
含有する炭素分と下段で発生した２酸化炭素とを高温下
で接触させ熱分解を行い生成ガス発生率を高める。 ４．廃棄物Ａを燃焼する場合、一般的にその発熱量は低
く燃焼温度は熱分解温度に到達しない場合が多い、本案
では空気Ｂに含まれる窒素Ｃを空気分離装置２６により
部分的に抽出し高濃度酸素空気Ｄを製造し燃焼空気用に
使用することにより高温の熱分解温度を保つことができ
る。一例として、窒素分６３％酸素分３７％の高濃度酸
素空気Ｄを製造し燃焼空気として使用し、工場廃棄ダス
トを処理するとき、熱分解室内の温度１２００゜ｃを再
燃焼バーナーを稼働しなから保持することができる。 ５．高濃度酸素空気Ｄを使用することにより、次のよう
な経済的利点と、且つ公害防止対策としての優位点があ
る。 ５−１．発生するガス量が少なく、付属する設備が小型
化できる。即ち、設備費及び運転費を低減できる。 ５−２．高温熱分解室において、廃棄物に含まれる有害
物質をも熱分解により処理できる。 ５−３．生成ガスをガス冷却器、塩化水素除去装置、脱
硫装置、集じん装置等により燃焼する前に処理するため
に、生成ガスはクリーンなガス燃料として使用できる。
生成ガスを燃料として蒸気の発生、温水の発生、蒸気タ
ービンによる電気の発生、ガスエンジシによる電気の発
生等再熱利用が効果的に可能である。
１．間接加熱管装置 ９ａ，９ｂおよび９ｃは次のよう
な働きをする。 直接気化するもの、液化し再加熱により気化するものの
混合気化である。間接加熱装置による乾溜ガス化を廃棄
物Ａ１Ｋｇ当り約２０％とするときの間接加熱装置の熱
容量Ｑは次の通りである。 Ｑ＝６９．０＋０．５×２５０＋０．２×９５＝２１
３．０Ｋｃａｌ／Ｋｇ 廃棄物Ａ１Ｋｇ当り２１３．０Ｋｃａｌの熱量を十分な
熱伝達面積を持つ間接加熱装置により加熱することによ
りこの目的を達成できる。 ２．間接加熱装置の熱媒体は空気分離装置２６により分
離された窒素Ｃを使用する。窒素Ｃは窒素送風機２７に
より加熱管２７Ｃに送り高温加熱され間接加熱装置９
ａ，９ｂ，および９Ｃに導かれる、排気窒素Ｃは導管２
７ｅおよび空気加熱器２９を通過し導管２７ｆに導かれ
再び窒素送風機２７に送られ窒素Ｃを循環して使用す
る。高温排気窒素Ｃは空気加熱器２９により冷却され低
温の状態で窒素送風機２７に送ることにより窒素送送風
機２７の仕事効率を高めると共に高温運転による障害か
ら逃れ安全運転を施すものである。なお、余熱された高
濃度酸素空気Ｄは熱再利用と共に乾溜ガス化および熱分
解の作用に有効に使用できる。高濃度酸素空気はＤは空
気送風機２８により空気加熱器２９に送られ、空気導管
２９ａ，空気量調節弁３０ａ，３０ｂおよび３０ｃによ
り燃焼火格子７ａ，７ｂ，および７ｃに供給する、２９
ｂを経て再燃バーナー２２に供給する、２９ｃおよび３
０ｄを経て未燃固体燃料燃焼火格子１５の下部およびス
タートバーナー１４に供給する。図１の７ａ，７ｂ，７
ｃ詳細図に示す通り、高濃度酸素空気Ｄは中空シャフト
に導かれ、空気穴７−２φから焼火格子７−１の内部に
供給し吹込口７−１φから燃焼室内１に吹込。 ３．本案は半ガス式燃焼法を最大限に活用し乾溜ガス化
及び熱分解を促進するために考案された焼却装置であ
る。即ち、間接加熱装置と燃焼火格子を複数段に組み合
わせ配置し、各層で発生した未燃固体燃料と灰分をダン
バー１７ａ，１７ｂ，および１７ｃで回収し灰コンベヤ
ー１８灰冷却器１９灰分離装置２０経て未燃分を回収し
コンベヤー２１でホッパー３ｄに送りプッシャー５ｄを
駆動機６ｄによつてダンバー４ｄ開の条件の下に動かし
未然固体燃燃焼火格子１５に送り完全燃焼すると共に燃
焼ガスは上部の還元層の熱源として使用する。 上記の基本構想に加え間接加熱装置と高温空気導入の燃
焼火格子を各層に組み合わせ乾溜ガス化を促進すると共
に最上層部では熱分解を可能とする乾溜熱分解焼却装置
である。 ４．上記に示した諸条件を解決するためには、高濃度酸
素空気の採用は非常に有効であり、市販されている浸透
膜式窒素分離装置を利用することにより実現可能であ
る。
な働きをする。 直接気化するもの、液化し再加熱により気化するものの
混合気化である。間接加熱装置による乾溜ガス化を廃棄
物Ａ１Ｋｇ当り約２０％とするときの間接加熱装置の熱
容量Ｑは次の通りである。 Ｑ＝６９．０＋０．５×２５０＋０．２×９５＝２１
３．０Ｋｃａｌ／Ｋｇ 廃棄物Ａ１Ｋｇ当り２１３．０Ｋｃａｌの熱量を十分な
熱伝達面積を持つ間接加熱装置により加熱することによ
りこの目的を達成できる。 ２．間接加熱装置の熱媒体は空気分離装置２６により分
離された窒素Ｃを使用する。窒素Ｃは窒素送風機２７に
より加熱管２７Ｃに送り高温加熱され間接加熱装置９
ａ，９ｂ，および９Ｃに導かれる、排気窒素Ｃは導管２
７ｅおよび空気加熱器２９を通過し導管２７ｆに導かれ
再び窒素送風機２７に送られ窒素Ｃを循環して使用す
る。高温排気窒素Ｃは空気加熱器２９により冷却され低
温の状態で窒素送風機２７に送ることにより窒素送送風
機２７の仕事効率を高めると共に高温運転による障害か
ら逃れ安全運転を施すものである。なお、余熱された高
濃度酸素空気Ｄは熱再利用と共に乾溜ガス化および熱分
解の作用に有効に使用できる。高濃度酸素空気はＤは空
気送風機２８により空気加熱器２９に送られ、空気導管
２９ａ，空気量調節弁３０ａ，３０ｂおよび３０ｃによ
り燃焼火格子７ａ，７ｂ，および７ｃに供給する、２９
ｂを経て再燃バーナー２２に供給する、２９ｃおよび３
０ｄを経て未燃固体燃料燃焼火格子１５の下部およびス
タートバーナー１４に供給する。図１の７ａ，７ｂ，７
ｃ詳細図に示す通り、高濃度酸素空気Ｄは中空シャフト
に導かれ、空気穴７−２φから焼火格子７−１の内部に
供給し吹込口７−１φから燃焼室内１に吹込。 ３．本案は半ガス式燃焼法を最大限に活用し乾溜ガス化
及び熱分解を促進するために考案された焼却装置であ
る。即ち、間接加熱装置と燃焼火格子を複数段に組み合
わせ配置し、各層で発生した未燃固体燃料と灰分をダン
バー１７ａ，１７ｂ，および１７ｃで回収し灰コンベヤ
ー１８灰冷却器１９灰分離装置２０経て未燃分を回収し
コンベヤー２１でホッパー３ｄに送りプッシャー５ｄを
駆動機６ｄによつてダンバー４ｄ開の条件の下に動かし
未然固体燃燃焼火格子１５に送り完全燃焼すると共に燃
焼ガスは上部の還元層の熱源として使用する。 上記の基本構想に加え間接加熱装置と高温空気導入の燃
焼火格子を各層に組み合わせ乾溜ガス化を促進すると共
に最上層部では熱分解を可能とする乾溜熱分解焼却装置
である。 ４．上記に示した諸条件を解決するためには、高濃度酸
素空気の採用は非常に有効であり、市販されている浸透
膜式窒素分離装置を利用することにより実現可能であ
る。
【作用 と効 果】本案の乾溜熱分解焼却装置は種々の
廃棄物処理を可能とする機能を備え時代のニーズに対応
できる焼却装置である。即ち、廃棄物の物性により各乾
溜層及び燃焼火格子での廃棄物の送り量、層の厚み、温
度制御により最大有効な運転を導くことが可能であり、
下記の如く、総合的なメリットが作用する。 １．公害対策設備が小型化できると共に完全な公害対策
を講じることができる。 ２．設備費および運転費を低減できる。 ３．生成ガス燃焼装置３７で燃焼した生成ガス燃焼ガス
は直燃式で燃焼した燃焼ガスに比べはるかにクリーンな
燃焼ガスが得られる。且つ燃焼ガス中のばい塵量は少な
く集じん装置は小型化できる。 ４．生成ガス発生率が高く、熱再利用効率を高めること
ができる。 ５．時代のニーズに答え種々な廃棄物の処理が可能であ
る。
廃棄物処理を可能とする機能を備え時代のニーズに対応
できる焼却装置である。即ち、廃棄物の物性により各乾
溜層及び燃焼火格子での廃棄物の送り量、層の厚み、温
度制御により最大有効な運転を導くことが可能であり、
下記の如く、総合的なメリットが作用する。 １．公害対策設備が小型化できると共に完全な公害対策
を講じることができる。 ２．設備費および運転費を低減できる。 ３．生成ガス燃焼装置３７で燃焼した生成ガス燃焼ガス
は直燃式で燃焼した燃焼ガスに比べはるかにクリーンな
燃焼ガスが得られる。且つ燃焼ガス中のばい塵量は少な
く集じん装置は小型化できる。 ４．生成ガス発生率が高く、熱再利用効率を高めること
ができる。 ５．時代のニーズに答え種々な廃棄物の処理が可能であ
る。
【実施例】能力２００Ｋｇ／ｈのテスト炉を製作し約６
ヶ月の間試運転を行った。その結果、所定の性能を確認
できた。
ヶ月の間試運転を行った。その結果、所定の性能を確認
できた。
廃棄物Ａはホッパー３ｃに投入され次の動作で繰り返し
燃焼室内に供給される。 Ｃ：クロス Ｏ：オープン
燃焼室内に供給される。 Ｃ：クロス Ｏ：オープン
【図 １】 本案の断面図と系統図Ａ は廃棄物 Ｂ は空 気 Ｃ は窒 素 Ｄ は高濃度酸素空気 Ｅ は灰、土 Ｆ は金属類 Ｇ は未燃固体燃料 Ｕ は高濃度空気流れ方向 Ｖ は高濃度空気流れ方向 １ は乾溜熱分解焼却装置炉内 ２ は断熱炉壁 ３ａ，３ｂ，３ｃおよび３ｄはホッパー ４ａ，４ｂ，４ｃおよび４ｄはゲートダンパー ５ａ，５ｂ，５ｃおよび５ｄはプッシャー ６ａ，６ｂ，６ｃおよび６ｄは駆動機 ７ａ，７ｂおよび７ｃは燃焼火格子 ８ａ，８ｂおよび８ｃは集合ヘッダー ９ａ，９ｂおよび９ｃは間接加熱装置 １０ａおよび１０ｂは燃焼室外に設けられた連絡管 １１ は押込送風機 吸込みは高濃度酸素空気と空気Ｂ
と切り替え又は混合が可能である。 １２ は空気ダクト 未燃固形燃料燃焼火格子１５の下
部に空気を供給する。 １３ は空気ダクト スタートバーナー１４に空気を供
給する。 １４ はスタートバーナー １５ は未燃固形燃料燃焼火格子 １６ は灰出しマンホール １７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，１７ｅおよび１７ｆ
はバタフライダンパー １８ は灰出しコンベヤー １９ は灰冷却器 ２０ は灰分離装置 ２１ は未燃固形燃料コンベヤー ２２ は再燃焼バーナー ２３ は再燃焼室 ２４ は煙道 ２５ は熱交換室 ２６ は空気分離装置 ２７ は窒素送風機 ２７ａ，２７ｄ，２７ｅ，２７ｆおよび３１ａは窒素導
管 ２７ｂは窒素集合ヘッダー ２７ｃは加熱管 ２８ は空気送風機 ２９ は空気加熱器 ２９ａ，２９ｂおよび空気導管 ３０ａ，３０ｂ，３０ｃおよび３０ｄは空気量調節弁 ３１ は窒素補給弁 ３２ はガス冷却器 ３３ は塩化水素除去装置 ３４ は脱硫装置 ３５ は誘引送風機 ３６ は集じん装置 ３７ は生成ガス燃焼装置 ３８ は煙突
と切り替え又は混合が可能である。 １２ は空気ダクト 未燃固形燃料燃焼火格子１５の下
部に空気を供給する。 １３ は空気ダクト スタートバーナー１４に空気を供
給する。 １４ はスタートバーナー １５ は未燃固形燃料燃焼火格子 １６ は灰出しマンホール １７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，１７ｅおよび１７ｆ
はバタフライダンパー １８ は灰出しコンベヤー １９ は灰冷却器 ２０ は灰分離装置 ２１ は未燃固形燃料コンベヤー ２２ は再燃焼バーナー ２３ は再燃焼室 ２４ は煙道 ２５ は熱交換室 ２６ は空気分離装置 ２７ は窒素送風機 ２７ａ，２７ｄ，２７ｅ，２７ｆおよび３１ａは窒素導
管 ２７ｂは窒素集合ヘッダー ２７ｃは加熱管 ２８ は空気送風機 ２９ は空気加熱器 ２９ａ，２９ｂおよび空気導管 ３０ａ，３０ｂ，３０ｃおよび３０ｄは空気量調節弁 ３１ は窒素補給弁 ３２ はガス冷却器 ３３ は塩化水素除去装置 ３４ は脱硫装置 ３５ は誘引送風機 ３６ は集じん装置 ３７ は生成ガス燃焼装置 ３８ は煙突
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｇ 5/05 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/05 ＺＡＢ Ｆ２３Ｌ 7/00 Ｆ２３Ｌ 7/00 Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】空気分離装置２６により空気Ｂに含有する
窒素Ｃを部分的に分離し高濃度酸素空気Ｄを得る。高濃
度酸素空気Ｄは燃焼用空気として使用し分離された窒素
Ｃは加熱管２７Ｃにより高温に加熱され間接加熱装置９
ａ，９ｂおよび９ｃの熱源として使用する。 - 【請求項２】廃棄物Ａの乾溜ガス化を容易にするため間
接加熱装置９ａ，９ｂ，９ｃ及び燃焼火格子７ａ，７
ｂ，７ｃを複数段に組み合わせ配置し，下段間接加熱装
置９ａ及び燃焼火格子７ａで発生したガスは上段火格子
７ｂの間を通過し上昇する。このように下段火格子で発
生したガスが上段の火格子の間を通過するとき、上段の
火格子上の廃棄物Ａを直接加熱し乾溜ガス化を促進する
と共に最上段の燃焼火格子では廃棄物Ａに含有する炭素
分と接触し熱分解を行う乾溜熱分解焼却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264589A JPH0942632A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 乾溜熱分解焼却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264589A JPH0942632A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 乾溜熱分解焼却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0942632A true JPH0942632A (ja) | 1997-02-14 |
Family
ID=17405405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7264589A Pending JPH0942632A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 乾溜熱分解焼却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0942632A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012078032A (ja) * | 2010-10-04 | 2012-04-19 | Kinsei Sangyo:Kk | 乾溜ガス化焼却処理装置 |
| CN105402735A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-03-16 | 重庆科技学院 | 机械炉排式垃圾气化焚烧炉及其处理方法 |
| CN105402736A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-03-16 | 重庆科技学院 | 双层机械炉排式垃圾气化焚烧系统及其处理方法 |
-
1995
- 1995-08-03 JP JP7264589A patent/JPH0942632A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012078032A (ja) * | 2010-10-04 | 2012-04-19 | Kinsei Sangyo:Kk | 乾溜ガス化焼却処理装置 |
| CN105402735A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-03-16 | 重庆科技学院 | 机械炉排式垃圾气化焚烧炉及其处理方法 |
| CN105402736A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-03-16 | 重庆科技学院 | 双层机械炉排式垃圾气化焚烧系统及其处理方法 |
| CN105402735B (zh) * | 2015-12-29 | 2017-07-04 | 重庆科技学院 | 机械炉排式垃圾气化焚烧炉及其处理方法 |
| CN105402736B (zh) * | 2015-12-29 | 2017-07-18 | 重庆科技学院 | 双层机械炉排式垃圾气化焚烧系统及其处理方法 |
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