JPH094439A - 内燃機関における排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関における排気浄化装置Info
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- JPH094439A JPH094439A JP17296395A JP17296395A JPH094439A JP H094439 A JPH094439 A JP H094439A JP 17296395 A JP17296395 A JP 17296395A JP 17296395 A JP17296395 A JP 17296395A JP H094439 A JPH094439 A JP H094439A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷機始動時の触媒浄化性能を維持しつつ再始
動時の触媒浄化性能を損なわない排気浄化装置を供す
る。 【構成】 内燃機関の排気系に分割されて順次配設され
た複数の触媒担体からなる排気浄化装置において、上流
側触媒担体４は下流側触媒担体６，７に比べ、幾何学表
面積が大きく熱容量が小さい内燃機関における排気浄化
装置。
動時の触媒浄化性能を損なわない排気浄化装置を供す
る。 【構成】 内燃機関の排気系に分割されて順次配設され
た複数の触媒担体からなる排気浄化装置において、上流
側触媒担体４は下流側触媒担体６，７に比べ、幾何学表
面積が大きく熱容量が小さい内燃機関における排気浄化
装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関における排気
浄化装置に関する。
浄化装置に関する。
【０００２】
【従来技術】内燃機関の排気系から排出される有害ガス
を取り除くため触媒コンバータが広く用いられており、
近年の排気ガス規制強化に対応してできるだけ浄化効率
を向上させるため、触媒コンバータの触媒担体の排気と
の接触面積を増加させるべく幾何学表面積を大きくする
ことが考えられたり、冷機始動時の触媒活性化を早める
べく触媒担体のかさ密度（単位体積当たりの質量）を低
減して暖機性の向上を図るなどの改良が行われていた。
を取り除くため触媒コンバータが広く用いられており、
近年の排気ガス規制強化に対応してできるだけ浄化効率
を向上させるため、触媒コンバータの触媒担体の排気と
の接触面積を増加させるべく幾何学表面積を大きくする
ことが考えられたり、冷機始動時の触媒活性化を早める
べく触媒担体のかさ密度（単位体積当たりの質量）を低
減して暖機性の向上を図るなどの改良が行われていた。
【０００３】
【解決しようとする課題】しかるに幾何学表面積が大き
いことはそれだけ放熱量も大きいことでもあり、また触
媒担体のかさ密度の低減は通常触媒の熱容量を低下させ
ることでもあり、このため機関の運転が停止して短時間
放置したのち再始動するような場合に、放置中の触媒温
度の低下が大きく、再度適当な触媒活性化温度まで上げ
る必要があり、再始動直後の排気浄化性能が損なわれる
ことになる。
いことはそれだけ放熱量も大きいことでもあり、また触
媒担体のかさ密度の低減は通常触媒の熱容量を低下させ
ることでもあり、このため機関の運転が停止して短時間
放置したのち再始動するような場合に、放置中の触媒温
度の低下が大きく、再度適当な触媒活性化温度まで上げ
る必要があり、再始動直後の排気浄化性能が損なわれる
ことになる。
【０００４】逆に幾何学表面積を小さくしかさ密度を単
純に高くすれば、再始動時に触媒の活性化温度は維持さ
れて排気浄化性能が損なわれることはないが、冷機始動
時の暖機性が悪くなり冷機始動時の排気浄化性能は劣る
ことになる。
純に高くすれば、再始動時に触媒の活性化温度は維持さ
れて排気浄化性能が損なわれることはないが、冷機始動
時の暖機性が悪くなり冷機始動時の排気浄化性能は劣る
ことになる。
【０００５】本発明はかかる点に鑑みなされたもので、
その目的とする処は、冷機始動時の触媒浄化性能を維持
しつつ再始動時の触媒浄化性能を損なわない排気浄化装
置を供する点にある。
その目的とする処は、冷機始動時の触媒浄化性能を維持
しつつ再始動時の触媒浄化性能を損なわない排気浄化装
置を供する点にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段および作用】上記目的を達
成するために、本発明は、内燃機関の排気系に分割され
て順次配設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置
において、上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、幾
何学表面積が大きく熱容量が小さい内燃機関における排
気浄化装置とした。
成するために、本発明は、内燃機関の排気系に分割され
て順次配設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置
において、上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、幾
何学表面積が大きく熱容量が小さい内燃機関における排
気浄化装置とした。
【０００７】上流側触媒担体は、下流側触媒担体より幾
何学表面積が大きいため排気からの受熱面積が大きくか
つ熱容量が小さいので、触媒暖機性に優れており、かか
る担体が冷機始動時に排気熱の影響を早めに受ける内燃
機関の排気系上流側に配置されているので、触媒の低温
活性を向上させることができ、冷機始動時の排気浄化性
能を高く維持することができる。
何学表面積が大きいため排気からの受熱面積が大きくか
つ熱容量が小さいので、触媒暖機性に優れており、かか
る担体が冷機始動時に排気熱の影響を早めに受ける内燃
機関の排気系上流側に配置されているので、触媒の低温
活性を向上させることができ、冷機始動時の排気浄化性
能を高く維持することができる。
【０００８】一方で下流側触媒担体は、上流側触媒担体
より幾何学表面積が小さいため放熱面積が小さくかつ熱
容量が大きいので、一度上昇した触媒温度の低下は抑制
され保温性が良く、再始動時の触媒の活性化を維持して
排気浄化性能が損なわれるのを防止することができる。
より幾何学表面積が小さいため放熱面積が小さくかつ熱
容量が大きいので、一度上昇した触媒温度の低下は抑制
され保温性が良く、再始動時の触媒の活性化を維持して
排気浄化性能が損なわれるのを防止することができる。
【０００９】また内燃機関の排気系に分割されて順次配
設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置におい
て、前記触媒担体はセラミック製でハニカム状開口セル
が形成され、上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、
単位面積当たりのセル数が大きいとともに、壁厚が小さ
くかつ全体かさ密度が小さい内燃機関における排気浄化
装置とすることで、上流側触媒担体の暖機性により冷機
始動時の触媒の低温活性を向上させ触媒浄化性能を維持
し、かつ下流側触媒担体の保温性により再始動時の浄化
性能も維持することができる。
設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置におい
て、前記触媒担体はセラミック製でハニカム状開口セル
が形成され、上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、
単位面積当たりのセル数が大きいとともに、壁厚が小さ
くかつ全体かさ密度が小さい内燃機関における排気浄化
装置とすることで、上流側触媒担体の暖機性により冷機
始動時の触媒の低温活性を向上させ触媒浄化性能を維持
し、かつ下流側触媒担体の保温性により再始動時の浄化
性能も維持することができる。
【００１０】さらに内燃機関の排気系に分割されて順次
配設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置におい
て、上流側触媒担体はコーディライトで構成され、下流
側触媒担体はアルミナで構成された内燃機関における排
気浄化装置とすることで、上流側の熱容量の小さいコー
ディライト担体の暖機性により冷機始動時の触媒浄化性
能を維持し、かつ下流側の熱容量の大きいアルミナ担体
の保温性により再始動時の触媒浄化性能も維持すること
ができる。なお熱膨張率の大きいアルミナ担体は下流側
で用いているので、熱膨張による問題はない。
配設された複数の触媒担体からなる排気浄化装置におい
て、上流側触媒担体はコーディライトで構成され、下流
側触媒担体はアルミナで構成された内燃機関における排
気浄化装置とすることで、上流側の熱容量の小さいコー
ディライト担体の暖機性により冷機始動時の触媒浄化性
能を維持し、かつ下流側の熱容量の大きいアルミナ担体
の保温性により再始動時の触媒浄化性能も維持すること
ができる。なお熱膨張率の大きいアルミナ担体は下流側
で用いているので、熱膨張による問題はない。
【００１１】
【実施例】以下図１に図示した本発明の一実施例につい
て説明する。本実施例は、直下プラス床下触媒システム
の排気浄化装置に係り、図１に示すように内燃機関１の
排気管２の途中に、内燃機関１に近い上流側触媒コンバ
ータ３と床下にあたる下流側触媒コンバータ５とが分か
れて設けられている。上流側触媒コンバータ３のさらに
上流には酸素濃度センサー８が配設されている。
て説明する。本実施例は、直下プラス床下触媒システム
の排気浄化装置に係り、図１に示すように内燃機関１の
排気管２の途中に、内燃機関１に近い上流側触媒コンバ
ータ３と床下にあたる下流側触媒コンバータ５とが分か
れて設けられている。上流側触媒コンバータ３のさらに
上流には酸素濃度センサー８が配設されている。
【００１２】上流側触媒コンバータ３にはモノリス型の
触媒担体４が１つ内蔵されており、同触媒担体４はコー
ディライトCordierite（２ＭｇＯ・２Ａｌ2 Ｏ3 ・５Ｓ
ｉＯ2 ）のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを
形成している。同触媒担体４のセル密度（単位面積当た
りのセル数）は６００セル／in2 、かさ密度（単位体積
当たりの質量）は０．３８ｇ／cc、壁厚は０．１０mmで
ある。
触媒担体４が１つ内蔵されており、同触媒担体４はコー
ディライトCordierite（２ＭｇＯ・２Ａｌ2 Ｏ3 ・５Ｓ
ｉＯ2 ）のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを
形成している。同触媒担体４のセル密度（単位面積当た
りのセル数）は６００セル／in2 、かさ密度（単位体積
当たりの質量）は０．３８ｇ／cc、壁厚は０．１０mmで
ある。
【００１３】一方下流側触媒コンバータ５には前後に２
つのモノリス型の触媒担体６，７が内蔵されており、両
触媒担体６，７は同じ材質同じ形状のものであり、アル
ミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）のセラミック製であり、ハニカム状
開口セルを形成している。同触媒担体６，７のセル密度
は４００セル／in2 、かさ密度は０．４７ｇ／cc、壁厚
はＯ．１９mmである。
つのモノリス型の触媒担体６，７が内蔵されており、両
触媒担体６，７は同じ材質同じ形状のものであり、アル
ミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）のセラミック製であり、ハニカム状
開口セルを形成している。同触媒担体６，７のセル密度
は４００セル／in2 、かさ密度は０．４７ｇ／cc、壁厚
はＯ．１９mmである。
【００１４】コーディライトは、比重が２．５１ｇ／cm
3 ，比熱が０．１９ cal／ｇ・℃であるから単位体積当
たりの熱容量は０．５ cal／cm3 ・℃であり、アルミナ
は、比重が３．９８ｇ／cm3 ，比熱が０．２０ cal／ｇ
・℃であるから単位体積当たりの熱容量は０．８ cal／
cm3 ・℃であり、コーディライトの方がアルミナより熱
容量が小さく、熱し易く暖機性があるがまた冷め易い。
3 ，比熱が０．１９ cal／ｇ・℃であるから単位体積当
たりの熱容量は０．５ cal／cm3 ・℃であり、アルミナ
は、比重が３．９８ｇ／cm3 ，比熱が０．２０ cal／ｇ
・℃であるから単位体積当たりの熱容量は０．８ cal／
cm3 ・℃であり、コーディライトの方がアルミナより熱
容量が小さく、熱し易く暖機性があるがまた冷め易い。
【００１５】通常セル密度が大きいことは、幾何学表面
積が大きく排気からの受熱面積が増し、よって担体の単
位時間に受ける熱量が大きく熱し易く暖機性に優れると
ともに逆に冷め易い。また通常壁厚が小さくかつかさ密
度が小さいことは、熱容量が小さくやはり暖機性に優れ
る。逆にセル密度が小さく壁厚およびかさ密度が大きい
と、暖機性は劣るが保温性は優れる。
積が大きく排気からの受熱面積が増し、よって担体の単
位時間に受ける熱量が大きく熱し易く暖機性に優れると
ともに逆に冷め易い。また通常壁厚が小さくかつかさ密
度が小さいことは、熱容量が小さくやはり暖機性に優れ
る。逆にセル密度が小さく壁厚およびかさ密度が大きい
と、暖機性は劣るが保温性は優れる。
【００１６】すなわち本実施例の触媒装置は、暖機性に
優れる触媒担体４を上流側に配設し、保温性に優れる触
媒担体６，７を下流側に配設している。冷機始動時にお
いては、排気熱の影響を早めに受ける内燃機関の排気系
上流側に配置された触媒担体４の優れた暖機性により触
媒の低温活性を向上させることができ、冷機始動時の排
気浄化性能を高く維持することができる。
優れる触媒担体４を上流側に配設し、保温性に優れる触
媒担体６，７を下流側に配設している。冷機始動時にお
いては、排気熱の影響を早めに受ける内燃機関の排気系
上流側に配置された触媒担体４の優れた暖機性により触
媒の低温活性を向上させることができ、冷機始動時の排
気浄化性能を高く維持することができる。
【００１７】また短時間の運転停止後の再始動時におい
ては、下流側に配置された触媒担体６，７がその優れた
保温性により一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、
触媒の活性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを
防止することができる。
ては、下流側に配置された触媒担体６，７がその優れた
保温性により一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、
触媒の活性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを
防止することができる。
【００１８】本実施例を、上流側と下流側の触媒担体を
同じくした従来例と比較した実験結果を表１に示す。
同じくした従来例と比較した実験結果を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】従来例としては、本実施例と同じ直下プラ
ス床下触媒システムの排気系で、上流側および下流側触
媒コンバータに内蔵される触媒担体は、本実施例の上流
側の触媒担体と同じものを使用している。すなわち上流
側下流側ともに使用された触媒担体は、コーディライト
のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形成し、
セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３８ｇ／
cc、壁厚は０．１０mmである。
ス床下触媒システムの排気系で、上流側および下流側触
媒コンバータに内蔵される触媒担体は、本実施例の上流
側の触媒担体と同じものを使用している。すなわち上流
側下流側ともに使用された触媒担体は、コーディライト
のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形成し、
セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３８ｇ／
cc、壁厚は０．１０mmである。
【００２１】表１には、ＵＳ ＬＡ−４モードのＨＣ浄
化率について比較した結果が示されている。内燃機関を
決められた一定条件下で試験運転した場合において、冷
機始動時の低温遷移状態ＣＴ（Cold Transient），低温
安定状態ＣＳ（Cold Stabilize）でのＨＣ浄化率および
１０分間運転を停止した後の再始動時の高温遷移状態Ｈ
Ｔ（Hot Transient ）でのＨＣ浄化率さらに以上の３つ
の浄化率にそれぞれ決められた重みづけをして合計した
ＷＭについて各浄化率が表記されている。
化率について比較した結果が示されている。内燃機関を
決められた一定条件下で試験運転した場合において、冷
機始動時の低温遷移状態ＣＴ（Cold Transient），低温
安定状態ＣＳ（Cold Stabilize）でのＨＣ浄化率および
１０分間運転を停止した後の再始動時の高温遷移状態Ｈ
Ｔ（Hot Transient ）でのＨＣ浄化率さらに以上の３つ
の浄化率にそれぞれ決められた重みづけをして合計した
ＷＭについて各浄化率が表記されている。
【００２２】この表１からも明らかなように従来例に比
べ本実施例の方が、全体的に浄化率が僅かに向上してい
る中で、再始動後の高温遷移状態ＨＴにおける浄化率が
特に目立って良くなっている。これは排気系の下流側に
保温性に優れた触媒担体６，７を配設したことによるも
のである。
べ本実施例の方が、全体的に浄化率が僅かに向上してい
る中で、再始動後の高温遷移状態ＨＴにおける浄化率が
特に目立って良くなっている。これは排気系の下流側に
保温性に優れた触媒担体６，７を配設したことによるも
のである。
【００２３】なおコーディライトは、熱膨張係数が２．
３〜１．０×１０-6／℃であるのに対し、アルミナは
８．６×１０-6／℃と大きい値なので、アルミナは上流
側では問題があるが、下流側に使用する分には問題がな
い。
３〜１．０×１０-6／℃であるのに対し、アルミナは
８．６×１０-6／℃と大きい値なので、アルミナは上流
側では問題があるが、下流側に使用する分には問題がな
い。
【００２４】次にデュアルベッド触媒コンバータシステ
ムにおける第２実施例を図２に示し説明する。内燃機関
11から延出する排気管12の途中にデュアルベッド触媒コ
ンバータ13が介在し、同触媒コンバータ13には上流側フ
ロントベッドと下流側リアベッドとに分かれてモノリス
型の触媒担体14，15が内蔵されている。なおデュアルベ
ッド触媒コンバータ13の上流側と下流側とに酸素濃度セ
ンサー16，17が配設されている。
ムにおける第２実施例を図２に示し説明する。内燃機関
11から延出する排気管12の途中にデュアルベッド触媒コ
ンバータ13が介在し、同触媒コンバータ13には上流側フ
ロントベッドと下流側リアベッドとに分かれてモノリス
型の触媒担体14，15が内蔵されている。なおデュアルベ
ッド触媒コンバータ13の上流側と下流側とに酸素濃度セ
ンサー16，17が配設されている。
【００２５】フロントベッドの触媒担体14は、コーディ
ライトのセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形
成し、セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３
８ｇ／cc、壁厚は０．１０mmである。リアベッドの触媒
担体15は、アルミナのセラミック製であり、ハニカム状
開口セルを形成し、セル密度は４００セル／in2 、かさ
密度は０．４７ｇ／cc、壁厚は０．１９mmである。
ライトのセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形
成し、セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３
８ｇ／cc、壁厚は０．１０mmである。リアベッドの触媒
担体15は、アルミナのセラミック製であり、ハニカム状
開口セルを形成し、セル密度は４００セル／in2 、かさ
密度は０．４７ｇ／cc、壁厚は０．１９mmである。
【００２６】本第２実施例も、フロントベッドの触媒担
体14の優れた暖機性により触媒の低温活性を向上させる
ことができ、冷機始動時の排気浄化性能を高く維持する
ことができ、また短時間の運転停止後の再始動時におい
ては、リアベッドの触媒担体15がその優れた保温性によ
り一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、触媒の活性
化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを防止するこ
とができる。リアベッドにフロントベッドと同じ触媒担
体を用いたものに比べ、本第２実施例は、ＵＳ ＬＡ−
４モードのＨＣ浄化率について比較した場合でもＨＴで
のＨＣ排出量は低減されている。
体14の優れた暖機性により触媒の低温活性を向上させる
ことができ、冷機始動時の排気浄化性能を高く維持する
ことができ、また短時間の運転停止後の再始動時におい
ては、リアベッドの触媒担体15がその優れた保温性によ
り一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、触媒の活性
化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを防止するこ
とができる。リアベッドにフロントベッドと同じ触媒担
体を用いたものに比べ、本第２実施例は、ＵＳ ＬＡ−
４モードのＨＣ浄化率について比較した場合でもＨＴで
のＨＣ排出量は低減されている。
【００２７】次にＥＨＣ（電気ヒータ触媒）システムに
おける第３実施例を図３に示し説明する。内燃機関21か
ら延出する排気管22の途中にＥＨＣ23と、同ＥＨＣ23の
下流側に近接して触媒コンバータ24とが介在している。
触媒コンバータ24には上流側と下流側とに分かれてライ
トオフ触媒担体25とメイン触媒担体26とが内蔵されてお
り、いずれもモノリス型の触媒である。ＥＨＣ23の上流
側に酸素濃度センサー27が配設されるとともに、触媒コ
ンバタ24のライトオフ触媒担体25とメイン触媒担体26と
の間に酸素濃度センサー28が配設されている。
おける第３実施例を図３に示し説明する。内燃機関21か
ら延出する排気管22の途中にＥＨＣ23と、同ＥＨＣ23の
下流側に近接して触媒コンバータ24とが介在している。
触媒コンバータ24には上流側と下流側とに分かれてライ
トオフ触媒担体25とメイン触媒担体26とが内蔵されてお
り、いずれもモノリス型の触媒である。ＥＨＣ23の上流
側に酸素濃度センサー27が配設されるとともに、触媒コ
ンバタ24のライトオフ触媒担体25とメイン触媒担体26と
の間に酸素濃度センサー28が配設されている。
【００２８】ライトオフ触媒担体25は、コーディライト
のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形成し、
セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３８ｇ／
cc、壁厚は０．１０mmである。メイン触媒担体15は、ア
ルミナのセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形
成し、セル密度は４００セル／in2 、かさ密度は０．４
７ｇ／cc、壁厚は０．１９mmである。
のセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形成し、
セル密度は６００セル／in2 、かさ密度は０．３８ｇ／
cc、壁厚は０．１０mmである。メイン触媒担体15は、ア
ルミナのセラミック製であり、ハニカム状開口セルを形
成し、セル密度は４００セル／in2 、かさ密度は０．４
７ｇ／cc、壁厚は０．１９mmである。
【００２９】本第３実施例は、ＥＨＣ23に近い上流側の
ライトオフ触媒担体25の優れた暖機性により触媒の低温
活性を向上させることができ、冷機始動時の排気浄化性
能を高く維持することができ、また短時間の運転停止後
の再始動時においては、メイン触媒担体26がその優れた
保温性により一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、
触媒の活性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを
防止することができＨＣ排出量を低減することができ
る。
ライトオフ触媒担体25の優れた暖機性により触媒の低温
活性を向上させることができ、冷機始動時の排気浄化性
能を高く維持することができ、また短時間の運転停止後
の再始動時においては、メイン触媒担体26がその優れた
保温性により一度上昇した触媒温度の低下を抑制して、
触媒の活性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを
防止することができＨＣ排出量を低減することができ
る。
【００３０】以上の実施例では、排気系の上流側は上流
側で同じ触媒担体を用い、下流側も同じ触媒担体を用い
たが、材質は上記例に限定されず、またセル密度，かさ
密度，壁厚等は上記数値に限定されるものではない。
側で同じ触媒担体を用い、下流側も同じ触媒担体を用い
たが、材質は上記例に限定されず、またセル密度，かさ
密度，壁厚等は上記数値に限定されるものではない。
【００３１】
【発明の効果】本発明は、上流側触媒担体が、下流側触
媒担体より熱容量が小さく触媒暖機性に優れており、触
媒の低温活性を向上させることができ、冷機始動時の排
気浄化性能を高く維持することができる、一方で下流側
触媒担体が、上流側触媒担体より熱容量が大きく一度上
昇した触媒温度の低下は抑制され、再始動時の触媒の活
性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを防止する
ことができる。
媒担体より熱容量が小さく触媒暖機性に優れており、触
媒の低温活性を向上させることができ、冷機始動時の排
気浄化性能を高く維持することができる、一方で下流側
触媒担体が、上流側触媒担体より熱容量が大きく一度上
昇した触媒温度の低下は抑制され、再始動時の触媒の活
性化を維持して排気浄化性能が損なわれるのを防止する
ことができる。
【００３２】また上流側触媒担体が下流側触媒担体に比
べ、単位面積当たりのセル数が大きいとともに、壁厚が
小さくかつ全体かさ密度が小さくすることで、上流側触
媒担体の暖機性により冷機始動時の触媒浄化性能を維持
し、かつ下流側触媒担体の保温性により再始動時の浄化
性能も維持することができる。
べ、単位面積当たりのセル数が大きいとともに、壁厚が
小さくかつ全体かさ密度が小さくすることで、上流側触
媒担体の暖機性により冷機始動時の触媒浄化性能を維持
し、かつ下流側触媒担体の保温性により再始動時の浄化
性能も維持することができる。
【００３３】上流側触媒担体をコーディライトで構成
し、下流側触媒担体をアルミナで構成することで、上流
側の熱容量の小さいコーディライト担体の暖機性により
冷機始動時の触媒浄化性能を維持し、かつ下流側の熱容
量の大きいアルミナ担体の保温性により再始動時の触媒
浄化性能も維持することができる。なお熱膨張率の大き
いアルミナ担体は下流側で用いているので、熱膨張によ
る問題はない。
し、下流側触媒担体をアルミナで構成することで、上流
側の熱容量の小さいコーディライト担体の暖機性により
冷機始動時の触媒浄化性能を維持し、かつ下流側の熱容
量の大きいアルミナ担体の保温性により再始動時の触媒
浄化性能も維持することができる。なお熱膨張率の大き
いアルミナ担体は下流側で用いているので、熱膨張によ
る問題はない。
【図１】本発明の第１実施例の直下プラス床下触媒シス
テムの排気浄化装置の概念図である。
テムの排気浄化装置の概念図である。
【図２】第２実施例のデュアルベッド触媒コンバータシ
ステムの排気浄化装置の概念図である。
ステムの排気浄化装置の概念図である。
【図３】第３実施例のＥＨＣシステムの排気浄化装置の
概念図である。
概念図である。
１…内燃機関、２…排気管、３…上流側触媒コンバー
タ、４…触媒担体、５…下流側触媒コンバータ、６，７
…触媒担体、８…酸素濃度センサー、11…内燃機関、12
…排気管、13…デュアルベッド触媒コンバータ、14，15
…触媒担体、16，17…酸素濃度センサー、21…内燃機
関、22…排気管、23…ＥＨＣ，24…触媒コンバータ、25
…ライトオフ触媒担体、26…メイン触媒担体、27，28…
酸素濃度センサー。
タ、４…触媒担体、５…下流側触媒コンバータ、６，７
…触媒担体、８…酸素濃度センサー、11…内燃機関、12
…排気管、13…デュアルベッド触媒コンバータ、14，15
…触媒担体、16，17…酸素濃度センサー、21…内燃機
関、22…排気管、23…ＥＨＣ，24…触媒コンバータ、25
…ライトオフ触媒担体、26…メイン触媒担体、27，28…
酸素濃度センサー。
Claims (3)
- 【請求項１】 内燃機関の排気系に分割されて順次配設
された複数の触媒担体からなる排気浄化装置において、 上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、幾何学表面積
が大きく熱容量が小さいことを特徴とする内燃機関にお
ける排気浄化装置。 - 【請求項２】 内燃機関の排気系に分割されて順次配設
された複数の触媒担体からなる排気浄化装置において、 前記触媒担体はセラミック製でハニカム状開口セルが形
成され、 上流側触媒担体は下流側触媒担体に比べ、単位面積当た
りのセル数が大きいとともに、壁厚が小さくかつ全体か
さ密度が小さいことを特徴とする内燃機関における排気
浄化装置。 - 【請求項３】 内燃機関の排気系に分割されて順次配設
された複数の触媒担体からなる排気浄化装置において、 上流側触媒担体はコーディライトで構成され、下流側触
媒担体はアルミナで構成されたことを特徴とする内燃機
関における排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17296395A JPH094439A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 内燃機関における排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17296395A JPH094439A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 内燃機関における排気浄化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH094439A true JPH094439A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15951613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17296395A Pending JPH094439A (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 内燃機関における排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH094439A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002514707A (ja) * | 1998-05-12 | 2002-05-21 | エミテク・ゲゼルシャフト・フュール・エミシオーンテクノロギー・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 触媒コンバータ、特にディーゼルエンジンまたは希薄燃焼エンジン用触媒コンバータ |
| CN100449124C (zh) * | 2004-12-28 | 2009-01-07 | 本田技研工业株式会社 | 车辆的排气装置 |
| CN109236426A (zh) * | 2017-07-11 | 2019-01-18 | 丰田自动车株式会社 | 废气净化装置 |
| JP2019019817A (ja) * | 2017-07-11 | 2019-02-07 | トヨタ自動車株式会社 | 排ガス浄化装置 |
-
1995
- 1995-06-16 JP JP17296395A patent/JPH094439A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002514707A (ja) * | 1998-05-12 | 2002-05-21 | エミテク・ゲゼルシャフト・フュール・エミシオーンテクノロギー・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 触媒コンバータ、特にディーゼルエンジンまたは希薄燃焼エンジン用触媒コンバータ |
| CN100449124C (zh) * | 2004-12-28 | 2009-01-07 | 本田技研工业株式会社 | 车辆的排气装置 |
| CN109236426A (zh) * | 2017-07-11 | 2019-01-18 | 丰田自动车株式会社 | 废气净化装置 |
| JP2019019817A (ja) * | 2017-07-11 | 2019-02-07 | トヨタ自動車株式会社 | 排ガス浄化装置 |
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