JPH094466A - 複合サイクル・ガスタービンを運転する方法 - Google Patents
複合サイクル・ガスタービンを運転する方法Info
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- JPH094466A JPH094466A JP8078607A JP7860796A JPH094466A JP H094466 A JPH094466 A JP H094466A JP 8078607 A JP8078607 A JP 8078607A JP 7860796 A JP7860796 A JP 7860796A JP H094466 A JPH094466 A JP H094466A
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
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- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
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- F02C7/16—Cooling of plants characterised by cooling medium
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ５０及び６０Hzの両方のガスタービンで変更
なしにタービンのある部品を使うことが出来る様にする
単純サイクル又は複合サイクル形式の陸用ガスタービン
を提供する。 【解決手段】 複合サイクル・ガスタービンを運転する
方法は、約２３対１の圧力比を持つ多段圧縮機を用いて
入口空気を圧縮し、圧縮機から吐出された略全部の空気
を燃焼装置に差し向けて、気体状燃焼生成物を発生し、
気体状燃焼生成物をタービンに差し向け、気体状燃焼生
成物を排出する工程を含むように構成する。
なしにタービンのある部品を使うことが出来る様にする
単純サイクル又は複合サイクル形式の陸用ガスタービン
を提供する。 【解決手段】 複合サイクル・ガスタービンを運転する
方法は、約２３対１の圧力比を持つ多段圧縮機を用いて
入口空気を圧縮し、圧縮機から吐出された略全部の空気
を燃焼装置に差し向けて、気体状燃焼生成物を発生し、
気体状燃焼生成物をタービンに差し向け、気体状燃焼生
成物を排出する工程を含むように構成する。
Description
【０００１】
【技術分野】この発明は全般的に部品の変更を極く少な
くして、ユーザがガスタービンの高温部品の空冷又は蒸
気冷却を取り入れることが出来る様にすると共に、５０
及び６０Hzの何れにおいても変更なしにタービンのある
部品を使うことが出来る様な設計変更を用いた、好まし
くは複合サイクル形式で表された新規な陸上用ガスター
ビンの設計方針に関する。特にこの発明は、複合サイク
ル形式で、蒸気冷却を用いる５０及び６０Hzガスタービ
ンの運転サイクルに対するパラメータの選択に関する。
くして、ユーザがガスタービンの高温部品の空冷又は蒸
気冷却を取り入れることが出来る様にすると共に、５０
及び６０Hzの何れにおいても変更なしにタービンのある
部品を使うことが出来る様な設計変更を用いた、好まし
くは複合サイクル形式で表された新規な陸上用ガスター
ビンの設計方針に関する。特にこの発明は、複合サイク
ル形式で、蒸気冷却を用いる５０及び６０Hzガスタービ
ンの運転サイクルに対するパラメータの選択に関する。
【０００２】
【背景】ガスタービン発電所に対する現在の好ましい形
式は単軸複合サイクル発電装置であり、ガスタービン、
蒸気タービン及び発電機が単軸又は回転子上に縦続的に
設けられている。単軸複合サイクル装置は、１台の空冷
ガスタービン、１台の蒸気タービン、及び１台の熱回収
形蒸気発生器（ＨＲＳＧ）で構成される。現在、単軸複
合サイクル装置は、５０及び６０Hz用の両方に対するガ
スタービンを含む出願人の生産ラインでは、各々のヘビ
ー・デューティ・ガスタービンに対して最適化されてい
る。ガスタービンの設計では、例えば増大した動力出力
に達する為に、幾何学的な倍率の原理を利用するのが常
套手段である。この倍率作用は、機械の物理的な寸法を
減少又は増加すると同時に、回転速度を増加又は減少す
れば、圧縮機及びタービンのラインは空気力学的並びに
機械的に類似になると云う原理に基づいている。この
為、現在の６０Hz用ガスタービンを上向きの倍率にする
と、同様であるが一層大形の５０Hzガスタービンに達す
る。
式は単軸複合サイクル発電装置であり、ガスタービン、
蒸気タービン及び発電機が単軸又は回転子上に縦続的に
設けられている。単軸複合サイクル装置は、１台の空冷
ガスタービン、１台の蒸気タービン、及び１台の熱回収
形蒸気発生器（ＨＲＳＧ）で構成される。現在、単軸複
合サイクル装置は、５０及び６０Hz用の両方に対するガ
スタービンを含む出願人の生産ラインでは、各々のヘビ
ー・デューティ・ガスタービンに対して最適化されてい
る。ガスタービンの設計では、例えば増大した動力出力
に達する為に、幾何学的な倍率の原理を利用するのが常
套手段である。この倍率作用は、機械の物理的な寸法を
減少又は増加すると同時に、回転速度を増加又は減少す
れば、圧縮機及びタービンのラインは空気力学的並びに
機械的に類似になると云う原理に基づいている。この
為、現在の６０Hz用ガスタービンを上向きの倍率にする
と、同様であるが一層大形の５０Hzガスタービンに達す
る。
【０００３】設計の考え方としての倍率作用は全般的に
成功したが、重要な制約がある。例えば、現存の機械か
ら上向きの倍率を採る時、倍率によって決められた機械
の動力出力は選択し得る変数ではない。従って、動力出
力Ｘを定格とする現存の６０Hzガスタービンを上向きの
倍率にして、動力出力Ｙの５０Hzガスタービンにするこ
とが出来る。しかし、５０Hzの市場で動力出力Ｚが要求
される場合、この倍率作用を利用することが出来ない。
この為、顧客／市場の必要条件に合わせ易くする別の設
計の考え方が必要である。
成功したが、重要な制約がある。例えば、現存の機械か
ら上向きの倍率を採る時、倍率によって決められた機械
の動力出力は選択し得る変数ではない。従って、動力出
力Ｘを定格とする現存の６０Hzガスタービンを上向きの
倍率にして、動力出力Ｙの５０Hzガスタービンにするこ
とが出来る。しかし、５０Hzの市場で動力出力Ｚが要求
される場合、この倍率作用を利用することが出来ない。
この為、顧客／市場の必要条件に合わせ易くする別の設
計の考え方が必要である。
【０００４】同時に、５０及び６０Hz用のガスタービン
が夫々に別個の部品を必要とし、製造、在庫及び切換え
にコストがかゝると云う場合がある。この為、５０及び
６０Hzで運転する様に設計されたタービンの間での部品
の共通性を最大にする必要がある。コストを更に節約
し、熱効率及び動力出力を増加することは、発電業界に
於ける長年の目標であり、複合サイクル形式に於けるガ
スタービンの蒸気冷却によって効率を高めることが出来
ることは評価されているが、従来、蒸気冷却は目に付く
程の成功を伴う様には利用されていなかった。今日の単
純サイクルの正味の熱効率は３６％前後であり、これに
対して複合サイクルの正味の熱効率は約５５％前後であ
る。単純サイクルのプラントでは、６０Hzの動力出力は
約１６８MWであり、５０Hzの動力出力は約２４２MWであ
る。複合サイクル・プラントでは、６０Hzの動力出力は
約２５２MWであり、５０Hzの動力出力は約３６４MWであ
る。
が夫々に別個の部品を必要とし、製造、在庫及び切換え
にコストがかゝると云う場合がある。この為、５０及び
６０Hzで運転する様に設計されたタービンの間での部品
の共通性を最大にする必要がある。コストを更に節約
し、熱効率及び動力出力を増加することは、発電業界に
於ける長年の目標であり、複合サイクル形式に於けるガ
スタービンの蒸気冷却によって効率を高めることが出来
ることは評価されているが、従来、蒸気冷却は目に付く
程の成功を伴う様には利用されていなかった。今日の単
純サイクルの正味の熱効率は３６％前後であり、これに
対して複合サイクルの正味の熱効率は約５５％前後であ
る。単純サイクルのプラントでは、６０Hzの動力出力は
約１６８MWであり、５０Hzの動力出力は約２４２MWであ
る。複合サイクル・プラントでは、６０Hzの動力出力は
約２５２MWであり、５０Hzの動力出力は約３６４MWであ
る。
【０００５】この発明によるサイクル・パラメータの選
択の比較の為、出願人の生産ラインにある単一サイクル
及び複合サイクルの現在の６０Hz及び一層大形の５０Hz
の空冷機械に対する運転パラメータを下の表Ｉに示す。
択の比較の為、出願人の生産ラインにある単一サイクル
及び複合サイクルの現在の６０Hz及び一層大形の５０Hz
の空冷機械に対する運転パラメータを下の表Ｉに示す。
【０００６】
【発明の開示】出願人は現在、５０及び６０Hzの用途の
間で移り変わる時に倍率作用を設計の考え方として必要
としない又は利用しない様な新しい系列のガスタービン
機関を開発している。その過程で、出願人は、５０及び
６０Hzタービンの部品の共通性の考え方を著しく強め
た。更に、複合サイクル形式に於けるガスタービンの高
温部品の蒸気冷却を、複合サイクル装置の熱効率を大幅
に改善する為の方法として採用した。この他の係属中の
出願には、この新しい設計の考え方を反映する物理的並
びに／又は機械的な面も取り上げている。この発明は、
特に、ガスタービンのノズル、バケット及びシュラウド
の開放回路空冷又は閉回路蒸気冷却（閉回路が好まし
い）を取り入れ、現在の機械に較べて、高いレベルの効
率及び出力を達成する複合サイクル発電所に対する新し
いガスタービン・サイクルに関する。上に述べた全ての
目標を達成する為、幾つかの具体的な問題を取り上げ
る。
間で移り変わる時に倍率作用を設計の考え方として必要
としない又は利用しない様な新しい系列のガスタービン
機関を開発している。その過程で、出願人は、５０及び
６０Hzタービンの部品の共通性の考え方を著しく強め
た。更に、複合サイクル形式に於けるガスタービンの高
温部品の蒸気冷却を、複合サイクル装置の熱効率を大幅
に改善する為の方法として採用した。この他の係属中の
出願には、この新しい設計の考え方を反映する物理的並
びに／又は機械的な面も取り上げている。この発明は、
特に、ガスタービンのノズル、バケット及びシュラウド
の開放回路空冷又は閉回路蒸気冷却（閉回路が好まし
い）を取り入れ、現在の機械に較べて、高いレベルの効
率及び出力を達成する複合サイクル発電所に対する新し
いガスタービン・サイクルに関する。上に述べた全ての
目標を達成する為、幾つかの具体的な問題を取り上げ
る。
【０００７】第１の問題は、５０Hz及び６０Hzの両用の
発電市場に対するものとして、ＮＯ X 放出物を低く保ち
ながら、今日の技術よりも一層高いレベルの効率及び出
力を発生する様に複合サイクル発電所で使うことの出来
るガスタービン・サイクルの設計である。第２の問題は
タービンの設計に「共通」タービン方式を適用すること
が出来る様に、５０Hz及び６０Hzの複合サイクル蒸気冷
却発電所に対するガスタービン・サイクルの定義をする
ことである。云い換えれば、生産コストを切り下げる為
には、作られる部品の数を減らして、作られるこう云う
部品が一層大量であることによって、部品のコストが一
層低くなり、工具の投資も減らすことが出来る様にする
ことが望ましい。低電力規模（８０MW未満）では、５０
Hz及び６０Hzの発電市場は、正しい電気的な周波数の出
力が得られる様に調整した１種類のガスタービンで充当
することが出来る。しかし、この発明が目標とする一層
大規模な機械（８０MWを越える）では、ガスタービンは
３，０００rpm 又は３，６００rpm で配送電流のHzで運
転しなければならない。従来、５０Hzガスタービン及び
６０Hzガスタービンが互いの目盛であって、２組の部品
及び２組の工具を必要としていた。５０Hz及び６０Hzガ
スタービンを、同じタービン回転子のハードウエア、同
じ固定子のハードウエア、及びタービンの第２段及び第
３段の同じエーロフォイルの若干を利用する様に設計出
来る様なガスタービン・サイクルを設計すれば、かなり
のコスト節約を実現することが出来る。
発電市場に対するものとして、ＮＯ X 放出物を低く保ち
ながら、今日の技術よりも一層高いレベルの効率及び出
力を発生する様に複合サイクル発電所で使うことの出来
るガスタービン・サイクルの設計である。第２の問題は
タービンの設計に「共通」タービン方式を適用すること
が出来る様に、５０Hz及び６０Hzの複合サイクル蒸気冷
却発電所に対するガスタービン・サイクルの定義をする
ことである。云い換えれば、生産コストを切り下げる為
には、作られる部品の数を減らして、作られるこう云う
部品が一層大量であることによって、部品のコストが一
層低くなり、工具の投資も減らすことが出来る様にする
ことが望ましい。低電力規模（８０MW未満）では、５０
Hz及び６０Hzの発電市場は、正しい電気的な周波数の出
力が得られる様に調整した１種類のガスタービンで充当
することが出来る。しかし、この発明が目標とする一層
大規模な機械（８０MWを越える）では、ガスタービンは
３，０００rpm 又は３，６００rpm で配送電流のHzで運
転しなければならない。従来、５０Hzガスタービン及び
６０Hzガスタービンが互いの目盛であって、２組の部品
及び２組の工具を必要としていた。５０Hz及び６０Hzガ
スタービンを、同じタービン回転子のハードウエア、同
じ固定子のハードウエア、及びタービンの第２段及び第
３段の同じエーロフォイルの若干を利用する様に設計出
来る様なガスタービン・サイクルを設計すれば、かなり
のコスト節約を実現することが出来る。
【０００８】第３の問題は、５０Hz及び６０Hz発電市場
に対するガスタービン・サイクルの設計として、現在の
技術で可能であるよりも一層高いレベルの効率及び出力
を発生する様に、「単純サイクル」発電所又は空冷複合
サイクル・プラントで、並びに中間技術レベルとして
（即ち、複合サイクル蒸気冷却装置に転換する前の）使
うことが出来るガスタービン・サイクルの設計である。
単純サイクル発電所は、発電機を駆動するガスタービン
が動力を発生する唯一の源であるものである。云い換え
れば、この発明のガスタービンは主に複合サイクルで利
用することを意図するものであるが、複合サイクル装置
に切換える用意の出来ていない顧客に対しては、このタ
ービンが単純サイクル発電所でも使えることが望まし
い。しかし、それでも重点とするのは複合サイクル形式
である。
に対するガスタービン・サイクルの設計として、現在の
技術で可能であるよりも一層高いレベルの効率及び出力
を発生する様に、「単純サイクル」発電所又は空冷複合
サイクル・プラントで、並びに中間技術レベルとして
（即ち、複合サイクル蒸気冷却装置に転換する前の）使
うことが出来るガスタービン・サイクルの設計である。
単純サイクル発電所は、発電機を駆動するガスタービン
が動力を発生する唯一の源であるものである。云い換え
れば、この発明のガスタービンは主に複合サイクルで利
用することを意図するものであるが、複合サイクル装置
に切換える用意の出来ていない顧客に対しては、このタ
ービンが単純サイクル発電所でも使えることが望まし
い。しかし、それでも重点とするのは複合サイクル形式
である。
【０００９】第４の問題は、部品の変更を極少なくし
て、空冷タービンを蒸気冷却ガスタービンへと等格を高
めることが出来る様な空冷及び蒸気冷却ガスタービン・
サイクルの設計である。こう云う問題に対する解決策
が、大部分出願人の係属中の特許出願に記載されてい
る。例えば、出願人の係属中の米国特許出願通し番号第
０８／４１４６９８（出願人控え番号８３９−３４
６）、発明の名称「バケット先端すき間制御を持つ取外
し自在の内側タービン殻体」には、タービンの段１及び
２の固定子及び回転子部品に接近し易くすると共に、そ
れを空冷から蒸気冷却に転換することが出来る様にする
取外し自在の内側殻体が記載されている。出願人の係属
中の米国特許出願通し番号第０８／４１４６９５（出願
人控え番号８３９−３５８）、発明の名称「乱流回転子
部品の閉又は開放回路冷却」には、段１及び２のタービ
ン・バケットに冷却蒸気を供給するやり方が記載されて
いる。出願人の係属中の米国特許出願通し番号第０８／
４１４７００（出願人控え番号８３９−３５２）、発明
の名称「閉回路蒸気冷却バケット」には、タービンの第
１段及び第２段バケットに対する冷却閉回路が記載され
ている。１９９３年１２月３日に出願された出願人の係
属中の米国特許出願通し番号第０８／１６１，０７０
号、発明の名称「蒸気冷却ガスタービンを持つ複合サイ
クルに対する蒸気サイクル」には、複合サイクル装置に
あるガスタービンに対する蒸気冷却回路が記載されてい
る。以上記載した全ての出願をこゝで引用する。
て、空冷タービンを蒸気冷却ガスタービンへと等格を高
めることが出来る様な空冷及び蒸気冷却ガスタービン・
サイクルの設計である。こう云う問題に対する解決策
が、大部分出願人の係属中の特許出願に記載されてい
る。例えば、出願人の係属中の米国特許出願通し番号第
０８／４１４６９８（出願人控え番号８３９−３４
６）、発明の名称「バケット先端すき間制御を持つ取外
し自在の内側タービン殻体」には、タービンの段１及び
２の固定子及び回転子部品に接近し易くすると共に、そ
れを空冷から蒸気冷却に転換することが出来る様にする
取外し自在の内側殻体が記載されている。出願人の係属
中の米国特許出願通し番号第０８／４１４６９５（出願
人控え番号８３９−３５８）、発明の名称「乱流回転子
部品の閉又は開放回路冷却」には、段１及び２のタービ
ン・バケットに冷却蒸気を供給するやり方が記載されて
いる。出願人の係属中の米国特許出願通し番号第０８／
４１４７００（出願人控え番号８３９−３５２）、発明
の名称「閉回路蒸気冷却バケット」には、タービンの第
１段及び第２段バケットに対する冷却閉回路が記載され
ている。１９９３年１２月３日に出願された出願人の係
属中の米国特許出願通し番号第０８／１６１，０７０
号、発明の名称「蒸気冷却ガスタービンを持つ複合サイ
クルに対する蒸気サイクル」には、複合サイクル装置に
あるガスタービンに対する蒸気冷却回路が記載されてい
る。以上記載した全ての出願をこゝで引用する。
【００１０】この発明は、圧縮機の圧力比、圧縮機の空
気流量、タービン入口温度、タービン点火温度、段１の
タービン・ノズルを出て行く時の温度（これは回転子入
口温度とも呼ばれる）、タービン排気マッハ数及びター
ビン排気温度を含むパラメータの組合せに基づいて、複
合サイクル形式で蒸気冷却ガスタービンを利用して、５
０Hz及び６０Hzの両方の発電市場に対する特定のガスタ
ービン・サイクルを指し示す。蒸気冷却を伴う複合サイ
クル形式に転換する用意が出来ていない顧客の為に、６
０Hz空冷単純サイクル用の中間サイクルも指し示す。全
体としての目標は、ＮＯX 放出物を少なくして、ガスタ
ービンの効率及び出力を改善しようとする発電業界の需
要に応えることである。
気流量、タービン入口温度、タービン点火温度、段１の
タービン・ノズルを出て行く時の温度（これは回転子入
口温度とも呼ばれる）、タービン排気マッハ数及びター
ビン排気温度を含むパラメータの組合せに基づいて、複
合サイクル形式で蒸気冷却ガスタービンを利用して、５
０Hz及び６０Hzの両方の発電市場に対する特定のガスタ
ービン・サイクルを指し示す。蒸気冷却を伴う複合サイ
クル形式に転換する用意が出来ていない顧客の為に、６
０Hz空冷単純サイクル用の中間サイクルも指し示す。全
体としての目標は、ＮＯX 放出物を少なくして、ガスタ
ービンの効率及び出力を改善しようとする発電業界の需
要に応えることである。
【００１１】全体として見ると、この発明によるサイク
ル・パラメータの重要な変更は、圧縮機の圧力比を約１
８乃至２５の範囲、好ましくは約２３．２に高めるこ
と、タービン点火温度を約２，６２２°Ｆに高めるこ
と、タービン入口温度を（タービン排気温度に余り影響
せずに）約２，７００°Ｆに高めること、及びタービン
に装填し得る空気（冷却空気）流量をタービン全体の流
量の約５−６％にずっと引き下げることである。蒸気並
びにその他のパラメータについてこれから更に詳しく説
明する。
ル・パラメータの重要な変更は、圧縮機の圧力比を約１
８乃至２５の範囲、好ましくは約２３．２に高めるこ
と、タービン点火温度を約２，６２２°Ｆに高めるこ
と、タービン入口温度を（タービン排気温度に余り影響
せずに）約２，７００°Ｆに高めること、及びタービン
に装填し得る空気（冷却空気）流量をタービン全体の流
量の約５−６％にずっと引き下げることである。蒸気並
びにその他のパラメータについてこれから更に詳しく説
明する。
【００１２】従って、この発明では、広義に云うと、約
２３．２対１の圧力比を持つ多段圧縮機を用いて入口空
気を圧縮し、圧縮機から吐出された略全部の空気を燃焼
装置に差し向けて気体状燃焼生成物を発生し、気体状燃
焼生成物をタービンに差し向け、その後気体状燃焼生成
物を排出する工程を含む複合サイクル・ガスタービンを
運転する方法が提供される。
２３．２対１の圧力比を持つ多段圧縮機を用いて入口空
気を圧縮し、圧縮機から吐出された略全部の空気を燃焼
装置に差し向けて気体状燃焼生成物を発生し、気体状燃
焼生成物をタービンに差し向け、その後気体状燃焼生成
物を排出する工程を含む複合サイクル・ガスタービンを
運転する方法が提供される。
【００１３】以下説明するこの発明並びに前に引用した
係属中の特許出願に記載された発明は、ＮＯX 放出物を
少なくして、効率及び出力を改善すると云う必要を充た
し、ハードウエアにかなりの程度の共通性を達成し、蒸
気冷却へと簡単に等級を高めることが出来る様にし、そ
れに見合ったサイクル・パラメータを指し示す。
係属中の特許出願に記載された発明は、ＮＯX 放出物を
少なくして、効率及び出力を改善すると云う必要を充た
し、ハードウエアにかなりの程度の共通性を達成し、蒸
気冷却へと簡単に等級を高めることが出来る様にし、そ
れに見合ったサイクル・パラメータを指し示す。
【００１４】
【発明を実施する最善の態様】図１は単純サイクル単軸
ヘビー・デューティ・ガスタービン１０の略図である。
ガスタービンは、回転子軸１４を持つ多段軸流圧縮機１
２で構成されていると見なすことが出来る。１６の所で
圧縮機の入口に入った空気が軸流圧縮機１２によって圧
縮され、その後燃焼器１８に吐出され、そこで天然ガス
の様な燃料を燃焼させて、タービン２０を駆動する高エ
ネルギの燃焼ガスを発生する。タービン２０では、高温
ガスのエネルギが仕事に変換され、その仕事の一部分を
使って、軸１４を介して圧縮機１２を駆動し、残りは、
電力を発生する為に、回転子軸２４（軸１４の延長部）
によって発電機２２の様な負荷を駆動する為の有効仕事
に利用し得る。典型的な単純サイクル・ガスタービンは
燃料入力の３０乃至３５％を軸出力に変換する。残りの
１乃至２％を除いた全部は、２６の所で廃熱としてター
ビン２０を出て行く。
ヘビー・デューティ・ガスタービン１０の略図である。
ガスタービンは、回転子軸１４を持つ多段軸流圧縮機１
２で構成されていると見なすことが出来る。１６の所で
圧縮機の入口に入った空気が軸流圧縮機１２によって圧
縮され、その後燃焼器１８に吐出され、そこで天然ガス
の様な燃料を燃焼させて、タービン２０を駆動する高エ
ネルギの燃焼ガスを発生する。タービン２０では、高温
ガスのエネルギが仕事に変換され、その仕事の一部分を
使って、軸１４を介して圧縮機１２を駆動し、残りは、
電力を発生する為に、回転子軸２４（軸１４の延長部）
によって発電機２２の様な負荷を駆動する為の有効仕事
に利用し得る。典型的な単純サイクル・ガスタービンは
燃料入力の３０乃至３５％を軸出力に変換する。残りの
１乃至２％を除いた全部は、２６の所で廃熱としてター
ビン２０を出て行く。
【００１５】図２は最も簡単な形の複合サイクルを示
す。この場合、２６の所でタービン２０を出て行く、排
ガスのエネルギが別の有効仕事に変換される。排ガスが
熱回収形蒸気発生器（ＨＲＳＧ）２８に入り、そこでボ
イラー式に水が蒸気に変換される。こうして発生された
蒸気が蒸気タービン３０を駆動し、こゝで更に仕事を抽
出して、軸３２を介して、別の電力を発生する２番目の
発電機３４の様な別の負荷を駆動する。ある形式では、
タービン２０、３０が共通の発電機を駆動する。電力だ
けを発生する複合サイクルは、高級なガスタービンを使
うと、熱効率が５０％乃至６０％の範囲内にある。
す。この場合、２６の所でタービン２０を出て行く、排
ガスのエネルギが別の有効仕事に変換される。排ガスが
熱回収形蒸気発生器（ＨＲＳＧ）２８に入り、そこでボ
イラー式に水が蒸気に変換される。こうして発生された
蒸気が蒸気タービン３０を駆動し、こゝで更に仕事を抽
出して、軸３２を介して、別の電力を発生する２番目の
発電機３４の様な別の負荷を駆動する。ある形式では、
タービン２０、３０が共通の発電機を駆動する。電力だ
けを発生する複合サイクルは、高級なガスタービンを使
うと、熱効率が５０％乃至６０％の範囲内にある。
【００１６】図３はタービン部分２０′の主な部品を簡
単にした形で示す。圧縮機１２′からの空気が、普通の
様に、ガスタービン回転子１４′の周りに円周方向に設
けられた幾つかの燃焼器に吐出される。この様な１つの
燃焼器を３６に示してある。燃焼の後、その結果得られ
たガスを使ってタービン２０′を駆動する。この例で
は、タービンは４つのホィール３８、４０、４２、４４
で表した相次ぐ４段を持ち、これらがガスタービン回転
子上に設けられてそれと一緒に回転し、各々は参照数字
４６、４８、５０、５２で表したバケット又は羽根を含
む。こう云うバケットがベーン５４、５６、５８、６０
で表した固定の固定子の間に交互に配置されている。
単にした形で示す。圧縮機１２′からの空気が、普通の
様に、ガスタービン回転子１４′の周りに円周方向に設
けられた幾つかの燃焼器に吐出される。この様な１つの
燃焼器を３６に示してある。燃焼の後、その結果得られ
たガスを使ってタービン２０′を駆動する。この例で
は、タービンは４つのホィール３８、４０、４２、４４
で表した相次ぐ４段を持ち、これらがガスタービン回転
子上に設けられてそれと一緒に回転し、各々は参照数字
４６、４８、５０、５２で表したバケット又は羽根を含
む。こう云うバケットがベーン５４、５６、５８、６０
で表した固定の固定子の間に交互に配置されている。
【００１７】複合サイクル・ガスタービンに対する運転
パラメータの決定は、多くの因子に基づいており、その
内の最も重要なものを次に説明する。特に断らない限
り、選ばれた運転パラメータは好ましい複合サイクル蒸
気冷却形式の５０及び６０Hz機械に対するものである。
蒸気冷却を用いた複合サイクル装置への予想された転換
以前の、上に引用した係属中の米国特許出願に論じられ
た種々のハードウエアの変更を取り入れているが、第１
段及び第２段に対して空冷を利用している６０Hz単純サ
イクル空冷タービンについても説明する。
パラメータの決定は、多くの因子に基づいており、その
内の最も重要なものを次に説明する。特に断らない限
り、選ばれた運転パラメータは好ましい複合サイクル蒸
気冷却形式の５０及び６０Hz機械に対するものである。
蒸気冷却を用いた複合サイクル装置への予想された転換
以前の、上に引用した係属中の米国特許出願に論じられ
た種々のハードウエアの変更を取り入れているが、第１
段及び第２段に対して空冷を利用している６０Hz単純サ
イクル空冷タービンについても説明する。
【００１８】所望の目標を充たし、且つ前に述べた問題
を解決する為のタービンの運転パラメータ又は仕様の選
択は、部分的には、材料の制限、並びに現存のガスター
ビン機関に存在するその他の条件又は配置によって決定
され、これは新しいタービンの設計にも持ち込まれる。
例えば、ガスタービンの熱効率及び比出力は、圧力比と
点火温度と云う２つのサイクル・パラメータの影響を強
く受ける。サイクルの圧力比は、圧縮機の吐出圧力を圧
縮機の入口圧力で除したものである。タービン冷却損失
を考慮しない理想的なサイクルでは、熱効率は化学量論
的な点火温度レベル及び５０：１又は６０：１の圧力比
次第で増加する。今日の超合金は２，２００°Ｆで融け
始めるので、高温ガス通路の部品を冷却して、金属温度
を２，２００°Ｆより十分低く保たなければならない。
圧縮機から空気を抽出して、タービンの高温ガス通路の
部品を冷却するのが常套手段であり、この為理論的な圧
力比は簡単には得られない。
を解決する為のタービンの運転パラメータ又は仕様の選
択は、部分的には、材料の制限、並びに現存のガスター
ビン機関に存在するその他の条件又は配置によって決定
され、これは新しいタービンの設計にも持ち込まれる。
例えば、ガスタービンの熱効率及び比出力は、圧力比と
点火温度と云う２つのサイクル・パラメータの影響を強
く受ける。サイクルの圧力比は、圧縮機の吐出圧力を圧
縮機の入口圧力で除したものである。タービン冷却損失
を考慮しない理想的なサイクルでは、熱効率は化学量論
的な点火温度レベル及び５０：１又は６０：１の圧力比
次第で増加する。今日の超合金は２，２００°Ｆで融け
始めるので、高温ガス通路の部品を冷却して、金属温度
を２，２００°Ｆより十分低く保たなければならない。
圧縮機から空気を抽出して、タービンの高温ガス通路の
部品を冷却するのが常套手段であり、この為理論的な圧
力比は簡単には得られない。
【００１９】タービンの第１段及び第２段のタービン・
ノズル、バケット及びシュラウドの蒸気冷却により（第
３段は空冷のまゝであり、第４段は無冷却のまゝであ
る）、普通ならば燃焼器を側路して、タービン流路の中
央にあるガス通路に入るタービン冷却空気（装入可能な
冷却）を減らすことにより、効率及び出力の重要な利得
が得られる。こゝで説明する例では、装入可能な（冷
却）流量は、空気流量全体の百分率として、約１２％か
ら約５−６％に減らすことが出来る。蒸気冷却の別の利
点は、熱伝達が潜在的に優れていることである。例え
ば、典型的な高圧抽出蒸気を圧縮機抽出空気と比較する
と、蒸気は（他の点が同等として）その比熱が一層高い
ことにより、乱流性のダクトの流れの中での伝熱係数が
目立って有利である。しかし、更に重要な利点はガスタ
ービンの熱効率が一層高いことである。ガスタービンの
第１段及び第２段の冷却にもはや圧縮機抽出空気を必要
としないので、それを軸仕事に変換される様に、ガス通
路内の流量増加と云うよい用途に回すことが出来、同じ
燃料熱入力に対してタービン出力が一層高くなる。更
に、こゝで説明するサイクル・パラメータは、第１段及
び第２段を空冷から蒸気冷却に変えた時に起こるガス通
路の温度降下の固有の減少を反映する。云い換えれば、
タービン排気温度を上昇させる代わりに、一層高い圧縮
機の圧力比、即ち１８−２５の範囲、好ましくは２０よ
り大きい、即ち、約２３．２の圧力比を選ぶことによっ
て、温度効果を抑える。この比は、５０及び６０Hzの複
合サイクル蒸気冷却、及び６０Hz単純サイクル空冷の両
方の機関に適用される。
ノズル、バケット及びシュラウドの蒸気冷却により（第
３段は空冷のまゝであり、第４段は無冷却のまゝであ
る）、普通ならば燃焼器を側路して、タービン流路の中
央にあるガス通路に入るタービン冷却空気（装入可能な
冷却）を減らすことにより、効率及び出力の重要な利得
が得られる。こゝで説明する例では、装入可能な（冷
却）流量は、空気流量全体の百分率として、約１２％か
ら約５−６％に減らすことが出来る。蒸気冷却の別の利
点は、熱伝達が潜在的に優れていることである。例え
ば、典型的な高圧抽出蒸気を圧縮機抽出空気と比較する
と、蒸気は（他の点が同等として）その比熱が一層高い
ことにより、乱流性のダクトの流れの中での伝熱係数が
目立って有利である。しかし、更に重要な利点はガスタ
ービンの熱効率が一層高いことである。ガスタービンの
第１段及び第２段の冷却にもはや圧縮機抽出空気を必要
としないので、それを軸仕事に変換される様に、ガス通
路内の流量増加と云うよい用途に回すことが出来、同じ
燃料熱入力に対してタービン出力が一層高くなる。更
に、こゝで説明するサイクル・パラメータは、第１段及
び第２段を空冷から蒸気冷却に変えた時に起こるガス通
路の温度降下の固有の減少を反映する。云い換えれば、
タービン排気温度を上昇させる代わりに、一層高い圧縮
機の圧力比、即ち１８−２５の範囲、好ましくは２０よ
り大きい、即ち、約２３．２の圧力比を選ぶことによっ
て、温度効果を抑える。この比は、５０及び６０Hzの複
合サイクル蒸気冷却、及び６０Hz単純サイクル空冷の両
方の機関に適用される。
【００２０】運転パラメータを選択する時の更に別の因
子は、第４段の最終段が無冷却のまゝである現在の（尚
受入れられている）ガスタービン冷却方式である。即
ち、最終タービン段の冷却を避ける為、即ち、過大なタ
ービン排気温度を防ぐ為、圧力比を高めることが必要に
なるが、これは上に述べた所と見合っている。圧縮機の
圧力比は、最終段バケットに於けるマッハ数、タービン
排気温度並びに最終的には材料の選択を含むこの他のパ
ラメータも考慮に入れなければならない。この為、圧力
比並びに圧縮機の空気流量の値の決定は、妥当なコスト
で部品寿命（特に最終タービン段に於ける）が最大にな
る様に設計された材料を用いることに必然的に基づいて
いる。最終タービン段にとって好ましい材料は方向性凝
固をさせたＲ１０８合金であり、従って、タービン排気
温度は必然的に材料の選択によって定まる。最終タービ
ン段が無冷却のまゝと決まっているので、特にそうであ
る。
子は、第４段の最終段が無冷却のまゝである現在の（尚
受入れられている）ガスタービン冷却方式である。即
ち、最終タービン段の冷却を避ける為、即ち、過大なタ
ービン排気温度を防ぐ為、圧力比を高めることが必要に
なるが、これは上に述べた所と見合っている。圧縮機の
圧力比は、最終段バケットに於けるマッハ数、タービン
排気温度並びに最終的には材料の選択を含むこの他のパ
ラメータも考慮に入れなければならない。この為、圧力
比並びに圧縮機の空気流量の値の決定は、妥当なコスト
で部品寿命（特に最終タービン段に於ける）が最大にな
る様に設計された材料を用いることに必然的に基づいて
いる。最終タービン段にとって好ましい材料は方向性凝
固をさせたＲ１０８合金であり、従って、タービン排気
温度は必然的に材料の選択によって定まる。最終タービ
ン段が無冷却のまゝと決まっているので、特にそうであ
る。
【００２１】タービン排気温度はサイクルに対する圧縮
機の空気流量及び圧力比とも関係する。前に述べた様
に、排気温度は排気装置の材料及び最終段のタービン・
バケットの寿命によって制限される。現在の機械は約
１，１１０°Ｆまでの温度で運転される。このレベルよ
りずっと高くすると、排気装置の材料の選択に階段形の
変化が生じ、その結果、ハードウエアのコストが上昇す
る。現在のガスタービンでは、排気温度は主にタービン
点火温度及び圧縮機圧力比の影響を受け、排気温度が高
すぎる時は、排気温度を下げる為に圧力比の増加が用い
られる。この発明では、排気装置のコストの階段形の変
化による増加を避ける為に、排気温度は妥当なレベルの
範囲内に抑える。６０Hz蒸気冷却機関では、タービン排
気温度は約１，１２１°Ｆに設定し、５０Hz蒸気冷却機
関では、約１，１４０°Ｆに設定する。６０Hz空冷機関
に対するタービン排気温度は約１，０４４°Ｆである。
これは、５０Hz及び６０Hzガスタービンを共通のタービ
ン構造で結び合わせて、空冷サイクルを蒸気冷却サイク
ルに等級を上げることが出来る様にした結果である。
機の空気流量及び圧力比とも関係する。前に述べた様
に、排気温度は排気装置の材料及び最終段のタービン・
バケットの寿命によって制限される。現在の機械は約
１，１１０°Ｆまでの温度で運転される。このレベルよ
りずっと高くすると、排気装置の材料の選択に階段形の
変化が生じ、その結果、ハードウエアのコストが上昇す
る。現在のガスタービンでは、排気温度は主にタービン
点火温度及び圧縮機圧力比の影響を受け、排気温度が高
すぎる時は、排気温度を下げる為に圧力比の増加が用い
られる。この発明では、排気装置のコストの階段形の変
化による増加を避ける為に、排気温度は妥当なレベルの
範囲内に抑える。６０Hz蒸気冷却機関では、タービン排
気温度は約１，１２１°Ｆに設定し、５０Hz蒸気冷却機
関では、約１，１４０°Ｆに設定する。６０Hz空冷機関
に対するタービン排気温度は約１，０４４°Ｆである。
これは、５０Hz及び６０Hzガスタービンを共通のタービ
ン構造で結び合わせて、空冷サイクルを蒸気冷却サイク
ルに等級を上げることが出来る様にした結果である。
【００２２】空冷サイクルは排気温度が一層低い（即ち
約１，０４４°Ｆ）から、蒸気冷却サイクルよりも、圧
縮機の空気流量を一層高くして、又は圧力比を一層低く
して設計することが出来る。しかし、両方の機械で同じ
圧縮機を使うことが出来る様にし、空冷サイクルを蒸気
冷却サイクルに等級を高める時に圧縮機の変更を何ら必
要としない様にする為、圧力比及び流量は同じまゝにす
る。同じ空気流量にすると、空冷及び蒸気冷却の両方の
サイクルで、最大限に共通のタービン・ハードウエアを
使うことが出来る。
約１，０４４°Ｆ）から、蒸気冷却サイクルよりも、圧
縮機の空気流量を一層高くして、又は圧力比を一層低く
して設計することが出来る。しかし、両方の機械で同じ
圧縮機を使うことが出来る様にし、空冷サイクルを蒸気
冷却サイクルに等級を高める時に圧縮機の変更を何ら必
要としない様にする為、圧力比及び流量は同じまゝにす
る。同じ空気流量にすると、空冷及び蒸気冷却の両方の
サイクルで、最大限に共通のタービン・ハードウエアを
使うことが出来る。
【００２３】最終タービン段に於けるタービン排気マッ
ハ数も、機械に通される圧縮機空気流量並びにタービン
排気温度の関数である。典型的には、排気マッハ数は、
圧縮機空気流量を設定するパラメータの１つであり、目
標は出力を増大する為に空気流量を最大にすることであ
る。現在のガスタービンは、約０．６２乃至約０．６５
の範囲内の排気マッハ数で運転される。この発明は妥当
な排気マッハ数のレベルをサイクル設計の圧縮機空気流
量の選択と関係づけ、好ましい構成では、タービン排気
マッハ数は、６０Hz蒸気冷却機関では０．６５であり、
５０Hz蒸気冷却機関では０．６８であり、６０Hz空冷機
関では０．６２である。
ハ数も、機械に通される圧縮機空気流量並びにタービン
排気温度の関数である。典型的には、排気マッハ数は、
圧縮機空気流量を設定するパラメータの１つであり、目
標は出力を増大する為に空気流量を最大にすることであ
る。現在のガスタービンは、約０．６２乃至約０．６５
の範囲内の排気マッハ数で運転される。この発明は妥当
な排気マッハ数のレベルをサイクル設計の圧縮機空気流
量の選択と関係づけ、好ましい構成では、タービン排気
マッハ数は、６０Hz蒸気冷却機関では０．６５であり、
５０Hz蒸気冷却機関では０．６８であり、６０Hz空冷機
関では０．６２である。
【００２４】次に、一旦最終段タービン・バケット材料
が選択され（好ましくは方向性凝固をさせたＲ１０８合
金）、それによってある温度の最大値が決まると、空気
流量をマッハ数の限界の関数として選ぶことが出来る。
６０Hz蒸気冷却及び空冷機関に対する圧縮機空気流量は
約１，２３０pps であり、５０Hz蒸気冷却機関では約
１，５１４pps である。
が選択され（好ましくは方向性凝固をさせたＲ１０８合
金）、それによってある温度の最大値が決まると、空気
流量をマッハ数の限界の関数として選ぶことが出来る。
６０Hz蒸気冷却及び空冷機関に対する圧縮機空気流量は
約１，２３０pps であり、５０Hz蒸気冷却機関では約
１，５１４pps である。
【００２５】上に述べた条件が決まり、ＮＯx 放出物の
２５ppm 未満、最終的には１０ppm未満と云う目標が決
まると、６０Hz蒸気冷却機関及び５０Hz蒸気冷却機関に
対しては約２，７００°Ｆのタービン入口温度が選ばれ
る。６０Hz空冷機関に対するタービン入口温度は約２，
８００°Ｆである。ガスタービンの効率及び出力は、タ
ービン入口温度の関数であるタービン点火温度の上昇と
共に本質的に増加する。選ばれたタービン入口温度によ
り、ＮＯx 放出物の条件によって制限されていた現在の
技術による機械に較べて、サイクルの性能が高められ
る。ＮＯx 放出物は、燃焼温度と共に増加するが、この
燃焼温度がその結果としてのタービン入口温度に反映す
る。これがサイクルに於けるタービン入口温度のレベル
を制限し、放出物の目標の変化又は燃焼技術の改良の変
化の結果としてだけ、変化する。こゝでこの発明は放出
物の目標並びに最近の燃焼技術をサイクルの設計内で組
合せる。
２５ppm 未満、最終的には１０ppm未満と云う目標が決
まると、６０Hz蒸気冷却機関及び５０Hz蒸気冷却機関に
対しては約２，７００°Ｆのタービン入口温度が選ばれ
る。６０Hz空冷機関に対するタービン入口温度は約２，
８００°Ｆである。ガスタービンの効率及び出力は、タ
ービン入口温度の関数であるタービン点火温度の上昇と
共に本質的に増加する。選ばれたタービン入口温度によ
り、ＮＯx 放出物の条件によって制限されていた現在の
技術による機械に較べて、サイクルの性能が高められ
る。ＮＯx 放出物は、燃焼温度と共に増加するが、この
燃焼温度がその結果としてのタービン入口温度に反映す
る。これがサイクルに於けるタービン入口温度のレベル
を制限し、放出物の目標の変化又は燃焼技術の改良の変
化の結果としてだけ、変化する。こゝでこの発明は放出
物の目標並びに最近の燃焼技術をサイクルの設計内で組
合せる。
【００２６】前に述べた様に、ガスタービンの効率及び
出力は本質的にタービン点火温度の上昇と共に増加す
る。タービン点火温度は、タービン入口温度のガスが段
１のノズルを通過した後の温度である。現在の技術の機
械では、段１のノズルが空冷であるが、１５０乃至２５
０°Ｆの温度降下が起こり得る。段１のノズルを蒸気冷
却にすると、温度降下が約８０°Ｆに少なくなり、その
結果、同じタービン入口温度に対し、タービン点火温度
を実質的に高め、こうして効率及び出力が増加する。こ
の発明では、５０Hz及び６０Hzの両方の機関に於けるタ
ービン点火温度は２，６２２°Ｆに設定する。
出力は本質的にタービン点火温度の上昇と共に増加す
る。タービン点火温度は、タービン入口温度のガスが段
１のノズルを通過した後の温度である。現在の技術の機
械では、段１のノズルが空冷であるが、１５０乃至２５
０°Ｆの温度降下が起こり得る。段１のノズルを蒸気冷
却にすると、温度降下が約８０°Ｆに少なくなり、その
結果、同じタービン入口温度に対し、タービン点火温度
を実質的に高め、こうして効率及び出力が増加する。こ
の発明では、５０Hz及び６０Hzの両方の機関に於けるタ
ービン点火温度は２，６２２°Ｆに設定する。
【００２７】下記の表IIは、複合サイクル蒸気冷却形式
に於ける５０Hz及び６０Hz機関並びに中間の６０Hz空冷
形式に対する例としての種々の運転パラメータをまとめ
たものである。 この発明を現在最も実用的で好ましい実施例と考えられ
るものについて説明したが、この発明がこゝにに開示し
た実施例に制限されず、むしろ特許請求の範囲に含まれ
る種々の変更及び均等物を包括するものであることを承
知されたい。
に於ける５０Hz及び６０Hz機関並びに中間の６０Hz空冷
形式に対する例としての種々の運転パラメータをまとめ
たものである。 この発明を現在最も実用的で好ましい実施例と考えられ
るものについて説明したが、この発明がこゝにに開示し
た実施例に制限されず、むしろ特許請求の範囲に含まれ
る種々の変更及び均等物を包括するものであることを承
知されたい。
【図１】単純サイクル単軸ヘビー・デューティ・ガスタ
ービンの略図。
ービンの略図。
【図２】最も簡単な形の複合サイクル・ガスタービン／
蒸気タービン装置の略図。
蒸気タービン装置の略図。
【図３】この発明によるガスタービンの一部分の部分的
な断面図。
な断面図。
１２ 圧縮機 １８ 燃焼器 ２０ タービン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジョージ・ダブリュー・スキパー，ジュニ ア アメリカ合衆国、ニューヨーク州、スケネ クタデイ、スウィートブライア・ロード、 2287番
Claims (10)
- 【請求項１】 複合サイクル・ガスタービンを運転する
方法に於て、約２３対１の圧力比を持つ多段圧縮機を用
いて入口空気を圧縮し、該圧縮機から吐出された略全部
の空気を燃焼装置に差し向けて気体状燃焼生成物を発生
し、該気体状燃焼生成物をタービンに差し向け、前記気
体状燃焼生成物を排出する工程を含む方法。 - 【請求項２】 タービンが、段１及び段２が蒸気冷却で
ある４段タービンである請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 圧縮機を通る空気流が約１，２００−
１，６００ pps である請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 タービン点火温度が約２，５９０乃至約
２，６２２°Ｆである請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 前記燃焼装置から吐出される気体状燃焼
生成物が２，６５０−２，８００°Ｆでタービンの第１
段に入る請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 気体状燃焼生成物がタービンから約１，
０４０−約１，１４０°Ｆで排出される請求項１記載の
方法。 - 【請求項７】 気体状燃焼生成物の排気マッハ数が約
０．６５である請求項１記載の方法。 - 【請求項８】 ガスタービンの排気を利用して熱回収形
蒸気発生器内の蒸気タービンからの復水を再熱し、ガス
タービンに於ける冷却デューティの為に蒸気タービンか
ら蒸気を抽出する複合サイクル形式の蒸気冷却ガスター
ビンを運転する方法に於て、多段圧縮機を用いて入口空
気を圧縮し、該圧縮機から吐出された略全部の空気を燃
焼装置に差し向けて気体状燃焼生成物を発生し、該気体
状燃焼生成物をタービンに差し向け、気体状燃焼生成物
を排出する工程を含み、タービンは４段タービンであっ
て、第１段及び第２段が蒸気冷却であり、第３段が空冷
であり、第４段は無冷却であり、タービンが５０Hz又は
６０Hzの何れで運転されるかに応じて、タービンが下記
のサイクル・パラメータ及び性能特性 60Hz(蒸気) 50Hz(蒸気) 「定格」出力（ＭＷ） 400 480 「定格」効率（％） 60 60 ＲＰＭ 3600 3000 圧力比 23.2 23.2 圧縮機空気流（pps） 1230.3 1514 タービン（ノズル）入口温度（°Ｆ） 2700 2700 タービン点火温度（°Ｆ） 2622 2622 回転子入口温度（°Ｆ） 2600 2600 タービン排気温度（°Ｆ） 1121 1140 排気マッハ数 0.65 0.68 タービン装填流量(％Ｗｃ） 5.5 5.75 に従って運転される方法。 - 【請求項９】 圧縮機、燃焼装置及び発電機に接続され
たタービンを含むガスタービンを含んでいて、ガスター
ビンの排気を利用して熱回収形蒸気発生器内の蒸気ター
ビンに対する蒸気を加熱し、タービンの第１段及び第２
段が蒸気冷却である様な発電装置を運転する方法に於
て、２０より大きい圧縮機圧力比、並びに約２，６２２
°Ｆのタービン燃焼装置点火温度を用いて前記ガスター
ビンを運転し、発電装置の熱効率を約６０％にする工程
を含む方法。 - 【請求項１０】 表IIに記載する夫々の運転パラメータ
に略従って運転される５０Hz又は６０Hz蒸気冷却又は６
０Hz空冷ガスタービン。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/414,696 US5839267A (en) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | Cycle for steam cooled gas turbines |
| US08/414696 | 1995-03-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH094466A true JPH094466A (ja) | 1997-01-07 |
| JPH094466A5 JPH094466A5 (ja) | 2005-10-27 |
Family
ID=23642550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8078607A Pending JPH094466A (ja) | 1995-03-31 | 1996-04-01 | 複合サイクル・ガスタービンを運転する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5839267A (ja) |
| EP (1) | EP0735254B1 (ja) |
| JP (1) | JPH094466A (ja) |
| DE (1) | DE69625735T2 (ja) |
| IN (1) | IN186694B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7320175B2 (en) | 2002-06-25 | 2008-01-22 | Hitachi, Ltd. | Production process of gas turbine |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1184541B1 (en) * | 1995-09-22 | 2004-12-08 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined cycle power plant |
| US6105362A (en) * | 1995-09-22 | 2000-08-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined cycle power plant with gas turbine cooling system |
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