JPH094542A - 燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 簡単な構造で耐久性に優れ、製造が容易で安
価な燃料供給装置を提供する。 【構成】 タペット４１の平坦面４１ａの径を２Ｄ、カ
ムシャフトの軸方向におけるカム面幅を２Ｂ、平坦面４
１ａとカム面との摺動方向における摺動距離を２Ｌ、カ
ムの回転軸と直交し平坦面４１ａの中心軸２０１と平行
なカムの中心軸２０２と平坦面４１ａの中心軸２０１と
のカム面幅方向における偏心量をｅ₁ 、カムの中心軸２
０２と平坦面４１ａの中心軸２０１との摺動方向におけ
る偏心量をｅ₂ とすると、各変数の間に（Ｂ−ｅ₁ ）＞
Ｄ＞（Ｌ＋ｅ₂ ）の関係がある。平坦面４１ａとカム面
とは常に線接触し、カムの周縁部が平坦面４１ａと接触
することが防止されるので、タペット４１とカムとの摺
動部において偏磨耗したり過度の応力集中が発生するこ
とを防止できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関に用いられる
燃料供給装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、カムの回転運動をタペットの
往復運動に変換しこのタペットとともに往復移動するピ
ストン（プランジャ）により燃料を加圧圧送する内燃機
関の燃料供給装置として特開昭４８−９０４４号公報お
よび実公昭６２−１５４８６号公報に開示されているも
のが知られている。

【０００３】特開昭４８−９０４４号公報に開示されて
いる送油ポンプでは、タペット底部外壁の平坦面とカム
面とが直接摺動している。また、実公昭６２−１５４８
６号公報に開示されている燃料供給装置では、タペット
にタペットローラを設けカム軸とともに回転するカムの
回転運動をタペットローラおよびピストンの往復運動に
変換している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
４８−９０４４号公報に開示されているものでは、タペ
ットの平坦面とカム面とが直接摺動するため、タペット
またはカムの形状によってはタペットおよびカムの摺動
部において偏摩耗または過度の応力集中がおこる。これ
ら摺動部の偏摩耗または過度の応力集中を避けるため
に、タペットの平坦面およびカム面の面粗度および形状
精度等の要求が厳しくなると結果としてコストアップに
つながるという問題がある。

【０００５】また実公昭６２−１５４８６号公報に開示
されているものでは、タペットにタペットローラを取付
けることによりタペットとカムとの摺動抵抗を緩和する
ことができるが、部品点数が増加することにより組付工
数が増加するとともに装置の体格が大きくなり、さらに
製造コストが増加するという問題がある。本発明はこの
ような問題を解決するためになされたものであり、簡単
な構造で耐久性に優れ、製造が容易で安価な燃料供給装
置を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の請求項１記載の燃料供給装置は、底部外壁に
平坦面を有するタペットと、前記平坦面と摺動するカム
面を有しカムシャフトの回転に伴い前記タペットを往復
駆動するカムと、前記タペットとともに往復移動するプ
ランジャとを備え、前記プランジャの往復移動に伴い加
圧室に吸入した燃料を加圧圧送する燃料供給装置であっ
て、前記平坦面径を２Ｄ、前記カムシャフトの軸方向に
おける前記カム面幅を２Ｂ、前記平坦面と前記カム面と
の摺動方向における摺動距離を２Ｌ、前記カムの回転軸
と直交し前記平坦面の中心軸と平行な前記カムの中心軸
と前記平坦面の中心軸との前記カム面の幅方向における
偏心量をｅ₁ 、前記カムの中心軸と前記平坦面の中心軸
との前記摺動方向における偏心量をｅ₂ とすると、 （Ｂ−ｅ₁ ）＞Ｄ＞（Ｌ＋ｅ₂ ） を満たすことを特徴とする。

【０００７】本発明の請求項２記載の燃料供給装置は、
請求項１記載の燃料供給装置において、前記平坦面外周
には径方向外側に向かうにしたがい前記カムから離れる
方向にテーパ面が形成されていることを特徴とする。本
発明の請求項３記載の燃料供給装置は、請求項２記載の
燃料供給装置において、前記タペットは有底円筒状に形
成され、前記タペット内外を連通するオイル抜穴を前記
テーパ面位置に形成することを特徴とする。

【０００８】

【作用および発明の効果】本発明の請求項１または２記
載の燃料供給装置によると、タペット底部外壁の平坦面
とカム面とが直接摺動する。さらに、タペットの平坦面
径を２Ｄ、カムシャフトの軸方向におけるカム面幅を２
Ｂ、平坦面とカム面との摺動方向における摺動距離を２
Ｌ、カムの回転軸と直交し平坦面の中心軸と平行なカム
の中心軸と平坦面の中心軸とのカム面の幅方向における
偏心量をｅ₁ 、カムの中心軸と平坦面の中心軸との摺動
方向における偏心量をｅ₂ とすると、 （Ｂ−ｅ₁ ）＞Ｄ＞（Ｌ＋ｅ₂ ） を満たすようにタペットを形成することにより、タペッ
トの平坦面とカム面とが常に線接触し、かつカムの外周
縁部がタペットの平坦面と摺動しないことにより、部品
点数を増加することなくタペットおよびカムの摺動摩耗
を低減するとともに過度の応力集中を避けることができ
る。このため、タペットまたはカムを硬質化することな
く耐久性を向上できるので、タペットおよびカムの製造
が容易になる。

【０００９】本発明の請求項３記載の燃料供給装置によ
ると、有底円筒状に形成されたタペット内外を連通する
オイル抜穴をテーパ面位置に形成することにより、タペ
ットとカムとの摺動部とオイル抜穴とが干渉しない。こ
のため、オイル抜穴を形成するタペットの外壁側開口周
縁部に摺動摩耗または変形を避ける目的で面取り等の二
次加工処理を行う必要がなくなるので、加工工数を減少
できる。

【００１０】

【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の燃料供給装置をガソリンエンジ
ン用高圧サプライポンプに適用した第１実施例を図２に
示し、図２の高圧サプライポンプを多気筒エンジンのヘ
ッドカバーに搭載した状態を図３に示す。

【００１１】高圧サプライポンプ１０はボルト１１２に
よりヘッドカバー１００に固定されている。高圧サプラ
イポンプ１０はバルブカムシャフト１１０に取付けられ
たカム１１１に駆動され、各気筒の燃焼室１１３に高圧
燃料を供給する。図２に示すように、高圧サプライポン
プ１０は、吸入通路１２ａの形成された吸入口１２と電
磁弁２０とデリバリバルブ３０とを収容しているシリン
ダ１１の上部をエンジンハウジングの一部であるヘッド
カバー１００の外部に露出し、図３に示すボルト１１２
によりヘッドカバー１００に固定されている。ヘッドカ
バー１００に収容されている高圧サプライポンプ１０の
その他の部分は、円筒状のタペットガイド４０に囲われ
てヘッドカバー１００の収容孔１００ａに収容されてい
る。タペットガイド４０はスクリュウねじ６０によりシ
リンダ１１に固定されているが、本発明では、スクリュ
ウねじ６０に代えてピンを用いることは可能である。カ
ム１１１は、図示しない吸排気バルブを開閉駆動するバ
ルブカムシャフト１１０に取付けられ、高圧サプライポ
ンプ１０を駆動する。

【００１２】後述するプランジャ４３を往復移動可能に
支持するシリンダ１１の内壁１１ａには、円環状の燃料
溜まり１１ｂおよび１１ｃが形成されている。燃料溜ま
り１１ｂはリターン通路１７を介して吸入通路１２ａと
連通し、燃料溜まり１１ｃは、図示しないリターン通路
に連通している。吸入口１２には吸入通路１２ａが形成
されており、図示しない低圧の燃料ポンプから燃料が供
給される。吸入通路１２ａは、燃料通路１３と連通する
とともにリターン通路１７を介して燃料溜まり１１ｂと
連通している。

【００１３】電磁弁２０はシリンダ１１に鉛直下向きに
嵌挿されており、電磁弁２０の内部には燃料供給通路が
形成されたバルブボディ２２が嵌挿されている。弁体２
３は、弁座２１に対して当接および離間可能にバルブボ
ディ２２に配設されている。バルブボディ２２の図２の
下側端面はプレート２４と、プレート２４の図２の下側
端面はワッシャ２５と、そしてワッシャ２５の図２の下
側端面はシリンダ１１と面接触している。電磁弁２０周
囲のシリンダ１１の内壁には環状の燃料ギャラリ１４が
形成され、この燃料ギャラリ１４は燃料通路１３および
連通路２６と連通している。

【００１４】デリバリバルブ３０はシリンダ１１とねじ
結合で固定し、吐出弁体３１は、圧縮コイルスプリング
３２により弁座３３に付勢されている。加圧室１６内の
圧力が所定圧以上になると、圧縮コイルスプリング３２
の付勢力に抗して吐出弁体３１がリフトし、吐出通路１
５と吐出口３４とが連通する。デリバリバルブ３０は図
示しない燃料鋼管により図示しないコモンレールと接続
されている。

【００１５】タペット４１は有底円筒状に形成され、タ
ペット４１の底部外壁に形成された平坦面４１ａがカム
１１１のカム面１１１ａと摺動している。タペット４１
はタペットガイド４０の内壁に摺動可能に支持されてい
る。タペットガイド４０の内壁とタペット４１の外壁と
の間には潤滑油が供給され、タペット４１の往復移動に
よるタペットガイド４０との焼付きを防止している。タ
ペット４１の上昇時および下降時、ヘッドカバー１００
に形成されたエア通路１０１を介してシリンダ１１、タ
ペットガイド４０およびタペット４１により区画形成さ
れた空間にエアが流通可能になっている。

【００１６】プランジャ４３は、摺動孔１１ａを形成す
るシリンダ１１の内壁に軸方向に摺動可能に支持されて
いる。スプリングシート４４は圧縮コイルスプリング４
５により図２の下方に付勢され、タペット４１の内底面
に当接している。プランジャ４３のヘッド部４３ａは、
タペット４１の内底面とスプリングシート４４との間に
挟持され、スプリングシート４４により図２の下方に付
勢されている。プランジャ４３の図２の上側端面と、シ
リンダ１１の内壁と、電磁弁２０の端面とにより加圧室
１６が形成されている。

【００１７】以下、タペット４１の構造について詳細に
説明する。図１に示すように、タペット４１の平坦面４
１ａの径を２Ｄ、カムシャフト１１０の軸方向における
カム面１１１ａの幅を２Ｂ、平坦面４１ａとカム面１１
１ａとの摺動方向における摺動距離を２Ｌ、カム１１１
の回転軸と直交し平坦面４１ａの中心軸２０１と平行な
カム１１１の中心軸２０２と平坦面４１ａの中心軸２０
１とのカム面幅方向における偏心量をｅ₁ 、カム１１１
の中心軸２０２と平坦面４１ａの中心軸２０１との摺動
方向における偏心量をｅ₂ とすると、各変数の間に次式
(1) の関係がある。偏心量ｅ₁ および偏心量をｅ₂ は、
タペット４１またはカム１１１の製造誤差または組付け
誤差等により発生する偏心や、摺動に伴いタペット４１
を回転させることを目的とした意図的な偏心に起因する
ものである。

【００１８】 （Ｂ−ｅ₁ ）＞Ｄ＞（Ｌ＋ｅ₂ ）・・・(1) すなわち、式(1) より、平坦面４１ａの中心軸２０１と
カム１１１の中心軸２０２とが偏心しても、周縁部を含
まないカム面１１１ａの幅内に平坦面４１ａが位置し、
摺動方向の円周を含まない平坦面４１ａ内でカム面１１
１ａは平坦面４１ａと線接触しながら摺動する。ここで
タペット４１の平坦面径２Ｄおよびカム面１１１ａのカ
ム面幅２Ｂは次のようにして設定される。

【００１９】燃料噴射ポンプの静的吐出量Ｑに基づき、
カムリフトＬ_c およびプランジャ半径ｄは次式(2) から
決定される。 Ｑ＝π×ｄ² ×Ｌ_c ・・・(2) カムリフトＬ_c およびプランジャ半径ｄが決定される
と、プランジャのジャンピングを防止するためのスプリ
ング荷重Ｆ_spおよびカムのタペットとの摺動部先端にお
ける曲率半径であるカム先端Ｒ、さらに、タペットとカ
ムとの摺動部においてタペットが受けるカム面圧σｄが
検討される。平坦面４１ａとカム面１１１ａとの接触長
は図６のａ−ｂ位置において最短になり、図５から判る
ように、ａ−ｂ位置はプランジャの圧送行程中になる。
通常カム面圧σｄは、プランジャの圧送行程においてタ
ペット４１とカム１１１とが最短長で接触するときに最
大値近くになる。一方、タペット４１とカム１１１との
強度上の問題からカム面圧σｄには限界カム面圧σmax
が設定されている。強度上一番厳しい条件を考慮に入
れ、カム面圧σｄは、σｄ＜σmax を満たすとともに次
式(3) 〜(5) を満たす最大値に設定する。

【００２０】 σｄ＝｛Ｆｎ×（１／ｒ₁ ＋１／ｒ₂ ）／（Ｋｄ×Ｂ₁ ）｝^1/2 ・・・(3) Ｋｄ＝（１−ν₁ ²）×π／Ｅ₁ ＋（１−ν₂ ²）×π／Ｅ₂ ・・・(4) Ｆｎ＝ π×ｄ² ×Ｐ＋Ｆ_sp ・・・(5) Ｐ ：吐出圧 Ｆ_sp ：スプリング荷重 ｒ₁ ：カム先端Ｒ ｒ₂ ：タペット底面Ｒ（本実施例では、ｒ₂ ＝∞） Ｂ₁ ：タペットとカムとの最短接触距離（Ｂ₁ ＜２
Ｂ） ν₁ ：カム材質ポアソン比 Ｅ₁ ：カム材質ヤング率 ν₂ ：タペット材質ポアソン比 Ｅ₂ ：タペット材質ヤング率 上記式(1) 〜(5) から、タペット４１の平坦面径２Ｄお
よびカム面幅２Ｂが決定される。

【００２１】式(1) 〜(5) を満たすように設計されたタ
ペット４１およびカム１１１によれば、平坦面４１ａと
カム面１１１ａとの摺動距離２Ｌよりもタペットの平坦
面径２Ｄが大きいことにより、図５および図６に示すよ
うにカム１１１の回転に伴いタペット４１が往復移動す
るとき、平坦面４１ａとカム面１１１ａとは最短でも接
触長Ｂ₁ で常に線接触することになる。また、カム面幅
２Ｂが平坦面径２Ｄよりも大きいことにより、カム１１
１の周縁部が平坦面４１ａと接触することが防止され
る。このため、カム面１１１ａの周縁部が加工誤差また
は組付誤差等によりタペット４１の平坦面４１ａとの摺
動部において偏磨耗したり過度の応力集中が発生するこ
とを防止できる。

【００２２】また図４に示すように、タペット４１の内
外を連通するように、平坦面４１ａとの境界部を含まな
いテーパ面１４ｂの軸方向上にオイル抜穴４２は形成さ
れているので、平坦面４１ａとカム面１１１ａとの摺動
部とオイル抜穴４２とが接触することを防止できる。こ
のため、タペット４１にオイル抜穴４２を形成すると
き、タペット４１のオイル抜穴周囲とカム１１１との摺
動部における応力集中を低減するためにオイル抜穴周囲
を曲面形状にする必要がない。また、オイル抜穴４２を
形成する際にオイル抜穴周囲のタペット４１の外壁側開
口部に発生するバリ取りや、面取り等の二次加工を廃止
することができる。また、カム面１１１ａの周縁部に発
生するバリ１１１ｂが直接タペット４１の平坦部４１ａ
と接触しないので、平坦面４１ａおよびカム面１１１ａ
の摺動部におけるバリ１１１ｂによる磨耗を防止できる
とともに、カム１１１製造時のバリ取り処理も省略でき
る。また、オイル抜穴４２が径方向外側に向けて開口し
ているので、スプリングシート４４の外周縁部にオイル
逃がし用の切欠きを形成する必要がない。

【００２３】高圧サプライポンプ１０の作動について、
(1) 燃料の吸入行程、(2) 燃料の加圧圧送行程に分けて
説明する。 (1) 燃料の吸入行程 バルブカムシャフト１１０の回転に伴いカム１１１が回
転し、タペット４１およびスプリングシート４４ととも
にプランジャ４３が往復移動する。プランジャ４３が上
死点である図２の上方最大位置に位置すると、電磁弁２
０の図示しないソレノイドへの通電が遮断される。する
と図示しない圧縮コイルスプリングの付勢力により弁体
２３が弁座２１から離座し電磁弁２０は開弁状態とな
る。このとき、プランジャ４３が図２の下方に移動する
ことにより、低圧用燃料ポンプから吐出された低圧燃料
が、吸入通路１２ａ、燃料通路１３、燃料ギャラリ１
４、連通路２６を介して加圧室１６に流入される。そし
てプランジャ４３が下死点である図２の下方最大位置に
位置するとき、加圧室１６内には最大量の低圧燃料が流
入する。

【００２４】(2) 燃料の加圧圧送行程 プランジャ４３が下死点から図２の上方に移動する行程
において、所望の燃料吐出量に対応した位置にプランジ
ャ４３が到達したとき、図示しない電子制御ユニットに
より電磁弁２０のソレノイドに通電される。これによ
り、弁体２３は図２の上方に移動し弁座２１に当接す
る。すなわち、電磁弁２０は閉弁状態となる。その後、
プランジャ４３がさらに図２の上方に移動すると、加圧
室１６内の燃料は高圧となり、吐出通路１５、弁座３３
と吐出弁体３１との隙間、吐出口３４を介して高圧燃料
がデリバリバルブ３０から図示しないコモンレールに吐
出される。このとき、加圧室１６内の高圧燃料の一部が
プランジャ４３とシリンダ１１との摺動部に流れ込むこ
とがある。この流れ込んだ燃料は、図２に示す燃料溜ま
り１１ｂに溜まり、リターン通路１７を通して吸入通路
１２ａにリターンされる。吸入通路１２ａには低圧では
あるが燃料圧力がかかっているため、燃料溜まり１１ｂ
に溜まっている燃料が図２の下方に流れ込むことがあ
る。この燃料は燃料溜まり１１ｃに溜まり、図示しない
リターン通路を通って最終的には燃料タンクへリターン
されるので、燃料がエンジンオイルに混入することはな
い。

【００２５】次に、比較例１〜比較例４と比較して第１
実施例の効果を説明する。 (1) 比較例１ 図７および図８に示す比較例１では、タペット５０の底
部外壁はテーパ面を持たない平坦面５１だけで形成され
ている。平坦面５１の外周縁部にはオイル抜穴５２が四
か所形成されている。比較例１は、タペット５０の底面
にテーパ面を形成していないので、平坦面５１とカム面
１１１ａとの摺動部とオイル抜穴５２とが干渉する構成
では、平坦面５１とカム面１１１ａとの摺動部とオイル
抜穴５２との干渉部分で極度な磨耗または変形等の発生
することがある。

【００２６】(2) 比較例２ 図９に示す比較例２は、比較例１におけるオイル抜穴５
２と図示しないカムとの干渉を避けるためにカム面幅２
Ｂを小さくしたものである。カム面幅を小さくすること
によりオイル抜穴５２との干渉を避けることができる
が、平坦面５１とカム面との最小接触幅Ｂ₁ が小さくな
ることによりカム面圧σｄが大きくなる。このため、平
坦面５１とカム面との摺動部における応力集中による磨
耗または変形等の問題が生ずる。最小接触幅Ｂ₁ が小さ
くなってもカム面圧σｄを増加させないためにはタペッ
ト５０の径を大きくすればよいが、高圧サプライポンプ
の体格が大きくなるという問題が生じる。

【００２７】(3) 比較例３ 図１０および図１１に示すように、比較例３のタペット
６０の底部外壁は平坦面６１およびテーパ面６２からな
る。図１１に示すように、平坦面径２Ｄは摺動距離２Ｌ
よりも小さい（Ｄ＜Ｌ＋ｅ₂ ）。このため、平坦面６１
とテーパ面６２とが接する円周上においてカム１１１が
タペット６０の底面と点接触することがある。すると、
点接触部１２０において過度の応力集中が発生するので
タペット６０およびカム１１１の磨耗または変形等の問
題が発生する。磨耗および変形等を防止するためにはタ
ペット材質の変更または表面処理によりタペット６０の
底面を硬質化する等の方法が考えられるが、いずれの場
合もタペットの製造コストが上昇するという問題があ
る。

【００２８】(4) 比較例４ 図１２および図１３に示すように、オイル抜穴７２はタ
ペット７０の底部７１を貫通して形成されている。タペ
ット７０の内側から外側にオイルを良好に逃がすため、
スプリングシート７３の外周縁部に切欠き７３ａを設
け、タペット７０の内側面と所定の間隙を形成してい
る。また、底部内壁にはオイルの逃がし溝７１ａが形成
されている。また、オイル抜穴７２の底部外壁側開口部
にはカム面との摺動摩耗を低減するために二次加工によ
り面取り７２ａが施されている。このため、加工工数が
増加するので製造コストが増加するという問題がある。

【００２９】以上説明した比較例１〜比較例４に比較し
て本発明の第１実施例では、式(1)を満たすようにタペ
ット４１およびカム１１１を形成し、かつタペット４１
の平坦面４１ａの外周にテーパ面４１ｄを形成したこと
により、 カム面１１１ａとオイル穴４２との干渉を避けること
ができるので、オイル穴加工後の二次加工、例えばオイ
ル抜穴４２の面取り等の処理が不要になるとともにオイ
ル抜穴４２周囲のタペット４１の磨耗または変形等を防
止することができる。

【００３０】平坦面４１ａの平坦面径２Ｄよりもカム
面１１１ａのカム面幅２Ｂの方が大きいので、平坦面４
１ａとカム面１１１ａとの摺動領域における最小接触幅
Ｂ₁を可能な限り大きくできる。このため、カム面圧σ
ｄが小さくなるのでタペット４１およびカム１１１の摺
動部における磨耗または変形等を減少することがきる。
これにより、タペット材質の変更または表面処理による
タペット底面の硬質化の必要が無くなるのでタペットの
製造コストが減少する。

【００３１】平坦面４１ａの平坦面径２Ｄを摺動距離
２Ｌよりも大きくしたことにより平坦面４１ａおよびテ
ーパ面４１ｂとカム面１１１ａとの点接触を防ぐことが
できる。これにより、タペット４１とカム１１１との過
度の応力集中による磨耗または変形等を防止することが
できる。 平坦面４１ａとの境界部を除き、テーパ面４１ｂを含
む軸方向位置にオイル抜穴４２を形成したことにより、
オイル抜穴４２のカム１１１側の開口部とカム１１１と
が接触しないので、オイル抜穴４２の開口部周囲を面取
りする等の二次加工の必要がない。さらに、スプリング
シート４４の外周縁部に切欠き等を設けたりタペット４
１の底部内壁にオイルの逃がし溝を設けたりする必要が
なく、オイルが自然にオイル抜穴４２から外部に排出さ
れる。これによりタペット４１およびスプリングシート
４３の製造が容易になる。

【００３２】（第２実施例）本発明の第２実施例を図１
４に示す。タペット８０の平坦面８１とテーパ面８２と
の境界部８１ａは滑らかな曲面状に形成されている。オ
イル抜穴８３は境界部８１ａを含むテーパ面８２の軸方
向位置に形成されている。このため、タペット８０の底
面８１とカム面との応力集中をさらに良好に減少するこ
とができる。

【００３３】（第３実施例）本発明の第３実施例を図１
５に示す。タペット９０の平坦面９１と外側面とは曲面
９３で接続されている。オイル抜穴９２は曲面９３の軸
方向位置に形成されている。これにより、タペット底面
とカム面との接触部における応力集中を良好に減少する
とともにタペット９０の外側面９４とタペットガイドの
内壁面との応力集中も良好に減少することができる。

【００３４】（第４実施例）本発明の第４実施例を図１
６に示す。タペット９５の底面に形成された平坦面９６
とタペット９５の側壁に形成されたオイル抜穴９７の底
部９８とは同一平面上には形成されておらず、平坦面９
６と底部９８との接続部には段差が形成されている。こ
のためオイル抜穴９７はカム面と干渉することなくタペ
ット９５の内側から外側にオイルを排出することができ
る。

【００３５】以上説明した本発明の実施例以外に、本発
明ではタペットの底面をすべて平坦面で形成することも
可能である。また本発明では、タペットを中実円筒状に
形成することも可能である。また本実施例では、本発明
の燃料供給装置をガソリンエンジン用高圧サプライポン
プに適用したが、本発明では、ディーゼルエンジン用高
圧サプライポンプに適用することも可能であり、また、
低圧用の燃料ポンプに適用することも可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例による高圧サプライポンプ
のタペットを示す底面図である。

【図２】本発明の第１実施例による高圧サプライポンプ
を示す断面図である。

【図３】図２に示す高圧サプライポンプをエンジンのヘ
ッドカバーに取付けた状態を示す断面図である。

【図４】第１実施例のオイル抜穴周囲を示す拡大図であ
る。

【図５】第１実施例のカムおよびタペットの作動状態を
示す正面図である。

【図６】図５のVI方向矢視図である。

【図７】第１実施例の比較例１を示す正面図である。

【図８】図７のVIII方向矢視図である。

【図９】第１実施例の比較例２を示す底面図である。

【図１０】第１実施例の比較例３を示す正面図である。

【図１１】図１０のXI方向矢視図である。

【図１２】第１実施例の比較例４を示す底面図である。

【図１３】図１２のXIII−XIII線断面図である。

【図１４】本発明の第２実施例の主要部を示す断面図で
ある。

【図１５】本発明の第３実施例の主要部を示す断面図で
ある。

【図１６】本発明の第４実施例の主要部を示す断面図で
ある。

【符号の説明】

１０ 高圧サプライポンプ（燃料供給装置） ４１ タペット ４１ａ 平坦面 ４１ｂ テーパ面 ８０、９０、９５ タペット ８１、９１、９６ 平坦面 ８２ テーパ面 ８３、９２、９７ オイル抜穴

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 底部外壁に平坦面を有するタペットと、
   前記平坦面と摺動するカム面を有しカムシャフトの回転
   に伴い前記タペットを往復駆動するカムと、前記タペッ
   トとともに往復移動するプランジャとを備え、前記プラ
   ンジャの往復移動に伴い加圧室に吸入した燃料を加圧圧
   送する燃料供給装置であって、 前記平坦面径を２Ｄ、前記カムシャフトの軸方向におけ
   る前記カム面幅を２Ｂ、前記平坦面と前記カム面との摺
   動方向における摺動距離を２Ｌ、前記カムの回転軸と直
   交し前記平坦面の中心軸と平行な前記カムの中心軸と前
   記平坦面の中心軸との前記カム面の幅方向における偏心
   量をｅ₁ 、前記カムの中心軸と前記平坦面の中心軸との
   前記摺動方向における偏心量をｅ₂ とすると、 （Ｂ−ｅ₁ ）＞Ｄ＞（Ｌ＋ｅ₂ ） を満たすことを特徴とする燃料供給装置。
2. 【請求項２】 前記平坦面外周には径方向外側に向かう
   にしたがい前記カムから離れる方向にテーパ面が形成さ
   れていることを特徴とする請求項１記載の燃料供給装
   置。
3. 【請求項３】 前記タペットは有底円筒状に形成され、
   前記タペット内外を連通するオイル抜穴を前記テーパ面
   位置に形成することを特徴とする請求項２記載の燃料供
   給装置。