JPH0947780A - 循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装置 - Google Patents
循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装置Info
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 循環式硝化脱窒法における硝化反応にかかる
酸素消費速度の真値を求めることにより制御精度を高め
た硝化反応制御方法及び装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 循環式硝化脱窒法による処理における好
気槽に全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費速度
を差し引いた値の計測器１５と溶存酸素濃度計１６を付
設し、これらの測定値から求められる硝化反応にかかる
最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値１７と半飽和
定数〔Ｋｄｏ〕１８及びＤＯ値とによって硝化反応にか
かる酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real１９を求
め、硝化反応制御装置２０に入力して好気槽内の硝化速
度を推定し、その値に応じて好気槽へのブロワ５の送風
量をコントロールするＤＯ制御２１及び汚泥滞留時間で
あるＳＲＴ制御２２を実施する硝化反応制御方法と装置
を提供する。
酸素消費速度の真値を求めることにより制御精度を高め
た硝化反応制御方法及び装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 循環式硝化脱窒法による処理における好
気槽に全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費速度
を差し引いた値の計測器１５と溶存酸素濃度計１６を付
設し、これらの測定値から求められる硝化反応にかかる
最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値１７と半飽和
定数〔Ｋｄｏ〕１８及びＤＯ値とによって硝化反応にか
かる酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real１９を求
め、硝化反応制御装置２０に入力して好気槽内の硝化速
度を推定し、その値に応じて好気槽へのブロワ５の送風
量をコントロールするＤＯ制御２１及び汚泥滞留時間で
あるＳＲＴ制御２２を実施する硝化反応制御方法と装置
を提供する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は循環式硝化脱窒法を
用いて廃水中の有機物及び窒素を高効率に除去する際の
硝化反応制御方法及び装置に関するものである。
用いて廃水中の有機物及び窒素を高効率に除去する際の
硝化反応制御方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から下水等の廃水中の有機物を効率
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。更に近時は窒素の除去率を高めること
が要求されており、窒素に関する規制も厳しくなること
が予想されるので、これを除去することができる高度処
理プロセスを採用する施設が増加するものと考えられ
る。
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。更に近時は窒素の除去率を高めること
が要求されており、窒素に関する規制も厳しくなること
が予想されるので、これを除去することができる高度処
理プロセスを採用する施設が増加するものと考えられ
る。
【０００３】廃水中の窒素とかリンを除去する手段とし
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
【０００４】一方、生物学的に窒素とリンを同時に除去
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として循環式
硝化脱窒法が注目されている。これは例えば図６に示し
たように、生物反応槽を溶存酸素（以下ＤＯと略称）の
存在しない嫌気槽１ａ，１ｂとＤＯの存在する複数段の
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃとに仕切り、この嫌気槽１ａ，
１ｂにより、流入する原水３を無酸素状態下で撹拌機構
１０による撹拌を行って活性汚泥中の脱窒菌による脱窒
を行い、次に好気槽２ａ，２ｂ，２ｃの内方に配置した
散気管４にブロワ５から空気を供給することにより、エ
アレーションによる酸素の存在下で活性汚泥による有機
物の酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化を行う。
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として循環式
硝化脱窒法が注目されている。これは例えば図６に示し
たように、生物反応槽を溶存酸素（以下ＤＯと略称）の
存在しない嫌気槽１ａ，１ｂとＤＯの存在する複数段の
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃとに仕切り、この嫌気槽１ａ，
１ｂにより、流入する原水３を無酸素状態下で撹拌機構
１０による撹拌を行って活性汚泥中の脱窒菌による脱窒
を行い、次に好気槽２ａ，２ｂ，２ｃの内方に配置した
散気管４にブロワ５から空気を供給することにより、エ
アレーションによる酸素の存在下で活性汚泥による有機
物の酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化を行う。
【０００５】そして最終段の好気槽２ｃの硝化液を硝化
液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａに送り込むことによ
り、嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が促進される。
液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａに送り込むことによ
り、嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が促進される。
【０００６】前記脱窒菌とは、嫌気条件下で硝酸呼吸に
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ
内で放出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、処理水１１として図外の消毒
槽等を経由してから放流され、該最終沈澱池７内に沈降
した汚泥の一部は汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに
返送され、他の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の
余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理される。
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ
内で放出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、処理水１１として図外の消毒
槽等を経由してから放流され、該最終沈澱池７内に沈降
した汚泥の一部は汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに
返送され、他の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の
余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理される。
【０００７】かかる循環式硝化脱窒法を用いることによ
り、通常の標準活性汚泥法で達成される有機物除去効果
と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに関しては活
性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
り、通常の標準活性汚泥法で達成される有機物除去効果
と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに関しては活
性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
【０００８】上記循環式硝化脱窒法における硝化反応で
は、好気槽内で硝化菌によって次式によりアンモニアが
酸化されて硝酸を生成する。
は、好気槽内で硝化菌によって次式によりアンモニアが
酸化されて硝酸を生成する。
【０００９】 ＮＨ4 +＋２Ｏ2 → ＮＯ3 -＋Ｈ2Ｏ＋２Ｈ+・・・・・・・・（１） 硝化菌はＢＯＤ資化細菌に比べるとその増殖速度が遅
く、また、流入負荷変動とか水温、ＤＯ、ｐＨ等の影響
を受けやすく、硝化反応が不安定になりがちである。そ
こで安定した硝化反応を維持するため、通常は硝化反応
がＤＯ律速を受けないように硝化槽の溶存酸素（ＤＯ）
を管理するＤＯ制御が行われている。
く、また、流入負荷変動とか水温、ＤＯ、ｐＨ等の影響
を受けやすく、硝化反応が不安定になりがちである。そ
こで安定した硝化反応を維持するため、通常は硝化反応
がＤＯ律速を受けないように硝化槽の溶存酸素（ＤＯ）
を管理するＤＯ制御が行われている。
【００１０】又、本出願人の前出願である特願平６−１
０７３４９号には、硝化反応に伴う酸素消費量〔Ｎｉｔ
−Ｒｒ〕を測定して、硝化反応が完了するようなＮｉｔ
−Ｒｒを保つように硝化槽のＤＯとかＳＲＴ（汚泥滞留
時間）を制御するＮｉｔ−Ｒｒ制御も提案されている。
０７３４９号には、硝化反応に伴う酸素消費量〔Ｎｉｔ
−Ｒｒ〕を測定して、硝化反応が完了するようなＮｉｔ
−Ｒｒを保つように硝化槽のＤＯとかＳＲＴ（汚泥滞留
時間）を制御するＮｉｔ−Ｒｒ制御も提案されている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】循環式硝化脱窒法にお
ける動作態様は、嫌気槽１ａ，１ｂにおける脱窒反応
と、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃにおける硝化反応とに大別
することが出来るが、反応の律速となっているのは後
者，即ち硝化反応である。特に嫌気−好気活性汚泥処理
法によって効率的に窒素を除去するためには、嫌気槽に
おける脱窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保
持することが要求される上、窒素除去工程は硝化工程に
影響される度合が高いため、良好な窒素除去を行うため
には硝化工程が良好に行われていることが必要である。
ける動作態様は、嫌気槽１ａ，１ｂにおける脱窒反応
と、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃにおける硝化反応とに大別
することが出来るが、反応の律速となっているのは後
者，即ち硝化反応である。特に嫌気−好気活性汚泥処理
法によって効率的に窒素を除去するためには、嫌気槽に
おける脱窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保
持することが要求される上、窒素除去工程は硝化工程に
影響される度合が高いため、良好な窒素除去を行うため
には硝化工程が良好に行われていることが必要である。
【００１２】しかしながら前記〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕制御は
硝化菌の呼吸速度を指標とする硝化反応に基づいた制御
方法であるため、単純なＤＯ制御に比べて硝化律速を受
けている場合でも〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕は採水した混合液を
一旦高くしてＤＯの律速を受けない部分で計算されるこ
とになり、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費
速度を差し引いた値の計測器である〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕計
で測定された前記〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕値は、採水した反応
槽の硝化反応の状態をそのまま反映していない可能性が
ある。
硝化菌の呼吸速度を指標とする硝化反応に基づいた制御
方法であるため、単純なＤＯ制御に比べて硝化律速を受
けている場合でも〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕は採水した混合液を
一旦高くしてＤＯの律速を受けない部分で計算されるこ
とになり、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費
速度を差し引いた値の計測器である〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕計
で測定された前記〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕値は、採水した反応
槽の硝化反応の状態をそのまま反映していない可能性が
ある。
【００１３】そこで本発明はこのような循環式硝化脱窒
法の制御における課題を解消して、硝化反応にかかる酸
素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めることに
より制御精度を高めた循環式硝化脱窒法における硝化反
応制御方法及び装置を提供することを目的とするもので
ある。
法の制御における課題を解消して、硝化反応にかかる酸
素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めることに
より制御精度を高めた循環式硝化脱窒法における硝化反
応制御方法及び装置を提供することを目的とするもので
ある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、好気槽で硝化細菌により硝化を行う工程と、
沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水として放流する工
程とを含む循環式硝化脱窒法による処理において、上記
好気槽に、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費
速度を差し引いた値の計測器と溶存酸素濃度計を付設
し、これらの測定値から求められる硝化反応にかかる最
大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値と半飽和定数
〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求め、硝化反応
制御装置に入力して好気槽内の硝化速度を推定し、その
値に応じて好気槽へのブロワの送風量をコントロールす
るＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御を実施す
る循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法と装置を
提供する。
成するために、原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、好気槽で硝化細菌により硝化を行う工程と、
沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水として放流する工
程とを含む循環式硝化脱窒法による処理において、上記
好気槽に、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費
速度を差し引いた値の計測器と溶存酸素濃度計を付設
し、これらの測定値から求められる硝化反応にかかる最
大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値と半飽和定数
〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求め、硝化反応
制御装置に入力して好気槽内の硝化速度を推定し、その
値に応じて好気槽へのブロワの送風量をコントロールす
るＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御を実施す
る循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法と装置を
提供する。
【００１５】前記最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕
maxと半飽和定数〔Ｋｄｏ〕から硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを、 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・（７） 式に基づいて求める。
maxと半飽和定数〔Ｋｄｏ〕から硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを、 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・（７） 式に基づいて求める。
【００１６】かかる循環式硝化脱窒法における硝化反応
制御方法及び装置によれば、原水が嫌気槽もしくは嫌気
条件下で脱窒され、好気槽もしくは好気条件下での曝気
と硝化細菌の作用に基づく硝化が行われる一方、好気槽
からサンプリングされた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計と
ＤＯ計によって硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎ
ｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽
和定数〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかか
る酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めて硝
化反応制御装置に入力することにより好気槽内の硝化速
度が推定して好気槽へのブロワの送風量をコントロール
するＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御が実施
される。
制御方法及び装置によれば、原水が嫌気槽もしくは嫌気
条件下で脱窒され、好気槽もしくは好気条件下での曝気
と硝化細菌の作用に基づく硝化が行われる一方、好気槽
からサンプリングされた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計と
ＤＯ計によって硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎ
ｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽
和定数〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかか
る酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めて硝
化反応制御装置に入力することにより好気槽内の硝化速
度が推定して好気槽へのブロワの送風量をコントロール
するＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御が実施
される。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明にか
かる循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装
置の一実施例を、前記従来の構成部分と同一の構成部分
に同一の符号を付して詳述する。
かる循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装
置の一実施例を、前記従来の構成部分と同一の構成部分
に同一の符号を付して詳述する。
【００１８】本実施例では反応槽と同じＤＯ律速条件の
硝化反応に伴う酸素消費量〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕を用いた
〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕制御方法を提供することが主眼となっ
ている。図１は本実施例を連続槽で構成された循環式硝
化脱窒法に適用した例であって、図中の１ａ，１ｂ，１
ｃは原水３が流入する嫌気槽、２ａ，２ｂ，２ｃ．２
ｄ，２ｅは硝化を行うための複数段の好気槽であり、こ
の嫌気槽１ａ，１ｂ，１ｃと好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅとは同一の生物反応槽を仕切板１３で区切っ
て分割構成されている。
硝化反応に伴う酸素消費量〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕を用いた
〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕制御方法を提供することが主眼となっ
ている。図１は本実施例を連続槽で構成された循環式硝
化脱窒法に適用した例であって、図中の１ａ，１ｂ，１
ｃは原水３が流入する嫌気槽、２ａ，２ｂ，２ｃ．２
ｄ，２ｅは硝化を行うための複数段の好気槽であり、こ
の嫌気槽１ａ，１ｂ，１ｃと好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄ，２ｅとは同一の生物反応槽を仕切板１３で区切っ
て分割構成されている。
【００１９】上記嫌気槽１ａ，１ｂには撹拌機構１０，
１０が配備され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ
内にはエア吹出機構としての散気管４，４，４が配置さ
れ、外部に上記散気管４，４，４にエアを供給するため
のブロワ５が配備されている。６は硝化液循環ポンプで
ある。
１０が配備され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ
内にはエア吹出機構としての散気管４，４，４が配置さ
れ、外部に上記散気管４，４，４にエアを供給するため
のブロワ５が配備されている。６は硝化液循環ポンプで
ある。
【００２０】７は最終沈澱池であり、この最終沈澱池７
には汚泥の一部を嫌気槽１ａに返送する汚泥返送ポンプ
８と、他の汚泥を図外の余剰汚泥処理装置に送り込む余
剰汚泥引抜ポンプ９とが配備されている。この余剰汚泥
引抜ポンプ９には通常タイマーが付設されていて、所定
時間毎に余剰汚泥の引抜動作を行うように設定されてい
る。
には汚泥の一部を嫌気槽１ａに返送する汚泥返送ポンプ
８と、他の汚泥を図外の余剰汚泥処理装置に送り込む余
剰汚泥引抜ポンプ９とが配備されている。この余剰汚泥
引抜ポンプ９には通常タイマーが付設されていて、所定
時間毎に余剰汚泥の引抜動作を行うように設定されてい
る。
【００２１】そして本実施例では、好気槽２ａにＡＴＵ
−Ｒｒ計１５とＤＯ計（溶存酸素濃度計）１６が付設さ
れている。このＡＴＵ−Ｒｒ計１５の測定値から求めら
れる硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕max値１７とＫｄｏ（半飽和定数mg-O2/l）１８及び
ＤＯ計１６で測定したＤＯ値とによって〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕real値１９が求められて流入水質分析値とともに硝
化反応制御装置２０に入力され、該硝化反応制御装置２
０から出力された設定値に基づいてＤＯ制御２１とＳＲ
Ｔ制御２２とが実施される。尚、好気槽２ｅにはＤＯ計
１６ａが付設されている。
−Ｒｒ計１５とＤＯ計（溶存酸素濃度計）１６が付設さ
れている。このＡＴＵ−Ｒｒ計１５の測定値から求めら
れる硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕max値１７とＫｄｏ（半飽和定数mg-O2/l）１８及び
ＤＯ計１６で測定したＤＯ値とによって〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕real値１９が求められて流入水質分析値とともに硝
化反応制御装置２０に入力され、該硝化反応制御装置２
０から出力された設定値に基づいてＤＯ制御２１とＳＲ
Ｔ制御２２とが実施される。尚、好気槽２ｅにはＤＯ計
１６ａが付設されている。
【００２２】図２は本発明にかかる硝化反応制御方法を
回分式反応槽２５に適用した例であり、この回分式反応
槽２５には撹拌機構２６と散気管４及び余剰汚泥引抜管
２７とが配備されている。その他の制御用測定機器の配
置は図１と同一であるため、同一の符号を付して表示し
てある。
回分式反応槽２５に適用した例であり、この回分式反応
槽２５には撹拌機構２６と散気管４及び余剰汚泥引抜管
２７とが配備されている。その他の制御用測定機器の配
置は図１と同一であるため、同一の符号を付して表示し
てある。
【００２３】かかる装置の基本的作用を図１の実施例を
用いて説明する。先ず原水３が嫌気槽１ａ，１ｂ，１ｃ
へ流入して水中にある撹拌機構１０，１０の撹拌作用と
脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−Ｎイオ
ンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
用いて説明する。先ず原水３が嫌気槽１ａ，１ｂ，１ｃ
へ流入して水中にある撹拌機構１０，１０の撹拌作用と
脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−Ｎイオ
ンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
【００２４】次に原水３が好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅに順次流入して、ブロワ５の駆動に伴って散気
管４，４，４からのエアレーションによる曝気が行わ
れ、硝化菌の作用に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ4−
ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が行わ
れる。
ｄ，２ｅに順次流入して、ブロワ５の駆動に伴って散気
管４，４，４からのエアレーションによる曝気が行わ
れ、硝化菌の作用に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ4−
ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が行わ
れる。
【００２５】従って硝化反応は硝化菌によるアンモニア
性窒素の酸化作用であり、硝化速度はアンモニア性窒素
の減少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の
増加速度として表わすことができる。
性窒素の酸化作用であり、硝化速度はアンモニア性窒素
の減少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の
増加速度として表わすことができる。
【００２６】他方の脱窒反応は ２ＮＯ3 -＋５（Ｈ2） → Ｎ2↑＋２ＯＨ-＋２Ｈ2Ｏ として表わすことができる。
【００２７】上記の作用時に、ＡＴＵ−Ｒｒ計１５で測
定された値に基づいて演算された硝化反応にかかる最大
酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値１７、ＤＯ計１６
により測定されたＤＯ値及びＫｄｏ（半飽和定数mg-O2/
l）１８とにより、硝化反応にかかる酸素消費速度の真
値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real１９が求められて硝化反応制御
装置２０に入力され、該硝化反応制御装置２０から出力
された設定値に基づいてブロワ５の送風量をコントロー
ルするＤＯ制御２１と余剰汚泥引抜ポンプ９の稼働をコ
ントロールして硝化菌の流出量を減らす等のＳＲＴ制御
２２とが実施される。
定された値に基づいて演算された硝化反応にかかる最大
酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値１７、ＤＯ計１６
により測定されたＤＯ値及びＫｄｏ（半飽和定数mg-O2/
l）１８とにより、硝化反応にかかる酸素消費速度の真
値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real１９が求められて硝化反応制御
装置２０に入力され、該硝化反応制御装置２０から出力
された設定値に基づいてブロワ５の送風量をコントロー
ルするＤＯ制御２１と余剰汚泥引抜ポンプ９の稼働をコ
ントロールして硝化菌の流出量を減らす等のＳＲＴ制御
２２とが実施される。
【００２８】最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は汚
泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他の汚泥
は余剰汚泥引抜ポンプ９により余剰汚泥処理装置に送り
込まれて処理される。最終沈澱池７の上澄液は処理水１
１として図外の消毒槽等を経由してから放流される。
泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他の汚泥
は余剰汚泥引抜ポンプ９により余剰汚泥処理装置に送り
込まれて処理される。最終沈澱池７の上澄液は処理水１
１として図外の消毒槽等を経由してから放流される。
【００２９】上記のＡＴＵ−Ｒｒ計１５は、通常好気槽
における硝化反応の進行状況をモニターするために用い
られる。即ち、酸素利用速度（oxygen utilization rat
e respiration，以下Ｒｒと略称する）には有機物の酸
化分解の際に消費される酸素量と、活性汚泥の内生呼吸
に消費される酸素量及び硝化反応で消費される酸素量と
が含まれる。
における硝化反応の進行状況をモニターするために用い
られる。即ち、酸素利用速度（oxygen utilization rat
e respiration，以下Ｒｒと略称する）には有機物の酸
化分解の際に消費される酸素量と、活性汚泥の内生呼吸
に消費される酸素量及び硝化反応で消費される酸素量と
が含まれる。
【００３０】この値は有機物の除去や内生呼吸による呼
吸速度、即ち、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素
消費速度を差し引いた値として表わされる。従って硝化
反応の進行状況は、Ｒｒと硝化抑制剤であるＮ−アリル
チオ尿素（化学式Ｃ4Ｈ8Ｎ2Ｓ，以下ＡＴＵと略称す
る）を添加して測定したＲｒの差（ＡＴＵ−Ｒｒ）から
求めることができる。
吸速度、即ち、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素
消費速度を差し引いた値として表わされる。従って硝化
反応の進行状況は、Ｒｒと硝化抑制剤であるＮ−アリル
チオ尿素（化学式Ｃ4Ｈ8Ｎ2Ｓ，以下ＡＴＵと略称す
る）を添加して測定したＲｒの差（ＡＴＵ−Ｒｒ）から
求めることができる。
【００３１】上記の差を〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕とすると、 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕＝〔Ｒｒ〕−〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕・・・・・・・・・・（２） となる。つまり〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕は硝化に伴う酸素消費
速度であり、この値が小さければ硝化反応が終了し、大
きければ硝化反応が終了していないものと判断すること
ができる。この値から好気槽２ａ内の硝化速度を推定す
ることが可能である。
速度であり、この値が小さければ硝化反応が終了し、大
きければ硝化反応が終了していないものと判断すること
ができる。この値から好気槽２ａ内の硝化速度を推定す
ることが可能である。
【００３２】そして前記（２）式における〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕の値が大きく、硝化反応を高めなければならない時
には、汚泥返送ポンプ８による最終沈澱池７から嫌気槽
１に戻す汚泥量を多くすることにより、活性汚泥浮遊物
であるＭＬＳＳを高め、且つ余剰汚泥引抜ポンプ９の制
御により汚泥滞留時間であるＳＲＴを調整し、好気槽２
による硝化が順調に行われている場合には、硝化液循環
ポンプ６の作用に基づく好気槽２から嫌気槽１に対する
硝化液の返送量を多くし（実用上では２００％まで）、
液の循環比を高めることにより、窒素の除去率を大きく
することができる。
ｒ〕の値が大きく、硝化反応を高めなければならない時
には、汚泥返送ポンプ８による最終沈澱池７から嫌気槽
１に戻す汚泥量を多くすることにより、活性汚泥浮遊物
であるＭＬＳＳを高め、且つ余剰汚泥引抜ポンプ９の制
御により汚泥滞留時間であるＳＲＴを調整し、好気槽２
による硝化が順調に行われている場合には、硝化液循環
ポンプ６の作用に基づく好気槽２から嫌気槽１に対する
硝化液の返送量を多くし（実用上では２００％まで）、
液の循環比を高めることにより、窒素の除去率を大きく
することができる。
【００３３】又、夜間等の低負荷時には〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕の値も極めて小さくなるので、好気槽における曝気
量を低くするとともに硝化液の循環量を低減するとか、
ＭＬＳＳの濃度を高く保持して嫌気槽１の溶存酸素の消
費量を拡大する等の制御を実施することによって最適な
運転管理を実施することが出来る。
ｒ〕の値も極めて小さくなるので、好気槽における曝気
量を低くするとともに硝化液の循環量を低減するとか、
ＭＬＳＳの濃度を高く保持して嫌気槽１の溶存酸素の消
費量を拡大する等の制御を実施することによって最適な
運転管理を実施することが出来る。
【００３４】次に硝化反応モデルについて説明する。前
記硝化菌の比増殖速度μは次式で表わされる。
記硝化菌の比増殖速度μは次式で表わされる。
【００３５】 μ＝μmax・[exp(θ(t−15))]・[1−0.833(7.2−pH)]・[DO/(DO＋Kdo)]・・・（３） ここでμ：比増殖速度（l/day），μmax＝最大比増殖速
度（1/day） θ：温度係数（−），Kdo：半飽和定数（mg-O2/l），D
O：溶存酸素（mg/l）,ｔ：水温（℃） 又、硝化速度Ｇは下記の式（４）のように表わされる。 Ｇ＝（μ・ＸN・Ｙ・Ｖt）／24・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） ここでＸN：硝化菌量（mg），Y：収率（-），Ｖt：反応
槽容積（ｌ） 式（３）（４）より、ｐＨ，水温，流入アンモニア濃度
等の運転条件が一定の時、硝化速度ＧはＤＯについて式
（５）で表わされる。 Ｇ＝Ｇmax・（DO／(DO＋Kdo)）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） ここでＧmax：最大硝化速度（mg-N/L/h） 又、図３によれば硝化速度（mg-N/L/h）と〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕（mg-O2/L/h）はほぼ比例関係にあることが実験的
に確認されているため、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕についても硝
化速度と同様に以下の式で表わすことができる。 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・・（６） ＲｒはＤＯの変化曲線の安定した部分で直線近似して求
められるが、ＤＯが低くなるとＤＯの変化速度が遅くな
り、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕はＤＯによって値が変化する。つ
まり種々のＤＯにおけるＤＯ変化曲線の傾きを求め、前
記（６）式を回帰式として最適化することによりＫｄｏ
を求めることができる。
度（1/day） θ：温度係数（−），Kdo：半飽和定数（mg-O2/l），D
O：溶存酸素（mg/l）,ｔ：水温（℃） 又、硝化速度Ｇは下記の式（４）のように表わされる。 Ｇ＝（μ・ＸN・Ｙ・Ｖt）／24・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） ここでＸN：硝化菌量（mg），Y：収率（-），Ｖt：反応
槽容積（ｌ） 式（３）（４）より、ｐＨ，水温，流入アンモニア濃度
等の運転条件が一定の時、硝化速度ＧはＤＯについて式
（５）で表わされる。 Ｇ＝Ｇmax・（DO／(DO＋Kdo)）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） ここでＧmax：最大硝化速度（mg-N/L/h） 又、図３によれば硝化速度（mg-N/L/h）と〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕（mg-O2/L/h）はほぼ比例関係にあることが実験的
に確認されているため、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕についても硝
化速度と同様に以下の式で表わすことができる。 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・・（６） ＲｒはＤＯの変化曲線の安定した部分で直線近似して求
められるが、ＤＯが低くなるとＤＯの変化速度が遅くな
り、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕はＤＯによって値が変化する。つ
まり種々のＤＯにおけるＤＯ変化曲線の傾きを求め、前
記（６）式を回帰式として最適化することによりＫｄｏ
を求めることができる。
【００３６】ここで実際の反応槽の律速を受けた〔Ｎｉ
ｔ−Ｒｒ〕を〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realとすると、最適化さ
れた〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔Ｋｄｏ〕から〔Ｎｉｔ−
Ｒｒ〕realは下記の（７）式となる。
ｔ−Ｒｒ〕を〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realとすると、最適化さ
れた〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔Ｋｄｏ〕から〔Ｎｉｔ−
Ｒｒ〕realは下記の（７）式となる。
【００３７】 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・（７） ここでＤＯは反応槽のＤＯ実測値 この〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realと硝化速度の相関を図４に示
す。相関係数は０.８３となり、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕と硝
化速度との相関係数０.８０よりも高い値となった。こ
れは〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realと硝化速度はＤＯ律速を受け
ている実際の硝化菌の呼吸速度であるが、〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕はＤＯ律速を受けていない値、つまり実際には律速
を受けていてもそれを考慮しない、いわば硝化菌の呼吸
速度の最大値であるため、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realと硝化
速度の相関は律速を受けている硝化速度と律速を受けて
いない〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕の相関よりも高くなったものと
考えられる。
す。相関係数は０.８３となり、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕と硝
化速度との相関係数０.８０よりも高い値となった。こ
れは〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realと硝化速度はＤＯ律速を受け
ている実際の硝化菌の呼吸速度であるが、〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕はＤＯ律速を受けていない値、つまり実際には律速
を受けていてもそれを考慮しない、いわば硝化菌の呼吸
速度の最大値であるため、〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realと硝化
速度の相関は律速を受けている硝化速度と律速を受けて
いない〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕の相関よりも高くなったものと
考えられる。
【００３８】従って〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕よりも〔Ｎｉｔ−
Ｒｒ〕realを用いたＤＯ制御の方が精度を高めることが
できる。
Ｒｒ〕realを用いたＤＯ制御の方が精度を高めることが
できる。
【００３９】次に図５のフロー図に基づいて前記制御の
実際例を説明する。先ずステップ100で制御がスタート
し、ステップ101で〔Ｒｒ〕，〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕を測定
する。次にステップ102で上記〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕値から
〔Ｋｄｏ〕と〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕maxが推定され、ステッ
プ103でＤＯが測定される。
実際例を説明する。先ずステップ100で制御がスタート
し、ステップ101で〔Ｒｒ〕，〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕を測定
する。次にステップ102で上記〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕値から
〔Ｋｄｏ〕と〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕maxが推定され、ステッ
プ103でＤＯが測定される。
【００４０】ステップ104で上記測定値から〔Ｎｉｔ−
Ｒｒ〕realが推定され、ステップ105で〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕real≦下限値であるか否かを判定し、YESの場合に
はステップ106で最適なＤＯ値を設定し、NO，即ち測定
値が下限値以上である場合にはそのステップ107で制御
を終了する。
Ｒｒ〕realが推定され、ステップ105で〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕real≦下限値であるか否かを判定し、YESの場合に
はステップ106で最適なＤＯ値を設定し、NO，即ち測定
値が下限値以上である場合にはそのステップ107で制御
を終了する。
【００４１】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装
置によれば、原水が嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気
と硝化細菌の作用に基づく硝化が行われる一方、好気槽
からサンプリングされた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計と
ＤＯ計によって硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎ
ｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽
和定数〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかか
る酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めて硝
化反応制御装置に入力することにより、反応の律速とな
っている好気槽内の硝化速度が誤差なく推定されて、好
気槽のＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御精度
を高めることができる。
かる循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装
置によれば、原水が嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気
と硝化細菌の作用に基づく硝化が行われる一方、好気槽
からサンプリングされた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計と
ＤＯ計によって硝化反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎ
ｉｔ−Ｒｒ〕maxと〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽
和定数〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかか
る酸素消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めて硝
化反応制御装置に入力することにより、反応の律速とな
っている好気槽内の硝化速度が誤差なく推定されて、好
気槽のＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御精度
を高めることができる。
【００４２】特に循環式硝化脱窒法によって効率的に窒
素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と好気槽に
おける硝化を最適な運転条件に保持することが要求され
る上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度合が高い
ため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応と脱窒反
応のバランスを良好に保持することが要求されるもので
あるが、本実施例を用いた硝化速度の正確な推定から嫌
気槽における窒素除去率が向上するという効果が得られ
る。
素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と好気槽に
おける硝化を最適な運転条件に保持することが要求され
る上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度合が高い
ため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応と脱窒反
応のバランスを良好に保持することが要求されるもので
あるが、本実施例を用いた硝化速度の正確な推定から嫌
気槽における窒素除去率が向上するという効果が得られ
る。
【図１】本実施例にかかる循環式硝化脱窒法の一例を示
す概要図。
す概要図。
【図２】本実施例を回分式反応槽に適用した例を示す概
要図。
要図。
【図３】硝化速度と硝化反応にかかる酸素消費速度の相
関を示すグラフ。
関を示すグラフ。
【図４】硝化速度と硝化反応にかかる酸素消費速度の真
値の相関を示すグラフ。
値の相関を示すグラフ。
【図５】本実施例の制御の実際を示すチャート図。
【図６】従来の循環式硝化脱窒法の一例を示す概要図。
１ａ，１ｂ，１ｃ…嫌気槽 ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ…好気槽 ４…散気管 ５…ブロワ ６…硝化液循環ポンプ ７…最終沈澱池 ８…汚泥返送ポンプ ９…余剰汚泥引抜ポンプ １３…仕切板 １５…ＡＴＵ−Ｒｒ計 １６…ＤＯ計 ２０…硝化反応制御装置 ２１…ＤＯ制御 ２２…ＳＲＴ制御 ２５…回分式反応槽
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】一方、生物学的に窒素とリンを同時に除去
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として循環式
硝化脱窒法が注目されている。これは例えば図６に示し
たように、生物反応槽を溶存酸素（以下ＤＯと略称）の
存在しない嫌気槽１ａ，１ｂとＤＯの存在する複数段の
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃとに仕切り、この嫌気槽１ａ，
１ｂにより、流入する原水３と循環液を無酸素状態下で
撹拌機構１０による撹拌を行って活性汚泥中の脱窒菌に
よる脱窒を行い、次に好気槽２ａ，２ｂ，２ｃの内方に
配置した散気管４にブロワ５から空気を供給することに
より、エアレーションによる酸素の存在下で活性汚泥に
よる有機物の酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化
を行う。
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として循環式
硝化脱窒法が注目されている。これは例えば図６に示し
たように、生物反応槽を溶存酸素（以下ＤＯと略称）の
存在しない嫌気槽１ａ，１ｂとＤＯの存在する複数段の
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃとに仕切り、この嫌気槽１ａ，
１ｂにより、流入する原水３と循環液を無酸素状態下で
撹拌機構１０による撹拌を行って活性汚泥中の脱窒菌に
よる脱窒を行い、次に好気槽２ａ，２ｂ，２ｃの内方に
配置した散気管４にブロワ５から空気を供給することに
より、エアレーションによる酸素の存在下で活性汚泥に
よる有機物の酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化
を行う。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】かかる循環式硝化脱窒法における硝化反応
制御方法及び装置によれば、原水と循環液中のＮＯ２ −
又はＮＯ３ −が嫌気槽もしくは嫌気条件下で脱窒され、
好気槽もしくは好気条件下での曝気と硝化細菌の作用に
基づく硝化が行われる一方、好気槽からサンプリングさ
れた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計とＤＯ計によって硝化
反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｍａｘ
と〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽和定数〔Ｋｄｏ〕
及びＤＯ値とによって硝化反応にかかる酸素消費速度の
真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｒｅａｌを求めて硝化反応制御装
置に入力することにより好気槽内の硝化速度が推定して
好気槽へのブロワの送風量をコントロールするＤＯ制御
及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御が実施される。
制御方法及び装置によれば、原水と循環液中のＮＯ２ −
又はＮＯ３ −が嫌気槽もしくは嫌気条件下で脱窒され、
好気槽もしくは好気条件下での曝気と硝化細菌の作用に
基づく硝化が行われる一方、好気槽からサンプリングさ
れた試料に対してＡＴＵ−Ｒｒ計とＤＯ計によって硝化
反応にかかる最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｍａｘ
と〔ＤＯ〕が測定され、この値と半飽和定数〔Ｋｄｏ〕
及びＤＯ値とによって硝化反応にかかる酸素消費速度の
真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｒｅａｌを求めて硝化反応制御装
置に入力することにより好気槽内の硝化速度が推定して
好気槽へのブロワの送風量をコントロールするＤＯ制御
及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御が実施される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】他方の脱窒反応は ２ＮＯ３ −＋５（Ｈ２） →Ｎ２↑＋２ＯＨ−＋４Ｈ２
Ｏ として表わすことができる。
Ｏ として表わすことができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３３】又、夜間等の低負荷時には〔Ｎｉｔ−Ｒ
ｒ〕の値も極めて小さくなるので、好気槽における曝気
量を低くするとともに硝化液の循環量を低減する。ま
た、高負荷時にはＭＬＳＳの濃度を高く保持して脱窒速
度を上げるといった運転管理を実施することが出来る。
ｒ〕の値も極めて小さくなるので、好気槽における曝気
量を低くするとともに硝化液の循環量を低減する。ま
た、高負荷時にはＭＬＳＳの濃度を高く保持して脱窒速
度を上げるといった運転管理を実施することが出来る。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】次に図５のフロー図に基づいて前記制御の
実際例を説明する。先ずステップ１００で制御がスター
トし、ステップ１０１で〔Ｒｒ〕，〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕を
測定する。次にステップ１０２で上記〔Ｒｒ〕，〔ＡＴ
Ｕ−Ｒｒ〕値から〔Ｋｄｏ〕と〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｍａｘ
が推定され、ステップ１０３でＤＯが測定される。
実際例を説明する。先ずステップ１００で制御がスター
トし、ステップ１０１で〔Ｒｒ〕，〔ＡＴＵ−Ｒｒ〕を
測定する。次にステップ１０２で上記〔Ｒｒ〕，〔ＡＴ
Ｕ−Ｒｒ〕値から〔Ｋｄｏ〕と〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕ｍａｘ
が推定され、ステップ１０３でＤＯが測定される。
Claims (3)
- 【請求項１】 原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、好気槽で硝化細菌により硝化を行う工程と、
沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水として放流する工
程とを含む循環式硝化脱窒法による処理において、上記
好気槽に、全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸素消費
速度を差し引いた値の計測器と溶存酸素濃度計を付設
し、これらの測定値から求められる硝化反応にかかる最
大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値と半飽和定数
〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とによって硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求め、硝化反応
制御装置に入力して好気槽内の硝化速度を推定し、その
値に応じて好気槽へのブロワの送風量をコントロールす
るＤＯ制御及び汚泥滞留時間であるＳＲＴ制御を実施す
ることを特徴とする循環式硝化脱窒法における硝化反応
制御方法。 - 【請求項２】 前記最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕
maxと半飽和定数〔Ｋｄｏ〕から硝化反応にかかる酸素
消費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを、 〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕real＝〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max・〔DO/(DO＋Kdo)〕・・・（７） （ＤＯは反応槽のＤＯ実測値） 式に基づいて求めた請求項１記載の循環式硝化脱窒法に
おける硝化反応制御方法。 - 【請求項３】 原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、好気槽で硝化細菌により硝化を行う工程と、
沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水として放流する工
程とを含む循環式硝化脱窒法による処理において、上記
好気槽に付設された全酸素消費速度から硝化反応に伴う
酸素消費速度を差し引いた値の計測器と溶存酸素濃度計
と、これら計測器と溶存酸素濃度計から硝化反応にかか
る最大酸素消費速度〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕max値と半飽和定
数〔Ｋｄｏ〕及びＤＯ値とから硝化反応にかかる酸素消
費速度の真値〔Ｎｉｔ−Ｒｒ〕realを求めて、好気槽内
の硝化速度を推定する硝化反応制御装置を具備して成る
ことを特徴とする循環式硝化脱窒法における硝化反応制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20371495A JPH0947780A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20371495A JPH0947780A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0947780A true JPH0947780A (ja) | 1997-02-18 |
Family
ID=16478637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20371495A Pending JPH0947780A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 循環式硝化脱窒法における硝化反応制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0947780A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001104979A (ja) * | 1999-10-13 | 2001-04-17 | Meidensha Corp | 排水処理方法及びその装置 |
| JP2001137881A (ja) * | 1999-11-10 | 2001-05-22 | Hitachi Ltd | 下水処理シミュレーション装置 |
| JP2012200705A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Swing Corp | 窒素含有排水の処理方法及び装置 |
| JP2018510064A (ja) * | 2015-04-02 | 2018-04-12 | インゲルレ、クルトINGERLE, Kurt | リン除去を伴う生物学的廃水の浄化のための方法 |
| WO2018179476A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | メタウォーター株式会社 | 廃水処理システム、空気供給量制御装置及び空気供給量制御方法 |
-
1995
- 1995-08-10 JP JP20371495A patent/JPH0947780A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001104979A (ja) * | 1999-10-13 | 2001-04-17 | Meidensha Corp | 排水処理方法及びその装置 |
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| WO2018179476A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | メタウォーター株式会社 | 廃水処理システム、空気供給量制御装置及び空気供給量制御方法 |
| US11597667B2 (en) | 2017-03-30 | 2023-03-07 | Metawater Co., Ltd. | Wastewater treatment system, air supply amount control device, and air supply amount control method |
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