JPH0950721A - 超電導線の製造方法 - Google Patents
超電導線の製造方法Info
- Publication number
- JPH0950721A JPH0950721A JP7202551A JP20255195A JPH0950721A JP H0950721 A JPH0950721 A JP H0950721A JP 7202551 A JP7202551 A JP 7202551A JP 20255195 A JP20255195 A JP 20255195A JP H0950721 A JPH0950721 A JP H0950721A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- superconducting wire
- alloy
- diameter
- manufacturing
- reinforcing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 補強安定化層形成用材料として用いることが
できる材料の選択の自由度が大きく、しかもコストダウ
ンが可能な超電導線の製造方法の提供。 【解決手段】 合金系超電導体からなる芯部２または熱
処理によって超電導体となる材料を具備する芯部２の周
囲に、補強層４を設け、さらにこの周囲に安定化層５を
設ける超電導線の製造方法において、芯部２の周囲に、
該芯部２の長手方向に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａ
ｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金のうちから選ばれる補強材から
なる柱状体４３を複数本添設し、該柱状体４３の外方に
安定化材からなる被覆管４４を被せた後に縮径加工を施
す工程を具備する超電導線の製造方法。
できる材料の選択の自由度が大きく、しかもコストダウ
ンが可能な超電導線の製造方法の提供。 【解決手段】 合金系超電導体からなる芯部２または熱
処理によって超電導体となる材料を具備する芯部２の周
囲に、補強層４を設け、さらにこの周囲に安定化層５を
設ける超電導線の製造方法において、芯部２の周囲に、
該芯部２の長手方向に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａ
ｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金のうちから選ばれる補強材から
なる柱状体４３を複数本添設し、該柱状体４３の外方に
安定化材からなる被覆管４４を被せた後に縮径加工を施
す工程を具備する超電導線の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、医療用ＭＲＩ用マ
グネット、核融合炉用トロイダルマグネット、粒子加速
機用マグネット、超電導発電機用マグネット、磁気浮上
列車用マグネット等に利用される高強度の超電導線の製
造方法に関する。
グネット、核融合炉用トロイダルマグネット、粒子加速
機用マグネット、超電導発電機用マグネット、磁気浮上
列車用マグネット等に利用される高強度の超電導線の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、超電導線は、超電導体からなる
芯部の外周に、安定化材などからなる付属部を設けた構
造となっている。このような超電導線の一種に内部補強
安定型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線が知られている。図５は、
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の例を示すもの
である。この内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に無数の極細の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列されてなる芯部２
の外周に、拡散防止層３を介してＣｕ−Ｎｂなどからな
る補強層４が設けられ、さらにこの外周にＣｕや、Ａｌ
などからなる安定化層５が設けられたものである。この
ような構造の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、補強層を有してない構造の超電導線と比べて外部か
らの補強が必要がないため、コンパクトな超電導マグネ
ットの作製に好適に用いられていた。
芯部の外周に、安定化材などからなる付属部を設けた構
造となっている。このような超電導線の一種に内部補強
安定型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線が知られている。図５は、
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の例を示すもの
である。この内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に無数の極細の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列されてなる芯部２
の外周に、拡散防止層３を介してＣｕ−Ｎｂなどからな
る補強層４が設けられ、さらにこの外周にＣｕや、Ａｌ
などからなる安定化層５が設けられたものである。この
ような構造の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、補強層を有してない構造の超電導線と比べて外部か
らの補強が必要がないため、コンパクトな超電導マグネ
ットの作製に好適に用いられていた。
【０００３】次に、このような内部補強安定化型Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線１の一般的な製造方法を図６を用いて説
明する。まず、図６（Ａ）に示すようなＮｂからなるロ
ッド状の芯材１０の外周にＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体
１１を被せ、全体を縮径して図６（Ｂ）に示すような複
合体１４を得る。次いで、図６（Ｃ）に示すように前記
複合体１４を複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金の管体１５
に挿入し、さらに縮径し、図６（Ｄ）に示す一次素線１
６を得る。次いで、この一次素線１６を図６（Ｅ）に示
すように複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体１
７に挿入し、更に縮径して図６（Ｆ）に示すような二次
素線１８を作製する。
Ｓｎ系超電導線１の一般的な製造方法を図６を用いて説
明する。まず、図６（Ａ）に示すようなＮｂからなるロ
ッド状の芯材１０の外周にＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体
１１を被せ、全体を縮径して図６（Ｂ）に示すような複
合体１４を得る。次いで、図６（Ｃ）に示すように前記
複合体１４を複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金の管体１５
に挿入し、さらに縮径し、図６（Ｄ）に示す一次素線１
６を得る。次いで、この一次素線１６を図６（Ｅ）に示
すように複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体１
７に挿入し、更に縮径して図６（Ｆ）に示すような二次
素線１８を作製する。
【０００４】次いで、前記二次素線１８を複数本集合し
て、図６（Ｇ）に示すようにＣｕのパイプ２０に挿入し
た後、このパイプ２０の外方に拡散防止層３となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管２２を被せ、つい
で該拡散防止管２２の外方に補強層４となるべきＣｕ−
Ｎｂなどからなるパイプ状の補強管２３を被せ、ついで
該補強管２３の外方に安定化層５となるべきＣｕなどか
らなる被覆管２４を被せ、さらに全体を最終的に得るべ
き直径まで縮径した後、拡散熱処理を行うことにより、
二次素線１８の内部のＮｂの極細フィラメントとＳｎを
反応させてＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントを生成させ
て、図５に示すような内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超
電導線１を製造することができる。
て、図６（Ｇ）に示すようにＣｕのパイプ２０に挿入し
た後、このパイプ２０の外方に拡散防止層３となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管２２を被せ、つい
で該拡散防止管２２の外方に補強層４となるべきＣｕ−
Ｎｂなどからなるパイプ状の補強管２３を被せ、ついで
該補強管２３の外方に安定化層５となるべきＣｕなどか
らなる被覆管２４を被せ、さらに全体を最終的に得るべ
き直径まで縮径した後、拡散熱処理を行うことにより、
二次素線１８の内部のＮｂの極細フィラメントとＳｎを
反応させてＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントを生成させ
て、図５に示すような内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超
電導線１を製造することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の超
電導線の製造方法あっては、補強層４を形成する材料と
してパイプ状に加工した補強管２３を使用する必要があ
るため、補強層４形成用材料として機械特性が良好な金
属でも、切削性や加工性が悪いものはパイプ状にするこ
とが困難であるため、補強層４形成用材料として用いる
ことができる材料の選択の自由度が小さかった。また、
切削性や加工性が良好な金属でも、パイプ加工して補強
管２３を作製するにはコストがかかり、その結果として
超電導線もコスト高となってしまうという問題があっ
た。
電導線の製造方法あっては、補強層４を形成する材料と
してパイプ状に加工した補強管２３を使用する必要があ
るため、補強層４形成用材料として機械特性が良好な金
属でも、切削性や加工性が悪いものはパイプ状にするこ
とが困難であるため、補強層４形成用材料として用いる
ことができる材料の選択の自由度が小さかった。また、
切削性や加工性が良好な金属でも、パイプ加工して補強
管２３を作製するにはコストがかかり、その結果として
超電導線もコスト高となってしまうという問題があっ
た。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、補強層形成用材料として用いることができる材料の
選択の自由度が大きく、しかもコストダウンが可能な超
電導線の製造方法を提供することにある。
で、補強層形成用材料として用いることができる材料の
選択の自由度が大きく、しかもコストダウンが可能な超
電導線の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明にあ
っては、合金系超電導体からなる芯部または熱処理によ
って超電導体となる材料を具備する芯部の外周に、補強
層を設け、さらにこの外周に安定化層を設ける超電導線
の製造方法において、芯部の外周に、該芯部の長手方向
に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ
合金のうちから選ばれる補強材からなる柱状体を複数本
添設し、該柱状体の外方に安定化材からなる被覆管を被
せた後に縮径加工を施す工程を具備する超電導線の製造
方法を前記課題の解決手段とした。また、請求項２記載
の発明にあっては、請求項１記載の超電導線の製造方法
において、芯部とこれの外周に添設する複数本の柱状体
との間に拡散防止層を形成する工程を具備する超電導線
の製造方法を前記課題の解決手段とした。
っては、合金系超電導体からなる芯部または熱処理によ
って超電導体となる材料を具備する芯部の外周に、補強
層を設け、さらにこの外周に安定化層を設ける超電導線
の製造方法において、芯部の外周に、該芯部の長手方向
に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ
合金のうちから選ばれる補強材からなる柱状体を複数本
添設し、該柱状体の外方に安定化材からなる被覆管を被
せた後に縮径加工を施す工程を具備する超電導線の製造
方法を前記課題の解決手段とした。また、請求項２記載
の発明にあっては、請求項１記載の超電導線の製造方法
において、芯部とこれの外周に添設する複数本の柱状体
との間に拡散防止層を形成する工程を具備する超電導線
の製造方法を前記課題の解決手段とした。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１から図２は、内部補強安定化
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に本発明を適用した
例を示すもので、超電導線を製造するには、まず、図１
（Ａ）に示すようにＮｂロッドからなる芯材３０にＣｕ
−Ｓｎ合金の管体３１を被せ、スウェージング加工、引
抜加工などの縮径加工によって所望の直径まで縮径して
図１（Ｂ）に示す複合体３４を作製する。前記芯材３０
としては、ＮｂまたはＮｂにＴｉを添加してなるものを
用いるのが望ましく、Ｔｉが添加されていると無添加の
場合と比べて高磁界における臨界電流特性が向上する。
なお、管体３１は図面に示すような単管状のものに限る
ものではなく、柱状体に複数の透孔が形成された形状の
ものなどを用い、複数の透孔の各々に芯材３０を挿入し
て複合材を形成することもできる。
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に本発明を適用した
例を示すもので、超電導線を製造するには、まず、図１
（Ａ）に示すようにＮｂロッドからなる芯材３０にＣｕ
−Ｓｎ合金の管体３１を被せ、スウェージング加工、引
抜加工などの縮径加工によって所望の直径まで縮径して
図１（Ｂ）に示す複合体３４を作製する。前記芯材３０
としては、ＮｂまたはＮｂにＴｉを添加してなるものを
用いるのが望ましく、Ｔｉが添加されていると無添加の
場合と比べて高磁界における臨界電流特性が向上する。
なお、管体３１は図面に示すような単管状のものに限る
ものではなく、柱状体に複数の透孔が形成された形状の
ものなどを用い、複数の透孔の各々に芯材３０を挿入し
て複合材を形成することもできる。
【０００９】次いで、前記複合体３４を複数本集合して
Ｃｕ−Ｓｎ合金の管体３５に図１（Ｃ）に示すように収
納して縮径し、図１（Ｄ）に示す一次素線３６を作製
し、次いで、この一次素線３６を図１（Ｅ）に示すよう
に複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体３７に挿
入し、更に縮径加工を施して図１（Ｆ）に示すような二
次素線（二次集合線）３８を作製する。この二次素線３
８の内部構造は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に
Ｎｂからなる極細のフィラメントが多数分散された構造
となっている。なお、前記二次素線３８を更に複数本集
合してＣｕ−Ｓｎ合金管に挿入し、縮径する処理を必要
に応じて複数回行って複合体を作製しても良い。なお、
前記二次素線３８形成用として用いたＣｕ−Ｓｎ合金の
Ｓｎ濃度が低い場合には、その外周にＳｎのメッキ層を
形成して以下の工程に用いても良い。
Ｃｕ−Ｓｎ合金の管体３５に図１（Ｃ）に示すように収
納して縮径し、図１（Ｄ）に示す一次素線３６を作製
し、次いで、この一次素線３６を図１（Ｅ）に示すよう
に複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体３７に挿
入し、更に縮径加工を施して図１（Ｆ）に示すような二
次素線（二次集合線）３８を作製する。この二次素線３
８の内部構造は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に
Ｎｂからなる極細のフィラメントが多数分散された構造
となっている。なお、前記二次素線３８を更に複数本集
合してＣｕ−Ｓｎ合金管に挿入し、縮径する処理を必要
に応じて複数回行って複合体を作製しても良い。なお、
前記二次素線３８形成用として用いたＣｕ−Ｓｎ合金の
Ｓｎ濃度が低い場合には、その外周にＳｎのメッキ層を
形成して以下の工程に用いても良い。
【００１０】次いで、前記二次素線３８を複数本集合し
て、図１（Ｇ）に示すようにＣｕパイプ４０に挿入した
後、このＣｕパイプ４０の外周に拡散防止層となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管４２を被せる。な
お、ここでは二次素線３８を複数本集合してＣｕパイプ
４０に挿入した後、拡散防止管４２を被せているが、目
的とする超電導線に応じて二次素線（二次集合線）３８
の外周に直接拡散防止管４２を被せて以下の工程に用い
てもよい。次いで図２に示すようにこの拡散防止管４２
の外周に該拡散防止管４２の長手方向に沿って補強層と
なるべき補強材からなる柱状体４３を複数本添設し、次
いで該柱状体４３の外方に安定化層となるべき安定化材
からなる被覆管４４を被せ、更に全体を最終的に得るべ
き直径まで縮径して素線を形成する。
て、図１（Ｇ）に示すようにＣｕパイプ４０に挿入した
後、このＣｕパイプ４０の外周に拡散防止層となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管４２を被せる。な
お、ここでは二次素線３８を複数本集合してＣｕパイプ
４０に挿入した後、拡散防止管４２を被せているが、目
的とする超電導線に応じて二次素線（二次集合線）３８
の外周に直接拡散防止管４２を被せて以下の工程に用い
てもよい。次いで図２に示すようにこの拡散防止管４２
の外周に該拡散防止管４２の長手方向に沿って補強層と
なるべき補強材からなる柱状体４３を複数本添設し、次
いで該柱状体４３の外方に安定化層となるべき安定化材
からなる被覆管４４を被せ、更に全体を最終的に得るべ
き直径まで縮径して素線を形成する。
【００１１】前記柱状体４３をなす補強材としては、Ｃ
ｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金などの
うちから選択される金属が用いられる。柱状体４３とし
てＣｕ−Ｎｂ合金を用いた場合、柱状体４３はＣｕの金
属マトリックスの内部にＮｂフィラメントが多数分散配
列された構造を有している。この柱状体４３は、Ｃｕと
Ｎｂの両元素が互いにほとんど固溶しないという性質を
有することを利用して製造されたもので、Ｃｕ−Ｎｂ合
金をその溶湯から鋳造した際に、Ｃｕマトリックス中に
Ｎｂ樹枝状晶が生成された鋳塊を得ることができ、この
鋳塊を冷間線引加工することでＮｂ樹枝状晶を引き延ば
してフィラメント状に加工することができ、これにより
Ｃｕのマトリックスの内部にＮｂフィラメントが分散配
列された構造が得られる。このＮｂフィラメントは、Ｃ
ｕのマトリックス中に分散配列されるが、このＮｂフィ
ラメントがＣｕのマトリックスを強化するので、柱状体
４３はＣｕからなるものより耐力が向上する。更に、Ｎ
ｂはＣｕにほとんど固溶しないので、柱状体４３の導電
率が低下することもなく、柱状体４３の導電率は充分に
高いものとなる。また、前記被覆管４４をなす安定化材
としては、Ｃｕ、Ａｌなどのうちから選択される金属が
用いられる。
ｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃｕ−Ａｇ合金などの
うちから選択される金属が用いられる。柱状体４３とし
てＣｕ−Ｎｂ合金を用いた場合、柱状体４３はＣｕの金
属マトリックスの内部にＮｂフィラメントが多数分散配
列された構造を有している。この柱状体４３は、Ｃｕと
Ｎｂの両元素が互いにほとんど固溶しないという性質を
有することを利用して製造されたもので、Ｃｕ−Ｎｂ合
金をその溶湯から鋳造した際に、Ｃｕマトリックス中に
Ｎｂ樹枝状晶が生成された鋳塊を得ることができ、この
鋳塊を冷間線引加工することでＮｂ樹枝状晶を引き延ば
してフィラメント状に加工することができ、これにより
Ｃｕのマトリックスの内部にＮｂフィラメントが分散配
列された構造が得られる。このＮｂフィラメントは、Ｃ
ｕのマトリックス中に分散配列されるが、このＮｂフィ
ラメントがＣｕのマトリックスを強化するので、柱状体
４３はＣｕからなるものより耐力が向上する。更に、Ｎ
ｂはＣｕにほとんど固溶しないので、柱状体４３の導電
率が低下することもなく、柱状体４３の導電率は充分に
高いものとなる。また、前記被覆管４４をなす安定化材
としては、Ｃｕ、Ａｌなどのうちから選択される金属が
用いられる。
【００１２】次いで、前記素線を５００〜７００℃で数
十時間〜数百時間加熱する拡散熱処理を行うことによ
り、図５に示したものとほぼ同様の内部補強安定化型Ｎ
ｂ3Ｓｎ系超電導線１を製造することができる。前述の
ような拡散熱処理を行うと、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に極細のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列
された構造のＮｂ3Ｓｎ超電導体が得られる。
十時間〜数百時間加熱する拡散熱処理を行うことによ
り、図５に示したものとほぼ同様の内部補強安定化型Ｎ
ｂ3Ｓｎ系超電導線１を製造することができる。前述の
ような拡散熱処理を行うと、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に極細のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列
された構造のＮｂ3Ｓｎ超電導体が得られる。
【００１３】このようにして製造された内部補強安定化
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる
基地の内部に無数のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配
列されてなる芯部２と、この芯部２の外周に設けられた
拡散防止層３と、該拡散防止層３の外周に設けられた補
強層４と、さらにこの補強層４の外周に設けられた安定
化層５とから構成されている。このような構成の内部補
強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１は、芯部２の外周上
に補強層４が形成されているので、機械的強度が優れ、
また、芯部２の外周に拡散防止層３が形成されているの
で、最外層の安定化層５までＳｎが拡散することがな
く、Ｓｎの拡散による安定化層５の汚染は防止される。
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる
基地の内部に無数のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配
列されてなる芯部２と、この芯部２の外周に設けられた
拡散防止層３と、該拡散防止層３の外周に設けられた補
強層４と、さらにこの補強層４の外周に設けられた安定
化層５とから構成されている。このような構成の内部補
強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１は、芯部２の外周上
に補強層４が形成されているので、機械的強度が優れ、
また、芯部２の外周に拡散防止層３が形成されているの
で、最外層の安定化層５までＳｎが拡散することがな
く、Ｓｎの拡散による安定化層５の汚染は防止される。
【００１４】この例の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超
電導線の製造方法にあっては、熱処理によってＮｂ3Ｓ
ｎ超電導体となる材料を具備する芯部２の外周に、該芯
部２の長手方向に沿って補強材からなる柱状体４３を複
数本添設し、該柱状体４３の外方に安定化材からなる被
覆管４４を被せた後に縮径加工を施す工程を具備するこ
とにより、補強層４形成材料としてパイプ状に加工した
補強管を使用する必要がないので、補強層４形成用材料
として機械特性が良好な金属で柱状にできるものあれ
ば、切削性や加工性が悪いものでも使用できるため、補
強層４形成用材料として用いることができる材料の選択
の自由度が大きくなる。また、補強層４形成材料として
は柱状体を使用すればよいので、パイプ状に加工する工
程がなくなるため、Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線のコストダウ
ンが可能である。なお、前記の例においては、Ｎｂ3Ｓ
ｎ系超電導線の製造方法に本発明の超電導線の製造方法
を適用した例について説明したが、本発明の製造方法を
Ｎｂ3Ｓｎの他、Ｎｂ3Ｇａ、Ｎｂ3Ｇｅ、Ｎｂ3Ａｌ、Ｖ
3Ｇａ、Ｎｂ−Ｔｉなどの超電導線の製造方法に適用し
てもよいのは勿論である。
電導線の製造方法にあっては、熱処理によってＮｂ3Ｓ
ｎ超電導体となる材料を具備する芯部２の外周に、該芯
部２の長手方向に沿って補強材からなる柱状体４３を複
数本添設し、該柱状体４３の外方に安定化材からなる被
覆管４４を被せた後に縮径加工を施す工程を具備するこ
とにより、補強層４形成材料としてパイプ状に加工した
補強管を使用する必要がないので、補強層４形成用材料
として機械特性が良好な金属で柱状にできるものあれ
ば、切削性や加工性が悪いものでも使用できるため、補
強層４形成用材料として用いることができる材料の選択
の自由度が大きくなる。また、補強層４形成材料として
は柱状体を使用すればよいので、パイプ状に加工する工
程がなくなるため、Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線のコストダウ
ンが可能である。なお、前記の例においては、Ｎｂ3Ｓ
ｎ系超電導線の製造方法に本発明の超電導線の製造方法
を適用した例について説明したが、本発明の製造方法を
Ｎｂ3Ｓｎの他、Ｎｂ3Ｇａ、Ｎｂ3Ｇｅ、Ｎｂ3Ａｌ、Ｖ
3Ｇａ、Ｎｂ−Ｔｉなどの超電導線の製造方法に適用し
てもよいのは勿論である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を、実施例および比較例によ
り、具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみ
に限定されるものではない。 （実施例１）直径１４ｍｍのＮｂ−１．２ｗｔ％Ｔｉロ
ッドをＣｕ−１３ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍ
ｍ、内径１５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０
０ｍｍの複合体を得た。次にこの複合体を９１本集合
し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１２ｍｍ、内
径１１ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径1．1
4ｍｍの一次素線を得た。次いで、この一次素線を９１
本集合し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１３ｍ
ｍ、内径１２ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直
径１１ｍｍの二次集合線を作製した。
り、具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみ
に限定されるものではない。 （実施例１）直径１４ｍｍのＮｂ−１．２ｗｔ％Ｔｉロ
ッドをＣｕ−１３ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍ
ｍ、内径１５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０
０ｍｍの複合体を得た。次にこの複合体を９１本集合
し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１２ｍｍ、内
径１１ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径1．1
4ｍｍの一次素線を得た。次いで、この一次素線を９１
本集合し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１３ｍ
ｍ、内径１２ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直
径１１ｍｍの二次集合線を作製した。
【００１６】次いで、このようにして得られた二次集合
線の外方にＴａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの
拡散防止管の外周に拡散防止管の長手方向に沿って径
２．４５ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる柱状体を
１８本添設し、さらにこれら柱状体の外方に外径１９ｍ
ｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全
体を径０．８ｍｍまで縮径した後、６７５℃で１０日間
加熱する拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ−Ｎｂ／
（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして
得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導
フィラメントが８，２８１本配列された構造であった。
線の外方にＴａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの
拡散防止管の外周に拡散防止管の長手方向に沿って径
２．４５ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる柱状体を
１８本添設し、さらにこれら柱状体の外方に外径１９ｍ
ｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全
体を径０．８ｍｍまで縮径した後、６７５℃で１０日間
加熱する拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ−Ｎｂ／
（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして
得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導
フィラメントが８，２８１本配列された構造であった。
【００１７】（実施例２）直径１４ｍｍのＮｂロッドを
Ｃｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍｍ、内径１
５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０ｍｍの複合
体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、Ｃｕ−６ｗ
ｔ％Ｓｎ合金からなる外径１２ｍｍ、内径１１ｍｍの管
体に挿入し、縮径加工を行って直径１．７ｍｍの一次素
線を得た。次いで、この一次素線を３３本集合し、 Ｃ
ｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１３ｍｍ、内径１２
ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径１１ｍｍの
二次集合線を作製した。
Ｃｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍｍ、内径１
５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０ｍｍの複合
体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、Ｃｕ−６ｗ
ｔ％Ｓｎ合金からなる外径１２ｍｍ、内径１１ｍｍの管
体に挿入し、縮径加工を行って直径１．７ｍｍの一次素
線を得た。次いで、この一次素線を３３本集合し、 Ｃ
ｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１３ｍｍ、内径１２
ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径１１ｍｍの
二次集合線を作製した。
【００１８】次いで、このようにして得られた二次集合
線の外方にＴａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの
拡散防止管の外周に該拡散防止管の長手方向に沿って
径２．４ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂからなる柱状体を
１８本添設し、さらにこれら柱状体の外方に外径１９ｍ
ｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全
体を径０．５ｍｍまで縮径したのち、前記実施例１と同
様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ−Ｎｂ／Ｎ
ｂ3Ｓｎ超電導線を得た。ここで得られた超電導線の芯
部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径１．６μ
ｍのＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが３，０２５本配列
された構造であった。
線の外方にＴａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの
拡散防止管の外周に該拡散防止管の長手方向に沿って
径２．４ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂからなる柱状体を
１８本添設し、さらにこれら柱状体の外方に外径１９ｍ
ｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全
体を径０．５ｍｍまで縮径したのち、前記実施例１と同
様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ−Ｎｂ／Ｎ
ｂ3Ｓｎ超電導線を得た。ここで得られた超電導線の芯
部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径１．６μ
ｍのＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが３，０２５本配列
された構造であった。
【００１９】（比較例１）前記実施例１と同様にして二
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に外径１７ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ
％Ｎｂからなる補強管を被せ、さらにこの補強管の外方
に外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を
被せた後、全体を径０．８ｍｍまで縮径した後、前記実
施例１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ
−Ｎｂ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ系超電導線を得た。この
ようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金
からなる基地の内部に径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3
Ｓｎ超電導フィラメントが８，２８１本配列された構造
のものであった。
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に外径１７ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ
％Ｎｂからなる補強管を被せ、さらにこの補強管の外方
に外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を
被せた後、全体を径０．８ｍｍまで縮径した後、前記実
施例１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ
−Ｎｂ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ系超電導線を得た。この
ようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金
からなる基地の内部に径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3
Ｓｎ超電導フィラメントが８，２８１本配列された構造
のものであった。
【００２０】（比較例２）前記実施例１と同様にして二
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、さらにこの拡散防止管
の外方に内径１２ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せ、全
体を径０．８ｍｍまで縮径した後、前記実施例１と同様
にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ／（Ｎｂ，Ｔ
ｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得られた超
電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に
径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フィラメン
トが８，２８１本配列された構造のものであった。
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、さらにこの拡散防止管
の外方に内径１２ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せ、全
体を径０．８ｍｍまで縮径した後、前記実施例１と同様
にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ／（Ｎｂ，Ｔ
ｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得られた超
電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に
径３．４μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フィラメン
トが８，２８１本配列された構造のものであった。
【００２１】（比較例３）前記実施例２と同様にして二
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に外径１７ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ
％Ｎｂからなる補強管を被せ、さらにこの補強管の外方
に外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を
被せた後、全体を径０．５ｍｍまで縮径した後、前記実
施例１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ
−Ｎｂ／Ｎｂ3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得
られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地
の内部に径１．６μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フ
ィラメントが３，０２５本配列された構造のものであっ
た。
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に外径１７ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ
％Ｎｂからなる補強管を被せ、さらにこの補強管の外方
に外径１９ｍｍ、内径１８ｍｍのＣｕからなる被覆管を
被せた後、全体を径０．５ｍｍまで縮径した後、前記実
施例１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ
−Ｎｂ／Ｎｂ3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得
られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地
の内部に径１．６μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フ
ィラメントが３，０２５本配列された構造のものであっ
た。
【００２２】（比較例４）前記実施例２と同様にして二
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に内径１２ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径０．５ｍｍまで縮径した後、前記実施例１
と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ／Ｎｂ
3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得られた超電導
線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径
１．６μｍのＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが３，０２
５本配列された構造のものであった。
次集合線を作製した。次いで、この二次集合線の外方に
Ｔａからなる拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管
の外方に内径１２ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径０．５ｍｍまで縮径した後、前記実施例１
と同様にして拡散熱処理を行うことにより、Ｃｕ／Ｎｂ
3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして得られた超電導
線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径
１．６μｍのＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが３，０２
５本配列された構造のものであった。
【００２３】次に、前述のようにして製造された実施例
１〜２、比較例１〜４の超電導線について超電導特性を
調べるため、８〜２３Ｔの磁界中における臨界電流密度
の測定を行った。図３にその結果を示す。また、実施例
１〜２、比較例１〜４の超電導線について機械特性を調
べるため、各超電導線について室温、液体窒素温度（７
７Ｋ）、液体ヘリウム温度（４．２Ｋ）における０．２
％耐力を測定した。図４にその結果を示す。
１〜２、比較例１〜４の超電導線について超電導特性を
調べるため、８〜２３Ｔの磁界中における臨界電流密度
の測定を行った。図３にその結果を示す。また、実施例
１〜２、比較例１〜４の超電導線について機械特性を調
べるため、各超電導線について室温、液体窒素温度（７
７Ｋ）、液体ヘリウム温度（４．２Ｋ）における０．２
％耐力を測定した。図４にその結果を示す。
【００２４】図３〜図４に示した結果から明らかなよう
に実施例１〜２で得られた超電導線は、従来の製造方法
により製造された比較例１ならびに３の超電導線と同じ
程度の超電導特性を有し、さらに比較例１ならびに３の
超電導線と同じ程度の機械特性を有していることがわか
る。また、実施例１〜２の製造方法は、補強層形成材料
としてパイプ状に加工した補強管を用いる必要がないの
で、超電導線の製造が容易である。従って、実施例１〜
２の製造方法によれば、機械特性ならびに超電導特性を
損なうことなく、超電導線を容易に製造できることが判
った。
に実施例１〜２で得られた超電導線は、従来の製造方法
により製造された比較例１ならびに３の超電導線と同じ
程度の超電導特性を有し、さらに比較例１ならびに３の
超電導線と同じ程度の機械特性を有していることがわか
る。また、実施例１〜２の製造方法は、補強層形成材料
としてパイプ状に加工した補強管を用いる必要がないの
で、超電導線の製造が容易である。従って、実施例１〜
２の製造方法によれば、機械特性ならびに超電導特性を
損なうことなく、超電導線を容易に製造できることが判
った。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明の超電導線の
製造方法は、合金系超電導体からなる芯部または熱処理
によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周に、
該芯部の長手方向に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ
合金、Ｃｕ−Ａｇ合金のうちから選ばれる補強材からな
る柱状体を複数本添設し、該柱状体の外方に安定化材か
らなる被覆管を被せた後に縮径加工を施す工程を具備す
る方法であるので、補強層形成材料としてパイプ状に加
工した補強管を使用する必要がなくなり、補強層形成用
材料として機械特性が良好な金属で柱状にできるものあ
れば、切削性や加工性が悪いものでも使用できる。ま
た、補強層形成材料としては柱状体を使用すればよいの
で、パイプ状に加工する工程がなくなる。従って、本発
明によれば、補強層形成用材料として用いることができ
る材料の選択の自由度が大きく、しかもコストダウンが
可能な超電導線の製造方法を提供することができるとい
う利点がある。
製造方法は、合金系超電導体からなる芯部または熱処理
によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周に、
該芯部の長手方向に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ
合金、Ｃｕ−Ａｇ合金のうちから選ばれる補強材からな
る柱状体を複数本添設し、該柱状体の外方に安定化材か
らなる被覆管を被せた後に縮径加工を施す工程を具備す
る方法であるので、補強層形成材料としてパイプ状に加
工した補強管を使用する必要がなくなり、補強層形成用
材料として機械特性が良好な金属で柱状にできるものあ
れば、切削性や加工性が悪いものでも使用できる。ま
た、補強層形成材料としては柱状体を使用すればよいの
で、パイプ状に加工する工程がなくなる。従って、本発
明によれば、補強層形成用材料として用いることができ
る材料の選択の自由度が大きく、しかもコストダウンが
可能な超電導線の製造方法を提供することができるとい
う利点がある。
【図１】 （Ａ）〜（Ｇ）は、本発明の超電導線の製造
方法の一例を工程順に示した断面図である。
方法の一例を工程順に示した断面図である。
【図２】 本発明の超電導線の製造方法の一例を示した
断面図である。
断面図である。
【図３】 各化合物系超電導線における磁界と臨界電流
密度との関係を示したグラフである。
密度との関係を示したグラフである。
【図４】 各化合物系超電導線の温度と０．２％耐力と
の関係を示したグラフである。
の関係を示したグラフである。
【図５】 内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の例
を示す拡大断面図である。
を示す拡大断面図である。
【図６】 （Ａ）〜（Ｇ）は、従来の内部補強安定化型
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法を工程順に示した断面
図である。
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法を工程順に示した断面
図である。
１・・・超電導線、２・・・芯部、３・・・拡散防止層、４・・・補
強層、５・・・安定化層、４２・・・拡散防止管、４３・・・柱
状体、４４・・・被覆管。
強層、５・・・安定化層、４２・・・拡散防止管、４３・・・柱
状体、４４・・・被覆管。
フロントページの続き (72)発明者 斉藤 隆 東京都江東区木場１丁目５番１号 株式会 社フジクラ内 (72)発明者 河野 宰 東京都江東区木場１丁目５番１号 株式会 社フジクラ内
Claims (2)
- 【請求項１】 合金系超電導体からなる芯部または熱処
理によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周
に、補強層を設け、さらにこの外周に安定化層を設ける
超電導線の製造方法において、芯部の外周に、該芯部の
長手方向に沿ってＣｕ−Ｎｂ合金、Ｃｕ−Ａｌ合金、Ｃ
ｕ−Ａｇ合金のうちから選ばれる補強材からなる柱状体
を複数本添設し、該柱状体の外方に安定化材からなる被
覆管を被せた後に縮径加工を施す工程を具備することを
特徴とする超電導線の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の超電導線の製造方法にお
いて、芯部とこれの外周に添設する複数本の柱状体との
間に拡散防止層を形成する工程を具備することを特徴と
する超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20255195A JP3664776B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | 超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20255195A JP3664776B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | 超電導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0950721A true JPH0950721A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3664776B2 JP3664776B2 (ja) | 2005-06-29 |
Family
ID=16459381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20255195A Expired - Fee Related JP3664776B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | 超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3664776B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100777182B1 (ko) * | 2006-08-14 | 2007-11-16 | 한국전기연구원 | 고온 초전도 전력 케이블 |
| EP2333793A1 (en) * | 2009-12-09 | 2011-06-15 | Bruker BioSpin AG | Superconductors with improved mechanical strength |
| CN106057356A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-10-26 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种CuNb增强青铜法铌三锡低温超导线材的制备方法 |
| WO2025232153A1 (zh) * | 2024-05-06 | 2025-11-13 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种低损耗超导线材用CuNb复合棒及其制备方法 |
-
1995
- 1995-08-08 JP JP20255195A patent/JP3664776B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100777182B1 (ko) * | 2006-08-14 | 2007-11-16 | 한국전기연구원 | 고온 초전도 전력 케이블 |
| EP2333793A1 (en) * | 2009-12-09 | 2011-06-15 | Bruker BioSpin AG | Superconductors with improved mechanical strength |
| CN106057356A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-10-26 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种CuNb增强青铜法铌三锡低温超导线材的制备方法 |
| WO2025232153A1 (zh) * | 2024-05-06 | 2025-11-13 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种低损耗超导线材用CuNb复合棒及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3664776B2 (ja) | 2005-06-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20190037365A (ko) | 금속성 초전도성 와이어에 대한 확산 배리어 | |
| JPS61194155A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ系超電導線材の製造方法 | |
| JPS6215967B2 (ja) | ||
| US5127149A (en) | Method of production for multifilament niobium-tin superconductors | |
| JPH0950721A (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| JP3063025B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線およびその製造方法 | |
| EP1638152B1 (en) | Method for producing a superconductive element | |
| JP3701349B2 (ja) | 超電導線の製造方法及び超電導線 | |
| JP4762782B2 (ja) | 強化材、化合物超電導線材及び化合物超電導線材の製造方法 | |
| US4215465A (en) | Method of making V3 Ga superconductors | |
| JPH11238418A (ja) | 化合物系超電導線 | |
| JPH0982149A (ja) | 強度および加工性に優れたＮｂ▲３▼Ｓｎ超電導線材 | |
| DE602004006368T2 (de) | Nb3Sn-Supraleiterelement | |
| JP2878390B2 (ja) | 超電導発電機用Ｎｂ▲下３▼Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPH09153310A (ja) | 高強度超電導線材 | |
| JP2749136B2 (ja) | アルミニウム安定化超電導線材 | |
| JP2517594B2 (ja) | 繊維分散型超電導線の製造方法 | |
| JP2742422B2 (ja) | 化合物系超電導線の製造方法 | |
| JPH0791623B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JP2000348547A (ja) | 超電導導体およびその製造方法 | |
| JPH05325664A (ja) | 化合物超電導線材 | |
| JPS6313286B2 (ja) | ||
| JPH06309968A (ja) | 交流用Ｎｂ３ Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPS63245826A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
| JPH09120722A (ja) | 金属系超電導線材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050308 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050322 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050330 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090408 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090408 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100408 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |