JPH09512896A - オイルバーナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、燃料供給要素により燃料が供給される燃焼室を含む加熱装置用オイルバーナに関する。前記燃料供給要素は、ポンプ（１）およびノズル装置（３）を備え、エネルギー蓄積原理に従って作動する噴射装置として形成され、所定量の燃料を急激に噴射するようになっている。このオイルバーナを用いることにより、噴射すべき燃料供給量および噴射周波数を周囲条件とは独立に選択することが可能であり、これにより排ガス内の有害物質レベルを最適化しかつバーナの共振振動を有効に防止することができる。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の名称 オイルバーナ 技術分野 本発明は、請求の範囲第１項の前文に記載された加熱装置用オイルバーナに関 する。 背景技術 加熱装置用オイルバーナは通常燃焼室を有しており、この燃焼室内にノズルを 介して燃料が連続的に供給される。 オイルバーナ、特に大容量バーナにおいては、共振振動が発生する。オイルバ ーナにおけるこの振動現象は、燃焼空間および空気供給方式が原因であり、これ らが組み合わされて共振体を形成するのである。 たとえば、国際公開公報第ＷＯ９２／０８９２８号または第ＷＯ８２／０００ ９７号に記載されているように、共振周波数において運転されるガスバーナの場 合、このような振動の原因は知られており、これにより発生する不利な点に対し ては、種々の手段により対策が講じられている。 供給管内を流れるガスの慣性により、燃焼後に燃焼室内に真空が発生し、これ により、一方ではガスおよび空 気が吸引され、他方では高温の燃焼ガスが逆流し、この高温燃焼ガスがその後か ら供給された燃料混合物を着火させる。したがって、周期的過程が形成され、こ の周期的過程は、燃焼室および供給管ないし供給ラインの寸法およびガスの性状 と関連するある周波数で振動する。 このような振動しながら作動するバーナは、約９０ないし１４０ｄＢ（Ａ）の 範囲の異常騒音を発生することもある。したがって、国際公開公報第ＷＯ９２／ ０８９２８号においては、燃焼室および燃料供給ラインからなる共振系を、下流 側の熱交換器から音響的に切り離している。このような振動しながら作動するバ ーナの場合に発生する共振周波数は、数百ヘルツのオーダであり、燃焼室および 供給ラインにより形成される中空空間の形状およびサイズに関連するものである 。 ガスバーナの場合、共振振動の発生を、ガス供給ラインの周りに配置されてい る緩衝室により防止する試みがなされている。このような配置の一例として、た とえばドイツ特許公開公報第３３２４８０５号が知られている。 小住宅の加熱装置を作動させるのに適しているものの一般に振動しながら作動 させるべきではない簡単な小容量のオイルバーナに関しては、共振振動は、不快 な騒音を発生するばかりでなく、バーナを損傷させることがある。 さらに、オイルバーナは、ガスバーナに比較してより大きい排気ガス問題を引 き起こすことが知られている。 この排気ガス問題は、ある場合には燃料内に含まれている成分により、また他の 場合にはたまに粘度の高いオイルが供給され燃焼室内で十分に噴霧されないこと により発生する。その結果、完全な化学量論な燃焼を達成することが困難となる 。また、連続オイル供給用のオイル供給ラインは油滴を形成しがちであり、これ が排気ガス公害に関係する不完全燃焼を生じさせる原因となる。 内燃機関用に対しては、かなり以前から多種類の燃料噴射装置が知られている 。これらの燃料噴射装置は、一般に、ポンプ−ノズル系として形成されている。 使用されるポンプは電磁駆動され、このポンプ内において、ポンプのプランジャ が電磁駆動するアーマチュアによる衝撃を受ける。また、ピエゾ素子アクチュエ ータを用いた種々のポンプも知られている。 ドイツ特許公開公報第２３０７４３５号には、内燃機関用の燃料噴射装置が開 示されている。この燃料噴射装置では、ポンプ作動空間は、電気駆動プランジャ ポンプを介して、流体で作動するばね付勢された少なくとも１つの噴射弁に接続 されると共に、供給弁（フィードバルブ）を介して圧力源に接続されている。ポ ンプ作動の開始時にプランジャはある程度のアイドルストロークを行い、これに よりプランジャの質量は実際のポンプストロークを行う前に加速され、蓄積され た運動エネルギーはポンプ作動空間内の圧力を上昇するために使用される。この ために、噴射装置は、プランジャとして軟鉄アーマ チュアを備えており、このアーマチュアはリニアモータにより比較的長い距離に わたり駆動されるようになっている。 エネルギー蓄積原理で作動するこの種類の噴射装置がその後さらに開発されて いる。そのような噴射装置として、東ドイツ特許第１２０５１４号および第２１ ３４７２号に記載されたものが知られている。固体にエネルギーを蓄積する原理 に従って作動するこれらの燃料噴射装置は、電磁石（ソレノイド）のアーマチュ アを加速し、これにより、ノズルから燃料を噴出するために必要な圧力が形成さ れる前に燃料の液柱を長い距離にわたり加速する。これらの燃料噴射装置は、少 ない駆動エネルギーで十分であり、動かされる質量が小さいので高い作動周波数 が得られるという利点がある。それに加え、高い圧力を達成する。 東ドイツ特許第１２０５１４号によれば、送出プランジャが通過する燃料送出 ユニットは、第１の部分において軸方向に設けられた複数の溝を有し、これらの 溝内を燃料は実質的に圧力上昇を形成することなく流れ出るようになっているが 、それに続く第２の部分には流体流出溝は設けられていない。したがって、送出 プランジャは、非圧縮性である燃料により減速され、この結果燃料内に圧力が形 成され、この圧力が噴射弁の抵抗に打ち勝って燃料の噴射が行われる。この装置 における欠点は、送出プランジャが送出シリンダの密閉部分内に入り込んだと きに、好ましくない間隙条件、すなわち比較的大きな間隙の幅および比較的小さ な間隙の長さが、著しく高い圧力損失を生ぜしめ、この圧力損失が噴射のために 必要な圧力の形成に不利な影響を与えることである。このために、東ドイツ特許 第２１３４７２号において、送出シリンダに衝撃体を配置することが提案されて おり、それによれば比較的大きい間隙幅があるにもかかわらず圧力損失は比較的 小さく維持される。しかしながら、この場合、衝撃体の動作は、相互に衝突する 部材に著しい摩耗を生ぜしめるという欠点がある。さらに、衝撃により衝撃体に 著しい縦振動が発生し、この振動が燃料に伝達されて高周波圧力振動の形で噴射 過程に好ましくない影響を与える。 国際公開公報第ＷＯ９３／１８２９７号には、固体にエネルギーを蓄積する原 理に従って作動する他の燃料噴射装置が開示されている。この装置においては、 電磁駆動往復ポンプのポンプシリンダによって案内されるピストン要素がほとん ど抵抗を受けずに運動エネルギーを蓄積する加速過程の間に、噴射すべき燃料の 一部を噴射前にポンプ領域内で移動させる。この燃料の移動は、移動を遮断する 手段により急激に停止され、それにより蓄積されたピストン要素の運動エネルギ ーが圧力室内で燃料に直接伝達され、それにより密閉された圧力室内に含まれる 燃料に圧力衝撃が発生する。この圧力衝撃が噴射装置により燃料を噴射するため に使用される。この燃料の 移動を遮断しかつ圧力衝撃を発生するための手段は、往復ポンプのピストン要素 とピストンシリンダとの間の前方液密接触領域以外の位置に配置されている。そ の結果、燃料噴射量を、高い周波数および高い精度で制御できる。特に、少量の 燃料でも正確に計量して噴射することができる。エネルギー蓄積原理に従って作 動する他の内燃機関用の燃料噴射装置が国際公開公報第ＷＯ９２／１４９２５号 に開示されている。この種類の従来の噴射装置の構造を、図２３により、さらに 詳細に説明する。燃料は、燃料タンク６０１から燃料ライン６０５へ約３〜１０ バールの圧力にて燃料ポンプ６０２により供給される。そのために、圧力調整器 ６０３および緩衝装置６０４が前記ライン６０５に配置されている。この燃料ラ イン６０５の端部には、たとえば電磁作動される閉止弁６０６が設けられており 、この閉止弁６０５が開いた場合に、ポンプ６０２により加速された燃料が燃料 タンク６０１へ戻るようになっている。この閉止弁６０６が急に閉鎖すると、ラ イン６０５およびライン６０７を通過する燃料の運動エネルギーが圧力エネルギ ーに変換される。このように発生した圧力衝撃の大きさは、約２０〜８０バール であり、この圧力の大きさは、振動ラインとも称されるライン６０５においてポ ンプ６０２により発生する流動圧力の約１０倍となる。閉止弁６０６にてこのよ うにして発生した圧力衝撃は、加速された燃料を噴射ノズル６１０を介し噴出さ せるために使用される。この噴射ノ ズル６１０は、圧力ライン６０９を介して、閉止弁６０６およびライン６０５に 接続されている。 この公知の燃料噴射装置は、電磁作動可能な閉止弁を用いているので、閉止弁 ６０６に接続された電子制御ユニット６０８により電子的に制御することができ る。 燃料内に蓄積されたエネルギーにより作動するこの噴射装置の基本構造の欠点 は、振動ライン内で燃料液柱を加速させるために、プライミング（予備圧力供給 ）が必要なことであり、しかもそれは連続的に行われる。この連続的に行われる プライミングは、流れを一定に保持するための手段を必要とする。このために、 ポンプ６０２により過剰に供給された燃料流れは、戻りラインを介して貯蔵タン クに接続されている圧力調整弁６０３を介して調整される。この圧力調整は、エ ネルギーの損失となり、しかも燃料の温度を上昇させるばかりでなく噴射弁６０ ６における圧力を変化させ、その結果噴射の精度が影響を受けることになる。さ らに、圧力調整弁６０３は、安定して作動可能にするために常に最低調整量を必 要とし、これによりさらにエネルギーを損失させることになる。噴射ノズル６１ ０における流量要求量は、エンジン回転速度ならびにその時点において噴射すべ き量に依存するので、圧力供給手段は、既にアイドリングの状態で全負荷運転の ための流量を供給することが必要である。そのため、圧力調整弁６０３を通じて 行うコントロールによって比較的多量の燃料が減ることになり、装置全体 としてそれに対応するエネルギー損失が発生することになる。 そのため、国際公開公報第ＷＯ９２／１４９２５号では、各噴射過程に対し噴 射のために必要な燃料の流量を、時間および流量の要求を保ったままでエンジン の運転状態の機能として必要とする範囲内でのみ供給することが提案されている 。ここでは、間欠作動をする燃料加速ポンプを使用しており、その結果連続プラ イミングが不必要となり、これは噴射装置のエネルギーバランス上好都合となる 。さらに、加速ポンプとたとえば電磁作動可能な閉止弁の形の電気作動可能な遅 延手段に対して共通の制御装置を使用することにより、使用可能なエネルギーの 利用が最適化される。 上記間欠作動をする燃料加速ポンプとして、電磁駆動往復ポンプを使用するこ とが好ましいが、圧力衝撃装置内に燃料加速のためのダイヤフラムポンプを設け てもよい。また、電磁式ポンプ駆動装置の代わりに、電気力学的駆動装置、機械 式駆動装置またはピエゾ素子から成る駆動手段を設けてもよい。 ポンプおよび遅延手段を共通操作することにより、ポンプおよび遅延装置のタ イミングが相互に最適化されるばかりでなく、この共通制御により噴射周波数お よび噴射容量もまた自由に選択することが可能となる。これは、特に、固体にエ ネルギーを蓄積する原理に従って作動する燃料噴射装置が使用されたときに当て はまる。 以上述べた点をまとめると、従来技術においては、一方では、オイルバーナを 連続して作動させると、特に、圧力振動が発生した場合に、共振および排気ガス 公害のために常に所望の要求を満たすことができないという欠点があった。また 他方では、内燃機関用には、特に少量の燃料の制御用として設計された多数の種 々の噴射装置がかなり以前から知られていた。 発明の開示 本発明は、圧力振動が確実に回避され、かつきわめて良好な排ガス値が達成可 能な加熱装置用オイルバーナを提供することを目的とする。 この目的は、請求の範囲第１項に記載の特徴を有するオイルバーナにより達成 される。 すなわち、本発明は、エネルギー蓄積原理に従って作動し、ポンプと、所定量 の燃料を燃焼室内に急激に噴射するノズルまたは弁を備えた噴射装置を有するオ イルバーナを提供することにより、従来のオイルバーナにおいて共振範囲内で発 生する圧力振動を、正確な周波数制御により防止することができる。これは、特 に、高い周波数および高い圧力のもとで非常に短いパルスを出力することを可能 にするエネルギー蓄積原理により達成される。この高い圧力により、燃焼室内で の燃料のきわめて良好な噴霧および高い精度の計量供給がさらに達成され、これ により有害物質排出値が低い値に維持される。 噴射過程において生じる周波数は、それが燃焼室の共振周波数からできるだけ 大きく離れるように選択されることが好ましい。 本発明に係る噴射装置によれば、燃焼室に供給される燃料の流量をかつてない 精度で制御または調節することがはじめて可能となり、その結果、燃料／空気比 を正確に設定することができ、これにより化学量論燃焼比または過剰空気を有す る燃焼比を達成して、排ガス中の有害物質成分を低く維持することができる。 本発明に係るバーナによれば、オイル供給量に対してもより大きな調節範囲が 達成され、これにより少量のオイルのみでなく非常に多量のオイルも高い精度で 燃焼室に供給することができる。これは、特に、周波数が可変な場合に加えて、 各噴射過程における燃料供給量を変化可能な場合に適用される。このような大き な調節範囲は、バーナが臨界に達する状態をきわめて簡単な手段によって回避さ せることができる。 本発明に係る装置の成功は、発生する振動および有害物質の排出を、たとえば 防振装置のような補償手段によって解消する代わりに、燃焼自体を制御あるいは 調節することにより、振動の発生および有害物質の排出を直接防止したことに基 づくものである。したがって、燃焼時にオイルバーナの種々の場所に発生する問 題を解決するのに複数の解決手段を必要とせず、これらの問題を噴射装置だけで 解決することが可能である。 本発明に係る噴射装置による燃料オイルの急激な供給（燃料のバースト）は、 １０ミリ秒（ｍｓ）以下１ミリ秒（ｍｓ）のオーダまでの噴射パルスを可能にし 、その結果この噴射装置は、数百ヘルツという通常の共振振動を打ち消すのに適 している。 本発明に係る噴射装置の迅速な応答性は、オイルの供給制御における行過ぎ量 （オーバーシュート）を確実に防止する。この行過ぎ量の制御は、従来のオイル バーナにおいては回避することができず、これが排ガス公害の増加をもたらして いた。さらに、本発明に係るオイルバーナは、その迅速な応答性により、閉ルー プ制御回路において使用することが可能であり、この閉ループ制御回路は、炎管 または燃焼室内でガスセンサにより発生ガスを検出し、それを高い熱効率で有害 物質の排出が低い所定の値まで調節する。このようなガスセンサは、たとえば酸 素または一酸化炭素を検出することができるものでよい。 本発明の噴射装置は、好ましくは、オイルバーナ、特に大容量バーナの場合に 必要な数ｋｇ／ｈないし９００ｋｇ／ｈのポンプ吐出量を処理可能な電磁駆動ポ ンプを備えている。固体にエネルギーを蓄積する原理に従って作動するこのよう な電磁駆動ポンプは、ポンプシリンダ内で案内されるピストン要素を有する電磁 駆動プランジャを備えている。このピストン要素は、ほとんど抵抗を受けずに運 動エネルギーを蓄積する加速過程の間に、噴 射すべき燃料の一部を噴射前にポンプ領域内で移動させる。この燃料の移動は、 移動を停止させる手段により急激に停止され、それにより蓄積されたピストン要 素に蓄積された運動エネルギーが圧力室内で燃料に直接伝達されることにより、 密閉された圧力室内の燃料に圧力衝撃が発生する。この圧力衝撃が、噴射ノズル 装置により燃料を噴射するために使用される。 固体にエネルギーを蓄積する原理に従って作動する燃料噴射装置は、圧力衝撃 を発生するための手段が往復ポンプのピストン要素とピストンシリンダとの間の 前方液密接触領域の外側に設けられている場合に、特に有利であり、それにより 実際にほとんど摩耗を生じることなく作動し、しかも短い噴射パルスで多量の燃 料を燃焼室に噴射することが可能な噴射弁が簡単に得られる。 固体にエネルギーを蓄積する原理に従って作動しかつ可動部分の少ないこのよ うな構造の簡単な噴射ポンプは、その使用寿命が長いので、オイルバーナに使用 するのに適し、この長い使用寿命は、オイルバーナを長期に連続して運転する場 合にきわめて重要である。 本発明の他の有益な実施例は、従属項と以下の実施例の説明に記載されている 。 図面の簡単な説明 図１ないし図１９は、本発明によるオイルバーナに使用される噴射装置の種々 の実施例の縦断面図； 図２０は、２つのポンプおよび１つのノズルを有する噴射装置を示す説明図； 図２１は、複数のポンプと、単一ノズルブロック内に挿入する複数のノズルと からなる噴射装置を示す説明図； 図２２は、燃焼室の内部から見たノズルブロックを示す説明図；および 図２３は、流体内に蓄積されたエネルギーを利用するエネルギー蓄積原理によ る噴射装置の概略図である。 本発明を実施するための最良の形態 以下、本発明を図面に基づいてさらに詳細に説明する。 本発明によるオイルバーナは、エネルギー蓄積原理に従って作動する噴射装置 を有しており、この噴射装置は、所定量の燃料を燃焼室内に急激に噴射する。 エネルギー蓄積原理に従って作動する噴射装置は、２つのグループ、すなわち 加速された燃料内に蓄積されたエネルギーを利用する噴射装置と、固体にエネル ギーを蓄積する原理に従って作動する噴射装置とに分類される。後者のタイプの 噴射装置の場合、噴射ポンプの送出要素の初期ストローク部分を有しており、こ の間の燃料の移動（押しのけ量／ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ）は圧力上昇をもた らさないようになっている。この場合、エネルギーの蓄積のために使用される送 出要素のストローク部分は、蓄積容積、たとえば中空室の形で規定される。ま た、実施例の説明においてさらに詳細に説明するが、ストッパ要素は異なる形に 設計することができ、たとえばばね付勢ダイヤフラムまたはばね付勢プランジャ 要素の形に設計することができる。そして、このストッパ要素に対して燃料が送 出される。このストッパ要素は、送出要素がストローク距離“Ｘ”移動する場合 に生じる燃料の移動を許容する。このばね付勢要素がその移動の間にたとえば固 定ストッパに衝突すると、燃料内に急激な圧力上昇が生じ、これにより燃料の噴 射ノズル方向への移動が行われる。 以下に図面により説明する燃料噴射装置は、国際公開公報第ＷＯ９３／１８２ ９７号において既に知られているが、その構造は、上述した理由から、特にオイ ルバーナに使用するのに適している。 図１に示す噴射装置は、電磁駆動往復ポンプ１を有し、前記往復ポンプ１は送 出ライン２を介して噴射ノズル装置３に接続されている。送出ライン２から吸入 ライン４が分岐し、前記吸入ライン４は燃料タンク５に接続されている。さらに 、吸入ライン４の接続部付近で、容積蓄積要素６がライン７を介して送出ライン ２に接続されている。 前記ポンプ１は往復ポンプ（プランジャポンプ）であり、電磁コイル（ソレノ イド）９を収容するハウジング８と、前記コイル内に設けられたたとえば堅固な 円筒形状のアーマチュア１０とを有している。このアーマチュ ア１０は、環状コイル９の中心縦軸に沿ってハウジング内孔１１内に移動可能に 収容され、圧縮ばね１２によりアーマチュア１０がハウジング内孔１１の底面１ １ａに当接する休止位置（始動位置）に押圧されている。この圧縮ばね１２は、 アーマチュア１０の噴射ノズル側前面と、ハウジング内孔１１に形成された上記 アーマチュア前面と対向する側の環状段部１３とによって支持されている。前記 ばね１２は、送出プランジャ１４を隙間を介して包囲している。この送出プラン ジャ１４は、ばね１２が作用するアーマチュアの前面に強固にたとえば一体に結 合されている。この送出プランジャ１４は、ポンプハウジング８内のハウジング 内孔１１の軸方向伸長部として同軸に形成され、圧力ライン２と移送接続をなす 円筒形燃料送出室１５内にかなり深く侵入している。深く侵入していることから 、急激な圧力上昇の間の圧力損失は回避される。それによって、プランジャ１４ とシリンダ１５との間の製造公差は比較的大きくてもよく、たとえば１／１００ ｍｍのオーダーでもよく、その結果、製造費も安くできる。 前記吸入ライン４は逆止弁１６を有している。この弁１６のハウジング１７に は、弁要素としてたとえばボール１８が設けられており、このボール１８はその 休止位置においてばね１９により弁ハウジング１７のタンク側端部にある弁座２ ０に押圧されている。このために、このばね１９は、片側がボール１８上に、ま た他方側が吸 入ライン４の開口２１の付近の弁座２０と対向するハウジング１７の壁部に支持 されている。 前記容積蓄積要素６は、たとえば２つの部材から成るハウジング２２を有して いる。このハウジング２２の空洞内には、移動機構として機能するダイヤフラム ２３が設けられている。このダイヤフラム２３は、前記空洞において燃料が充満 される圧力ライン側空間を分離区画形成し、力が加わらない場合には、前記空洞 を該ダイヤフラムにより相互にシールされた２つの半部分に分割している。ダイ ヤフラム２３のライン７とは反対側には、容積の蓄積をする中空室内で該ダイヤ フラムにばね力、すなわちスプリング２４が作用するようになっている。このば ね２４は、ダイヤフラム２３の復帰ばねとして機能する。ばね２４のダイヤフラ ムとは反対側の端部は、円筒状の拡大された中空空洞の内壁上に支持されている 。このハウジング２２の中空空洞には、ダイヤフラム２３のストッパ面２２ａを なすドーム状壁が形成されている。 ポンプ１のコイル９は、噴射装置のための電子式制御装置として働く制御装置 ２６に接続されている。 コイル９が非励起状態のとき、ポンプ１のアーマチュア１０は、ばね１２の初 期付勢力により底面１１ａに接触している。この状態では、燃料供給弁１６は閉 じており、また蓄積ダイヤフラム２３は、ばね２４によりハウジング空洞内のス トッパ面２２ａから離れた位置に保持されている。 コイル９が制御装置２６により励起されると、アーマチュア１０は送出プラン ジャ１４と共にばね１２の付勢力に抗して噴射弁３の方向に移動する。このとき アーマチュア１０に連結されている送出プランジャ１４は、燃料を送出シリンダ （燃料送出室）１５から蓄積要素６の空間内に移動させる。ばね１２，２４のば ね力は比較的弱いので、送出プランジャ１４の初期ストローク過程の間送出プラ ンジャ１４により移動させられた燃料は、ほとんど抵抗を受けずに蓄積ダイヤフ ラム２３を中空室内に押圧する。この際、アーマチュア１０は、蓄積要素６の蓄 積容積および中空室がダイヤフラム２３のドーム壁２２ａ上に衝突によって排出 状態になるまで、当初ほとんど抵抗を受けずに加速される。ダイヤフラム２３が ドーム壁２２ａに衝突すると、燃料の移動が急に停止し、燃料は送出プランジャ １４の有する高い運動エネルギーにより急激に圧縮される。この送出プランジャ １４によるアーマチュア１０の運動エネルギーは流体に作用して、圧力衝撃を生 ぜしめ、この圧力衝撃は、圧力ライン２内を通ってノズル３まで伝搬し、燃料を 噴射させる。 送出を終了させる場合は、コイル９の励起が解除される。それにより、アーマ チュア１０はばね１２により底面１１ａに戻される。また、蓄積装置６内に蓄積 された流体は、ライン７および２を介して送出シリンダ１５に吸入されて戻され 、またダイヤフラム２３はばね２４によりその初期位置に押し戻される。同時に 、燃料供給弁 １６が開き、追加の燃料がタンク５から吸入される。 好ましくは、噴射弁３と分岐ライン４，７との間の圧力ライン２に弁１６ａが 配置される。この弁１６ａは、噴射弁の側の空間内に静圧を維持する。ここでこ の圧力は、たとえば最高運転温度における液体の蒸気圧より高く、その結果、気 泡の形成は防止される。この静圧弁は、たとえば弁１６のように設計してもよい 。 蓄積要素６の移動機構として、ダイヤフラム２３の代わりに蓄積ピストン３１ を使用することが可能である。この場合、本発明によれば、蓄積を急激に停止す るストッパを調節可能に設計することが可能であり、その結果アーマチュア１０ および送出プランジャ１４の加速ストロークの長さを変えることができる。この 調節は、たとえば引張ケーブル４０を介して移動ピストン３１に調節ストローク を伝達する調節要素により、手動で行うことができる。またこの調節は、上記ケ ーブルの代わりに、たとえば作動磁石を用いて、制御装置２６を介して制御して もよい。図２は引張ロープ４０により調節可能な移動ピストン３１を有する蓄積 要素６の実施態様を示している。 図２に示す蓄積要素６は、円筒形ハウジング３０を有している。この円筒形ハ ウジング３０は、圧力ライン２と一体に構成してもよい。この場合、蓄積ピスト ン３１が燃料移動要素として機能する。この蓄積ピストン３１は、円筒形ハウジ ング３０の内壁に嵌合しており、した がって顕著な漏洩は発生しない。この場合、シリンダ３０内に中空室３３ｃが形 成されているので、前記シリンダ３０内でピストン３１を移動させることができ る。もし流体が漏洩した場合、漏洩流体は中空室３３ｃから送出孔３２を介して 流出することができ、該漏洩流体は燃料タンク５（図１）に戻される。この送出 孔３２は、ハウジング壁３３ａとは反対側のハウジングカバー３３付近のハウジ ング３０のシリンダ壁内に形成され、該ハウジング壁３３ａは圧力ライン２の壁 部分と一体に形成されている。なお、この送出孔３２は、円筒形ハウジング３０ の中心縦軸３３ｂに対し径方向に向けてもよい。 ハウジングカバー３３の内側壁とこの壁に対向するピストン３１の端面との間 には、圧縮ばね３４が装着されている。この圧縮ばね３４は、ピストン３１が反 対側のハウジング端壁３３ａに当接するその休止位置に押圧する。前記ハウジン グ端壁３３ａには、ハウジング３０の中心縦軸３３ｂに沿った内孔３５が形成さ れており、該内孔３５は圧力ライン２内に連通している。 ハウジング３０のハウジングカバー３３は、管状の軸方向伸長部を有している 。この伸長部の伸長管３６の貫通孔内には、ピストンのように摺動可能にストッ パピン３７が設けられ、このピン３７はその端部に設けられた空間３３ｃ内に位 置するリング３８を有している。前記ピストン３１は、それがその休止位置から ハウジングカバー３３の方向に移動したときに、リング３８の底面に 衝突する。このストッパ装置３７は、ばね３９により付勢された状態で装着され ている。このために、ばね３９は、片側がカバー３３の内面にまた他方側がピン ３７のリング３８の環状段部に支持されている。シリンダ３０の外側に配置され たピン３７の部分には、引張ケーブル４０が取り付けられている。ストッパピン ３７は、この引張ケーブル４０を介してハウジング３０の中心縦軸３３ｂの方向 に調節可能であり、この調節によりピストン３１の可能なストローク距離をスト ッパリング３８の位置に応じて変えることができる。このストッパピン３７は、 ポンプ１のアーマチュア１０（図１）の必要な加速ストロークに応じて調節する ことができる。 図２に示す蓄積要素６の作動は、図１に示す蓄積要素６の作動と基本的に同じ である。送出プランジャ１４およびアーマチュア１０（図１）の初期ストローク 過程の間、蓄積要素６の蓄積ピストン３１は、移動させられた燃料によりその休 止位置（図２）から押し戻される。この場合、戻しばね３４は比較的弱く設定さ れているので、アーマチュア１０に装着された送出プランジャ１４により移動さ せられた燃料は、蓄積ピストン３１による抵抗をほとんど受けることなく移動す ることができる。したがって、アーマチュア１０は、送出プランジャ１４と共に ほとんど抵抗を受けることなく、すなわち本質的にばね１２，３４のばね力のみ に抗して、蓄積ピストン３１のばねで付勢された面がストッパリング３８に当接 する まで、ストロークの一部で加速され、蓄積ピストン３１がストッパリング３８に 当接すると、送出シリンダ１５および圧力ライン２内の燃料が、アーマチュア１ ０および送出プランジャ１４の高い運動エネルギーにより急激に圧縮され、この 運動エネルギーが燃料に伝達される。このようにして生じた圧力衝撃が燃料をノ ズル３から噴射させる。 この調節可能ストッパピン３７もまた噴射される燃料の量を個別に制御するの に適している。 本発明の他の好ましい実施例では、燃料供給弁（図１における弁１６）を、（ 図１および２における蓄積要素６に類似の）蓄積要素として機能するように設計 することが提案されている。これにより、送出プランジャの初期ストローク過程 の間に、ほとんど抵抗を受けることなく燃料が送出シリンダ１５および圧力ライ ン２から蓄積容積内に供給される。この場合、この蓄積要素もまた送出プランジ ャ１４の初期ストローク過程のストローク長さを規定している。図３はこのよう に設計された燃料供給弁の第１の実施態様を示している。この設計もまた送出プ ランジャの初期ストローク過程を規定するための蓄積要素として機能する。本発 明のこの変更態様による利点は、図１および図２に示す２つの部品すなわち燃料 供給弁および分離蓄積要素の代わりに、１つの部品のみで済むことにある。 この変更態様において、弁５０はほぼ円筒形のハウジ ング５１を有しており、該ハウジング５１は図示の実施態様において圧力ライン ２と一体に形成されている。このハウジング５１は、貫通孔５２を有し、該貫通 孔５２は圧力ライン側に位置し開口５３ａを介して圧力ライン２内に流入する部 分５３と、入口側に位置し燃料タンク５（図１）への供給ラインに接続された部 分５３ｂとを有している。ハウジング５１内に設けられた２つの同軸上の孔５３ および孔５３ｂの間には、径方向に拡大された弁室５４が形成されている。この 弁室５４には、弁要素（閉止弁）５５を収容している。この弁要素５５は、直径 の大きい円形ディスク５６と直径の小さい円形ディスク５７とからなり、これら の円形ディスクは、直径の小さい円形ディスク５７が貫通孔部分５３の側に配置 されるように一体に形成されている。弁本体戻しばね５８は、弁要素５５を休止 位置に押圧して弁室５４の圧力ライン側端面５９に当接させている。このばね５ ８は、片側が弁要素５５のディスク５６上に支持され、また反対側が弁室５４の 端面５９と対向する端面６１内の中心部に形成された環状段部６０の底面に支持 されている。したがって、ディスク５６は弁室５４の端面６１に当接してシール を形成することが可能である。 中心縦貫通孔５２の通路部分５３は、ハウジング壁５１に形成された溝または スロット６２を介して弁室５４と連通している。この場合、前記溝またはスロッ ト６２は、弁室５４の方向にファンネル状に拡大していてもよ い（図３参照）。 図３に示す初期位置において、弁要素５５は、ばね５８の作用により、ディス ク５７を弁室５４の端面５９に当接させた状態にある。この初期位置において、 タンク側に位置する貫通孔の通路部分５３ｂは、弁室５４および溝６２ならびに 貫通孔の部分５３を介して、圧力ライン２および送出シリンダ１５と連通した状 態にある。ここで符号５で示した燃料タンクは、その中に燃料を移動させること ができる中空室または蓄積容積として利用することができる。送出プランジャ１ ４が電磁コイルの励起により噴射ノズルの方向（矢印３ａ）に加速された場合、 移動させられた燃料は、ほとんど抵抗を受けることなく貫通孔部分５３、溝また はスロット６２、弁室５４および供給孔（部分）５３ｂを介してタンク内に流入 することができる。弁５０の流動条件は、燃料が特定の流量に到達し、弁要素５ ５が燃料で溢れ、弁要素５５に作用する流動力がばね５８の付勢力より大きくな ったときに、該要素が内孔５３ｂの方向に押し出されるように設計されている。 それにより弁要素５５は、ディスク５６により供給孔５３ｂの供給断面または環 状段部６０の凹部を閉止する。この結果、アーマチュア１０およびプランジャ１ ４の運動エネルギーを送出シリンダ１５および圧力ライン２内の燃料に急激に伝 達し、これにより燃料はノズル３（図１参照）から噴射される。この弁装置５０ の場合、アーマチュア１０およびプランジャ１４のエ ネルギー蓄積経路は、電磁コイルの励起により制御可能である。プランジャ１４ およびアーマチュア１０が戻ったとき、ばね５８の圧力により弁要素５５は再び 供給孔５３ｂの開口から離れ、これによりタンク５から追加の燃料を吸入するこ とができる。 図４は、図３に基づいて説明した部品の変更態様を示している。この部品は、 燃料供給と燃料噴射の制御との両方の機能を果たし、さらにエネルギー蓄積のた めに機能する送出プランジャのストローク部分もこの部品により制御可能である 。このために電気式制御弁７０が使用されている。 圧力ライン２は、該圧力ライン２の出発点であるポンプ１の圧力室または送出 室１５の近傍において、燃料供給ライン４に接続された開口７１を有し、この燃 料供給ライン４に電気式制御弁が設けられている。この制御弁７０は、弁ハウジ ング７７内にばね付勢された弁体７２を有し、該弁体７２はアーマチュア７３に 固着されている。アーマチュア７３は、中心軸方向貫通孔７４を有し、また弁体 ７２の付近に少なくとも１つの横方向内孔７５を有している。この制御弁７０は 、休止位置において、弁体７２に作用するばね７６の付勢力により圧力ライン側 の最終位置に押圧されたアーマチュア７３を介して開放された状態にあり、この 最終位置においてタンク（図示されていない）内の燃料は、内孔７５、貫通孔７ ４および圧力ライン開口７１を介して、圧力室１５，２の燃 料と連通している。 ハウジング７７内には、コイル７８が設けられ、前記コイル７８はアーマチュ ア７３を隙間を介して包囲している。 本発明による噴射過程は次のように行われる。圧力ライン２が完全に充満され たとき、ポンプ１の電磁コイル９が励起され、これによりポンプ１のアーマチュ アー送出プランジャ要素１０，１４がその休止位置から加速される。プランジャ １４により押しのけられた即ち移動させられた燃料は、圧力ライン開口７１、貫 通孔７４、横方向内孔７５を通って弁体７２の周りから燃料タンク側の吸入ライ ン４内に流入する。所定の時点でコイル７８が励起されて弁７０が作動しかつア ーマチュア７３が移動し、これにより弁体７２はその弁座上に当接し、燃料の流 れを閉止する。圧力ライン開口７１は急激にすなわちきわめて速く閉止され、こ れにより燃料はもはやライン４内に逃げることはできない。その結果、アーマチ ュア１０およびプランジャ１４は急激に減速され、蓄積された運動エネルギーを 非圧縮性燃料に伝達し、燃料に圧力衝撃を生ぜしめ、これにより圧力ライン２か らの燃料は噴射弁３を介して噴射される。この場合、本発明の他の実施例と同様 に、アーマチュア１０およびプランジャ１４は、その全送出ストロークに達する か、またはさらに移動するようにしてもよい。なお、噴射弁３は既知の油圧制御 設計およびばね付勢設計を有している。また、 制御弁７０の励起は、ポンプ１および閉止弁７０の両方を制御する電子制御装置 を介して行われるのが好ましい。 図５は図３に示した弁の変更態様を示す。蓄積要素−供給弁一体装置９０は、 ポンプ１のハウジング８と圧力ライン２とを含む単一ユニットとして構成された ハウジング９１を有している。このハウジング９１は、中心縦貫通孔９２を有し 、該貫通孔９２は片側が開口９３ａを介して圧力ライン２に連通し、また反対側 が円筒形弁室９３内に連通し、さらに図３に示した溝６２に類似の溝９４が内孔 ９２を介して弁室９３に通じている。この弁装置は、２つの部品、即ち弁室９３ 内に収容されたシリンダ９５と、このシリンダの円筒形中心段付貫通孔内に摺動 可能に設けられたピストン９６とを有している。シリンダ９５の外面には、軸方 向に平行なスロット９７が形成されている。このシリンダ９５は、ばね９８によ りその休止位置に保持され、この休止位置においてシリンダ９５はその片方の端 面を弁室９３のタンク側底面に当接させている。前記弁室９３は、燃料供給ライ ン９９を介してタンクと連通している。一方、ピストン９６を収容する円筒形貫 通孔は、タンク側にばね１００を有し、このばね１００はピストン９６を弁室９ ３の圧力ライン側底面に当接させ、これにより貫通孔９２は閉止される。なお、 シリンダ９５のタンク側内部室内には、ピストン９６のための自由空間９５ａが 形成されている。 弁９０は次のように作動する。送出プランジャ１４が 吸入ストロークを実行すると、シリンダ９５はばね９８の圧力に打ち勝つ負圧に より弁室９３のタンク側底面から引き離される。その結果、燃料はライン９９か ら吸入され、これにより燃料は、縦スロット９７、弁室９３およびスロット９４ ならびに貫通孔９２を介して圧力ライン２内に流入することができる。この過程 の間に、図５に示すピストン９６が弁室９３の圧力ライン側底面に当接する。吸 入ストロークの終端においてシリンダ９５は、ばね９８により図５に示した位置 に押圧され、この位置においてシリンダ９５は再び弁室９３の底面に当接してシ ールを形成する。 送出プランジャ１４の送出ストロークの開始時に、シリンダ９５内のピストン ９６は、ばね１００の付勢力が比較的弱く設定されていることから、弁室９３の 圧力ライン側底面に当接する位置から移動して自由空間９５ａ内に案内される。 この状態で、このようにして形成された弁室９３内の追加空間内に、送出プラン ジャ１４の送出運動により移動させられた燃料が、圧力室１５および圧力ライン ２を介して流入し、それによりピストン９６のタンク側端面にある燃料が、ピス トン９６によりライン９９を介してタンク内に圧入される。送出プランジャ１４ の送出ストロークは、ピストン９６が、ばね１００が作用しているタンク側端面 をシリンダ９５の中心縦貫通孔内の段部に当接することにより終了する。このよ うにしてアーマチュア１０および送出プランジャ１４はほ とんど抵抗を受けることなく加速ストロークを急激に終了させることにより、圧 力ライン２内に急激な圧力上昇が発生し、これにより燃料はノズル３から高圧で 噴射される。 本発明の他の変更態様では、蓄積要素６を往復ポンプ１の送出プランジャと一 体のユニットに構成することが提案されている。図６がこのような実施例を示す 。この実施例の蓄積要素は、蓄積ピストン８０を有している。この蓄積ピストン ８０は、ピストン１４およびアーマチュア１０の中心を貫通する段付貫通孔１４ ａの圧力ライン側の第１の部分内で、ばね８１により圧力ライン側ストッパ（図 示されていない）に対して押圧されている。ここで休止位置にあるピストン８０ は、一方の端面を圧力室１５内に突出させている。蓄積ピストン８０を収容する 送出プランジャ１４内の内孔部分１４ｂは、アーマチュア１０の方向へ段部１４ ｃを超えて他の段付内孔部分１４ｄに連続し、この内孔部分１４ｄの段部１４ｅ に圧縮ばね８１が支持されている。この圧縮ばね８１は、ピストン８０のアーマ チュア側面を押圧している。すなわち、段部１４ｅの後ろ側に設けられた内孔１ ４ａもアーマチュア１０内を貫通しかつ中空アーマチュア室１１内に連通し、空 気を移動させることができるようになっている。 この実施例の蓄積要素は、次のように作動する。送出プランジャ１４のストロ ークの最初の部分すなわちエネ ルギー蓄積経路上では、蓄積ピストン８０がシリンダとして設計された送出プラ ンジャ１４の内孔１４ｂ内に圧入され、圧力室の側に移動させられた燃料のため の追加空間を形成する。この空間により、初期ストロークの間にアーマチュア１ ０および送出プランジャ１４を共にほとんど抵抗を受けることなく加速させるこ とができる。アーマチュア１０および送出プランジャ１４の無抵抗加速は、蓄積 ピストン８０のアーマチュア側面が段付内孔１４ｄの環状肩部１４ｃに当接する に至ったときに終了する。この結果、急激な圧力上昇が発生し、これにより燃料 はノズル３から噴射される。 以下において図７および図８に基づいて説明される本発明の噴射装置の変更態 様は、電磁駆動往復ポンプとストッパ装置とを単一ユニットとした構造である。 図７および図８に示す実施例では、流体弁ならびにポンプおよび圧力ライン２ が共通ハウジング１２１内に収容されている。電磁駆動装置を有するポンプの機 能および主な構造は、前に説明した本発明に係る実施例の装置のポンプ１とほぼ 同じであり、燃料の吸入はポンプハウジング１２１内に装着されかつ圧力ライン ２と連結された弁１２２を介して行われるようになっている（図７）。 図示の実施例において、弁１２２は、ベルヌーイ効果（Bernoulli effect／通 路の狭い部分を流体が流れると圧力の低下を生ぜしめることを意味する）の作用 により、特定の流量において自動的に閉じるようになっている。 加速ストローク中に圧力ライン２内を流れる燃料は、隙間１２３を通過して弁室 １２４内に流入する。弁体１２５と相手方弁座との間に、狭い環状間隙が形成さ れている。この環状間隙は、弁体１２５を付勢するばね１２６を適切に設計する ことにより設定可能である。燃料はこの環状隙間内を流れ、そこでベルヌーイ効 果により周囲よりも低い静圧を生ぜしめる。特定の流量において、環状隙間内の 静圧が低下して、弁体１２５が引き上げられかつ弁１２２が閉じ、これにより燃 料を噴射弁から噴射させるのに必要な圧力衝撃が発生する。噴射ノズルに通じて いる圧力ライン２は、逆止弁１２７の出口に接続されている。この逆止弁１２７ もまたハウジング１２１と一体に形成されている。 弁１２７の弁体１２８は、ばね１２９の初期付勢力により相手方弁座に押圧さ れている。このばね１２９は、圧力ライン２内の圧力が弁１２７に接続されてい る噴射ノズルから燃料を噴射させる圧力より低いときに、弁１２７が閉じるよう に設計されている。この逆止弁１２７は、噴射ノズルと逆止弁との間の圧力ライ ン内に燃料の蒸気圧より高い静圧を確保する。そのため、この逆止弁１２７は、 噴射弁に通じる圧力ライン２内の気泡の発生を防止する。 この実施例におけるアーマチュア１０は、ケーシング内に軸方向に平行な異な る深さのスロット１３０および１３１を有している。これらのスロット１３０お よび１ ３１は、ほぼ円筒形のアーマチュアの周辺に分配されている。これらのスロット は、ソレノイド９が励起されたときに乱流の発生を防止し、これによりエネルギ ーを節約している。アーマチュア室１１内に漏洩したオイルは、アーマチュア室 １１からハウジング１２１を介して外部に導かれているライン１２０により吸引 される。 この噴射ポンプのアーマチュアのリセットは、通常この目的のために装着され た戻しばねにより行われる。高い噴射周波数に到達するために、アーマチュアの リセット時間は短く保たれねばならない。これは、たとえば戻しばねのばね力を それに応じて高くすることにより達成することが可能である。しかしながら、リ セット時間が短くなると、アーマチュアがアーマチュアストッパに衝突する衝撃 速度は大きくなる。これによりアーマチュアが摩耗しあるいはアーマチュアがア ーマチュアストッパに対してリバウンドし、そのため全体運転サイクルの期間が 増大されるという欠点がある。したがって、本発明の目的の１つは、アーマチュ アの休止位置までの復帰時間を短くすることである。本発明は、たとえばアーマ チュアの戻り運動の最後の部分において、この戻り運動を流体で緩衝することに よりこの目的を達成することを提案している。 図９は噴射ポンプの一実施例を示しており、この実施例は実質的に図１に示し た噴射ポンプ１の構造と同じである。流体で緩衝させるために、このピストン− シリン ダ構造では、アーマチュア１０の後方端面に円筒形突起部１０ａが形成されてい る。この突起部１０ａは、アーマチュアの戻り運動の最後の部分において、底面 １１ａ内の筒状止まり穴１１ｂに嵌合してその中に入り込む。この止まり穴１１ ｂは、ハウジング８内のアーマチュア１０のためのストッパ面１１ａ内に形成さ れている。一方、アーマチュア１０には、縦スロット１０ｂが形成され、前記縦 スロット１０ｂはアーマチュアの後方空間１１をアーマチュアの前方空間１１に 接続している。空間１１内に存在する空気または燃料のような媒体は、アーマチ ュア１０の運動の間にスロット１０ｂ内を流れることができる。この筒状止まり 穴１１ｂの深さは、突起部１０ａの長さとほぼ一致する（図１２における寸法Ｙ ）。突起部１０ａが筒状止まり穴１１ｂ内に入り込むことができるようになって いるので、アーマチュアの戻り運動の最後の部分はかなり減速される。すなわち 、空間１１ｂからの媒体の移動により、アーマチュアの戻り運動における所望の 流体緩衝が達成される。 図１０ａは流体緩衝装置の変更態様を示している。この実施例においてもまた 、送出プランジャ１４が貫通するアーマチュア１０の前方のポンプ室１１がアー マチュアの後方に形成されるポンプ室１１と内孔１０ｄを介して接続されている 。これらの内孔１０ｄは、アーマチュアの後方領域において中心移送通路１０ｃ となっている。この緩衝装置８ｂでは、中心ピン８ａがそのコーン先端 ８ｃを移送通路１０ｃの開口の方向に突出させている。この中心ピンの基端側は 、ポンプ室１１の底面１１ａ内の緩衝室８ｅ内に通じる穴８ｄ内を通って後方に 伸び、緩衝室８ｅ内で穴８ｄより大きい直径をもつリング８ｆに結合している。 この緩衝室８ｅの底面に支持されているばね８ｇは、リング８ｆを押圧し、ピン ８ａをその休止位置に押圧している（図１０ａ）。また、通路８ｈは、緩衝室８ ｅをアーマチュア後方のポンプ室１１に連通させている。通路１０ｃおよび１０ ｄは、加速過程の間アーマチュア１０がほとんど抵抗を受けずに運動することを 可能にしている。 前記緩衝装置８ｂは、アーマチュア１０の加速運動の間は作動せず、したがっ てストローク過程では何ら影響を受けることはない。一方、戻り運動の間には、 移送通路１０ｃの開口がコーン先端８ｃに当接して閉じられ、そのため通路１０ ｃおよび１０ｄ内の流れは遮断される。アーマチュア１０は、ばね力とポンプ室 １１内にも存在する緩衝室８ｅ内の媒体とに抗してピン８ａを押圧する。その結 果、媒体は通路８ｈを介してポンプ室１１内に流出する。この場合、流れおよび ばね力は最適緩衝が得られるように選択される。 図１０ｂの実施例では、通路８ｈの代わりにピン８ａ内の中心に流体移動孔８ ｉが形成されており、該流体移動孔８ｉを介して緩衝媒体を移送通路１０ｃ内に 圧入することができるようになっている。 本発明による噴射装置の他の好ましい実施例では、アーマチュア１０の戻り運 動の間にアーマチュア１０の戻しばね１２に蓄積されたエネルギーを有効に使用 することが提案されている。これは、たとえばアーマチュアがその戻りの間にポ ンプ装置を作動させた際に達成される。このポンプ装置は、システムを安定化し かつ気泡の発生を防止するために噴射装置に燃料を供給するのに使用される。図 １１は燃料噴射ポンプ１に結合されたオイルポンプ２６０のそのような一実施例 を示している。 図１１に示す燃料噴射ポンプは、送出プランジャ１４の初期ストローク部分の 制御のための燃料供給制御要素および燃料送出制御要素を有している点を除き、 図４に示したものと同じ構造である。この第２のポンプ２６０は、ポンプハウジ ング８の後方底面１１ａに接続されている。詳しくは、第２のポンプ２６０は、 ハウジング２６１を有しており、該ハウジングは噴射ポンプのハウジング８に接 続されている。前記ハウジングのポンプ室２６１ｂ内には、ポンプピストン２６ ２が配置されている。このポンプピストンのピストンロッド２６２ａは、アーマ チュア１０の作動室１１内に突出している。このピストン２６２は、出口２６４ 近傍のハウジング底面２６１ａに支持されている戻しばね２６３により付勢され ている。 さらにハウジングのポンプ室２６１ｂは、供給ライン２６５を介してタンク２ ６６に連通している。供給ライ ン２６５には、逆止弁２６７が設けられている。この逆止弁２６７の構造は、図 １の弁１６の構造と同じである。 第２のポンプ２６０は次のように作動する。噴射ポンプのアーマチュア１０が その作動ストロークの間に噴射ノズル３の方向に移動したとき、アーマチュア１ ０の後方側のハウジング８内のポンプ室１１はその容積が増大され、ポンプピス トン２６２はアーマチュア１０の方向に移動し、最終的に戻しばね２６３の作用 によりその休止位置に移動する。この過程の間にオイル（燃料）がタンク２６６ から弁２６７を介して第２のポンプ２６０の作動室２６１ｂ内に吸入される。一 方、ポンプ１のアーマチュア１０のそのストッパ１１ａの方向への戻り運動の間 に、ポンプピストン２６２は、アーマチュア１０の戻り経路の少なくとも一部分 においてポンプ室２６１ｂ内に圧入される。その際、弁２６７は、ポンプ圧力に より閉じられ、また第２のポンプにより送出された媒体は、ポンプにより出口２ ６４から矢印２６４ａの方向に送出される。 第２のポンプ２６０は、燃料予備圧縮ポンプ（プライミングポンプ）としても 使用することが可能であり、この場合燃料を弁装置７０に供給することが可能で ある。これは、ポンプ２６０が燃料供給系統内に静圧を発生し、この静圧がたと えば全系統が加熱されたときに気泡の発生を防止するという利点を有している。 さらに、ポンプ１に設けられた追加ポンプ２６０によ りアーマチュア１０の急速な緩衝が可能となり、これによりアーマチュアはスト ッパ１１ａにおいてリバウンドすることはない。 図１２ａおよび１２ｂは、特に有効でかつ簡単な緩衝装置を示している。ポン プ装置１の構造は図９の構造に類似している。図１２ａに示す筒状止まり穴１１ ｂは、円筒形突起部１０ａの直径より大きい直径を有している。この突起部１０ ａは、筒状止まり穴の方向に突出する弾性材料からなる円形シールリップ１０ｅ により包囲され、この円形シールリップ１０ｅは筒状止まり穴１１ｂに嵌合可能 になっている。筒状止まり穴１１ｂの開口に設けた入口テーパ部は、円形シール リップ１０ｅの筒状止まり穴１１ｂ内への挿入を容易にしている。この緩衝装置 は、アーマチュア１０が停止する際に良好な緩衝を提供し、アーマチュアの加速 ストロークを妨害することはない。軸方向に平行に伸びるシールリップからなる 弾性緩衝要素１０ｅは、アーマチュア１０の戻りストロークの際に、筒状止まり 穴１１ｂ内に入り込み隙間のない嵌合をなし、しかも筒状止まり穴１１ｂの内壁 と接触し外側へのシールを形成する。 図１２ｂに示す筒状止まり穴１１ｂも同様に円筒形突起部１０ａより大きい直 径を有している。弾性材料からなるシール要素（リング）１０ｆは、筒状止まり 穴１１ｂの内壁に密着して嵌合されており、開口の付近に内側を向くシールリッ プ１０ｇを有している。そのため、円 筒形突起部１０ａがピストンのように弾性シール要素１０ｆ内に入り込むと、シ ールリップ１０ｇが円筒形突起部１０ａに対して押圧され、緩衝媒体が外に排出 される。その結果、アーマチュア１０に対する特に良好な緩衝が達成される。 図１３は、本発明に係るコンパクトな設計の電磁駆動往復ポンプを示しており 、一体に組み込まれたストッパ弁を有している。この実施例のコイル２０１は、 円筒形多室ハウジング２００内において、外面２００ａ、円筒形内面２００ｂ、 タンク側正面壁２００ｃおよび圧力ライン側正面壁２００ｄにより区画形成され た内部室２０２内に配置されている。ハウジングの内面２００ｂにより包囲され た内部室２０２は、径方向内方伸長リング２０３によりタンク側内部領域と圧力 ライン側内部領域とのそれぞれに分割されている。圧力ライン側内部領域では、 ピストン２０５の環状基部２０４が隙間なくしっかりと嵌合されており、しかも リング２０３のリング状エッジに当接している。このピストン２０５は、リング ２０３のリング状開口２０６を隙間を介して貫通し、内部室２０２のタンク側領 域内に突出している。ピストン２０５内には貫通内孔２０７が形成されており、 該貫通内孔２０７はピストンのタンク側において拡張され、そこに弁２０８を収 容している。この弁２０８は、コイルばね２０９によりタンク方向に付勢され弁 座２０９ａに押圧されて閉止位置をなし、タンク側からかかる圧力によ り開放されるようになっている。 タンク側内部室２０２内に位置するピストン２０５の部分の周囲には、往復ポ ンプのポンプシリンダ（バレル／胴部）２１０が隙間なくかつ摺動可能に嵌合し ている。このポンプシリンダは、コイルばね２１１により付勢されてそのタンク 側環状端面２１４を内部室２０２内の環状段部２１３に当接させている。このコ イルばね２１１は、その一端がリング２０３上に支持され、また他端がシリンダ ２１０の環状段部２１２上に支持されている。弁ポート２１５が径方向に間隔を 有した状態で環状面２１４を越えて径方向に狭くなった内部室２０２ａ内に一部 分突出している。このように、シリンダ２１０の圧力ライン側環状面がリング２ ０３から間隔を置いて配置されているため、シリンダ２１０の運動空間が形成さ れている。内部室２０２の内壁に隙間なく接触した状態で案内されるシリンダ２ １０は、端面側が開いた軸方向に平行な縦スロット２１６を表面に有している。 これらのスロット２１６の機能を以下に説明する。 ポンプシリンダ２１０内を貫通しかつピストン２０５を収容している貫通孔２ １７には、ピストン２０５の前方（上流側）のタンク側の位置にタペット弁が設 けられている。このタペット弁のタペットヘッド２１８は、長さの短い拡径内孔 部分内でピストン２０５の環状端面から間隔を置いて配置されている。またその タペット弁の押し棒２１９は、内孔２１７ａの内壁上に支持されなが ら弁ニップル２１５内の狭く形成された内孔２１７ａ内を貫通し、狭く形成され た内部室２０２ａ内に突出している。 押し棒２１９の自由端部にディスク２２０が装着されていることが好ましい。 このディスクは、穴２２１を有し、この穴２２１の機能は以下に詳細に説明する が、ここで押し棒２１９はディスク２２０を超えて僅かに延出し、内部室２０２ ａのタンク側底面２２２に当接している。この押し棒２１９の長さは、タペット ヘッド２１８が圧力ライン側の狭く形成された内孔２１７ａの開口であるその弁 座２２３から引き離された状態で、それらの間に特定の隙間“Ｘ”が形成される ように選択される。この隙間“Ｘ”の意味および目的は以下に詳細に説明する。 コイルばね２２４は、往復ポンプの図示の休止位置におけるタペットの位置を安 定化させるために設けられており、一端においてシリンダ２１０の環状端面２１ ４上に支持され、また他端においてディスク２２０上に支持されている。 軸方向に平行な内孔２２５が底面２２２から底面壁内に向かって形成され、軸 方向弁室２２６に連通している。この弁室２２６内には、コイルばね２２８によ りタンク方向に付勢されて弁座２２７と当接する弁ヘッド２２９が配置されてい る。この弁ヘッド２２９は、スロット２３０を有しており、該スロット２３０は 周方向において弁座２２７によりカバーされ、これにより弁２２９はタ ンク接続側の圧力によりばね２２８の付勢力に打ち勝って開かれ、弁室２２６か ら内孔２２５への通路が形成される。 弁室２２６は燃料タンク（図示されていない）に接続された燃料ラインと連通 している。一方、正面壁２００ｄの圧力ライン側であって内壁２００ｂの延出部 にあたる部分は、圧力ラインをなし（図示せず）、噴出弁に連通している。図１ ３内の矢印は燃料の流れ方向を示している。 図１３に示す往復ポンプは次のように作動する。コイル２０１が励起されると 、シリンダ２１０は図示の休止位置から圧力ラインの方向へほとんど抵抗を受け ずに加速される。その際、燃料は、内部室２０２からスロット２１６を介して流 出し、さらに内孔２１７およびタペットヘッド室から内部室２０２ａの方向に流 出する。この加速運動は、弁ヘッド２１８が弁座２２３に当接した際に発生する 衝撃により急激に終了し、これによりシリンダ２１０の蓄積エネルギーがタペッ トプレナム室（タペットの上流側スペース）内の燃料に伝達される。それにより 弁２０８が開かれ、内孔２０７および圧力ライン内の燃料に圧力が伝搬され、こ れにより噴射ノズルからの燃料の噴射が行われる。励起がオフになっていないと きは、燃料はシリンダが移動するかぎり噴射される。この場合、タペット弁２１ ８，２１９がシリンダ２１０と連動し、それに伴い内部室２０２，２０２ａ内、 内孔２２ ５内および弁２２９により分離された弁室２２６のプレナム室（上流側スペース ）内に負圧を発生させ、これにより弁２２９が開かれる。燃料は、タンクから、 弁ヘッド２２９内の周辺スロット２３０と、弁室２２６のプレナム室と、内孔２ ２５とディスク２２０の弁穴２２１とを通過して内部室２０２ａ内に流入し、ス ロット２１６を介して内部室２０２内に流入する。励起がオフに切り換えられた 後、シリンダ２１０はばね２１１によりその休止位置すなわち初期位置に押し戻 される。この場合、最初に押し棒２１９が底面壁２２２に衝突し、タペット弁が 開かれ、これにより燃料は押し棒２１９と内孔２１７ａとの間の隙間を通過して タペットヘッドプレナム室２１７内に流入することができる。この場合、弁２０ ８は閉じたままである。したがって、弁２０８は静圧弁として働き、噴射弁（図 示されていない）と弁ヘッド２０８との間の燃料が充満された空間内において、 たとえば最高運転温度における液体の蒸気圧より高い静圧を燃料内に維持し、こ れにより気泡の発生が防止される。 図１４に示す噴射ポンプの実施態様は図１３に示す実施例に類似し、したがっ て同じ符号が使用されている。この実施例では、ピストン２０５がハウジング２ ００の正面壁２００ｄと一体に形成されている。また、管状ソケット（ニップル ）２０８ａ内に収容されているばね２０９により付勢された静圧弁２０８がピス トン２０５内を貫通する内孔２０７の圧力ライン側開口を閉じている。 アーマチュアとして働く摺動ポンプシリンダ（バレル／胴部）２１０は、弁タ ペット２１８，２１９の装着を容易にするために複合部材から構成されている。 しかしながら、この複合部材構造は、本発明の本質的な部分ではなく、したがっ て、シリンダ２１０の構造は詳細には説明しない。 押し棒２１９は比較的短く形成されており、シリンダ２１０のタンク側環状端 面２１４を越えて弁間隙の距離だけは突出してもよい。正面壁２００ｃの領域内 において、環状端面２１４がプラスチックブロック２３１に当接している。この プラスチックブロック２３１は、貫通孔２３２を有しており、これらの貫通孔２ ３２は、タンク側内部室２０２と連通している周縁のスロット２３３と連通して いる。そのため、内孔２３４は、タンク側内部室２０２からシリンダ２１０内の 内孔２１７の拡張された内孔領域に連通している。また、前記貫通孔２３２は、 タンクに通じている軸方向弁室２２６内に連通している。この弁室２２６は、管 状ソケット２２６ａ内に形成されている。 本発明のこの実施例においては、タペット弁２１８，２１９はばね付勢されて いない。タペット弁は慣性力で作動し、そのため押し棒は狭く形成された内孔２ １７ａ内にほとんど隙間なく嵌合している。図１４に示す位置において、タペッ ト弁は、タペットヘッド２１８に作用する室２０２，２１７，２０７内に存在す る圧力により プラスチックブロック２３１に押圧されている。シリンダ２１０が加速されると 、タペット弁は弁座２２３に係合するまでその位置に留まる。一方、アーマチュ アシリンダ２１０の戻り運動においては、押し棒２１９はプラスチックブロック ２３１に衝突し、これによりタペット弁は再び図示のスタート位置に到達する。 タペットヘッド２１８が位置している内孔２１７の拡大部には、圧力ライン側 に環状段部２３５が形成されている。この環状段部２３５は、タペット弁の休止 位置においてタペットヘッド２１８の前方僅かの距離に存在している。この環状 段部２３５は、シリンダ２１０の戻り運動の間にタペットがその慣性により弁座 から離れたときおよび／またはシリンダ２１０の戻り運動の間に弁がプラスチッ クブロック２３１からバウンドして戻ったときに、タペットヘッド２１８の段部 に衝突する。環状段部２３５の端面に設けられた凹部２３５ａは、自由な燃料の 流れを確保する。このようにして、タペット弁の休止位置が簡単な手段により確 保される。 この実施例に係る噴射ポンプでは、アーマチュアシリンダ２１０の加速の間燃 料は、アーマチュアシリンダ２１０の圧力ライン側内部室２０２からスロット２ １６を介してタンク側内部室２０２内に流れ、同時に内孔２０７，２１７から凹 部２３５ａ、タペットヘッド２１８の近くを通って弁座開口を通過して内孔２３ ４とタンク側内部室２０２とに流入する。この燃料の移動は、タペッ ト弁２１８，２１９の閉鎖により急激に遮断され、これにより所定の圧力衝撃が 発生する。一方、アーマチュアシリンダ２１０の戻り運動の際には、タペット弁 ２１８，２１９が開き、燃料は反対方向に流れる。 アーマチュアシリンダ２１０の休止位置からのスタート運動が妨害されないよ うにするために、環状端面２１４がプラスチックブロック２３１の面から僅かの 距離“Ａ”だけ離れて配置されていることが好ましい（図１５）。この環状端面 ２１４から突出する支持リブ２１４ａがプラスチックブロック２３１の面に当接 して距離“Ａ”を提供し、これによりアーマチュアシリンダ２１０のスタート時 に環状端面２１４とプラスチックブロック２３１の面との間に、好ましくない負 圧効果が発生しないようになっている。同じ目的のために、類似の支持リブを押 し棒２１９の端面上に配置してもよい（図示されていない）。さらに、この距離 “Ａ”は、戻りストロークの間に隙間“Ａ”からの燃料の排出により緩衝が発生 するように選択されている。 図１４および１５に示す往復ポンプの実施例に、図１６に示すような簡単な構 造の効果的なアーマチュア緩衝装置を設けてもよい。この場合、押し棒２１９は その自由端部にフランジリング２１９ａを有している。このフランジリング２１ ９ａは、環状端面２１４の一部と側部で係合しているが、環状端面２１４に当接 させてもよい。プラスチックブロック２３１の面内には、このフランジ リング２１９ａに対応する凹部２３１ａが設けられ、この凹部２３１ａ内にフラ ンジリング２１９ａがほとんど隙間なく嵌合するようになっており、これにより ピストンシリンダ状の流体緩衝装置が形成される。アーマチュアシリンダ２１０ の戻り運動の間、フランジリング２１９ａは環状面２１４により係合される。フ ランジリング２１９ａが凹部２３１ａ内に入ると直ちに燃料がそこから押しのけ られ、それによりアーマチュアシリンダ２１０が減速される。アーマチュアシリ ンダ２１０の加速の間に、アーマチュアシリンダはほとんど抵抗を受けずに移動 することができる。フランジリング２１９ａおよびタペット弁２１８，２１９は 、当初、タペット弁が弁座と係合して移動が始まるまで凹部２３１ａ内に留まっ ている。 このフランジリング２１９ａの厚さは、凹部２３１ａの深さより僅かに大きく 設定されていることが好ましい。これにより、アーマチュアシリンダ２１０の初 期位置において環状端面２１４はプラスチックブロック２３１の面から離れたま まとなり、そのためこの場合には支持リブは必要ではない。 圧力ライン側正面壁２００ｄ内には、圧力側内部室２０２から外へ通じる開孔 ２３６が形成され、この正面壁２００ｄの外側に貫通内孔２３８を有するニップ ル（ソケット）２３７が装着されていることが好ましい。このような構成によれ ば、ポンプおよびバーナーのスタート 過程の間に、たとえばアーマチュアシリンダ２１０から内孔２３６および送出ニ ップル２３７を介して燃料をポンプ送出することが可能であり、これによりポン プおよび／または燃料供給ラインをフラッシングして気泡を除くことができる。 しかしながら、噴射過程の間に出口２３６，２３７から燃料をフラッシングし、 これにより熱を放出しかつ気泡の発生を回避することも可能である。 圧力ライン側内部室２０２の内壁上に、正面壁２００ｄに支持された圧縮ばね ２３８ａが配置されている。この圧縮ばね２３８ａは、アーマチュアシリンダ２ １０の加速の間、大量の噴射燃料のための大きなストロークが開始されるまでは 、アーマチュアシリンダの環状端面２３９に衝突しない。衝突したとき、ばねは 圧縮される。一方、アーマチュアシリンダ２１０の戻り運動の間、ばね２３８ａ はその蓄積されたばね力をアーマチュアシリンダ２１０に伝達し、これによりア ーマチュアシリンダ２１０はそれに対応してより速く休止位置に移動する。 図１７、図１８および図１９に示す往復ポンプにおいて、シリンダ２１０は、 内部シリンダ２００ｂ内に液密に案内されたピストン状アーマチュア要素として 機能する。 図１３に示す噴射ポンプに類似の噴射ポンプ１が図１７に示されており、同じ 部品には同じ符号が付されている。 この実施例において、ピストン２０５ａは、部分的に アーマチュアシリンダ内孔２１７内に収容されている。このピストン２０５ａは 、圧力ライン側正面壁２００ｄには固定されておらず、軸方向に移動可動に装着 されかつ噴射弁装置３の一部をなしている。この噴射弁装置３は、ハウジング２ ００の正面壁２００ｄ内にねじ込まれかつ噴射弁側内部室２０２と係合する弁キ ャップ３ｂを有している点に特徴がある。この弁キャップ３ｂは、中心噴射ノズ ル孔３ａを有している。また、ピストン２０５ａは、その休止位置において、噴 射ノズル孔３ａを径の小さい端面２０５ｂで覆っている。この径の小さい端面２ ０５ｂは、円錐台２０５ｃを経てピストン２０５ａの円筒形部分に連設されてい る。このピストン２０５ａは、アーマチュアシリンダ内孔２１７内で圧縮ばね２ ４０により噴射ノズル孔３ａに押圧されている。この圧縮ばね２４０は、他端が アーマチュアシリンダ内孔２１７内に配置された隔壁２４１上に支持されている 。この隔壁は、内孔２１７を噴射ノズル側領域とタンク側領域とに分割している 。この実施例においては、少なくとも１つの内孔２４２が環状端面２１２からア ーマチュアシリンダ２１０内を貫通して内孔２１７のタンク側領域の拡大された シリンダ内孔空間に連通している。前記内孔２１７内には、タペットヘッド２１ ８が収容されている。また、他の１つの内孔２４３がアーマチュアシリンダ２１ ０内を貫通して内孔２１７の噴射ノズル側領域からタンク側内部室２０２に伸び ている。このアーマチュアシ リンダ２１０の中間領域は、隙間なくかつほぼ液密をなして内部室２０２の内壁 と嵌合されている。アーマチュアシリンダ２１０は、好ましくは内部室２０２の タンク側領域内にスロットを有しており、スロットが形成されていない部分は内 部室２０２の内壁に当接しアーマチュアシリンダ２１０のための案内部を形成し ている。 図１７に示す噴射ポンプは次のように作動する。アーマチュアシリンダ２１０ がその初期位置から抵抗を受けずに加速されると、燃料は内孔２４２を介して内 孔２１７のタンク側空間内に流入し、そこから室２０２ａ内に流入するが、この 状態では弁２２９は閉まったままである。さらに、燃料は、内孔２４３を介して 内孔２１７の噴射弁側の空間からタンク側内部室２０２内へ流入し、またそこか ら（アーマチュアシリンダ２１０は前面２１３から離れているので）このように 形成された隙間を介して空間２０２ａ内に流入する。タペット弁２１８，２１９ が弁座に係合すると直ちに、所定の圧力衝撃が噴射弁側の内部室２０２内に発生 する。この圧力衝撃は、円錐台２０５ｃの円錐面に伝達され、ピストン２０５ａ をばね２４０の圧力に抗してノズル孔３ａから引き離し、これにより燃料が噴射 される。同時に空間２０２ａおよびタンク側内部室２０２内に負圧が形成される 。この負圧はピストン２０５にも働くが、その力はばね２４０のばね力よりはる かに小さいので、ピストンには作用しない。しかしながら、この負圧は弁２２９ を開き、これに より追加の燃料が吸入される。弁２２９は、アーマチュアシリンダ２１０の戻り 運動が始まるときにばね２２８のばね力により再び閉じ、これによりアーマチュ アシリンダ２１０の運動により燃料が内孔２１７および内部室２０２の空間内に 圧入される。弁２２９の機能は、図１３に示す実施例の噴射ポンプ１における対 応する弁２２９の機能と同じである。 図１８は本発明に係る噴射ポンプ１の他の実施例であり、ここでは噴射ノズル ３が噴射ポンプ１のハウジング２００の正面壁２００ｄ内に直接収容されている 。この実施例は、図１７の実施例に類似するので、対応する部品には同じ符号が 付けられている。 この実施例では、弁キャップ３ｂは、タペット弁２４４のための弁座３ｃを形 成している。このタペット弁２４４の弁ヘッド２４５は、引っ張られて外側から 弁座３ｃに当接している。このタペット弁２４４の押し棒２４６は、弁座３ｃの 後ろ側（下流側）に続くキャップ内孔３ｄ内を貫通し、またリブ２４７により径 方向に支持されている。この押し棒２４６は、またアーマチュアシリンダ内孔２ １７を貫通し、内孔２１７の拡大領域の僅か手前で終端している。前記内孔２１ ７の拡大領域内には、タペット弁２１８，２１９のタペットヘッド２１８が収容 されている。押し棒２４６の自由端部に穴または周縁凹部２４８を有するリング ２４８ａが装着されている。このリング２４８ａの噴射弁側上に圧縮ばね２５０ が支 持されている。この圧縮ばね２５０は、一端においてハウジング２００の正面壁 ２００ｄに、また他端において弁キャップ３ｂにそれぞれ当接している。この実 施例の重要な点は、アーマチュアシリンダ２１０は貫通内孔２１７ａのみを有し 、周縁スロットを有さずに内部室２０２の内壁と隙間なく当接している点にある 。 このピストンを有さない噴射弁は、次のように図１７に示す実施例とは異なる 作動をする。タペット弁２１８，２１９がアーマチュアシリンダ２１０の弁座と 係合すると、空間２０２，２１７および３ｄ内の燃料内に急激な圧力上昇が発生 し、これによりタペット弁２４４は戻しばね２５０の圧力に抗して弁座３ｃから 離れ、噴射を行う。次に、さらにストローク距離“Ｈ”を移動した後、タペット ヘッド２１８は押し棒２４６に衝突して弁２４４を開いた位置に保持する。 図１９は、図１８に示した実施例に類似した本発明に係る噴射ポンプ１の別の 実施例を示し、対応する部品には同様に同じ符号が付されている。 この実施例では、タペット弁２４４の押し棒２４６が短く設計されており、ポ ンプ１の休止位置すなわちスタート位置においてアーマチュアシリンダ内孔２１ ７の噴射弁側領域の最終部分まで到達しているにすぎない。したがって、戻しば ね２５０もまた短く設計されている。しかしながら、さらに、他の圧縮ばね２５ １がタンク側からリング２４８ａを押圧している。この圧縮ばね２５ １は、一端が中心内孔２１７ｄを有する壁２１７ｅ上に支持されている。この壁 は、内孔２１７を噴射弁側の領域と内孔２１７ａを介して連絡するタンク側の領 域とに分割している。 噴射ポンプ１が以上のように構成された場合には、ばね２５１が弁２４４の押 し開き状態を支持している。これは、図１８に示す実施例と同様であり、図１８ の場合には、押し開き状態は押し棒２４６と衝突する弁ヘッド２１８により支持 されている。したがって、ばね２５０または２５１のばね力がそれぞれ弁２４４ に作動している限り、弁２４４を開放位置に保持する。 大型バーナの場合には、燃料の流量は、約１００ｋｇ／ｈないし９００ｋｇ／ ｈの範囲内に存在するが、この流量を増大させるためには、複数のポンプ５０１ を備えた噴射装置を設けることが好ましい（図２０）。これらのポンプ５０１は 、共通送出ライン５０３を介して、燃料を燃焼室内にノズルまたは弁５０４内を 通じて噴射する。個々のポンプは、異なる位相で運転されることが好ましく、こ れにより、燃料は非常に高い周波数で燃焼室５０５内に噴射される。さらに多数 のポンプ５０１を使用すれば、１つのノズル５０４を通じてほぼ連続的な燃料供 給が達成される。この場合、従来の連続作動燃料供給装置と比較して、その流量 をはるかに正確に制御することができる。 また、複数のポンプ−ノズルユニットを共通ノズルブ ロック５０６に接続することもできる（図２１，図２２）。このようなノズルブ ロック５０６においては、各ポンプ５０１に対しそれぞれのノズルインサート５ ０４が設けられる。これらのポンプ５０１は、燃料を循環式に出力してもよい。 それにより、個々の燃料は、燃料室内においてノズルインサート５０４に循環式 に出力される。その結果、バーナ内における燃焼の中心が旋回運動をすることに なる。このことは、一方で、従来のバーナ制御においては調節が不可能なパラメ ータでも、本発明の装置により調節可能となることを明確に示している。 本発明によるバーナは、加熱、乾燥、蒸発、ガスタービンの駆動用等の大容量 および小容量のバーナに適用できる。また、このバーナは、高い熱出力を有する ことが特徴である。また、高圧（５０ないし１００バール）のため燃焼室内でき わめて良好な噴霧を行うことができ、装置の構造をコンパクトに維持することが でき、しかもきわめて良好な排ガス値を達成することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ケグル フランツ ドイツ国 ディー−87600 カウフベウレ ン エルレンヴェグ 15 (72)発明者 フィヒト レインホールド ドイツ国 ディー−85614 キルヒゼーオ ン タルヴェグ １イー

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．燃料供給要素により燃料が供給される燃焼室を有する加熱装置用オイルバー ナにおいて、 前記燃料供給要素は、エネルギー蓄積原理に従って作動するポンプ（１）およ びノズル装置（３）を備えた噴射装置であり、前記噴射装置が所定量の燃料を急 激に噴射することを特徴とする加熱装置用オイルバーナ。 ２．前記噴射装置は、噴射パルスごとに噴射される燃料の量が調節可能に構成さ れていることを特徴とする請求の範囲第１項に記載のオイルバーナ。 ３．前記噴射装置が制御ユニットに接続され、該制御ユニットは、噴射周波数が 前記燃焼室の共振周波数からできるだけ大きく離れるように前記噴射周波数を制 御することを特徴とする請求の範囲第１項または第２項に記載のオイルバーナ。 ４．発生燃焼ガスを検出するためのガスセンサを有する電子制御ユニットが設け られ、該電子制御ユニットが前記ガスセンサの信号により噴射周波数および／ま たは噴射量を制御することを特徴とする請求の範囲第１項ないし第３項のいずれ かに記載のオイルバーナ。 ５．複数のポンプ（５０１）が設けられ、前記複数のポンプ（５０１）が共通吐 出ライン（５０３）を介して単一のノズル（５０４）に接続されていることを特 徴とする請求の範囲第１項ないし第４項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ６．複数のポンプ（５０１）が設けられ、前記複数のポンプ（５０１）の各々が 、吐出ライン（５０３）を介して、単一のノズルブロック（５０６）内に配置さ れた分離された複数のノズル（５０４）に接続されていることを特徴とする請求 の範囲第１項ないし第４項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ７．前記噴射装置が固体にエネルギーを蓄積する原理に従って作動し、電磁駆動 往復ポンプのポンプシリンダ内で作動するピストン要素を有しており、該ピスト ン要素は、運動エネルギーを蓄積するほとんど抵抗を受けない加速過程の間に、 噴射前にポンプ領域内において噴射すべき燃料の一部を移動させるようになって おり、この燃料の移動は、移動を遮断する手段により急に停止されるようになっ ており、その結果蓄積されたピストン要素の運動エネルギーが圧力室内で燃料に 直接伝達されることにより密閉圧力室内に存在する燃料に圧力衝撃を発生させ、 この圧力衝撃が噴射装置により燃料の噴射に使用されるようになっていることを 特徴とする請求の範囲第１ 項ないし第６項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ８．前記燃料の移動を遮断しかつ圧力衝撃を発生させるための手段が、往復ポン プのピストン要素とピストンシリンダとの間の前方液密接触領域の外側に配置さ れていることを特徴とする請求の範囲第７項に記載のオイルバーナ。 ９．前記燃料の移動を遮断しかつ圧力衝撃を発生させるための手段が、ストッパ 手段（６，５０，７０，９０，１２５，２１８／２２３）を有する手段として形 成されていることを特徴とする請求の範囲第７項または第８項に記載のオイルバ ーナ。 １０．前記ストッパ手段（３７等）の位置が変更可能に構成されていることを特 徴とする請求の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載のオイルバーナ。 １１．加速過程の間の燃料の移動のために、容積蓄積要素（６）が設けられてい ることを特徴とする請求の範囲第７項ないし第１０項のいずれかに記載のオイル バーナ。 １２．送出ライン（２）を介して噴射ノズル装置（３）に接続された電磁駆動往 復ポンプ（１）を有し、前記送出ライン（２）から吸入ライン（４）が分岐し、 前記吸 入ライン（４）は燃料タンク（５）に接続されており、さらに前記容積蓄積要素 （６）がライン（７）を介して送出ライン（２）に接続されていることを特徴と する請求の範囲第１１項に記載のオイルバーナ。 １３．前記ポンプ（１）が環状コイル（９）を収容するハウジング（８）を有し 、前記コイルのコイル貫通部の領域内にアーマチュア（１０）が配置され、前記 アーマチュア（１０）は円筒形本体として形成されかつハウジングシリンダ内で 案内され、また前記アーマチュアは前記環状コイル（９）の中心縦軸の領域内に 位置しかつ圧縮ばね（１２）によりハウジングシリンダの底面（１１ａ）に当接 する初期位置に押圧されており、さらに前記アーマチュア（１０）の噴射ノズル 側正面に送出プランジャ（１４）が装着され、前記送出プランジャ（１４）が円 筒形燃料送出室（１５）内に比較的深く入り込み、前記燃料送出室（１５）はハ ウジングシリンダと同軸に配置されかつ圧力ライン（２）と移送結合をなしてい ることを特徴とする請求の範囲第１２項に記載のオイルバーナ。 １４．前記吸入ライン（４）に、燃料供給弁としての逆止弁（１６）が配置され ていることを特徴とする請求の範囲第１２項または第１３項に記載のオイルバー ナ。 １５．前記蓄積要素（６）がハウジング（２２）を有し、該ハウジング（２２） の空洞内には、圧力が加わった場合に移動機構として機能するダイヤフラム（２ ３）が設けられており、このダイヤフラム（２３）は前記空洞において燃料が充 満された圧力ライン側空間を分離し、かつ圧力が加わらない場合には前記空洞を ダイヤフラムにより相互にシールされた２つの半部分に分割し、また前記ダイヤ フラムのライン（７）とは反対側には中空室が設けられ、該中空室はダイヤフラ ム（２３）のストッパ手段としてのドーム状内壁（２２ａ）を有していることを 特徴とする請求の範囲第１１項ないし第１４項のいずれかに記載のオイルバーナ 。 １６．前記ダイヤフラムのライン（７）とは反対側の中空室内に、ダイヤフラム を付勢するばね（２４）が配置され、前記ばねがダイヤフラム（２３）の復帰ば ねとして作動することを特徴とする請求の範囲第１２項に記載のオイルバーナ。 １７．噴射弁（３）と分岐ライン（４，７）の前方の圧力室との間の圧力ライン （２）内に逆止弁（１６ａ）が配置され、前記逆止弁（１６ａ）が噴射弁側空間 内で、燃料の所定の静圧を保持するための滞留室をなしていることを特徴とする 請求の範囲第１２項ないし第１６項のいずれかに記載のオイルバーナ。 １８．前記蓄積要素（６）に対する移動機構として、ライン（７）に接続された シリンダとしての円筒形ハウジング（３０）内で案内される蓄積ピストン（３１ ）が設けられ、前記ハウジング（３０）には中空室（３３ｃ）が形成され、該中 空室（３３ｃ）内で前記ピストン（３１）が燃料により移動可能になっているこ とを特徴とする請求の範囲第１１項ないし第１４項のいずれかに記載のオイルバ ーナ。 １９．前記中空室（３３ｃ）の領域内に送出内孔（３２）が配置されていること を特徴とする請求の範囲第１８項に記載のオイルバーナ。 ２０．前記中空室（３３ｃ）内に圧縮ばね（３４）が装着され、前記圧縮ばね（ ３４）は、前記ピストン（３１）を圧力ライン側ハウジング内壁（３３ａ）に当 接するその休止位置に付勢していることを特徴とする請求の範囲第１８項または 第１９項に記載のオイルバーナ。 ２１．前記中空室（３３ｃ）内に軸方向に調節可能なピストン（３１）用ストッ パピン（３７）が配置され、前記ストッパピン（３７）はハウジング内壁を貫通 しかつハウジングの外側で調節手段と結合されていることを特徴とする請求の範 囲第１８項ないし第２０項のいずれか に記載のオイルバーナ。 ２２．前記燃料供給弁（１６）が蓄積要素弁（５０）として形成されていること を特徴とする請求の範囲第７項ないし第１４項および第１７項のいずれかに記載 のオイルバーナ。 ２３．前記蓄積要素弁（５０）が円筒形ハウジング（５１）を有し、前記ハウジ ング（５１）内に貫通孔（５２）が形成され、前記貫通孔（５２）は圧力ライン 側部分（５３）と吸入側部分（５３ｂ）とを有し、これらの部分の間に径方向に 拡大された弁室（５４）が形成され、前記弁室（５４）は閉止弁要素（５５）を 収容し、前記閉止弁要素（５５）は直径の大きい円形ディスク（５６）と直径の 小さい円形ディスク（５７）との一体部品として形成され、前記円形ディスク（ ５７）は内孔部分（５３）の側に配置され、弁本体戻しばね（５８）が前記弁要 素を弁室（５４）の圧力ライン側の端面（５９）に当接する休止位置に押圧し、 前記弁本体戻しばね（５８）は片側が円形ディスク（５６）に支持されまた反対 側が弁室（５４）の端面（５９）とは反対側端面（６１）内の中心に設けられた 環状段部（６０）の底面に支持され、それにより前記円形ディスク（５６）は弁 室（５４）の端面（６１）に当接してシールを形成することができるようになっ ており、前記内孔部分（５３）はハウジング （５１）内に設けられた溝またはスロット（６２）を介して弁室（５４）と連通 し、該溝またはスロット（６２）は弁室（５４）の方向にファンネル状に拡大す るように形成されていることを特徴とする請求の範囲第２２項に記載のオイルバ ーナ。 ２４．前記蓄積要素弁が電磁作動弁（７０）であることを特徴とする請求の範囲 第２２項に記載のオイルバーナ。 ２５．前記電磁作動弁（７０）が弁ハウジング（７７）内に環状コイル（７８） を有し、前記環状コイル（７８）の内部室内にシリンダ内孔（７４）が設けられ 、前記内孔（７４）内でアーマチュア（７３）が案内され、前記アーマチュア（ ７３）はばね付勢された弁体（７２）と結合され、前記弁体の付近にアーマチュ アの縦伸長方向に対し直角に形成された少なくとも１つの内孔（７５）を有し、 前記アーマチュア（７３）は弁体（７２）を付勢するばね（７６）により圧力ラ イン側終端位置に押圧され、前記終端位置において燃料が内孔（７５）および（ ７４）および圧力ライン開口（７１）を介して圧力室（１５，２）と連通してい ることを特徴とする請求の範囲第２４項に記載のオイルバーナ。 ２６．前記蓄積要素弁が、中心縦内孔（９２）がその中に形成されたハウジング （９１）を有する蓄積要素−供 給弁一体装置（９０）から構成され、前記装置（９０）は、前記内孔（９２）の 一端が開口（９３ａ）を介して圧力ライン（２）に、また他端が円筒形弁室（９ ３）に連通し、さらに前記内孔（９２）から弁室（９３）へ溝（９４）が形成さ れ、前記弁要素が２つの部分から形成されるとともに、弁室（９３）内で案内さ れるシリンダ（９５）を含み、前記シリンダ（９５）の円筒形貫通段付中心開口 内にピストン（９６）が摺動可能に案内され、前記シリンダ（９５）の外表面内 に軸に平行に伸びるスロット（９７）が形成され、前記シリンダ（９５）がばね （９８）によりその休止位置に付勢され、該休止位置において前記シリンダ（９ ５）はその一方の面を弁室（９３）のタンク側底面に当接させ、燃料タンクから の燃料供給ライン（９９）が前記弁室（９３）と連通し、前記ピストン（９６） を収容するための内孔内のタンク側にばね（１００）が設けられ、前記ばね（１ ００）はピストン（９６）を弁室（９３）の圧力ライン側底面に対して付勢し、 これにより内孔（９２）がシールされ、このときシリンダ（９５）のタンク側内 部室内にピストン（９６）のための自由空間（９５ａ）が形成されるようになっ ていることを特徴とする請求の範囲第２２項に記載のオイルバーナ。 ２７．前記容積蓄積要素（６）が往復ポンプ（１）の送出プランジャ（１４）と 一体構造に形成されていること を特徴とする請求の範囲第７項ないし第１４項および第１７項のいずれかに記載 のオイルバーナ。 ２８．前記蓄積要素として蓄積ピストン（８０）が設けられ、前記蓄積ピストン （８０）は、ピストン（１４）およびアーマチュア（１０）の中心を貫通する段 付貫通孔（１４ａ）の圧力ライン側の第１の中心縦軸段付内孔部分（１４ｂ）内 でばね（８１）により圧力ライン側ストッパに押圧され、それにより、該ピスト ン（８０）は休止位置においてその一方の面を圧力室（１５）内に突出させるよ うになっており、また蓄積ピストン（８０）を収容する送出プランジャ（１４） 内の内孔部分（１４ｂ）はアーマチュア（１０）の方向へ段部（１４ｃ）を超え て他の段付内孔部分（１４ｄ）に連続し、この内孔部分（１４ｄ）の段部（１４ ｅ）上に圧縮ばね（８１）が支持され、前記圧縮ばね（８１）はピストン（８０ ）のアーマチュア側端面を押圧していることを特徴とする請求の範囲第２７項に 記載のオイルバーナ。 ２９．タンク側流体弁がポンプ（１）と圧力ライン（２）と共に共通ハウジング （１２１）内に収容されており、かつ流体弁が燃料供給ライン内に挿入された油 圧作動燃料供給弁（１２２）であり、前記燃料供給弁（１２２）が、通路の狭い 部分を流体が流れると圧力低下を生ぜしめるベルヌーイ効果により特定の流量に おいて自動的に 閉じることを特徴とする請求の範囲第１１項に記載のオイルバーナ。 ３０．燃料が間隙（１２３）を通過して弁（１２２）の弁室（１２４）内に流入 し、前記弁（１２２）内で弁コーン部（１２５）と相手弁座との間に狭い環状間 隙が形成され、前記環状間隙は、弁コーン部（１２５）に付勢するばね（１２６ ）の所要設計により調節可能であることを特徴とする請求の範囲第２９項に記載 のオイルバーナ。 ３１．前記噴射ノズルに通じる圧力ライン（２）が逆止弁（１２７）の出口に接 続され、前記逆止弁（１２７）が同様にハウジング（１２１）内に一体部分とし て配置され、かつこの逆止弁（１２７）を介して噴射ノズル（３）への燃料通路 が設けられていることを特徴とする請求の範囲第２９項または第３０項に記載の オイルバーナ。 ３２．前記逆止弁（１２７）が弁コーン部（１２８）を有し、前記弁コーン部（ １２８）がばね（１２９）の付勢により相手弁座に押圧され、前記ばね（１２９ ）は、圧力ライン（２）の方向にかかる圧力が弁（１２７）に直接接続されてい る噴射ノズル（３）から燃料を噴射させる圧力より低いときに弁（１２７）が閉 じるように設 計されていることを特徴とする請求の範囲第３１項に記載のオイルバーナ。 ３３．往復ポンプのアーマチュア要素（１０）のための流体緩衝装置を備えたこ とを特徴とする請求の範囲第７項ないし第３２項のいずれかに記載のオイルバー ナ。 ３４．前記流体緩衝装置がピストンシリンダ装置として構成され、該ピストンシ リンダ装置のアーマチュア（１０）には中心円筒形突起部（１０ａ）が形成され 、前記突起部（１０ａ）がアーマチュアの戻り運動の最終部分においてシリンダ の底面（１０ａ）内の筒状止まり穴（１１ｂ）内に嵌合するようになっており、 前記アーマチュア（１０）には縦スロット（１０ｂ）が形成され、前記縦スロッ ト（１０ｂ）がポンプシリンダ内のアーマチュアの後方空間をアーマチュアの前 方空間に接続していることを特徴とする請求の範囲第３３項に記載のオイルバー ナ。 ３５．送出プランジャ（１４）が貫通するピストン（１０）の前方のポンプ室（ １１）がアーマチュアの後方に位置する空間と内孔（１０ｄ）を介して接続され ており、前記内孔（１０ｄ）はアーマチュアの後方領域において中心移送通路（ １０ｃ）を有しており、緩衝装置（８ｂ）の中心ピン（８ａ）がその先端（８ｃ ）を移送通路（１ ０ｃ）の開口の方向に突出させていることを特徴とする請求の範囲第３３項に記 載のオイルバーナ。 ３６．前記中心ピン（８ａ）が緩衝室（８ｅ）内に通じている底面（１１ａ）内 の穴（８ｄ）を貫通して設けられ、前記中心ピン（８ａ）は緩衝室（８ｅ）内に おいて穴（８ｄ）より大きい直径を持つリング（８ｆ）にて終端し、前記緩衝室 の底面に支持されているばね（８ｇ）はリング（８ｆ）を押圧し、通路（８ｈ） が緩衝室（８ｅ）を後方アーマチュア室（１１）に接続していることを特徴とす る請求の範囲第３５項に記載のオイルバーナ。 ３７．ピン（８ａ）内の中心に貫通孔（８ｉ）が形成され、前記貫通孔（８ｉ） 内を通過して緩衝媒体を移送通路（１０ｃ）内に圧入することができるようにな っていることを特徴とする請求の範囲第３５項に記載のオイルバーナ。 ３８．アーマチュア（１０）がその戻り運動の間ポンプ装置として作動し、前記 ポンプ装置が同時にアーマチュア（１０）のための緩衝装置を形成していること を特徴とする請求の範囲第３３項に記載のオイルバーナ。 ３９．さらに、第２のポンプ（２６０）がポンプハウジング（８）の後方底面（ １１ａ）に接続され、前記ポン プ（２６０）がハウジング（２６１）を有し、前記ハウジングのポンプ室（２６ １ｂ）内にポンプピストン（２６２）が配置され、前記ポンプピストンのピスト ンロッド（２６２ａ）がアーマチュア（１０）の作動室（１１）内に突出し、前 記ピストン（２６２）は戻しばね（２６３）により付勢され、前記戻しばね（２ ６３）は出口（２６４）付近のハウジング底面（２６１ａ）に支持されているこ とを特徴とする請求の範囲第３８項に記載のオイルバーナ。 ４０．前記ポンプ室（２６１ｂ）が供給ライン（２６５）を介してタンク（２６ ６）と連通し、前記供給ライン（２６５）内に逆止弁（２６７）が設けられてい ることを特徴とする請求の範囲第３９項に記載のオイルバーナ。 ４１．ハウジングシリンダ底面に形成された筒状止まり穴（１１ｂ）がアーマチ ュア先端部に設けられた円筒形突起部（１０ａ）の直径より大きい直径を有して おり、該突起部（１０ａ）または筒状止まり穴（１１ｂ）が円形シールリップ（ １０ｅ）または（１０ｇ）を有し、前記円形シールリップは突起部（１０ａ）の ためのピストンシールを形成していることを特徴とする請求の範囲第３３項また は第３４項に記載のオイルバーナ。 ４２．前記アーマチュアがポンプシリンダ（２１０）と して設計されており、径方向内側伸長リング（２０３）によりタンク側内部領域 と圧力ライン側内部領域とのそれぞれに分割されたハウジング内部室（２０２） を有し、前記ハウジングの圧力ライン側で、前記リング（２０３）のリングエッ ジに当接するように往復ポンプ（１）のピストン（２０５）の環状リング（２０ ４）が挿入され、前記環状リング（２０４）はこの内部室内で隙間なく嵌合して 固定され、また前記ピストン（２０５）はリング（２０３）のリング開口（２０ ６）と隙間を介して貫通係合すると共に内部室（２０２）のタンク側領域内に突 出し、この位置で前記ピストン（２０５）はアーマチュアシリンダ（２１０）の 貫通内孔（２１７）内に係合していることを特徴とする請求の範囲第７項ないし 第１０項および第３３項ないし第４１項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ４３．前記ピストン（２０５）内を貫通内孔（２０７）が貫通し、前記貫通内孔 （２０７）はピストンのタンク側において拡張されかつそこに逆止弁（２０８） を収容し、前記逆止弁（２０８）はコイルばね（２０９）によりタンク側方向に 弁座（２０９ａ）に押圧されて閉止位置に位置することを特徴とする請求の範囲 第４２項に記載のオイルバーナ。 ４４．前記内部室（２０２）のタンク側内部領域内に存 在するピストン（２０５）の部分上に往復ポンプのポンプシリンダ（２１０）が 隙間なくかつ摺動可能に嵌合し、前記ポンプシリンダ（２１０）がコイルばね（ ２１１）により押圧されて該シリンダのタンク側環状端面（２１４）を内部室（ ２０２）内の環状段部（２１３）に当接させ、前記コイルばね（２１１）はその 一端がリング（２０３）上に支持されまた他端がシリンダ（２１０）の環状段部 （２１２）上に支持され、さらに前記ポンプシリンダの弁ソケット（２１５）が 径方向に隙間を有しながら環状端面（２１４）を超えて径方向に狭くなった内部 室（２０２ａ）内に一部分突出させており、さらに圧力ライン側のシリンダ（２ １０）の環状端面がリング（２０３）から間隔を置いて配置され、シリンダ（２ １０）のための運動空間が形成されていることを特徴とする請求の範囲第４２項 または第４３項に記載のオイルバーナ。 ４５．前記内部室（２０２）の内壁に隙間なく案内されるシリンダ（２１０）は 、正面側が開いた軸方向に平行な縦スロット（２１６）を表面に有しており、前 記ポンプシリンダ（２１０）内を貫通しかつピストン（２０５）を収容している 貫通内孔（２１７）がピストン（２０５）の手前のタンク側にタペット弁を有し ており、このタペット弁のタペットヘッド（２１８）が拡張された長さの短い内 孔内でピストン（２０５）の環状端面から間隔を 置いて配置され、またこのタペット弁の押し棒（２１９）が内孔（２１７ａ）の 内壁上に支持されながら弁ニップル（２１５）内の狭く形成された内孔（２１７ ａ）内を貫通しかつ狭く形成された内部室（２０２ａ）内に突出していることを 特徴とする請求の範囲第４４項に記載のオイルバーナ。 ４６．前記押し棒（２１９）の自由端部に穴（２２１）を有するディスク（２２ ０）が装着され、この押し棒（２１９）がディスク（２２０）を超えて僅かに伸 長しかつ内部室（２０２ａ）のタンク側底面（２２２）に当接しており、前記押 し棒（２１９）の長さは、前記タペットヘッド（２１８）が狭く形成された内孔 （２１７ａ）のその弁座（２２３）から隙間“Ｘ”を介して位置するようになっ ていることを特徴とする請求の範囲第４５項に記載のオイルバーナ。 ４７．一端においてシリンダ（２１０）の環状端面（２１４）上に支持されまた 他端においてディスク（２２０）上に支持されたコイルばね（２２４）をさらに 設け、該コイルばね（２２４）は往復ポンプの休止位置においてタペット弁の位 置を安定化させることを特徴とする請求の範囲第４６項に記載のオイルバーナ。 ４８．前記タンク側底面（２２２）に軸方向に平行な内 孔（２２５）が形成され、該内孔（２２５）は底面壁内に伸長しかつ軸方向弁室 （２２６）内に連通し、前記弁室（２２６）内にはコイルばね（２２８）により タンク方向に圧着されて弁座（２２７）と当接する弁ヘッド（２２９）が配置さ れ、この弁ヘッドはスロット（２３０）を有し、前記スロット（２３０）は周方 向において弁座（２２７）によりカバーされ、これにより弁はタンク接続側の圧 力によりばね（２２８）の付勢に打ち勝って開放し、それにより弁室（２２６） から内孔（２２５）への通路が形成されることを特徴とする請求の範囲第４２項 ないし第４７項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ４９．前記ピストン（２０５）がハウジング（２００）の正面壁（２００ｄ）と 一体に形成され、圧力ライン側で前記ピストン（２０５）の前方にある管状のソ ケット（２０８ａ）内に静圧弁（２０８，２０９）が挿着され、前記静圧弁（２ ０８，２０９）がピストン（２０５）を貫通する内孔（２０７）の圧力ライン側 開口を覆っていることを特徴とする請求の範囲第４２項に記載のオイルバーナ。 ５０．前記タペット弁の押し棒（２１９）が比較的短く形成されかつシリンダ（ ２１０）の環状端面（２１４）を超えて弁間隙だけ突出していることを特徴とす る請求の範囲第４９項に記載のオイルバーナ。 ５１．正面壁（２００ｃ）の領域内において環状端面（２１４）が貫通内孔（２ ３２）を有するプラスチックブロック（２３１）に当接し、前記貫通内孔（２３ ２）はタンク側内部室（２０２）と連通する周縁のスロット（２３３）内と連通 し、さらにタンク側内部室（２０２）からシリンダ（２１０）内の内孔（２１７ ）の拡張された内孔領域に通じる内孔（２３４）が設けられ、この内孔（２３２ ）はタンクに通じている軸方向弁室（２２６）と連通し、前記弁室（２２６）は 管状ソケット（２２６ａ）内に形成されていることを特徴とする請求の範囲第５ ０項に記載のオイルバーナ。 ５２．前記タペットヘッド（２１８）が位置している内孔（２１７）の拡大部は 、圧力ライン側で環状段部（２３５）を形成し、前記環状段部（２３５）はタペ ット弁の休止位置においてタペットヘッド（２１８）の前方僅かの距離に存在し 、また前記環状段部（２３５）はシリンダ（２１０）の戻り運動の間にタペット がその慣性により弁座から離れたときおよび／またはシリンダ（２１０）の戻り 運動の間弁がプラスチックブロック（２３１）からバウンドして戻ったときに、 タペットヘッド（２１８）に衝突することを特徴とする請求の範囲第５１項に記 載のオイルバーナ。 ５３．前記環状段部（２３５）の端面に凹部（２３５ａ）が設けられ、また前記 凹部（２３５ａ）が燃料の妨害されない流れを確保することを特徴とする請求の 範囲第５２項に記載のオイルバーナ。 ５４．前記環状端面（２１４）がプラスチックブロック（２３１）の面にきわめ て接近して配置されていることを特徴とする請求の範囲第５１項ないし第５３項 のいずれかに記載のオイルバーナ。 ５５．環状端面（２１４）上に突出支持リブ（２１４ａ）が配置されていること を特徴とする請求の範囲第５４項に記載のオイルバーナ。 ５６．さらに前記タペット弁の押し棒（２１９）の自由端部領域内のアーマチュ ア緩衝装置を有し、この緩衝装置は、前記押し棒の自由端に設けられたフランジ リング（２１９ａ）を有し、前記フランジリング（２１９ａ）は横側において環 状端面（２１４）と一部係合しかつ環状端面（２１４）に当接しており、さらに プラスチックブロック（２３１）の面内にフランジリング（２１９ａ）に対応す る凹部（２３１ａ）が設けられ、前記凹部（２３１ａ）内にフランジリング（２ １９ａ）がほとんど隙間なく嵌合するようになっていることを特徴とする請求の 範囲第４２項ないし第５５項のいずれかに記載のオイ ルバーナ。 ５７．前記フランジリング（２１９ａ）の厚さが凹部（２３１ａ）の深さより僅 かに大きいことを特徴とする請求の範囲第５６項に記載のオイルバーナ。 ５８．圧力ライン側正面壁（２００ｄ）内に内孔（２３６）が設けられ、この内 孔が圧力ライン側内部室（２０２）から外へ通じており、さらに前記正面壁（２ ００ｄ）の外側に貫通内孔（２３８）を有するノズル（２３７）が装着されてお り、それによりポンプ（１）およびエンジンのスタート過程の間にまたは連続的 に、内孔（２３６）および送出ノズル（２３７）を介して燃料をアーマチュアシ リンダ（２１０）から外へポンプ送出することができることを特徴とする請求の 範囲第４２項ないし第５７項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ５９．圧力ライン側内部室（２０２）の内壁上に、正面壁（２００ｄ）上に支持 された圧縮ばね（２３８ａ）が配置され、前記圧縮ばね（２３８ａ）はアーマチ ュアシリンダ（２１０）の加速の間アーマチュアシリンダの環状端面（２３９） に衝突しかつこれにより圧縮されることを特徴とする請求の範囲第４１項ないし 第５８項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ６０．シリンダ（２１０）が内部室（２０２）内においてピストン状アーマチュ ア要素として液密をなして案内されるようになっていることを特徴とする請求の 範囲第４２項ないし第５９項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ６１．アーマチュアシリンダ内孔（２１７）内に部分的に位置するピストン（２ ０５ａ）が軸方向に可動に装着され、該ピストン（２０５ａ）が噴射弁装置（３ ）の一部であることを特徴とする請求の範囲第６０項に記載のオイルバーナ。 ６２．噴射弁装置（３）がハウジング（２００）の正面壁（２００ｄ）内にねじ 込まれかつ噴射弁側内部室（２０２）と係合する弁キャップ（３ｂ）を有し、ピ ストン（２０５ａ）がその休止位置において噴射ノズル内孔（３ａ）を径の小さ い面（２０５ｂ）で塞ぐようになっており、この径の小さい面（２０５ｂ）が円 錐台（２０５ｃ）を経てピストン（２０５ａ）の円筒形部分に移行していること を特徴とする請求の範囲第６１項に記載のオイルバーナ。 ６３．ピストン（２０５ａ）がアーマチュアシリンダ内孔（２１７）内で圧縮ば ね（２４０）により噴射ノズル内孔（３ａ）に押圧され、この圧縮ばねは他端が アーマチュアシリンダ内孔（２１７）内に配置された隔壁（２ ４１）上に支持され、この隔壁は内孔（２１７）を噴射ノズル側領域とタンク側 領域とに分割していることを特徴とする請求の範囲第６２項に記載のオイルバー ナ。 ６４．少なくとも１つの内孔（２４２）が環状端面（２１２）からアーマチュア シリンダ（２１０）内を貫通して内孔（２１７）のタンク側領域の拡大されたシ リンダ内孔空間に連通しており、さらに内孔（２４３）がアーマチュアシリンダ （２１０）内を貫通して内孔（２１７）の噴射ノズル側領域からタンク側内部室 （２０２）内とを連通し、ここでアーマチュアシリンダ（２１０）の中間領域が 隙間なくかつほぼ液密をなして内部室（２０２）の内壁と嵌合するようになって いることを特徴とする請求の範囲第６３項に記載のオイルバーナ。 ６５．アーマチュアシリンダ（２１０）が内部室（２０２）のタンク側領域内に スロットを有し、スロット通路は内部室（２０２）の内壁に当接し、アーマチュ アシリンダ（２１０）のための案内部を形成していることを特徴とする請求の範 囲第６４項に記載のオイルバーナ。 ６６．噴射ノズル（３）がハウジング（２００）の正面壁（２００ｄ）内に直接 設けられ、さらにタペット弁（２４４）のための弁座（３ｃ）を有する弁キャッ プ（３ｂ）を有し、前記タペット弁（２４４）の弁ヘッド （２４５）は引っ張られて外側から弁座（３ｃ）に当接し、前記タペット弁（２ ４４）の押し棒（２４６）は弁座（３ｃ）の後方に続くキャップ内孔（３ｄ）内 を自由にまたはリブ（２４７）により径方向に支持されて貫通係合し、さらにア ーマチュアシリンダ内孔（２１７）を貫通しかつ内孔（２１７）の拡大領域の僅 か手前で終端し、前記内孔（２１７）の拡大領域内にタペット弁（２１８，２１ ９）のタペットヘッド（２１８）が収容され、さらに前記押し棒（２４６）の自 由端部に穴または径方向凹部（２４８）を有するリング（２４８ａ）が装着され 、前記リング（２４８ａ）の噴射弁側上に圧縮ばね（２５０）が支持され、前記 圧縮ばねは他端においてハウジング（２００）の正面壁（２００ｄ）または弁キ ャップ（３ｂ）に当接しており、さらにアーマチュアシリンダ（２１０）は貫通 内孔（２１７ａ）のみを有して径方向スロットを有しておらず、該アーマチュア シリンダは内部室（２０２）の内壁と隙間なくかつ液密をなして当接しており、 さらにポンプ運動の間にタペットヘッド（２１８）が特定ストローク距離の後に 押し棒（２４６）に衝突するようになっていることを特徴とする請求の範囲第４ ２項ないし第６０項のいずれかに記載のオイルバーナ。 ６７．前記タペット弁（２４４）の押し棒（２４６）が短く設計されており、か つポンプ（１）の休止位置にお いてアーマチュアシリンダ内孔（２１７）の噴射弁側終端領域まで到達し、ここ で他の圧縮ばね（２５１）がタンク側からリング（２４８ａ）を圧着し、前記圧 縮ばね（２５１）は一端が中心内孔（２１７ｄ）を有する壁（２１７ｅ）上に支 持され、この壁（２１７ｅ）は、内孔（２１７）を、噴射弁側の領域とタンク側 の領域とに分割しており、それらの領域が前記中心内孔（２１７ｄ）を介して連 通していることを特徴とする請求の範囲第６６項に記載のオイルバーナ。 ６８．前記燃料の流れを遅延させる手段が設けられ、前記遅延手段の操作により 、加速された燃料の運動エネルギーが、噴射ノズルを介して燃料を噴射する衝撃 波に急激に変換されることを特徴とする請求の範囲第１項ないし第６７項のいず れかに記載のオイルバーナ。 ６９．ポンプ（６０２）および電気操作式遅延装置（６０６）のための共通の電 子制御装置（６０８）が設けられていることを特徴とする請求の範囲第６８項に 記載のオイルバーナ。