JPH0953407A - ガスタービン動翼 - Google Patents
ガスタービン動翼Info
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- JPH0953407A JPH0953407A JP21058695A JP21058695A JPH0953407A JP H0953407 A JPH0953407 A JP H0953407A JP 21058695 A JP21058695 A JP 21058695A JP 21058695 A JP21058695 A JP 21058695A JP H0953407 A JPH0953407 A JP H0953407A
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- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000004323 axial length Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000003187 abdominal effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ガスタービン翼列の後段側に設置
される薄肉長大化されたガスタービン動翼に関する。従
来の動翼においては、冷却のために動翼内部に設ける、
空洞の形成に必要な中子の製作、およびセッティングが
難しく、また空洞を形成するハブ部の剛性が、高温化に
伴い不足する不具合があった。本発明は、このような不
具合を解消できる、ガスタービン動翼の提供を課題とす
る。 【解決手段】 本発明は、動翼１の翼付根部１９、およ
び翼付根部１９と翼１２との間のハブ部１８に形成され
る空洞４内に、ピンフィン５、若しくは柱状フィン６を
空洞４内壁から突出させて設けた。これにより、空洞４
が形成され薄肉化されたハブ部１８の剛性が増すととも
に、フィン５，６の冷却効果により、ハブ部１８の冷却
効率が向上し、クリープ強度が増大する利点がある。ま
た、ピンフィン５、柱状フィン６の設置により、空洞４
形成時の中子の製作が容易になるとともに、空洞４形成
部への中子のセッティングが容易になる。
される薄肉長大化されたガスタービン動翼に関する。従
来の動翼においては、冷却のために動翼内部に設ける、
空洞の形成に必要な中子の製作、およびセッティングが
難しく、また空洞を形成するハブ部の剛性が、高温化に
伴い不足する不具合があった。本発明は、このような不
具合を解消できる、ガスタービン動翼の提供を課題とす
る。 【解決手段】 本発明は、動翼１の翼付根部１９、およ
び翼付根部１９と翼１２との間のハブ部１８に形成され
る空洞４内に、ピンフィン５、若しくは柱状フィン６を
空洞４内壁から突出させて設けた。これにより、空洞４
が形成され薄肉化されたハブ部１８の剛性が増すととも
に、フィン５，６の冷却効果により、ハブ部１８の冷却
効率が向上し、クリープ強度が増大する利点がある。ま
た、ピンフィン５、柱状フィン６の設置により、空洞４
形成時の中子の製作が容易になるとともに、空洞４形成
部への中子のセッティングが容易になる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン翼列
の後段側に設けられる、薄肉化された長大動翼に適用さ
れ、内部に冷却構造を設けたガスタービン動翼に関す
る。
の後段側に設けられる、薄肉化された長大動翼に適用さ
れ、内部に冷却構造を設けたガスタービン動翼に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンの高温、高出力化に伴い、
ガスタービン翼列の後方段の動翼の長大化が著しくなっ
てきている。このような、長大化された動翼では、動翼
自体の重量が大きくなり、また周速度も大きくなるの
で、動翼回転時の遠心力により、動翼に発生する応力
は、従来の動翼に比較して格段に高くなってきている。
従って、このような動翼では、翼断面の厚さを翼付根部
に隣接する翼の根元であるハブ部から翼端にかけて薄く
して、軽量化した薄肉翼にされるとともに、翼の巾を翼
端側にいくほど小さくしたテーパ翼が、使用されるよう
になってきている。
ガスタービン翼列の後方段の動翼の長大化が著しくなっ
てきている。このような、長大化された動翼では、動翼
自体の重量が大きくなり、また周速度も大きくなるの
で、動翼回転時の遠心力により、動翼に発生する応力
は、従来の動翼に比較して格段に高くなってきている。
従って、このような動翼では、翼断面の厚さを翼付根部
に隣接する翼の根元であるハブ部から翼端にかけて薄く
して、軽量化した薄肉翼にされるとともに、翼の巾を翼
端側にいくほど小さくしたテーパ翼が、使用されるよう
になってきている。
【０００３】また、このような長大化された動翼では、
その動翼の翼端に設けられるシュラウドが、翼と一体に
形成されたインテグラルシュラウド翼（ＩＳＢ）にさ
れ、遠心力が大きく影響する翼端側の重量が、軽量にさ
れるとともに、隣接する翼の振動をシュラウドで抑制し
て、振動強度を向上させることも行われている。さら
に、このようなガスタービン翼列の後方段に使用される
長大薄肉化された動翼では、前述した、遠心力による応
力の増大を回避するための薄肉化、テーパ化によるもの
のほか、ガスタービンの高温、高出力化に伴う、動翼の
高温化により強度が劣化することによる強度上の低下が
問題となってきている。
その動翼の翼端に設けられるシュラウドが、翼と一体に
形成されたインテグラルシュラウド翼（ＩＳＢ）にさ
れ、遠心力が大きく影響する翼端側の重量が、軽量にさ
れるとともに、隣接する翼の振動をシュラウドで抑制し
て、振動強度を向上させることも行われている。さら
に、このようなガスタービン翼列の後方段に使用される
長大薄肉化された動翼では、前述した、遠心力による応
力の増大を回避するための薄肉化、テーパ化によるもの
のほか、ガスタービンの高温、高出力化に伴う、動翼の
高温化により強度が劣化することによる強度上の低下が
問題となってきている。
【０００４】図４は、このような、高温化に伴う動翼の
強度低下を回避するため、動翼１０内部に冷却構造を設
けた、動翼１０の翼厚方向中心部での断面を示す図であ
る。図に示すように、動翼１０の翼付根部１９、および
翼１２と翼付根部１９の境界であるハブ１１から翼端１
６方向へ翼軸長の２５％までの間（以下説明の都合上ハ
ブ部１８という）の翼１２の内部には、鋳造時に、中子
としてセラミックコアを用いて空洞１３が形成されてい
る。
強度低下を回避するため、動翼１０内部に冷却構造を設
けた、動翼１０の翼厚方向中心部での断面を示す図であ
る。図に示すように、動翼１０の翼付根部１９、および
翼１２と翼付根部１９の境界であるハブ１１から翼端１
６方向へ翼軸長の２５％までの間（以下説明の都合上ハ
ブ部１８という）の翼１２の内部には、鋳造時に、中子
としてセラミックコアを用いて空洞１３が形成されてい
る。
【０００５】また、空洞１３外周部から翼端１６までの
翼１２の内部には、複数本のマルチホール１５が翼軸方
向に穿設してあり、対流冷却によって翼１２、ハブ部１
８、および翼付根部１６の冷却を行うべく、図示しない
タービンロータから、冷却空気を矢印で示すように送り
込み、空洞１３、マルチホール１５を通過させて、翼端
１６、若しくはシュラウド１７に設けた開口からタービ
ン通路に排出するようにしている。なお、１４は動翼１
０の鋳造時に、ハブ部１８の内部に空洞１３を形成する
ために、中子として使用するセラミックコアを空洞１３
形成部に支持すべく設けられるコア支持リブである。
翼１２の内部には、複数本のマルチホール１５が翼軸方
向に穿設してあり、対流冷却によって翼１２、ハブ部１
８、および翼付根部１６の冷却を行うべく、図示しない
タービンロータから、冷却空気を矢印で示すように送り
込み、空洞１３、マルチホール１５を通過させて、翼端
１６、若しくはシュラウド１７に設けた開口からタービ
ン通路に排出するようにしている。なお、１４は動翼１
０の鋳造時に、ハブ部１８の内部に空洞１３を形成する
ために、中子として使用するセラミックコアを空洞１３
形成部に支持すべく設けられるコア支持リブである。
【０００６】しかしながら、このようにして内部に冷却
構造を設ける動翼１０においては、製造時に、空洞１３
を形成するための中子の製作の難しさや、空洞１３を設
ける動翼１０内部への中子のセッティングがしにくいと
いう不具合がある。さらに、ガスタービン効率の向上の
ために行われる高温、高圧化により、タービン入口温度
が１５００℃級になるガスタービンに使用される動翼で
は、前述したハブ部１８に空洞１３を設け、その内部に
導入する冷却空気で行う冷却だけでは、冷却不足となり
クリープ強度上に問題が生じるという不具合がある。
構造を設ける動翼１０においては、製造時に、空洞１３
を形成するための中子の製作の難しさや、空洞１３を設
ける動翼１０内部への中子のセッティングがしにくいと
いう不具合がある。さらに、ガスタービン効率の向上の
ために行われる高温、高圧化により、タービン入口温度
が１５００℃級になるガスタービンに使用される動翼で
は、前述したハブ部１８に空洞１３を設け、その内部に
導入する冷却空気で行う冷却だけでは、冷却不足となり
クリープ強度上に問題が生じるという不具合がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述したよ
うな、従来の長大薄肉化されたガスタービン動翼の問題
点を解消するために、動翼の内部に空洞を形成する中子
の製作、特にセッティングを考慮した中子の製作が容易
になるとともに、空洞内に、容易にセラミックコアの中
子をセッティングでき、動翼の軽量化、および冷却のた
めの空洞の形成が容易になり、さらには、空洞部の剛
性、特に捩り剛性が向上するとともに、ハブ部の冷却効
率を著しく向上させて、クリープ強度上の問題を解消し
て、より高い入口温度のガスタービンにも使用できるガ
スタービン動翼を提供することを課題とする。
うな、従来の長大薄肉化されたガスタービン動翼の問題
点を解消するために、動翼の内部に空洞を形成する中子
の製作、特にセッティングを考慮した中子の製作が容易
になるとともに、空洞内に、容易にセラミックコアの中
子をセッティングでき、動翼の軽量化、および冷却のた
めの空洞の形成が容易になり、さらには、空洞部の剛
性、特に捩り剛性が向上するとともに、ハブ部の冷却効
率を著しく向上させて、クリープ強度上の問題を解消し
て、より高い入口温度のガスタービンにも使用できるガ
スタービン動翼を提供することを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このため、本発明のガス
タービン動翼は、次の手段とした。動翼を内部から冷却
するため、動翼のハブ部、および翼付根部の内部に設け
られる空洞内に、ピンフィンを空洞内壁から突出させて
設け、若しくは柱状フィンを、その両端を対向する空洞
内壁にそれぞれ連結させて、設けるようにした。なお、
ピンフィン、若しくは柱状フィンは、少くとも動翼のハ
ブ部の内部に設けられる空洞内には設けることが好まし
い。
タービン動翼は、次の手段とした。動翼を内部から冷却
するため、動翼のハブ部、および翼付根部の内部に設け
られる空洞内に、ピンフィンを空洞内壁から突出させて
設け、若しくは柱状フィンを、その両端を対向する空洞
内壁にそれぞれ連結させて、設けるようにした。なお、
ピンフィン、若しくは柱状フィンは、少くとも動翼のハ
ブ部の内部に設けられる空洞内には設けることが好まし
い。
【０００９】これにより、本発明のガスタービン動翼
は、冷却のための空洞が形成されて、強度がクリティカ
ルになるハブ部、および翼付根部の強度が向上するとと
もに、特に、ハブ部の冷却効率がピンフィン、若しくは
柱状フィンの設置により、著しく向上し、この部分の温
度上昇を低減でき、クリープ強度が増大するため、より
高温のガスタービンに適用でき、しかもクリープ寿命を
延ばすことができる。また、ピンフィン、若しくは柱状
フィンを設けたことによって、薄肉化された動翼でも、
空洞を形成するためのセラミックコア（中子）の製作、
およびそのセッティングが容易となる。さらに、ピンフ
ィン、若しくは柱状フィンは、空洞を設けたことにより
薄肉化の著しい、特にハブ部では、構造材の役目をし、
この部分の強度が上りＩＳＢ翼の特性である、ねじりに
対する剛性が向上する。
は、冷却のための空洞が形成されて、強度がクリティカ
ルになるハブ部、および翼付根部の強度が向上するとと
もに、特に、ハブ部の冷却効率がピンフィン、若しくは
柱状フィンの設置により、著しく向上し、この部分の温
度上昇を低減でき、クリープ強度が増大するため、より
高温のガスタービンに適用でき、しかもクリープ寿命を
延ばすことができる。また、ピンフィン、若しくは柱状
フィンを設けたことによって、薄肉化された動翼でも、
空洞を形成するためのセラミックコア（中子）の製作、
およびそのセッティングが容易となる。さらに、ピンフ
ィン、若しくは柱状フィンは、空洞を設けたことにより
薄肉化の著しい、特にハブ部では、構造材の役目をし、
この部分の強度が上りＩＳＢ翼の特性である、ねじりに
対する剛性が向上する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明のガスタービン動翼
の実施の一形態を、図面にもとづき説明する。図１は、
本発明のガスタービン動翼の実施の１形態を示す動翼の
翼厚方向中心部での断面図である。なお、本形態を示す
図面において、図３で示す符号と同一符号のものは、図
３において説明したものと同一のものにつき、説明は省
略する。
の実施の一形態を、図面にもとづき説明する。図１は、
本発明のガスタービン動翼の実施の１形態を示す動翼の
翼厚方向中心部での断面図である。なお、本形態を示す
図面において、図３で示す符号と同一符号のものは、図
３において説明したものと同一のものにつき、説明は省
略する。
【００１１】図に示すように、長大薄肉化された動翼１
の翼付根部１９、および翼付根部１９と翼１２の境界で
あるハブ１１から翼端１６方向へ翼軸長の２５％までの
翼１２のハブ部１８の内部には、コア支持リブ１４を具
えた空洞４が設けてある。そして、この空洞４には、後
述するピンフィン５が設けられている。なお、空洞４の
外周部から翼端１６までの内部には、翼１２の軸長さ方
向に配列された、図１の矢視Ａ−Ａ断面図である図２
（Ａ）に示すような複数のマルチホール１５が、前述し
た従来例と同様に穿設されている。
の翼付根部１９、および翼付根部１９と翼１２の境界で
あるハブ１１から翼端１６方向へ翼軸長の２５％までの
翼１２のハブ部１８の内部には、コア支持リブ１４を具
えた空洞４が設けてある。そして、この空洞４には、後
述するピンフィン５が設けられている。なお、空洞４の
外周部から翼端１６までの内部には、翼１２の軸長さ方
向に配列された、図１の矢視Ａ−Ａ断面図である図２
（Ａ）に示すような複数のマルチホール１５が、前述し
た従来例と同様に穿設されている。
【００１２】また、空洞４内には、好適な実施の第１形
態を示す、図１の矢視Ｂ−Ｂの部分断面図である、図２
（Ｂ）に示すように、ピンフィン５が空洞４を形成する
内壁から突出して設けられている。このピンフィン５
は、ピン径２mm、ピッチ８〜１０mmで、空洞４の翼軸方
向に１１列で設けられている。これにより、空洞４が設
けられ、薄肉化されたハブ部１８の剛性が増すととも
に、この空洞４に、図示しないタービンロータに設けた
通路から導入され、マルチホール１５を通って、翼端１
６側へ流される冷却空気による、ハブ部１８の冷却効率
が向上し、クリープ強度が増大する。
態を示す、図１の矢視Ｂ−Ｂの部分断面図である、図２
（Ｂ）に示すように、ピンフィン５が空洞４を形成する
内壁から突出して設けられている。このピンフィン５
は、ピン径２mm、ピッチ８〜１０mmで、空洞４の翼軸方
向に１１列で設けられている。これにより、空洞４が設
けられ、薄肉化されたハブ部１８の剛性が増すととも
に、この空洞４に、図示しないタービンロータに設けた
通路から導入され、マルチホール１５を通って、翼端１
６側へ流される冷却空気による、ハブ部１８の冷却効率
が向上し、クリープ強度が増大する。
【００１３】また、空洞４内部にピンフィン５を突設す
るようにしたことにより、動翼１の製造時、空洞４を形
成するために、動翼１の内部に設置する中子である、セ
ラミックコアの支持が、コア支持リブ１４のみによって
なされていたのを、ピンフィン５の突設部で支持できる
ようになり、これにより中子の製作が容易になるととも
に、中子のセッティングが容易になる。
るようにしたことにより、動翼１の製造時、空洞４を形
成するために、動翼１の内部に設置する中子である、セ
ラミックコアの支持が、コア支持リブ１４のみによって
なされていたのを、ピンフィン５の突設部で支持できる
ようになり、これにより中子の製作が容易になるととも
に、中子のセッティングが容易になる。
【００１４】また、ピンフィン５は突起状のものに代え
て、図２（Ｃ）に示すように、空洞４内の腹側から背側
までつながった、柱状フィン６とすることもできる。そ
して、柱状フィン６を設けた場合、従来の空洞１３を設
けただけのハブ部１８に比べ、また図２（Ｂ）に示すピ
ンフィン５を設けたものに比べても、柱状フィン６がハ
ブ部１８の剛性を高めるという効果も有する。
て、図２（Ｃ）に示すように、空洞４内の腹側から背側
までつながった、柱状フィン６とすることもできる。そ
して、柱状フィン６を設けた場合、従来の空洞１３を設
けただけのハブ部１８に比べ、また図２（Ｂ）に示すピ
ンフィン５を設けたものに比べても、柱状フィン６がハ
ブ部１８の剛性を高めるという効果も有する。
【００１５】なお、本形態のガスタービン動翼の翼端１
６に設けるシュラウド１７は、マルチホール１５からの
空気を利用するようにした、空冷式シュラウドを用いる
のがより好ましい。すなわち、図１に示す翼１２の外径
端である翼端１６には、平面図である図３（Ａ）に示す
ようなシュラウド１７が固着され、翼端１６からの作動
流体の流出によるタービン効率の低下、回転時の動翼１
の振動低減を行うようにしているが、このシュラウド１
７にマルチホール１５に連結する空気通路を周方向に設
けた空冷式シュラウドを、本形態のガスタービン動翼に
採用することにより、より一層の効果が得られる。
６に設けるシュラウド１７は、マルチホール１５からの
空気を利用するようにした、空冷式シュラウドを用いる
のがより好ましい。すなわち、図１に示す翼１２の外径
端である翼端１６には、平面図である図３（Ａ）に示す
ようなシュラウド１７が固着され、翼端１６からの作動
流体の流出によるタービン効率の低下、回転時の動翼１
の振動低減を行うようにしているが、このシュラウド１
７にマルチホール１５に連結する空気通路を周方向に設
けた空冷式シュラウドを、本形態のガスタービン動翼に
採用することにより、より一層の効果が得られる。
【００１６】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明のガスタ
ービン動翼によれば特許請求の範囲に示す構成により、
次の効果が得られる。
ービン動翼によれば特許請求の範囲に示す構成により、
次の効果が得られる。
【００１７】（１）ガスタービンの後段に設置された、
長大薄肉の動翼の冷却効率を高めることができ、クリー
プ寿命が向上する。
長大薄肉の動翼の冷却効率を高めることができ、クリー
プ寿命が向上する。
【００１８】（２）また、ピンフィンを設けたことによ
り、薄い動翼でも、セラミックコアの製作、及びセッテ
ィングが容易となるうえ、動翼の剛性を上げることがで
きる。等、動翼の信頼性向上と、高温、高出力化に対応
する効果を大きいものとすることができる。
り、薄い動翼でも、セラミックコアの製作、及びセッテ
ィングが容易となるうえ、動翼の剛性を上げることがで
きる。等、動翼の信頼性向上と、高温、高出力化に対応
する効果を大きいものとすることができる。
【図１】本発明のガスタービン動翼の実施の１形態を示
す長大薄肉の動翼の翼厚方向中心部での断面図、
す長大薄肉の動翼の翼厚方向中心部での断面図、
【図２】図１に示す動翼の内部を示す図で、図２（Ａ）
は図１の矢視Ａ−Ａ断面図、図２（Ｂ）は図１の矢視Ｂ
−Ｂ断面図、図２（Ｃ）は図２（Ｂ）とは異る他の形態
を示す図１の矢視Ｂ−Ｂ断面図、
は図１の矢視Ａ−Ａ断面図、図２（Ｂ）は図１の矢視Ｂ
−Ｂ断面図、図２（Ｃ）は図２（Ｂ）とは異る他の形態
を示す図１の矢視Ｂ−Ｂ断面図、
【図３】図１の翼端に設置するシュラウドを示す図で、
図３（Ａ）は図１の矢視Ｃ−Ｃ平面図、図３（Ｂ）は翼
とシュラウドに連結して設けられた冷却空気通路を示す
断面図、
図３（Ａ）は図１の矢視Ｃ−Ｃ平面図、図３（Ｂ）は翼
とシュラウドに連結して設けられた冷却空気通路を示す
断面図、
【図４】従来のガスタービン動翼の断面図で、図４
（Ａ）は動翼の翼厚方向中心部での断面図、図４（Ｂ）
は図４（Ａ）の矢視Ｄ−Ｄ断面図である。
（Ａ）は動翼の翼厚方向中心部での断面図、図４（Ｂ）
は図４（Ａ）の矢視Ｄ−Ｄ断面図である。
４，１３ 空洞 ５ ピンフィン ６ 柱状フィン １０ 動翼 １１ ハブ １２ 翼 １４ コア支持リブ １５ マルチホール １６ 翼端 １７ シュラウド １８ ハブ部 １９ 翼付根部
Claims (1)
- 【請求項１】 動翼のハブ部、および翼付根部の内部に
空洞を設け、前記ハブ部より翼端側の翼内部に、前記空
洞と翼端部に設けた開口と連通し、前記空洞から前記開
口へ冷却空気を通過させるマルチホールを穿設したガス
タービン動翼において、前記空洞内に内壁から突起させ
たピンフィン、若しくは対向する内壁に両端を連結させ
た柱状フィンを設けたことを特徴とするガスタービン動
翼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7210586A JP2984583B2 (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | ガスタービン動翼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7210586A JP2984583B2 (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | ガスタービン動翼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953407A true JPH0953407A (ja) | 1997-02-25 |
| JP2984583B2 JP2984583B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=16591778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7210586A Expired - Lifetime JP2984583B2 (ja) | 1995-08-18 | 1995-08-18 | ガスタービン動翼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2984583B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0935052A3 (en) * | 1998-02-04 | 2000-03-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine rotor blade |
| KR20170134553A (ko) | 2015-08-25 | 2017-12-06 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 터빈 동익 및 가스 터빈 |
| KR20170140337A (ko) | 2015-08-25 | 2017-12-20 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 터빈 동익 및 가스 터빈 |
-
1995
- 1995-08-18 JP JP7210586A patent/JP2984583B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0935052A3 (en) * | 1998-02-04 | 2000-03-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine rotor blade |
| US6152695A (en) * | 1998-02-04 | 2000-11-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine moving blade |
| KR20170134553A (ko) | 2015-08-25 | 2017-12-06 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 터빈 동익 및 가스 터빈 |
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