JPH0959644A - コークス乾式消火設備における空気吹込方法 - Google Patents
コークス乾式消火設備における空気吹込方法Info
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- JPH0959644A JPH0959644A JP7209677A JP20967795A JPH0959644A JP H0959644 A JPH0959644 A JP H0959644A JP 7209677 A JP7209677 A JP 7209677A JP 20967795 A JP20967795 A JP 20967795A JP H0959644 A JPH0959644 A JP H0959644A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- circulating gas
- blowing
- air
- combustible components
- Prior art date
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 循環ガスの可燃成分濃度または赤熱コークス
の持込み熱量が変動したときでも蒸気発生量の低下を最
小にする空気吹込み方法を提供する。 【解決手段】 廃熱ボイラー７の蒸気発生量の増加を図
るために、循環ガスに空気を吹込む方法において、除塵
板６の下流室に循環ガスの流れ方向に沿って吹込み口１
３ａ，１３ｂ，１３ｃを複数設け、循環ガス中の可燃成
分濃度または赤熱コークスの持ち込む入熱量によって一
つの吹込み口を選択して吹込むコークス乾式消火設備に
おける空気吹込方法。 【効果】 循環ガスの可燃成分濃度または、入熱量に基
づいて最大の蒸気量を回収することができる。
の持込み熱量が変動したときでも蒸気発生量の低下を最
小にする空気吹込み方法を提供する。 【解決手段】 廃熱ボイラー７の蒸気発生量の増加を図
るために、循環ガスに空気を吹込む方法において、除塵
板６の下流室に循環ガスの流れ方向に沿って吹込み口１
３ａ，１３ｂ，１３ｃを複数設け、循環ガス中の可燃成
分濃度または赤熱コークスの持ち込む入熱量によって一
つの吹込み口を選択して吹込むコークス乾式消火設備に
おける空気吹込方法。 【効果】 循環ガスの可燃成分濃度または、入熱量に基
づいて最大の蒸気量を回収することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、コークス乾式消
火設備の廃熱ボイラー蒸気発生量を最大にするための空
気吹込方法に関するものである。
火設備の廃熱ボイラー蒸気発生量を最大にするための空
気吹込方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】省エネルギーおよび環境対策を目的とし
て、赤熱コークスを冷却塔に導入し、冷却塔下部から冷
却ガスを吹き込んで冷却し、そのガスを廃熱ボイラーに
導き蒸気を発生させ、熱回収を行う所謂、コークス乾式
消火設備（以下、ＣＤＱという。）が使用されている。
しかし、このＣＤＱの蒸気発生量は、冷却する赤熱コー
クスの装入量および装入コークスの温度により直接影響
を受ける。例えば、コークス炉から排出され冷却塔に装
入される赤熱コークスの量および温度が窯出しの都合で
一時的に増減する場合には、排熱ガスの温度が変化する
ことになり、廃熱ボイラーの蒸気発生量が増減する。そ
の結果、蒸気発生量を定量またはタービンの最大蒸気負
荷量に制御することは、困難である。
て、赤熱コークスを冷却塔に導入し、冷却塔下部から冷
却ガスを吹き込んで冷却し、そのガスを廃熱ボイラーに
導き蒸気を発生させ、熱回収を行う所謂、コークス乾式
消火設備（以下、ＣＤＱという。）が使用されている。
しかし、このＣＤＱの蒸気発生量は、冷却する赤熱コー
クスの装入量および装入コークスの温度により直接影響
を受ける。例えば、コークス炉から排出され冷却塔に装
入される赤熱コークスの量および温度が窯出しの都合で
一時的に増減する場合には、排熱ガスの温度が変化する
ことになり、廃熱ボイラーの蒸気発生量が増減する。そ
の結果、蒸気発生量を定量またはタービンの最大蒸気負
荷量に制御することは、困難である。
【０００３】出願人は、既に、廃熱ボイラーにおける蒸
気発生量を増加するための空気吹込み方法を特願平６−
２３８８１７号（出願日；Ｈ．６年１０月３日）で出願
している。この方法を次に説明する。図４において、循
環ファン１で吸引された低温の循環ガスは、冷却室２の
下部から吹き込まれる。この低温の循環ガスは、冷却室
２に装入された赤熱コークス３と熱交換して高温の循環
ガスとなってフリュー４を経てダクト５に入る。ダクト
５の中に除塵板６が設けられており、この除塵板６によ
り循環ガス中の微粒コークスが取り除かれる。微粒コー
クスを除去された循環ガスは、廃熱ボイラー７で蒸気を
発生させ、自身は冷却されて低温の循環ガスとなる。廃
熱ボイラー７を出た低温の循環ガスは集塵機８で除塵さ
れ、再び循環ファン１に吸引される。フリューを経てダ
クト５に入る高温の循環ガスは、可燃成分（ＣＯ，Ｈ2
等）を含んでいる。また、この可燃成分の量は、赤熱コ
ークスの温度や性状等により変動する。
気発生量を増加するための空気吹込み方法を特願平６−
２３８８１７号（出願日；Ｈ．６年１０月３日）で出願
している。この方法を次に説明する。図４において、循
環ファン１で吸引された低温の循環ガスは、冷却室２の
下部から吹き込まれる。この低温の循環ガスは、冷却室
２に装入された赤熱コークス３と熱交換して高温の循環
ガスとなってフリュー４を経てダクト５に入る。ダクト
５の中に除塵板６が設けられており、この除塵板６によ
り循環ガス中の微粒コークスが取り除かれる。微粒コー
クスを除去された循環ガスは、廃熱ボイラー７で蒸気を
発生させ、自身は冷却されて低温の循環ガスとなる。廃
熱ボイラー７を出た低温の循環ガスは集塵機８で除塵さ
れ、再び循環ファン１に吸引される。フリューを経てダ
クト５に入る高温の循環ガスは、可燃成分（ＣＯ，Ｈ2
等）を含んでいる。また、この可燃成分の量は、赤熱コ
ークスの温度や性状等により変動する。
【０００４】このようなコークス乾式消火設備におい
て、前記方法を実施するために、フリュー出口に空気吹
込管１１、除塵板６の上流に空気吹込管１２、除塵板６
の下流に空気吹込管１３を設け、また、空気吹込管１１
の近くに温度計２２、廃熱ボイラー入口近くに温度計２
３を設けている。また、廃熱ボイラー入口近くに火炎検
出器２４を設けている。そして、フリュー出口、除塵板
の上流および下流の３箇所に分けて空気を吹込み循環ガ
ス中の可燃成分を燃焼させることにより、フリュー出口
のみで吹込む場合に比べて、空気吹き込み位置からボイ
ラーまでの距離が短くできるのでダクト壁からの熱放散
量が少なくなり、廃熱ボイラー７での蒸気発生量の増加
が図れる。
て、前記方法を実施するために、フリュー出口に空気吹
込管１１、除塵板６の上流に空気吹込管１２、除塵板６
の下流に空気吹込管１３を設け、また、空気吹込管１１
の近くに温度計２２、廃熱ボイラー入口近くに温度計２
３を設けている。また、廃熱ボイラー入口近くに火炎検
出器２４を設けている。そして、フリュー出口、除塵板
の上流および下流の３箇所に分けて空気を吹込み循環ガ
ス中の可燃成分を燃焼させることにより、フリュー出口
のみで吹込む場合に比べて、空気吹き込み位置からボイ
ラーまでの距離が短くできるのでダクト壁からの熱放散
量が少なくなり、廃熱ボイラー７での蒸気発生量の増加
が図れる。
【０００５】また、火炎検出器２４で火炎が検出された
場合、除塵板下流の空気吹込管１３の吹込み量を減少さ
せ、火炎が廃熱ボイラーの蒸発管に当たるのを防止し、
その寿命延長を図るものである。
場合、除塵板下流の空気吹込管１３の吹込み量を減少さ
せ、火炎が廃熱ボイラーの蒸発管に当たるのを防止し、
その寿命延長を図るものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ような空気吹込方法の場合であっても、除塵板の下流室
の吹込管が一箇所のみであると、循環ガス中の可燃成分
量や持込み熱量の変動に伴う除塵板の下流室における火
炎長さの変化に対応することが困難な場合も生じる。
ような空気吹込方法の場合であっても、除塵板の下流室
の吹込管が一箇所のみであると、循環ガス中の可燃成分
量や持込み熱量の変動に伴う除塵板の下流室における火
炎長さの変化に対応することが困難な場合も生じる。
【０００７】すなわち、たとえば、循環ガス中の可燃成
分量や持込み熱量が増大したときは、火炎長さが長くな
りすぎるため、吹込み空気量を減少し火炎長さを短くし
なければならない。このため、循環ガスの温度が低下
し、廃熱ボイラーの蒸気発生量が低下するという問題点
がある。また、逆に循環ガス中の可燃成分量や持込み熱
量が減少した場合には、火炎長さが短くなりすぎボイラ
ーへの伝熱効率が低下するという問題がある。
分量や持込み熱量が増大したときは、火炎長さが長くな
りすぎるため、吹込み空気量を減少し火炎長さを短くし
なければならない。このため、循環ガスの温度が低下
し、廃熱ボイラーの蒸気発生量が低下するという問題点
がある。また、逆に循環ガス中の可燃成分量や持込み熱
量が減少した場合には、火炎長さが短くなりすぎボイラ
ーへの伝熱効率が低下するという問題がある。
【０００８】本発明は、循環ガス中の可燃成分量または
赤熱コークスの持込み熱量が変動したときでも、除塵板
下流における空気吹込位置を最適に調整し蒸気発生量の
低下を最小にする空気吹込方法を提供することを目的と
する。
赤熱コークスの持込み熱量が変動したときでも、除塵板
下流における空気吹込位置を最適に調整し蒸気発生量の
低下を最小にする空気吹込方法を提供することを目的と
する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を、
除塵板の下流室に循環ガスの流れ方向に沿って吹込み口
を複数設け、循環ガス中の可燃成分の量または赤熱コー
クスの持ち込む入熱量に応じて、一つの吹込み口を選択
して空気を吹込むことにより達成する。
除塵板の下流室に循環ガスの流れ方向に沿って吹込み口
を複数設け、循環ガス中の可燃成分の量または赤熱コー
クスの持ち込む入熱量に応じて、一つの吹込み口を選択
して空気を吹込むことにより達成する。
【００１０】これにより、火炎長さの調整が可能とな
り、廃熱ボイラーにおける熱交換効率が向上し、蒸気発
生量の低下を最小限にすることができる。
り、廃熱ボイラーにおける熱交換効率が向上し、蒸気発
生量の低下を最小限にすることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態の例を図面に
基づいて以下に説明する。図１は、本発明の一実施形態
を説明するブロック図である。図１において、図４と同
一の部分には同一の符号を付し、説明を省略する。本発
明を実施するために、除塵板６の下流室に循環ガスの流
れに沿って、上流側から３箇所に、上流吹込管１３ａ、
中流吹込管１３ｂおよび下流吹込管１３ｃを一定の間隔
で設けている。
基づいて以下に説明する。図１は、本発明の一実施形態
を説明するブロック図である。図１において、図４と同
一の部分には同一の符号を付し、説明を省略する。本発
明を実施するために、除塵板６の下流室に循環ガスの流
れに沿って、上流側から３箇所に、上流吹込管１３ａ、
中流吹込管１３ｂおよび下流吹込管１３ｃを一定の間隔
で設けている。
【００１２】１４は、上記吹込管に空気を供給する空気
吹込ブロワーである。空気吸込ブロワー１４で吸引した
空気は、配管１５、流量計１６、流量調整弁１７を通し
て吹込管１１に、配管１５、流量計１８、流量調整弁１
９を通して吹込管１２に、および、配管１５、流量計２
０ａ、流量調整弁２１ａ、または配管１５、流量計２０
ｂ、流量調整弁２１ｂ、または、配管１５、流量計２０
ｃ、流量調整弁２１ｃの中から選択された一つの経路を
通して吹込管１３ａまたは吹込管１３ｂまたは吹込管１
３ｃの一つに分配、供給される。
吹込ブロワーである。空気吸込ブロワー１４で吸引した
空気は、配管１５、流量計１６、流量調整弁１７を通し
て吹込管１１に、配管１５、流量計１８、流量調整弁１
９を通して吹込管１２に、および、配管１５、流量計２
０ａ、流量調整弁２１ａ、または配管１５、流量計２０
ｂ、流量調整弁２１ｂ、または、配管１５、流量計２０
ｃ、流量調整弁２１ｃの中から選択された一つの経路を
通して吹込管１３ａまたは吹込管１３ｂまたは吹込管１
３ｃの一つに分配、供給される。
【００１３】２５は、循環ファン１の下流における循環
ガスを吸引、成分分析するガス成分検出器である。
ガスを吸引、成分分析するガス成分検出器である。
【００１４】３０は、循環ガス量、循環ガスの可燃成分
および経験値に基づいて求められた空気吹込み量を一定
比率で各位置の空気吹込管に配分する手段と、ガス成分
検出器２５から送信されてくるガス成分中の可燃成分
（Ｈ2 ，ＣＯ等）濃度を基に求められた除塵板の下流室
に流入してくる循環ガスの可燃成分の量により除塵板の
下流室吹込管を選択決定する手段を有する演算器であ
る。
および経験値に基づいて求められた空気吹込み量を一定
比率で各位置の空気吹込管に配分する手段と、ガス成分
検出器２５から送信されてくるガス成分中の可燃成分
（Ｈ2 ，ＣＯ等）濃度を基に求められた除塵板の下流室
に流入してくる循環ガスの可燃成分の量により除塵板の
下流室吹込管を選択決定する手段を有する演算器であ
る。
【００１５】なお、各位置の吹込管の空気吹込量は、吹
込管１２における循環ガス温度が、循環ガスの主成分で
あるＨ2 を燃焼させるための温度である７４０℃以上に
なり、且つ廃熱ボイラーの入口の循環ガス温度が１００
０℃以下（廃熱ボイラーの過熱管を保護するための許容
温度）になるように決定される。
込管１２における循環ガス温度が、循環ガスの主成分で
あるＨ2 を燃焼させるための温度である７４０℃以上に
なり、且つ廃熱ボイラーの入口の循環ガス温度が１００
０℃以下（廃熱ボイラーの過熱管を保護するための許容
温度）になるように決定される。
【００１６】本発明方法は、上述の機器により次のよう
に行われる。演算機３０の空気吹込み量配分手段から各
位置の空気吹込み量に見合った開度が、流量調整弁１
７、１９および除塵板の下流室の流量調整弁（２１ａ，
２１ｂ，２１ｃ）の一つに指令され、吹込管１１、１２
および除塵板の下流室の吹込管（１３ａ，１３ｂ，１３
ｃ）の一つの空気吹込み量が指令された配分流量に制御
される。
に行われる。演算機３０の空気吹込み量配分手段から各
位置の空気吹込み量に見合った開度が、流量調整弁１
７、１９および除塵板の下流室の流量調整弁（２１ａ，
２１ｂ，２１ｃ）の一つに指令され、吹込管１１、１２
および除塵板の下流室の吹込管（１３ａ，１３ｂ，１３
ｃ）の一つの空気吹込み量が指令された配分流量に制御
される。
【００１７】また、演算器３０の下流室吹込管選択手段
において、図２に示す内容の演算および判断が行われ、
吹込管の選択が行われる。まず、除塵板下流室に流入す
る循環ガス量および循環ガスのガス成分から可燃成分量
が求められる。
において、図２に示す内容の演算および判断が行われ、
吹込管の選択が行われる。まず、除塵板下流室に流入す
る循環ガス量および循環ガスのガス成分から可燃成分量
が求められる。
【００１８】可燃成分量は、例えば循環ガス中の可燃成
分であるＣＯ及びＨ2 の濃度の和として求める。表１に
は循環ガスの成分と可燃成分量の一例を示す。
分であるＣＯ及びＨ2 の濃度の和として求める。表１に
は循環ガスの成分と可燃成分量の一例を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】次に、可燃成分量に応じて吹込管が選択さ
れる。吹込管の選択の基準となる可燃成分量は経験的に
定めることができる。例えば、可燃成分量が７８ｇ／Ｎ
ｍ3以上のとき吹込管１３ａが、可燃成分量が７８ｇ／
Ｎｍ3 未満４６ｇ／Ｎｍ3 以上のとき吹込管１３ｂが、
４６ｇ／Ｎｍ3 未満のとき吹込管１３ｃが選択される。
そして、吹込管１３ｃで吹き込んでいるとき、可燃成分
量の増加等により炎検出器２４で炎が検出されると、吹
込管１３ｂに切り換えられる。また、吹込管１３ｂで吹
き込んでいるとき、可燃成分量の増加等により炎検出器
２４で炎が検出されると、吹込管１３ａに切り換えられ
る。この時、炎検出器２４で炎が検出された場合は、空
気吹き込み量を低減する。以上の制御を常時行い、廃熱
ボイラーにおける蒸気回収量を最大にすることができ
る。
れる。吹込管の選択の基準となる可燃成分量は経験的に
定めることができる。例えば、可燃成分量が７８ｇ／Ｎ
ｍ3以上のとき吹込管１３ａが、可燃成分量が７８ｇ／
Ｎｍ3 未満４６ｇ／Ｎｍ3 以上のとき吹込管１３ｂが、
４６ｇ／Ｎｍ3 未満のとき吹込管１３ｃが選択される。
そして、吹込管１３ｃで吹き込んでいるとき、可燃成分
量の増加等により炎検出器２４で炎が検出されると、吹
込管１３ｂに切り換えられる。また、吹込管１３ｂで吹
き込んでいるとき、可燃成分量の増加等により炎検出器
２４で炎が検出されると、吹込管１３ａに切り換えられ
る。この時、炎検出器２４で炎が検出された場合は、空
気吹き込み量を低減する。以上の制御を常時行い、廃熱
ボイラーにおける蒸気回収量を最大にすることができ
る。
【００２１】また、可燃成分量は、冷却塔に装入される
赤熱コークスが持ち込む入熱量（コークス温度×切出
量）と比例するので、除塵板下流室の吹込管の選択は赤
熱コークスの持ち込む入熱量に基づいて行うこともでき
る。
赤熱コークスが持ち込む入熱量（コークス温度×切出
量）と比例するので、除塵板下流室の吹込管の選択は赤
熱コークスの持ち込む入熱量に基づいて行うこともでき
る。
【００２２】図３は、除塵板下流室の吹込管位置による
入熱量（コークス温度×切出量）と蒸気回収量の関係を
示すグラフである。図３は、入熱量の範囲により、吹込
管を選択することが蒸気回収量を最大にできることを示
している。即ち、入熱量の範囲と蒸気回収量を最大にす
る吹込管の関係は以下の通りである。 入熱量が少ない（１９×１０4 ｋｇ．℃／Ｈ以下）
とき；下流位置の吹込管１３ｃ 入熱量が平均的範囲（１９×１０4 〜１９．８×１
０4 ｋｇ．℃／Ｈ）のとき；中流位置の吹込管１３ｂ 入熱量が多い（１９．８×１０4 ｋｇ．℃／Ｈ以
上）とき、上流位置の吹込管１３ａ なお、吹込管選択の制御方法は、前記した循環ガス中の
可燃成分量に基づく制御方法と同一の方法で行う。
入熱量（コークス温度×切出量）と蒸気回収量の関係を
示すグラフである。図３は、入熱量の範囲により、吹込
管を選択することが蒸気回収量を最大にできることを示
している。即ち、入熱量の範囲と蒸気回収量を最大にす
る吹込管の関係は以下の通りである。 入熱量が少ない（１９×１０4 ｋｇ．℃／Ｈ以下）
とき；下流位置の吹込管１３ｃ 入熱量が平均的範囲（１９×１０4 〜１９．８×１
０4 ｋｇ．℃／Ｈ）のとき；中流位置の吹込管１３ｂ 入熱量が多い（１９．８×１０4 ｋｇ．℃／Ｈ以
上）とき、上流位置の吹込管１３ａ なお、吹込管選択の制御方法は、前記した循環ガス中の
可燃成分量に基づく制御方法と同一の方法で行う。
【００２３】上記実施例は、除塵板下流室の空気吹込管
を３箇所に設けた例について述べたが、設ける吹込管の
位置の数は、２箇所、４箇所等、除塵板下流室の長さに
よって適当に選べばよい。
を３箇所に設けた例について述べたが、設ける吹込管の
位置の数は、２箇所、４箇所等、除塵板下流室の長さに
よって適当に選べばよい。
【００２４】
【発明の効果】本発明は、除塵板下流室の複数位置に空
気吹込管を設ける構成としたから、循環ガス中の可燃成
分の量または入熱量に基づいて最大の蒸気量を回収する
ことができる。
気吹込管を設ける構成としたから、循環ガス中の可燃成
分の量または入熱量に基づいて最大の蒸気量を回収する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明方法の一実施形態を説明するブロック図
である。
である。
【図２】空気吹込管の位置選択フローチャートの例であ
る。
る。
【図３】除塵板下流室の吹込管位置による入熱量と蒸気
回収量の関係を示すグラフである。
回収量の関係を示すグラフである。
【図４】従来方法を説明するブロック図である。
１ 循環ファン ２ 冷却室 ３ 赤熱コークス ４ フリュー ５ ダクト ６ 除塵板 ７ 廃熱ボイラー １１ 空気吹込管（フリュー出口） １２ 空気吹込管（除塵板上流室） １３ａ 上流吹込管 １３ｂ 中流吹込管 １３ｃ 下流吹込管 １６，１８，２０ａ，２０ｂ，２０ｃ 流量計 １７，１９，２１ａ，２１ｂ，２１ｃ 流量調整弁 ２２，２３ 温度計 ２４ 炎検出器 ２５ ガス成分検出器 ３０ 演算器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 根本 謙一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 コークス乾式消火設備において廃熱ボイ
ラーへの循環ガスに空気を吹込む方法であって、除塵板
の下流室に循環ガスの流れ方向に沿って吹込み口を複数
個設け、循環ガス中の可燃成分の量または赤熱コークス
の持ち込む入熱量に応じて、前記吹き込み口のうちの一
つの吹込み口を選択して空気を吹込むことを特徴とする
コークス乾式消火設備における空気吹込方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7209677A JPH0959644A (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | コークス乾式消火設備における空気吹込方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7209677A JPH0959644A (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | コークス乾式消火設備における空気吹込方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959644A true JPH0959644A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16576791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7209677A Withdrawn JPH0959644A (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | コークス乾式消火設備における空気吹込方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959644A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530045B1 (ko) * | 2000-12-19 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 건식소화설비의 분코크스 포집장치 |
| JP2013221129A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | コークス乾式消火設備における燃焼用空気の導入制御方法 |
-
1995
- 1995-08-17 JP JP7209677A patent/JPH0959644A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530045B1 (ko) * | 2000-12-19 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 건식소화설비의 분코크스 포집장치 |
| JP2013221129A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | コークス乾式消火設備における燃焼用空気の導入制御方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |