JPH0967625A - 耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度ネジの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷間鍛造性が良好であると共に、優れた耐遅
れ破壊性を発揮する浸炭高強度ネジの製造方法を提供す
る。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．１５％，Ｓｉ：０．
１０％以下，Ｍｎ：１．６％以下，Ｐ：０．０１０％以
下，Ｓ：０．０１０％以下，Ａｌ：０．０１〜０．０５
％を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を、燐を含
まない潤滑皮膜形成剤で処理した後、ねじ形状に成形加
工し、次いで浸炭焼入れ焼戻し処理を行うことを特徴と
する。さらに、鋼成分として、Ｔｉ：０．１０％以下、
Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．２５％以下のうち１種
または２種以上を含有する鋼を用いてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電気製品，カメラ，
ＡＶ機器等の精密機器や建築用資材等に使用されるタッ
ピンねじや小ねじ等の浸炭高強度ネジを製造する方法に
関し、特に耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度ネジの製造
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】浸炭高強度ねじを製造するにあたって
は、熱間圧延線材を用いて、脱スケール，伸線，球状化
焼鈍，酸洗い，燐酸亜鉛皮膜処理，仕上げ伸線の各工程
に付した後、冷間鍛造によりねじ形状に成形し、最後に
所定強度を付与するための浸炭焼入れ焼戻しを行うとい
う方法を採用することが一般的である。

【０００３】特にタッピンねじの場合には、下穴だけの
めねじ側に自らねじを加工しながら締付ける必要がある
ことから、高い表面硬度と内部靭性が要求されている。
そこで炭素の含有量を低めに設定した上で、焼入性向上
を目的としてＳｉ，Ｍｎ等の合金化元素を含有させた低
炭素鋼（例えば、特公平５−６３５４２）が提案されて
おり、浸炭焼入れ焼戻し処理を施すことにより、表面硬
さはＨｖ５００以上、芯部硬さはＨｖ３００〜４００を
示すタッピンねじが開発されている。

【０００４】この様にして製造される浸炭高強度ねじの
必要特性としては、使用中に突然破断する遅れ破壊に対
し抵抗力を有すること、即ち耐遅れ破壊性に優れること
が重要であり、上記低炭素鋼では、Ｐ，Ｓの含有量を微
量に限定することにより耐遅れ破壊性の改善が図られて
いる。

【０００５】しかしながら、上記低炭素鋼を用いたタッ
ピンねじを始め従来のタッピンねじでは、カメラ等の精
密機器や自動車に組み込まれたねじが、頻度こそは低い
が、遅れ破壊により破断する場合があり、特にカメラの
場合にはねじの交換が困難なことがあるため、ねじの破
損が製品寿命につながることがあった。

【０００６】ボルトの場合には、引張強さが１２０ｋｇ
ｆ／ｍｍ² を超えると、耐遅れ破壊性の劣化が顕著とな
ることが知られており、これは表面からの浸燐により表
層部に燐濃化層が形成されている場合に起こることが確
認されている。

【０００７】タッピンねじの場合、引張強さはその寸法
や形状等の制約から直接測定することは難しいが、硬度
換算により引張強さを推定することは可能であり、硬度
がＨｖ５００以上の表層部における引張強さは１２０ｋ
ｇｆ／ｍｍ² を超えているものと推定される。従って、
上記タッピンねじの場合も表層部の燐濃化層が遅れ破壊
を引き起こしていることが十分予想される。しかし、浸
燐によるねじの遅れ破壊に対しては何ら対策が採られて
いないのが現状である。

【０００８】高強度部材の浸燐対策に関しては、特開平
２−２４７３３２の技術が知られている。しかしこの技
術はＣ量が０．２％以上と高く、しかもＭｎ及びＣｒの
合金化元素により焼入れ性の向上を図る高強度ボルトを
対象とするものであり、高い表面硬度と内部靭性が要求
されるタッピンねじに関しては、十分に信頼性の高い製
造方法が確立されていなかった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、冷間鍛造性が良好である
と共に、優れた耐遅れ破壊性を発揮する浸炭高強度ネジ
の製造方法を提供しようとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の製造方法とは、Ｃ：０．０５〜０．１５％，Ｓｉ：
０．１０％以下，Ｍｎ：１．６％以下，Ｐ：０．０１０
％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ａｌ：０．０１〜０．
０５％を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を、燐
を含まない潤滑皮膜形成剤で処理した後、ねじ形状に成
形加工し、次いで浸炭焼入れ焼戻し処理を行うことを要
旨とするものである。さらに、鋼成分として、Ｔｉ：
０．１０％以下、Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．２５
％以下のうち１種または２種以上を含有する鋼を用いて
もよい。

【００１１】また、Ｍｎ含有量が０．５％以下である上
記鋼を用いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５
３０〜５６０、芯部硬さをＨｖ３４０〜３８０に形成す
れば、特に冷間鍛造性に優れる浸炭高強度ネジが製造で
き、またＭｎ含有量が０．５〜１．６％である上記鋼を
用いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５６０〜
６００、芯部硬さをＨｖ３２０〜３６０に形成すれば、
耐遅れ破壊性の非常に優れた浸炭高強度ネジを製造する
ことができる。

【００１２】

【発明の実施の形態】前述の通り、ねじの製造工程にお
いては、冷間鍛造により所定のねじ形状に成形するに際
して、燐酸亜鉛皮膜処理を施すことが一般的であり、素
材が含有する燐のみならず、製造過程で浸燐により形成
される燐濃化層が耐遅れ破壊性に悪影響を与えており、
必ずしも信頼性の高い耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度
ねじの製造方法とはなり得ていなかった。即ち、潤滑処
理剤として一般に採用されている燐酸塩皮膜形成剤を用
いた場合には、該燐酸塩皮膜形成剤が素材に付着したま
ま焼入れ焼戻し処理が施されると、素材表面の粒界部分
から浸燐が起こり、燐濃化層が形成され、遅れ破壊を促
進するものと考えられる。

【００１３】従って、本発明の製造方法においては、潤
滑処理剤として燐を含まない潤滑皮膜形成剤を用いるこ
とが不可欠である。燐を含まない潤滑皮膜形成剤として
は、石灰，蓚酸塩皮膜，二硫化モリブデン，黒鉛等を用
いれば良い。

【００１４】本発明の製造方法では、燐を含まない潤滑
皮膜で成形加工がおこなわれるので、浸炭焼入れ時に浸
燐が発生することがなく、燐濃化層による耐遅れ破壊性
の劣化を防止することができる。

【００１５】次に、本発明に係る浸炭高強度ネジの製造
方法において、各鋼成分の限定理由について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｃは、焼入れ性を向上させ、浸炭熱処理後の強度を確保
するために必要な元素である。含有量が０．０５％未満
では、表面硬さ及び芯部硬さが低く、所定の引張強さが
確保できないため、締付力低下により遅れ破壊強さが劣
化するので、０．０５％以上必要である。

【００１６】Ｃの上限値については以下の通り、遅れ破
壊の点から特に重要である。即ち、本発明者らは、鋼中
の固溶Ｃ量が多いと、拡散性水素のトラップサイトとな
り得る各種化合物が固溶Ｃにトラップされてしまう結
果、遅れ破壊強さが大きく低減することとなることを見
出した。拡散性水素を鋼中で十分にトラップさせるため
には、Ｃ含有量を０．１５％以下に制限することが必要
である。０．１５％を超えて多量に添加すると、鋼中の
固溶Ｃ量を増大させて拡散性水素による脆化を防止する
ことができない。しかも、焼戻し処理後の表面硬さ及び
芯部硬さが高くなり過ぎ、遅れ破壊強さが却って低下す
ると共に、ねじ成形時の変形抵抗を上昇させ、工具寿命
の低下を招く。よって、Ｃ含有量は０．０５〜０．１５
％の範囲とするが、０．０７〜０．１３％の範囲であれ
ば、より好ましい。

【００１７】Ｓｉ：０．１０％以下（但し、０％は含ま
ない） Ｓｉは、焼戻し軟化抵抗性及び焼入れ性を向上させ、強
度を高くする元素である。但し、フェライト地を硬化さ
せ冷間圧造時の変形抵抗を増大させる結果、工具寿命の
低下を招く。更に浸炭時に粒界が酸化することにより遅
れ破壊強さの劣化をもたらす。従ってＳｉ含有量は０．
１０％以下とした。

【００１８】Ｍｎ：１．６％以下（但し、０％は含まな
い） Ｍｎは焼入れ性を向上させ、靭性を保ちながら強度を上
昇させるのに必要な元素である。しかも本発明でＣ含有
量を低下させた分の焼入れ性を補うという観点からも重
要な元素である。但し多過ぎると、粒界酸化物の生成と
Ｐの偏析を助長することにより遅れ破壊強さを低下させ
る。また冷間圧造時の変形抵抗を増大させる結果、工具
寿命の低下を招く。従って、１．６％以下とする。

【００１９】尚、本発明は、冷間鍛造性に優れ、しかも
耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度ねじの製造方法を提供
しようとするものであるが、特にＭｎ含有量を制御する
ことにより、表面と芯部におけるビッカース硬さのバラ
ンスを調整して冷間鍛造性または耐遅れ破壊性のより一
層の向上を図ることができる。

【００２０】例えば、Ｍｎ含有量が０．５％以下の場合
には、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５３０〜５
６０，芯部硬さをＨｖ３４０〜３８０に調整でき、冷間
鍛造性に特に優れた浸炭高強度ねじを製造することが可
能である。この場合では、Ｍｎ含有量が０．３０％以
上、０．４５％以下であればより好ましい。

【００２１】一方Ｍｎ含有量が０．５〜１．６％の場合
には、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５６０〜６
００，芯部硬さをＨｖ３２０〜３６０に調整でき、耐遅
れ破壊性に非常に優れた浸炭高強度ねじを製造すること
ができる。この場合では、Ｍｎ含有量が１．１０％以
上、１．３０％以下であればより好ましい。

【００２２】Ｐ：０．０１０％以下 Ｐは、粒界偏析を起こして耐遅れ破壊性を劣化させるの
で、０．０１０％以下とすることが必要であり、０．０
０７％以下であればより好ましい。

【００２３】Ｓ：０．０１０％以下 Ｓは、鋼中でＭｎＳを形成することにより、応力が負荷
された時の応力集中箇所となる。従って耐遅れ破壊性の
改善にはＳ含有量を減少させることが必要であり、上限
は０．０１０％に定めた。尚、好ましくは０．００７％
以下である。

【００２４】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは鋼中のＮを捕捉してＡｌＮを形成し、結晶粒を微
細化することによって耐遅れ破壊性の向上に寄与するの
で０．０１％以上の添加が必要である。しかし０．０５
％を超えると酸化物系介在物が生成し、該介在物が却っ
て耐遅れ破壊性を劣化させるので、０．０５％を上限と
定めた。尚、Ａｌ含有量の好ましい範囲は、０．０２５
〜０．０３５％である。

【００２５】本発明では上記鋼成分に加えて、更にＴ
ｉ，Ｃｒ，Ｍｏを加えることにより、優れた特性を示す
浸炭高強度ネジを製造することができる。その理由を以
下に示す。

【００２６】Ｔｉ：０．１０％以下 Ｔｉは鋼中のＮを固定して窒化物を形成すると共に、炭
化物を形成することにより、結晶粒の微細化に有用であ
り、耐遅れ破壊性の向上に効果的である。また低温焼戻
しにおける焼戻し脆性を低減する効果をもっている。但
し、０．１０％を超えて添加すると、圧延後の冷却過程
におけるＴｉ化合物の析出硬化により必要以上に硬さの
増大を招き、冷間圧造時の変形抵抗が上昇し、工具寿命
の低減を招く。また冷間鍛造性の低下は、特に熱間圧延
後に表面疵を形成する原因ともなるから上限は０．１０
％に設定した。尚、好ましい範囲は０．０２〜０．０６
％であり、０．０３〜０．０５％程度であるとより好ま
しい。

【００２７】Ｃｒ：０．５％以下 Ｃｒは、焼入性を高めて高強度を確保するために有用な
元素である。但し、多量に添加し過ぎると炭化物を安定
化させ、冷間圧造性に悪影響を与えるので、Ｃｒの上限
は０．５％に設定した。尚、Ｃｒ含有量の好ましい範囲
は、０．１５〜０．２５％程度である。

【００２８】Ｍｏ：０．２５％以下 Ｍｏは焼入性と粒界強化作用により耐遅れ破壊性を向上
させる有用な元素である。しかし、多量に添加すると微
細な炭化物を析出し、冷間圧造性を阻害するので０．２
５％を上限値とした。尚、Ｍｏ含有量の好ましい範囲
は、０．１０〜０．１５％程度である。

【００２９】以上のように製造されたボルトの品質は、
表面硬さ及び芯部硬さについて以下の条件を満足させる
ことにより最終製品として優れた耐遅れ破壊性を有する
ボルトを得ることができる。

【００３０】表面硬さは所定のボルト締付力を確保する
上でＨｖ５３０以上とすることが望ましく、一方高くな
り過ぎると、切欠き感受性が高まり亀裂発生を促進し耐
遅れ破壊性を劣化させるので、Ｈｖ６００以下が好まし
い。

【００３１】芯部硬さも、表面硬さ同様、所定のボルト
締付力を確保するためにＨｖ３２０以上であることが好
ましく、一方高くなり過ぎると靭性が低下し耐遅れ破壊
性を劣化させるので、Ｈｖ３８０以下が望ましい。

【００３２】尚、前述の通り、本発明においてＭｎ含有
量が０．５％以下である鋼を用いる場合には、浸炭焼入
れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５３０〜５６０、芯部硬さ
をＨｖ３４０〜３８０に調整することにより、冷間鍛造
性に特に優れた浸炭高強度ねじを製造することができ
る。また、Ｍｎ含有量が０．５〜１．６％である鋼を用
いる場合には、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５
６０〜６００、芯部硬さをＨｖ３２０〜３６０に調整す
ることにより、耐遅れ破壊性に非常に優れた浸炭高強度
ねじを製造することができる。

【００３３】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。

【００３４】

【実施例】実施例１ 表１に示す化学成分を含有する鋼材を１５０ｋｇ／ｃ
ｈ、小型真空溶解炉にて溶製し、１５５角のビレットに
鍛伸後、ダミービレットを溶接し、熱間圧延により６．
５０ｍｍφ線材に圧延した。

【００３５】６．５０ｍｍφ線材をメカニカルデスケー
ラーで脱スケールを行った後、５．５０ｍｍφに伸線
し、球状化焼鈍を行った。その線材を機械加工により図
１に示す拘束圧縮試験片に加工した。この試験片につい
ては３００Ｔプレスにて圧縮率で６０％の拘束圧縮試験
を行い、その時の変形抵抗を求めた。

【００３６】また浸炭焼入れ焼戻し後の性質と遅れ破壊
特性を調査するため図２に示すＭ６ボルトを作製した。
５．５０ｍｍφ球状化焼鈍材を酸洗いした後、各種潤滑
剤を付着させ、具体的には燐酸亜鉛皮膜，蓚酸塩皮膜，
石灰，二硫化モリブデン，黒鉛等で皮膜処理後、５．２
ｍｍφに伸線し、図２に示すＭ６ボルトを圧造し、ねじ
転造後、浸炭焼入れ焼戻し処理（９００℃×２０分→油
焼入れ，２００〜３００℃×４０分戻し）を行った。こ
れらのボルト形状試験片については定荷重型テコ式遅れ
破壊試験機を使用し、負荷直前に１５％ＨＣｌの塩酸に
３０分浸漬し、水洗乾燥後、大気中で負荷する酸→大気
方式の促進式遅れ破壊試験を実施し、１００時間経過し
ても破断しない最大負荷応力を求め比較した。その結果
を表１に示す。

【００３７】

【表１】

【００３８】Ｎｏ．１〜４は、いずれも本発明の条件を
満足しＭｎ量が０．５％以下の場合の本発明鋼であり、
変形抵抗が小さく冷間圧造性に優れると共に、遅れ破壊
強さが大きく、耐遅れ破壊性に優れている。

【００３９】Ｎｏ．５はＣ量が低すぎる場合の比較鋼で
あり、芯部硬さが低く所定の締付力が確保できず遅れ破
壊強さが低下している。Ｎｏ．６はＣ量が高すぎる場合
の比較鋼であり、表面硬さ及び芯部硬さが高くなり過
ぎ、耐遅れ破壊性が乏しい。しかも変形抵抗が高く、冷
間圧造性にも劣る。Ｎｏ．７はＳｉが上限値を超える場
合の比較鋼であり、遅れ破壊強さが小さい。更に、フェ
ライト地の硬さ上昇により変形抵抗が高くなった。Ｎ
ｏ．８はＭｎが高い場合の比較鋼であり、遅れ破壊強さ
が小さい。Ｎｏ．９はＰ含有量が高い場合の比較鋼であ
り、粒界強度の低下による遅れ破壊強さの低下が顕著で
あった。Ｎｏ．１０はＳ含有量が高い場合の比較鋼であ
り、ＭｎＳの生成による悪影響で遅れ破壊強さの低下が
認められた。Ｎｏ．１１はＴｉを増量して添加した場合
の比較鋼であり、多量なＴｉ化合物の生成により遅れ破
壊強さが低下した。更にＴｉの微細化合物による析出硬
化で変形抵抗が高くなった。

【００４０】Ｎｏ．１２，１３はＣｒまたはＭｏを添加
した場合の発明鋼であり、焼入れ性向上と粒界強化作用
により遅れ破壊強さの向上が達成されている。Ｎｏ．１
４はＣｒ添加量が上限値を超える場合の比較鋼であり、
遅れ破壊強さは優れるが、変形抵抗が高くなり、冷間圧
造性が劣化している。Ｎｏ．１５はＭｏ添加量が上限を
超える場合の比較鋼であり、Ｃｒが多過ぎるＮｏ．１４
と同様、遅れ破壊強さは大きいが、冷間圧造工具寿命を
支配する変形抵抗が高い。

【００４１】Ｎｏ．１６は燐酸亜鉛により潤滑皮膜処理
したボルトを熱処理した比較鋼であり、浸燐により表面
から３０μｍの深さまで燐濃化層が形成されており、最
表層部の粒界強度が大きく低下した結果、遅れ破壊強さ
が顕著に減少している。

【００４２】この様に、Ｍｎ含有量が０．５％以下で、
ビッカース硬さで表面部がＨｖ５３０〜５６０，芯部が
Ｈｖ３４０〜３８０である本発明鋼は、遅れ破壊強さが
１３０ｋｇｆ／ｍｍ² 以上であり耐遅れ破壊性に優れて
いると共に、変形抵抗が５０ｋｇｆ／ｍｍ² 以下であ
り、特に冷間鍛造性に優れていることが分かる。

【００４３】実施例２ 表２に示す成分の鋼を用いて、実施例１と同様にして、
変形抵抗及び耐遅れ破壊性を調べた。結果は表３に示
す。

【００４４】

【表２】

【００４５】

【表３】

【００４６】Ｎｏ．１は本発明の条件をすべて満足する
発明鋼であり、変形抵抗が小さく、耐遅れ破壊性に優れ
ている。Ｎｏ．２はＣが高過ぎる場合の比較鋼であり、
変形抵抗が高く、遅れ破壊強さは低くなる。Ｎｏ．３は
Ｃが低過ぎる場合の比較鋼であり、芯部の硬度が低く、
十分な強度が得られていない。Ｎｏ．４はＳｉが高過ぎ
る場合の比較鋼であり、変形抵抗が高く、浸炭焼入れ焼
戻し後の表面硬度が低い。Ｎｏ．５はＭｎが高過ぎる場
合の比較鋼であり、変形抵抗が高いと共に、遅れ破壊強
さも小さい。Ｎｏ．６はＭｎが少な過ぎる場合の比較鋼
であり、芯部の硬度が低く所要の強度が得られない。Ｎ
ｏ．７はＳが高過ぎる場合の比較鋼であり、遅れ破壊強
さも小さい。Ｎｏ．８はＰが多過ぎる場合の比較鋼であ
り、遅れ破壊強さが小さい。Ｎｏ．９はＡｌが少な過ぎ
る場合の比較鋼であり、結晶粒が粗大化し、その結果遅
れ破壊強さが小さくなっている。Ｎｏ．１０はＡｌが高
過ぎる場合の比較鋼であり、アルミナ系の介在物が増大
しその結果、破壊起点が増加するため耐遅れ破壊性が乏
しい。

【００４７】Ｎｏ．１１はＴｉを添加した場合の本発明
鋼であり、Ｔｉ添加により結晶粒が微細化し、その結果
遅れ破壊強さが向上している。一方Ｎｏ．１２はＴｉが
多過ぎる場合の比較鋼であり、変形抵抗が高くなり、冷
間圧造性が低下する。Ｎｏ．１３はＣｒを添加した場合
の本発明鋼であり、優れた遅れ破壊強さを示す。一方Ｎ
ｏ．１４はＣｒが多過ぎる場合の比較鋼であり、変形抵
抗が高くなり、冷間圧造性が低下する。

【００４８】Ｎｏ．１５はＭｏを添加した場合の比較鋼
であり、優れた遅れ破壊強さを示す。一方Ｎｏ．１６は
Ｍｏが多過ぎる場合の比較鋼であり、変形抵抗が高くな
り、冷間圧造性が低下する。Ｎｏ．１７はＣｒとＭｏを
含有する本発明鋼の例であり、優れた遅れ破壊強さを示
す。Ｎｏ．１８はＣｒ，Ｍｏ及びＴｉを含有する本発明
鋼の例であり、非常に優れた遅れ破壊強さを示す。

【００４９】比較鋼Ｎｏ．１９は本発明鋼Ｎｏ．１と同
じ化学成分の材料を燐酸亜鉛皮膜処理してからボルト成
形した後、浸炭焼入れ焼戻し処理したものであるが、潤
滑皮膜に起因する燐が鋼中に浸入し、いわゆる浸燐が発
生しており、その結果遅れ破壊強さが低下する。本発明
鋼Ｎｏ．２０，２１，２２は本発明鋼Ｎｏ．１と同じ化
学成分の材料を使用して潤滑皮膜剤として燐を含まない
石灰，二硫化モリブデン，黒鉛を使用した例であるが、
いずれも浸燐は発生しておらず遅れ破壊強さも高い。

【００５０】この様に、Ｍｎ含有量が０．５〜１．６％
であると共に、ビッカース硬さで表面部がＨｖ５６０〜
６００，芯部がＨｖ３２０〜３６０である本発明鋼は、
変形抵抗が７０ｋｇｆ／ｍｍ² 以下であり、冷間鍛造性
に優れていると共に、遅れ破壊強さが１７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ² 以上であり耐遅れ破壊性が非常に優れていることが
分かる。

【００５１】

【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、優れた冷間鍛造性を発揮すると共に、耐遅れ破壊性
に非常に優れた浸炭高強度ねじの製造方法が提供できる
こととなった。

【図面の簡単な説明】

【図１】変形抵抗の測定に用いた拘束圧縮試験片を示す
概略図である。

【図２】促進式遅れ破壊試験片を示す概略図である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ ：０．０５〜０．１５％（重量％の意
   味、以下同じ） Ｓｉ：０．１０％以下 Ｍｎ：１．６％以下 Ｐ ：０．０１０％以下 Ｓ ：０．０１０％以下 Ａｌ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を、 燐を含まない潤滑皮膜形成剤で処理した後、ねじ形状に
   成形加工し、次いで浸炭焼入れ焼戻し処理を行うことを
   特徴とする耐遅れ破壊性に優れた浸炭高強度ネジの製造
   方法。
2. 【請求項２】 鋼成分として更に、Ｔｉ：０．１０％以
   下を含有する鋼を用いる請求項１に記載の浸炭高強度ネ
   ジの製造方法。
3. 【請求項３】 鋼成分として更に、Ｃｒ：０．５％以
   下、Ｍｏ：０．２５％以下のうち１種または２種を含有
   する鋼を用いる請求項１または２に記載の浸炭高強度ネ
   ジの製造方法。
4. 【請求項４】 Ｍｎ含有量が０．５％以下である鋼を用
   いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５３０〜５
   ６０、芯部硬さをＨｖ３４０〜３８０に形成する請求項
   １〜３のいずれかに記載の浸炭高強度ネジの製造方法。
5. 【請求項５】 Ｍｎ含有量が０．５〜１．６％である鋼
   を用いて、浸炭焼入れ焼戻し後の表面硬さをＨｖ５６０
   〜６００、芯部硬さをＨｖ３２０〜３６０に形成する請
   求項１〜４のいずれかに記載の浸炭高強度ネジの製造方
   法。