JPH0971429A - 熱強化板ガラス - Google Patents
熱強化板ガラスInfo
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- JPH0971429A JPH0971429A JP7231055A JP23105595A JPH0971429A JP H0971429 A JPH0971429 A JP H0971429A JP 7231055 A JP7231055 A JP 7231055A JP 23105595 A JP23105595 A JP 23105595A JP H0971429 A JPH0971429 A JP H0971429A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Special Wing (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 板ガラスのエッジ強度を増大させる。
【解決手段】 全面にわたって熱強化処理を施してある
板ガラス３の縁部を、板ガラス３の厚み方向での中間部
ほど、板ガラス３の面方向の外方に突出する曲面形状の
曲面縁部３ａに形成すると共に、その曲面縁部３ａの表
面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下に仕上げてあり、曲面縁
部３ａと板ガラス３表裏の平面部３ｂとの境部３ｃは、
表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下に仕上げてある。
板ガラス３の縁部を、板ガラス３の厚み方向での中間部
ほど、板ガラス３の面方向の外方に突出する曲面形状の
曲面縁部３ａに形成すると共に、その曲面縁部３ａの表
面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下に仕上げてあり、曲面縁
部３ａと板ガラス３表裏の平面部３ｂとの境部３ｃは、
表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下に仕上げてある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、吊り金具
を使用しない製造方法によって形成してあり、防火戸や
防火窓に用いることができる熱強化板ガラスに関し、さ
らに詳しくは、全面にわたって熱強化処理を施してある
熱強化板ガラスに関する。
を使用しない製造方法によって形成してあり、防火戸や
防火窓に用いることができる熱強化板ガラスに関し、さ
らに詳しくは、全面にわたって熱強化処理を施してある
熱強化板ガラスに関する。
【０００２】
【従来の技術】板ガラスを防火戸や防火窓に用いる場
合、板ガラスの熱割れ現象（熱を受けて板ガラスの中央
部に発生した熱膨張によって、窓枠等に支持された板ガ
ラスエッジ部分に引張応力が作用し、その引張応力が、
板ガラスに備わったエッジ強度を超えることによって割
れを生じる）を防止するために、ガラスのエッジ強度が
高いことが必要である。防火用の板ガラスとしては、網
入りガラスや、含水珪酸アルカリからなる中間層を挟み
込んだ積層ガラスが知られているが、前者は、内挿の網
が視界を遮り透視性を損なう危険性があり、後者は、前
記中間層が熱変化で発泡して不透明になり透視性を損な
う危険性がある。これらの問題点が無いものとして、ソ
ーダ石灰系のガラスを熱強化処理したものが上げられ
る。熱強化処理は、ガラスの軟化点（７２０〜７３０
℃）をかなり超える温度域（約７６０℃）で板ガラスを
加熱し、連続する空気冷却部分において、背圧９５０ｍ
ｍＡｑと非常に高い圧力で冷却空気を吹付けて実施され
る方法がある。但し、この様な板ガラスの熱強化処理に
伴っては、所定のエッジ強度を付与することはできるも
のの、上述のとおりガラス軟化点を超える高温域で加熱
した板ガラスに強圧の空気を吹き付けるために、ガラス
表面の平坦性に欠けたり、反りを生じて、反射映像上の
不具合を生じる危険性がある。
合、板ガラスの熱割れ現象（熱を受けて板ガラスの中央
部に発生した熱膨張によって、窓枠等に支持された板ガ
ラスエッジ部分に引張応力が作用し、その引張応力が、
板ガラスに備わったエッジ強度を超えることによって割
れを生じる）を防止するために、ガラスのエッジ強度が
高いことが必要である。防火用の板ガラスとしては、網
入りガラスや、含水珪酸アルカリからなる中間層を挟み
込んだ積層ガラスが知られているが、前者は、内挿の網
が視界を遮り透視性を損なう危険性があり、後者は、前
記中間層が熱変化で発泡して不透明になり透視性を損な
う危険性がある。これらの問題点が無いものとして、ソ
ーダ石灰系のガラスを熱強化処理したものが上げられ
る。熱強化処理は、ガラスの軟化点（７２０〜７３０
℃）をかなり超える温度域（約７６０℃）で板ガラスを
加熱し、連続する空気冷却部分において、背圧９５０ｍ
ｍＡｑと非常に高い圧力で冷却空気を吹付けて実施され
る方法がある。但し、この様な板ガラスの熱強化処理に
伴っては、所定のエッジ強度を付与することはできるも
のの、上述のとおりガラス軟化点を超える高温域で加熱
した板ガラスに強圧の空気を吹き付けるために、ガラス
表面の平坦性に欠けたり、反りを生じて、反射映像上の
不具合を生じる危険性がある。
【０００３】従来、この種の熱強化板ガラスとしては、
上述の熱強化処理を施したものがあり、その端縁部は、
図６に示すように角を面おとしした形状に、例えば、カ
ップホイール（ホイール側面２０ａに研磨用ダイヤモン
ドや砥石を付設してあるもの）２０によって研磨してあ
るものがあった。
上述の熱強化処理を施したものがあり、その端縁部は、
図６に示すように角を面おとしした形状に、例えば、カ
ップホイール（ホイール側面２０ａに研磨用ダイヤモン
ドや砥石を付設してあるもの）２０によって研磨してあ
るものがあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の熱強化
板ガラスによれば、防火戸や防火窓として使用できるよ
うにするためには、前述の熱強化処理〔ガラスの軟化点
（７２０〜７３０℃）をかなり超える温度域（約７６０
℃）で板ガラスを加熱し、連続する空気冷却部分におい
て、背圧９５０ｍｍＡｑと非常に高い圧力で冷却空気を
吹付けて実施される〕を実施する必要性があり、その結
果、前述の熱強化処理による不具合（ガラス表面の平坦
性に欠けたり、反りを生じて、反射映像上に障害とな
る）が生じるという問題点がある。また、この問題点
（表面不平坦・反り発生）を解消するために、加熱温度
や吹付け空気の背圧を従来の熱強化処理の値より低下さ
せた熱強化処理（以下、単に低熱強化処理という）を実
施すると、充分なエッジ強度を確保できなくなり、火災
や防火試験等の熱をうけることによってガラス板のエッ
ジ部分、特に、研磨してある角部に熱歪み応力が集中し
て破壊しやすくなるという新たな問題点が発生する。
板ガラスによれば、防火戸や防火窓として使用できるよ
うにするためには、前述の熱強化処理〔ガラスの軟化点
（７２０〜７３０℃）をかなり超える温度域（約７６０
℃）で板ガラスを加熱し、連続する空気冷却部分におい
て、背圧９５０ｍｍＡｑと非常に高い圧力で冷却空気を
吹付けて実施される〕を実施する必要性があり、その結
果、前述の熱強化処理による不具合（ガラス表面の平坦
性に欠けたり、反りを生じて、反射映像上に障害とな
る）が生じるという問題点がある。また、この問題点
（表面不平坦・反り発生）を解消するために、加熱温度
や吹付け空気の背圧を従来の熱強化処理の値より低下さ
せた熱強化処理（以下、単に低熱強化処理という）を実
施すると、充分なエッジ強度を確保できなくなり、火災
や防火試験等の熱をうけることによってガラス板のエッ
ジ部分、特に、研磨してある角部に熱歪み応力が集中し
て破壊しやすくなるという新たな問題点が発生する。
【０００５】従って、本発明の目的は、上記問題点を解
消し、熱強化処理の度合いを緩和しても所定の板ガラス
のエッジ強度を確保できる熱強化板ガラスを提供すると
ころにある。
消し、熱強化処理の度合いを緩和しても所定の板ガラス
のエッジ強度を確保できる熱強化板ガラスを提供すると
ころにある。
【０００６】
〔構成〕請求項１に係わる本発明の特徴構成は、全面に
わたって熱強化処理を施してある板ガラスの縁部を、前
記板ガラスの厚み方向での中間部ほど、前記板ガラスの
面方向の外方に突出する曲面形状の曲面縁部に形成する
と共に、その曲面縁部の表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以
下に仕上げてあり、前記曲面縁部と前記板ガラス表裏の
平面部との境部は、表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下
に仕上げてあるところにある。
わたって熱強化処理を施してある板ガラスの縁部を、前
記板ガラスの厚み方向での中間部ほど、前記板ガラスの
面方向の外方に突出する曲面形状の曲面縁部に形成する
と共に、その曲面縁部の表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以
下に仕上げてあり、前記曲面縁部と前記板ガラス表裏の
平面部との境部は、表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下
に仕上げてあるところにある。
【０００７】請求項２に係わる本発明の特徴構成は、熱
強化処理による表面圧縮応力が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
であるところにある。
強化処理による表面圧縮応力が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
であるところにある。
【０００８】〔作用〕一般的に、板ガラス内に生じる内
部応力は、稜部に集中し易い性質があり、請求項１に係
わる本発明の特徴構成によれば、全面にわたって熱強化
処理を施してある板ガラスの縁部を、前記板ガラスの厚
み方向での中間部ほど、前記板ガラスの面方向の外方に
突出する曲面形状の曲面縁部に形成すると共に、その曲
面縁部の表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下に仕上げてあ
り、前記曲面縁部と前記板ガラス表裏の平面部との境部
は、表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下に仕上げてある
から、端縁部に応力が集中し難くい熱強化板ガラスとす
ることができる。つまり、板ガラスの端縁部に形成され
た前記曲面縁部は、表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下
と、滑らかな状態に仕上げてあり、且つ、曲面縁部には
稜部ができないから、曲面縁部に応力が集中することを
回避することができる。また、前記曲面縁部と前記板ガ
ラス表裏の平面部との境部は、表面最大凹凸が０．００
７ｍｍ以下と、より滑らかな状態に仕上げてあるから、
板ガラス全体としても、応力集中が起こりやすい前記稜
部をなくすことができ、板ガラス端縁部への応力集中を
回避することが可能となり、エッジ強度を構造的に向上
させることができるようになる。このエッジ強度の増加
は、約４ｋｇｆ／ｍｍ2 になる。因みに、応力集中の生
じ難い曲面形状であっても、最大凹凸が０．０５ｍｍを
こえて大きくなる場合には、その凹凸の谷部・山部に応
力が集中し易くなる。また、前記曲面縁部と前記板ガラ
ス表裏の平面部との境部においては、面と面との変わり
目であることから最大凹凸が０．００７ｍｍをこえて大
きくなる場合には、その凹凸の谷部・山部に応力が集中
し易くなる。そして、上述のようにエッジ強度が増加す
れば、熱強化処理を実施するのに、従来より低い温度域
での加熱や、従来より低い圧力での空気の吹付けによる
熱強化処理を実施しても、所定の熱強化処理後エッジ強
度を確保することができるようになり、従来のような、
ガラス表面の平坦性に欠けたり、反りを生じて、反射映
像上の不具合が発生するのを防止できる。
部応力は、稜部に集中し易い性質があり、請求項１に係
わる本発明の特徴構成によれば、全面にわたって熱強化
処理を施してある板ガラスの縁部を、前記板ガラスの厚
み方向での中間部ほど、前記板ガラスの面方向の外方に
突出する曲面形状の曲面縁部に形成すると共に、その曲
面縁部の表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下に仕上げてあ
り、前記曲面縁部と前記板ガラス表裏の平面部との境部
は、表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下に仕上げてある
から、端縁部に応力が集中し難くい熱強化板ガラスとす
ることができる。つまり、板ガラスの端縁部に形成され
た前記曲面縁部は、表面最大凹凸が０．０５ｍｍ以下
と、滑らかな状態に仕上げてあり、且つ、曲面縁部には
稜部ができないから、曲面縁部に応力が集中することを
回避することができる。また、前記曲面縁部と前記板ガ
ラス表裏の平面部との境部は、表面最大凹凸が０．００
７ｍｍ以下と、より滑らかな状態に仕上げてあるから、
板ガラス全体としても、応力集中が起こりやすい前記稜
部をなくすことができ、板ガラス端縁部への応力集中を
回避することが可能となり、エッジ強度を構造的に向上
させることができるようになる。このエッジ強度の増加
は、約４ｋｇｆ／ｍｍ2 になる。因みに、応力集中の生
じ難い曲面形状であっても、最大凹凸が０．０５ｍｍを
こえて大きくなる場合には、その凹凸の谷部・山部に応
力が集中し易くなる。また、前記曲面縁部と前記板ガラ
ス表裏の平面部との境部においては、面と面との変わり
目であることから最大凹凸が０．００７ｍｍをこえて大
きくなる場合には、その凹凸の谷部・山部に応力が集中
し易くなる。そして、上述のようにエッジ強度が増加す
れば、熱強化処理を実施するのに、従来より低い温度域
での加熱や、従来より低い圧力での空気の吹付けによる
熱強化処理を実施しても、所定の熱強化処理後エッジ強
度を確保することができるようになり、従来のような、
ガラス表面の平坦性に欠けたり、反りを生じて、反射映
像上の不具合が発生するのを防止できる。
【０００９】ところで、建設省告示第１１２５号に基づ
く防火試験での甲種及び乙種防火戸として通常の熱強化
板ガラスを使用するには、板ガラスのエッジ強度を２１
ｋｇｆ／ｍｍ2 （板ガラスの支持状態として、図２に示
すように、板ガラス周縁部におけるサッシュとの係わり
深さ寸法（かかり代という）ｄが１０ｍｍ程度で、熱伝
導の良好な保持金物９で周縁部を挟持してある場合）以
上に確保しないと前記熱割れ現象を生じる危険性がある
が、請求項２に係わる本発明の特徴構成によれば、熱強
化処理による表面圧縮応力が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で
あるから、上述のガラス板端縁仕上げによるエッジ強度
の増加分４ｋｇｆ／ｍｍ2 と合わせて実質的には２１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上のエッジ強度を確保することができ、
前記甲種及び乙種防火戸として問題なく使用することが
可能となる。また、前記かかり代ｄを１５ｍｍ程度にし
て板ガラスが支持されている場合には、ガラス周縁部と
中央部との温度差が多少大きくなるので、表面圧縮応力
は、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上必要となる。また、前記か
かり代ｄを１５ｍｍ程度で、且つ、前記保持金物９を使
用しない支持状態（図３参照）においては、表面圧縮応
力は、２２ｋｇｆ／ｍｍ2 以上必要となる。即ち、上述
の何れの支持状態においても、前記甲種及び乙種防火戸
として問題なく使用することが可能となる。
く防火試験での甲種及び乙種防火戸として通常の熱強化
板ガラスを使用するには、板ガラスのエッジ強度を２１
ｋｇｆ／ｍｍ2 （板ガラスの支持状態として、図２に示
すように、板ガラス周縁部におけるサッシュとの係わり
深さ寸法（かかり代という）ｄが１０ｍｍ程度で、熱伝
導の良好な保持金物９で周縁部を挟持してある場合）以
上に確保しないと前記熱割れ現象を生じる危険性がある
が、請求項２に係わる本発明の特徴構成によれば、熱強
化処理による表面圧縮応力が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で
あるから、上述のガラス板端縁仕上げによるエッジ強度
の増加分４ｋｇｆ／ｍｍ2 と合わせて実質的には２１ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上のエッジ強度を確保することができ、
前記甲種及び乙種防火戸として問題なく使用することが
可能となる。また、前記かかり代ｄを１５ｍｍ程度にし
て板ガラスが支持されている場合には、ガラス周縁部と
中央部との温度差が多少大きくなるので、表面圧縮応力
は、１８ｋｇｆ／ｍｍ2 以上必要となる。また、前記か
かり代ｄを１５ｍｍ程度で、且つ、前記保持金物９を使
用しない支持状態（図３参照）においては、表面圧縮応
力は、２２ｋｇｆ／ｍｍ2 以上必要となる。即ち、上述
の何れの支持状態においても、前記甲種及び乙種防火戸
として問題なく使用することが可能となる。
【００１０】〔発明の効果〕従って、本発明の熱強化板
ガラスによれば、従来より簡便な方法によって板ガラス
を熱強化処理しても、防火ガラスとしての性能を維持さ
せることができるようになり、板ガラスとしての品質向
上、及び、熱強化処理設備の稼動コスト低減を図ること
が可能となる。
ガラスによれば、従来より簡便な方法によって板ガラス
を熱強化処理しても、防火ガラスとしての性能を維持さ
せることができるようになり、板ガラスとしての品質向
上、及び、熱強化処理設備の稼動コスト低減を図ること
が可能となる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００１２】〔第一の実施形態〕図２は、サッシュ１に
対して、本発明の熱強化板ガラスの一実施形態である板
ガラス３の端縁部２をはめて構成してある防火戸４を示
すものである。
対して、本発明の熱強化板ガラスの一実施形態である板
ガラス３の端縁部２をはめて構成してある防火戸４を示
すものである。
【００１３】前記サッシュ１は、戸枠部分を形成する環
状のサッシュ本体５を設け、前記板ガラス３をサッシュ
本体５に保持するための保持部６を、前記サッシュ本体
５の枠内周部分に着脱自在に設けて構成してある。前記
サッシュ本体５、及び、保持部６は、共に金属で形成し
てあり、火災が発生しても前記板ガラス３を保持できる
ことを考慮して形成してある。前記保持部６は、一対の
アングル部材で構成してあり、夫々の間に前記板ガラス
３の端縁部２を保持できる隙間７を形成できる状態に前
記サッシュ本体５に取り付けてある。
状のサッシュ本体５を設け、前記板ガラス３をサッシュ
本体５に保持するための保持部６を、前記サッシュ本体
５の枠内周部分に着脱自在に設けて構成してある。前記
サッシュ本体５、及び、保持部６は、共に金属で形成し
てあり、火災が発生しても前記板ガラス３を保持できる
ことを考慮して形成してある。前記保持部６は、一対の
アングル部材で構成してあり、夫々の間に前記板ガラス
３の端縁部２を保持できる隙間７を形成できる状態に前
記サッシュ本体５に取り付けてある。
【００１４】また、前記隙間７には、前記板ガラス３の
端縁保護の機能を備えたクロロプレンゴム製のセッティ
ングブロック（前記サッシュ１の下辺の隙間７にのみ設
置）８と、前記板ガラス３の端縁部２を挟持して保持部
６に固定する保持金物９とを設けてある。前記保持金物
９は、金属製の薄板部材によって形成してあり、前記隙
間７に板ガラス３を位置させることによって、前記端縁
部２を弾性的に挟み込み固定できるように形成してあ
る。具体的には、板ガラス３の端縁部２のほぼ全長にわ
たる長さ寸法に形成してあり、図に示すように、前記端
縁部２の長手方向視における断面形状が、角張った
『Ｕ』の字形状（六角形図形の上の一辺をなくした形
状）で、前記『Ｕ』の字の両端部が板ガラス３の表裏面
に各別に線接当するように形成してある。外径寸法は、
前記隙間７の幅寸法より大きく形成してあり、前記板ガ
ラス３の端縁部２を挟んだ状態で前記隙間７に設置する
ことによって、前記保持部６から挟持方向の押圧力を受
けて前記板ガラス３を強力に挟持固定することができ、
火災時の板ガラス３の熱変形によるガラス周縁部分の外
れを防止することができる。尚、保持金物９は、金属
（例えば、鉄やステンレス鋼）によって形成してあるか
ら、環境温度に速やかに馴染み易く、例えば、火災が発
生した場合に、保持している前記板ガラス３の周縁部に
も熱が伝わり易くして周縁部と中央部との温度差が生じ
にくい状態を作り出し、破壊し難くすることが可能とな
る。この板ガラス３の破壊し難さを、エッジに発生する
応力に換算すると、図に示す保持部６に対する板ガラス
３のかかり代ｄが１５ｍｍ程度の通常の保持状態におい
ては、約２２ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力が発生する。但し、
前記かかり代ｄが１０ｍｍ程度の浅い保持状態において
は、板ガラス中央部と端縁部の温度差が小さくなること
から、約１ｋｇｆ／ｍｍ2 ほど発生する応力が緩和され
て約２１ｋｇｆ／ｍｍ2 となる。
端縁保護の機能を備えたクロロプレンゴム製のセッティ
ングブロック（前記サッシュ１の下辺の隙間７にのみ設
置）８と、前記板ガラス３の端縁部２を挟持して保持部
６に固定する保持金物９とを設けてある。前記保持金物
９は、金属製の薄板部材によって形成してあり、前記隙
間７に板ガラス３を位置させることによって、前記端縁
部２を弾性的に挟み込み固定できるように形成してあ
る。具体的には、板ガラス３の端縁部２のほぼ全長にわ
たる長さ寸法に形成してあり、図に示すように、前記端
縁部２の長手方向視における断面形状が、角張った
『Ｕ』の字形状（六角形図形の上の一辺をなくした形
状）で、前記『Ｕ』の字の両端部が板ガラス３の表裏面
に各別に線接当するように形成してある。外径寸法は、
前記隙間７の幅寸法より大きく形成してあり、前記板ガ
ラス３の端縁部２を挟んだ状態で前記隙間７に設置する
ことによって、前記保持部６から挟持方向の押圧力を受
けて前記板ガラス３を強力に挟持固定することができ、
火災時の板ガラス３の熱変形によるガラス周縁部分の外
れを防止することができる。尚、保持金物９は、金属
（例えば、鉄やステンレス鋼）によって形成してあるか
ら、環境温度に速やかに馴染み易く、例えば、火災が発
生した場合に、保持している前記板ガラス３の周縁部に
も熱が伝わり易くして周縁部と中央部との温度差が生じ
にくい状態を作り出し、破壊し難くすることが可能とな
る。この板ガラス３の破壊し難さを、エッジに発生する
応力に換算すると、図に示す保持部６に対する板ガラス
３のかかり代ｄが１５ｍｍ程度の通常の保持状態におい
ては、約２２ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力が発生する。但し、
前記かかり代ｄが１０ｍｍ程度の浅い保持状態において
は、板ガラス中央部と端縁部の温度差が小さくなること
から、約１ｋｇｆ／ｍｍ2 ほど発生する応力が緩和され
て約２１ｋｇｆ／ｍｍ2 となる。
【００１５】次に、板ガラス３について説明する。前記
板ガラス３は、ソーダ石灰系の板ガラスを、後述の端縁
部仕上げ工程を経てから、吊り金具を使用しない製法で
熱強化処理を施して形成してある。
板ガラス３は、ソーダ石灰系の板ガラスを、後述の端縁
部仕上げ工程を経てから、吊り金具を使用しない製法で
熱強化処理を施して形成してある。
【００１６】前記板ガラス３は、その端面を板ガラス３
の厚み方向での中間部ほど、板ガラス３の面方向の外方
に突出する曲面形状に研磨（研磨された面の最大凹凸は
０．０５ｍｍ以下）する第一研磨工程を経て、前記第一
研磨工程によって前記板ガラス３の端面に形成された曲
面縁部３ａと前記板ガラス３表裏の平面部３ｂとの境部
３ｃを、前記第一研磨工程より滑らか（仕上げ面の最大
凹凸は０．００７ｍｍ以下）に加工する仕上げ工程を実
施して端縁仕上げを行ってある。
の厚み方向での中間部ほど、板ガラス３の面方向の外方
に突出する曲面形状に研磨（研磨された面の最大凹凸は
０．０５ｍｍ以下）する第一研磨工程を経て、前記第一
研磨工程によって前記板ガラス３の端面に形成された曲
面縁部３ａと前記板ガラス３表裏の平面部３ｂとの境部
３ｃを、前記第一研磨工程より滑らか（仕上げ面の最大
凹凸は０．００７ｍｍ以下）に加工する仕上げ工程を実
施して端縁仕上げを行ってある。
【００１７】具体的には、前記第一研磨工程は、図１
（イ）に示すように、軸芯廻りに回転する円筒ホイール
１０の外周面を使って研磨する平廻り円筒ホイール型研
磨方式の研磨方法によって実施するもので、前記円筒ホ
イール１０は、軸芯方向での中間部ほど外径寸法が小径
になるようにその外周面を形成してあり、被研磨部分と
なる板ガラス端面が、外方に突出した曲面形状に研磨さ
れるように構成してある。そして、前記円筒ホイール１
０の外周面は、＃２００番手より細かな研磨部に形成し
てある。この第一研磨工程において研磨された前記曲面
部３ａは、表面内の凹凸が０．０３ｍｍ程度に仕上げら
れており、非常に細かな凹凸であるから、板ガラス３の
内部応力が集中的に作用するのを避け易くなる。更に
は、第一研磨工程での研磨方向は、板ガラス端面の長手
方向に沿って設定してあるから、研磨に伴う筋（キズ）
は、同様に板ガラス端面の長手方向に沿って形成される
から、板ガラス３の板面に沿って作用する熱破壊力等の
集中を回避し易くなる。
（イ）に示すように、軸芯廻りに回転する円筒ホイール
１０の外周面を使って研磨する平廻り円筒ホイール型研
磨方式の研磨方法によって実施するもので、前記円筒ホ
イール１０は、軸芯方向での中間部ほど外径寸法が小径
になるようにその外周面を形成してあり、被研磨部分と
なる板ガラス端面が、外方に突出した曲面形状に研磨さ
れるように構成してある。そして、前記円筒ホイール１
０の外周面は、＃２００番手より細かな研磨部に形成し
てある。この第一研磨工程において研磨された前記曲面
部３ａは、表面内の凹凸が０．０３ｍｍ程度に仕上げら
れており、非常に細かな凹凸であるから、板ガラス３の
内部応力が集中的に作用するのを避け易くなる。更に
は、第一研磨工程での研磨方向は、板ガラス端面の長手
方向に沿って設定してあるから、研磨に伴う筋（キズ）
は、同様に板ガラス端面の長手方向に沿って形成される
から、板ガラス３の板面に沿って作用する熱破壊力等の
集中を回避し易くなる。
【００１８】前記仕上げ工程は、図１（ロ）に示すよう
に、二軸の回転軸に張り廻されて回転する研磨用ベルト
１１の外周面を使って研磨するバフ磨き方式の研磨方法
によって実施するものである。このバフ磨きとは、極上
仕上げとも呼ばれ、一般的には、羊の皮で形成したベル
ト１１で研磨し、その研磨に際しては、酸化セリウム
（非常に細かい粒度の研磨粉）の水溶液を被研磨部分に
掛けながら実施することによって、表面粗さが３〜７μ
ｍ（殆ど板ガラス表裏面の表面粗さと等しい値）にまで
細かくなり、ツヤをだすことも可能で、前記境部３ｃへ
の内部応力の集中が起こり難くすることができる。これ
を強度に換算すると、約４ｋｇｆ／ｍｍ2ほどである。
に、二軸の回転軸に張り廻されて回転する研磨用ベルト
１１の外周面を使って研磨するバフ磨き方式の研磨方法
によって実施するものである。このバフ磨きとは、極上
仕上げとも呼ばれ、一般的には、羊の皮で形成したベル
ト１１で研磨し、その研磨に際しては、酸化セリウム
（非常に細かい粒度の研磨粉）の水溶液を被研磨部分に
掛けながら実施することによって、表面粗さが３〜７μ
ｍ（殆ど板ガラス表裏面の表面粗さと等しい値）にまで
細かくなり、ツヤをだすことも可能で、前記境部３ｃへ
の内部応力の集中が起こり難くすることができる。これ
を強度に換算すると、約４ｋｇｆ／ｍｍ2ほどである。
【００１９】前記第一研磨工程、及び、仕上げ工程によ
って、板ガラス３の端縁部２に内部応力が集中し難くす
ることができ、特に、板ガラス３の板面に沿って作用す
る内部応力の集中を回避し易くなる。その結果、火災に
よる熱を受けても破壊し難くすことが可能となり、熱強
化処理によって施される応力に換算して約４ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ほど応力緩和できることが確認されている。
って、板ガラス３の端縁部２に内部応力が集中し難くす
ることができ、特に、板ガラス３の板面に沿って作用す
る内部応力の集中を回避し易くなる。その結果、火災に
よる熱を受けても破壊し難くすことが可能となり、熱強
化処理によって施される応力に換算して約４ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ほど応力緩和できることが確認されている。
【００２０】例えば、建設省告示第１１２５号に基づく
防火試験での甲種及び乙種防火戸として板ガラスを使用
するには、板ガラスのエッジ強度を２６ｋｇｆ／ｍｍ2
（前記かかり代が１５ｍｍ程度の場合）以上に確保する
必要があるが、本実施形態の板ガラス３によれば、前記
保持金物９による保持に伴って４ｋｇｆ／ｍｍ2 、端面
部の仕上げに伴って約４ｋｇｆ／ｍｍ2 のエッジ強度を
確保することができるから、熱強化処理によって最低１
８ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図るだけでよくなる。また、
前記かかり代が１０ｍｍ程度の浅い保持状態において
は、板ガラスの中心部と周縁部との温度差が多少減少す
ることによって発生熱応力も減少し、熱強化処理によっ
て最低１７ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図ればよくなる。従
って、当該板ガラス３の熱強化処理においては、従来の
ように、板ガラス３の加熱温度７６０℃、冷却空気吹付
けの際のノズルからの背圧９５０ｍｍＡｑという仕様で
実施しなくても、例えば、加熱温度は、ガラスの軟化点
（７２０〜７３０℃）以下、冷却空気吹付け背圧５００
ｍｍＡｑで実施しても、所定のエッジ強度を確保するこ
とができるようになり、熱強化処理に伴う板ガラスの品
質の低下（ガラス表面の平坦性に欠けたり、反りを生じ
る）を防止して、歩留まりをよくすることができると共
に、熱強化処理設備の稼動コストの低減をも図ることが
可能となる。
防火試験での甲種及び乙種防火戸として板ガラスを使用
するには、板ガラスのエッジ強度を２６ｋｇｆ／ｍｍ2
（前記かかり代が１５ｍｍ程度の場合）以上に確保する
必要があるが、本実施形態の板ガラス３によれば、前記
保持金物９による保持に伴って４ｋｇｆ／ｍｍ2 、端面
部の仕上げに伴って約４ｋｇｆ／ｍｍ2 のエッジ強度を
確保することができるから、熱強化処理によって最低１
８ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図るだけでよくなる。また、
前記かかり代が１０ｍｍ程度の浅い保持状態において
は、板ガラスの中心部と周縁部との温度差が多少減少す
ることによって発生熱応力も減少し、熱強化処理によっ
て最低１７ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図ればよくなる。従
って、当該板ガラス３の熱強化処理においては、従来の
ように、板ガラス３の加熱温度７６０℃、冷却空気吹付
けの際のノズルからの背圧９５０ｍｍＡｑという仕様で
実施しなくても、例えば、加熱温度は、ガラスの軟化点
（７２０〜７３０℃）以下、冷却空気吹付け背圧５００
ｍｍＡｑで実施しても、所定のエッジ強度を確保するこ
とができるようになり、熱強化処理に伴う板ガラスの品
質の低下（ガラス表面の平坦性に欠けたり、反りを生じ
る）を防止して、歩留まりをよくすることができると共
に、熱強化処理設備の稼動コストの低減をも図ることが
可能となる。
【００２１】尚、板ガラス３のエッジ強度（表面圧縮応
力）の測定は、全反射応力測定方法により行った。全反
射応力測定方法は、被測定板ガラス表面にこれより屈折
率の僅かに大きいプリズムを置き、被測定点に集束する
円偏光光束を全反射臨界角にほぼ等しい角度で入射させ
て、反射光観察望遠鏡の視野に現れる明暗の全反射境界
線間のずれ量を既知応力により較正した目盛りで測定す
る方法によって実施した。
力）の測定は、全反射応力測定方法により行った。全反
射応力測定方法は、被測定板ガラス表面にこれより屈折
率の僅かに大きいプリズムを置き、被測定点に集束する
円偏光光束を全反射臨界角にほぼ等しい角度で入射させ
て、反射光観察望遠鏡の視野に現れる明暗の全反射境界
線間のずれ量を既知応力により較正した目盛りで測定す
る方法によって実施した。
【００２２】〔第二の実施形態〕図３に示すように、前
記保持金物９を使用せずに、板ガラス３と保持部６との
間の前記隙間７に、セラミックスロープＳ１やセラミッ
クスペーパーＳ２を詰め込んで板ガラス３を保持する保
持構造においては、前記かかり代ｄが１５ｍｍ程度の通
常の保持状態においては、前述の板ガラス端面部の仕上
げに伴って約４ｋｇｆ／ｍｍ2 のエッジ強度を確保する
ことができるから、熱強化処理によって最低２２ｋｇｆ
／ｍｍ2 の強化を図るだけでよくなる。また、前記かか
り代が１０ｍｍ程度の浅い保持状態においては、板ガラ
スの中心部と周縁部との温度差が多少減少することによ
って発生熱応力も減少し、熱強化処理によって最低２０
ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図ればよくなる。
記保持金物９を使用せずに、板ガラス３と保持部６との
間の前記隙間７に、セラミックスロープＳ１やセラミッ
クスペーパーＳ２を詰め込んで板ガラス３を保持する保
持構造においては、前記かかり代ｄが１５ｍｍ程度の通
常の保持状態においては、前述の板ガラス端面部の仕上
げに伴って約４ｋｇｆ／ｍｍ2 のエッジ強度を確保する
ことができるから、熱強化処理によって最低２２ｋｇｆ
／ｍｍ2 の強化を図るだけでよくなる。また、前記かか
り代が１０ｍｍ程度の浅い保持状態においては、板ガラ
スの中心部と周縁部との温度差が多少減少することによ
って発生熱応力も減少し、熱強化処理によって最低２０
ｋｇｆ／ｍｍ2 の強化を図ればよくなる。
【００２３】〔別実施形態〕以下に別実施例を説明す
る。
る。
【００２４】〈１〉 前記第一研磨工程は、先の実施形
態で説明した平廻り円筒ホイール型研磨方式による研磨
方法に限定されるものではなく、例えば、カップホイー
ル（ホイール面に研磨用ダイヤモンドや砥石を付設して
あるもの）を用いた研磨方法との併用や、バフ磨き方式
の研磨方法、又は、その併用による研磨方法であっても
よい。また、前記仕上げ工程は、先の実施形態で説明し
たバフ磨きに限定されるものではなく、例えば、板ガラ
ス３端縁部の局部的な加熱溶融によって実施したり、又
は、化学的な溶解によって実施するものであってもよ
い。要するに、曲面縁部３ａの表面最大凹凸が０．０５
ｍｍ以下、前記境部３ｃのは表面最大凹凸が０．００７
ｍｍ以下に仕上げてあればよい。 〈２〉 板ガラス３と、サッシュ本体５との取り付け
は、先の実施形態に限定されるものではなく、例えば、
図４に示すように、使用する保持金物として、サッシュ
本体５と面接触する金属製の弾性保持金物９ａを使用し
て固定すれば、サッシュ本体５への輻射熱を、前記保持
金物９ａから板ガラス３の周縁部に効率よく伝達するこ
とができ、板ガラスの中央部と周縁部との温度差を少な
くして、破壊し難くすることが可能となる。また、取り
付け状態の他の実施形態としては、図５に示すように、
サッシュ本体５の押縁５ａに嵌合する金属製の弾性保持
金物９ｂと、不燃製板（例えば、ケイカル板）によって
挟持固定するものであってもよい。
態で説明した平廻り円筒ホイール型研磨方式による研磨
方法に限定されるものではなく、例えば、カップホイー
ル（ホイール面に研磨用ダイヤモンドや砥石を付設して
あるもの）を用いた研磨方法との併用や、バフ磨き方式
の研磨方法、又は、その併用による研磨方法であっても
よい。また、前記仕上げ工程は、先の実施形態で説明し
たバフ磨きに限定されるものではなく、例えば、板ガラ
ス３端縁部の局部的な加熱溶融によって実施したり、又
は、化学的な溶解によって実施するものであってもよ
い。要するに、曲面縁部３ａの表面最大凹凸が０．０５
ｍｍ以下、前記境部３ｃのは表面最大凹凸が０．００７
ｍｍ以下に仕上げてあればよい。 〈２〉 板ガラス３と、サッシュ本体５との取り付け
は、先の実施形態に限定されるものではなく、例えば、
図４に示すように、使用する保持金物として、サッシュ
本体５と面接触する金属製の弾性保持金物９ａを使用し
て固定すれば、サッシュ本体５への輻射熱を、前記保持
金物９ａから板ガラス３の周縁部に効率よく伝達するこ
とができ、板ガラスの中央部と周縁部との温度差を少な
くして、破壊し難くすることが可能となる。また、取り
付け状態の他の実施形態としては、図５に示すように、
サッシュ本体５の押縁５ａに嵌合する金属製の弾性保持
金物９ｂと、不燃製板（例えば、ケイカル板）によって
挟持固定するものであってもよい。
【００２５】尚、特許請求の範囲の項に、図面との対照
を便利にするために符号を記すが、該記入により本発明
は添付図面の構成に限定されるものではない。
を便利にするために符号を記すが、該記入により本発明
は添付図面の構成に限定されるものではない。
【図１】熱強化板ガラス端縁部の仕上げ方法を示す説明
図
図
【図２】第一実施形態の防火戸を示す要部の断面図
【図３】第二実施形態の防火戸を示す要部の断面図
【図４】別実施例の板ガラス取り付け状況を示す断面図
【図５】別実施例の板ガラス取り付け状況を示す断面図
【図６】従来例の熱強化板ガラスを示す説明図
３ 板ガラス ３ａ 曲面縁部 ３ｂ 平面部 ３ｃ 境部
Claims (2)
- 【請求項１】 全面にわたって熱強化処理を施してある
熱強化板ガラスであって、 板ガラス（３）の縁部を、前記板ガラス（３）の厚み方
向での中間部ほど、前記板ガラス（３）の面方向の外方
に突出する曲面形状の曲面縁部（３ａ）に形成すると共
に、その曲面縁部（３ａ）の表面最大凹凸が０．０５ｍ
ｍ以下に仕上げてあり、前記曲面縁部（３ａ）と前記板
ガラス（３）表裏の平面部（３ｂ）との境部（３ｃ）
は、表面最大凹凸が０．００７ｍｍ以下に仕上げてある
熱強化板ガラス。 - 【請求項２】 熱強化処理による表面圧縮応力が１７ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上である請求項１に記載の熱強化板ガラ
ス。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07231055A JP3133652B2 (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 防火用熱強化板ガラス |
| KR1019950037348A KR100217406B1 (ko) | 1994-10-26 | 1995-10-26 | 판유리의 단부 마무리 방법 및 이 방법을 이용한 열강화 판유리 및 이 열강화 판유리를 이용한 방화 창호 |
| CN95120335A CN1078121C (zh) | 1994-10-26 | 1995-10-26 | 加工板状玻璃边缘的方法、热强化板玻璃以及防火器具 |
| MYPI95003223A MY125707A (en) | 1994-10-26 | 1995-10-26 | Method of finishing edge of sheet glass, heat-tempered sheet grass using the method, and fire-resistant construction material using the heat-tempered sheet grass |
| TW090217908U TW568108U (en) | 1994-10-26 | 1995-11-11 | Heat-tempered sheet glass and fire-resistant construction material using the heat-tempered sheet glass |
| US09/067,726 US6004655A (en) | 1994-10-26 | 1998-04-28 | Method of finishing edge of sheet glass, heat-tempered sheet glass using the method, and fire-resistant construction material using the heat-tempered sheet glass |
| US09/447,486 US6408578B1 (en) | 1994-10-26 | 1999-11-23 | Method of finishing edge of sheet glass, heat-tempered sheet glass using the method, and fire-resistant construction material using the heat-tempered sheet glass |
| US09/448,573 US6344259B1 (en) | 1994-10-26 | 1999-11-23 | Method of finishing edge of sheet glass, heat-tempered sheet glass using the method, and fire resistant construction material using the heat-tempered sheet glass |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07231055A JP3133652B2 (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 防火用熱強化板ガラス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0971429A true JPH0971429A (ja) | 1997-03-18 |
| JP3133652B2 JP3133652B2 (ja) | 2001-02-13 |
Family
ID=16917588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07231055A Expired - Lifetime JP3133652B2 (ja) | 1994-10-26 | 1995-09-08 | 防火用熱強化板ガラス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3133652B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0842904A4 (ja) * | 1996-04-11 | 1998-06-10 | ||
| WO2001030717A1 (fr) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Verre a glace resistant a la chaleur |
| WO2008020509A1 (fr) * | 2006-08-14 | 2008-02-21 | Asahi Glass Company, Limited | Verre trempé thermorésistant et son procédé de fabrication |
-
1995
- 1995-09-08 JP JP07231055A patent/JP3133652B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0842904A4 (ja) * | 1996-04-11 | 1998-06-10 | ||
| US5939175A (en) * | 1996-04-11 | 1999-08-17 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Method of finishing heat-reinforced plate glass and edge regions thereof |
| WO2001030717A1 (fr) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Verre a glace resistant a la chaleur |
| JP4738688B2 (ja) * | 1999-10-26 | 2011-08-03 | 日本板硝子株式会社 | 防火用耐熱板ガラス |
| WO2008020509A1 (fr) * | 2006-08-14 | 2008-02-21 | Asahi Glass Company, Limited | Verre trempé thermorésistant et son procédé de fabrication |
| JP5799482B2 (ja) * | 2006-08-14 | 2015-10-28 | 旭硝子株式会社 | 耐熱強化ガラス及び耐熱強化ガラスの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3133652B2 (ja) | 2001-02-13 |
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Legal Events
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