JPH0971842A - 冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材 - Google Patents
冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 球状化焼きなましを省略し、更に最後の焼入
れ・焼戻し処理を省略する非調質鋼であっても、ボルト
成形時の変形抵抗を十分に低下させることができる様な
鋼線材を開発する。 【解決手段】 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．７０〜１．８０％を満足し、
且つ変形抵抗と引張強度の比で与えられる変形抵抗比を
１．２以下とした非調質鋼線材。
れ・焼戻し処理を省略する非調質鋼であっても、ボルト
成形時の変形抵抗を十分に低下させることができる様な
鋼線材を開発する。 【解決手段】 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．７０〜１．８０％を満足し、
且つ変形抵抗と引張強度の比で与えられる変形抵抗比を
１．２以下とした非調質鋼線材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、球状化焼きなまし
プロセスを省略する非調質鋼でありながら、種々の冷間
加工における変形抵抗が少なく、従って該加工の為の工
具については、その寿命の低下を招かない様な鋼線材に
関するものである。本発明の鋼線材は、熱間圧延後、冷
間伸線加工を施したものであり、７００Ｎ／ｍｍ2 以
上、さらには１，０００Ｎ／ｍｍ2 級という高強度レベ
ルを発揮するものであっても、非調質のまま各種の冷間
加工に付されることを予定するものであるが、この冷間
加工における変形抵抗を低くすることを保証するもので
ある。なお本発明の鋼線材は、冷間伸線後の冷間加工の
種類及び冷間加工によって製造される成形品の種類を一
切制限するものではない。なお以下の説明においては、
本発明の鋼線材をボルト用鋼として用いる場合を代表的
に取り上げて説明するが、本発明の適用対象をこれに制
限解釈すべきではない。
プロセスを省略する非調質鋼でありながら、種々の冷間
加工における変形抵抗が少なく、従って該加工の為の工
具については、その寿命の低下を招かない様な鋼線材に
関するものである。本発明の鋼線材は、熱間圧延後、冷
間伸線加工を施したものであり、７００Ｎ／ｍｍ2 以
上、さらには１，０００Ｎ／ｍｍ2 級という高強度レベ
ルを発揮するものであっても、非調質のまま各種の冷間
加工に付されることを予定するものであるが、この冷間
加工における変形抵抗を低くすることを保証するもので
ある。なお本発明の鋼線材は、冷間伸線後の冷間加工の
種類及び冷間加工によって製造される成形品の種類を一
切制限するものではない。なお以下の説明においては、
本発明の鋼線材をボルト用鋼として用いる場合を代表的
に取り上げて説明するが、本発明の適用対象をこれに制
限解釈すべきではない。
【０００２】
【従来の技術】引張強度７００Ｎ／ｍｍ2 以上級の高強
度ボルトは、中炭素鋼あるいは低合金鋼からなる線材や
棒鋼を用いて製造するが、その際通常のプロセスでは、
熱間圧延線材を球状化焼きなまし処理に付した後、潤滑
皮膜処理を行い、更にサイジングの為の低減面率の冷間
伸線加工を行い、しかる後、冷間ボルト成形、ねじ転造
を経て、最後に焼入れ・焼戻し処理を行って所望の特性
に調整している。
度ボルトは、中炭素鋼あるいは低合金鋼からなる線材や
棒鋼を用いて製造するが、その際通常のプロセスでは、
熱間圧延線材を球状化焼きなまし処理に付した後、潤滑
皮膜処理を行い、更にサイジングの為の低減面率の冷間
伸線加工を行い、しかる後、冷間ボルト成形、ねじ転造
を経て、最後に焼入れ・焼戻し処理を行って所望の特性
に調整している。
【０００３】これに対し近年の傾向として、省エネルギ
ーあるいは生産コストダウンの要求が強まり、球状化焼
きなましや焼入れ・焼戻し処理の省略が企図され、いわ
ゆる非調質ボルトへの指向が強まっている。
ーあるいは生産コストダウンの要求が強まり、球状化焼
きなましや焼入れ・焼戻し処理の省略が企図され、いわ
ゆる非調質ボルトへの指向が強まっている。
【０００４】このような非調質ボルトでは、ボルト成形
の前の鋼線の段階で、ボルトとして要求される所定の引
張強度を達成しておくことが必要であるため、従前の調
質ボルト製造プロセスにおける球状化焼きなまし材より
も引張強度において高いものを使用することになり、従
ってボルト成形時の冷間圧造性が悪くなり、その為非調
質ボルトの加工に際しては、従来の調質ボルトの冷間圧
造に比べて工具寿命が短くなるという問題があった。こ
の様なところから、非調質ボルトの製造における非調質
であることの経済効果を実のあるものとする為には、冷
間圧造性の改善が当面の課題となる。
の前の鋼線の段階で、ボルトとして要求される所定の引
張強度を達成しておくことが必要であるため、従前の調
質ボルト製造プロセスにおける球状化焼きなまし材より
も引張強度において高いものを使用することになり、従
ってボルト成形時の冷間圧造性が悪くなり、その為非調
質ボルトの加工に際しては、従来の調質ボルトの冷間圧
造に比べて工具寿命が短くなるという問題があった。こ
の様なところから、非調質ボルトの製造における非調質
であることの経済効果を実のあるものとする為には、冷
間圧造性の改善が当面の課題となる。
【０００５】特公昭５４−２０９３１号では、Ｃを低下
させると共に、Ｎｂ，Ｖなどの析出強化型元素を添加す
ることが検討されているが、この技術では、冷間圧造時
の工具割れを防止することが主目的とされており、冷間
圧造における工具寿命の改善は特に意図されている訳で
はない。
させると共に、Ｎｂ，Ｖなどの析出強化型元素を添加す
ることが検討されているが、この技術では、冷間圧造時
の工具割れを防止することが主目的とされており、冷間
圧造における工具寿命の改善は特に意図されている訳で
はない。
【０００６】一方特公平５−３０８８４号では、冷間伸
線の実施による所謂バウシンガー効果を最大限に引出す
という観点から、単なる伸線加工の付加に止まらず、鋼
の化学成分の調整、組織の調整、圧延後の制御冷却など
を総合的に組み合わせて実施することが提案されてい
る。この方法は変形抵抗の値そのものを低下させること
を念頭に置いたものであり、相応の効果を発揮するもの
であったが、全体的に見て複雑な制御を必要とするの
で、必ずしも汎用性に富んでいるとは言い難い。
線の実施による所謂バウシンガー効果を最大限に引出す
という観点から、単なる伸線加工の付加に止まらず、鋼
の化学成分の調整、組織の調整、圧延後の制御冷却など
を総合的に組み合わせて実施することが提案されてい
る。この方法は変形抵抗の値そのものを低下させること
を念頭に置いたものであり、相応の効果を発揮するもの
であったが、全体的に見て複雑な制御を必要とするの
で、必ずしも汎用性に富んでいるとは言い難い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情を考慮してなされたものであって、球状化焼きなまし
を省略し、更に最後の焼入れ・焼戻し処理を省略する非
調質鋼であっても、上記の様な冷間成形時の変形抵抗を
十分に低下させることができる様な新規技術の開発を目
標にしてなされたものである。即ち従来の鋼線材では、
引張強度の要求が高くなるのに応じて焼き入れ性向上元
素を多く添加していたが、これによって変形抵抗の増大
を招いていたことに鑑み、７００Ｎ／ｍｍ2 以上級の高
引張強度を有する非調質鋼線材において、ボルト成形等
の冷間加工における変形抵抗を、その引張強度に見合っ
た十分に低いものとなる様な非調質鋼線材を提供しよう
とするものである。
情を考慮してなされたものであって、球状化焼きなまし
を省略し、更に最後の焼入れ・焼戻し処理を省略する非
調質鋼であっても、上記の様な冷間成形時の変形抵抗を
十分に低下させることができる様な新規技術の開発を目
標にしてなされたものである。即ち従来の鋼線材では、
引張強度の要求が高くなるのに応じて焼き入れ性向上元
素を多く添加していたが、これによって変形抵抗の増大
を招いていたことに鑑み、７００Ｎ／ｍｍ2 以上級の高
引張強度を有する非調質鋼線材において、ボルト成形等
の冷間加工における変形抵抗を、その引張強度に見合っ
た十分に低いものとなる様な非調質鋼線材を提供しよう
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成すること
のできた本発明とは、 Ｃ ：０．１５〜０．３５質量％（質量％は以下単に％
と略記する） Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｍｎ：０．７０〜１．８０％ を満足し、且つ熱間圧延及び伸線加工を施すことによっ
て７００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有する鋼線材であ
って、下記（１）式で求められる変形抵抗比が１．２以
下を示す冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材であ
る。
のできた本発明とは、 Ｃ ：０．１５〜０．３５質量％（質量％は以下単に％
と略記する） Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｍｎ：０．７０〜１．８０％ を満足し、且つ熱間圧延及び伸線加工を施すことによっ
て７００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度を有する鋼線材であ
って、下記（１）式で求められる変形抵抗比が１．２以
下を示す冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材であ
る。
【０００９】 ＦＳＲ＝σ／ＴＳ ・・・・・・・・（１） 但し σ：変形抵抗（Ｎ／ｍｍ2 ） ＴＳ：引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ）
【００１０】
【発明の実施の形態】上記構成からなる本発明の鋼線材
は、鋼の化学成分、及び上記（１）式で求められる変形
抵抗比によって規定したものであり、これら各要素の適
切な組合わせによって種々の形態で実施される。従って
以下これらの要素に関して夫々説明する。
は、鋼の化学成分、及び上記（１）式で求められる変形
抵抗比によって規定したものであり、これら各要素の適
切な組合わせによって種々の形態で実施される。従って
以下これらの要素に関して夫々説明する。
【００１１】鋼線材の化学成分 まず本発明鋼線材を構成する化学成分について説明す
る。 Ｃ：０．１５〜０．３５％ Ｃは固溶強化によって鋼に所望の強度を与える上で必要
な元素であり、とくに伸線加工後の引張強度を７００Ｎ
／ｍｍ2 以上とする為には、既に知られている様に０．
１５％以上の添加が必要である。しかし０．３５％を超
えると、靭性が低下すると共に冷間加工時の変形抵抗を
増大させ、成形品の割れや工具寿命の低下を招く。Ｃの
より好ましい添加範囲は０．２０〜０．３０％である。
る。 Ｃ：０．１５〜０．３５％ Ｃは固溶強化によって鋼に所望の強度を与える上で必要
な元素であり、とくに伸線加工後の引張強度を７００Ｎ
／ｍｍ2 以上とする為には、既に知られている様に０．
１５％以上の添加が必要である。しかし０．３５％を超
えると、靭性が低下すると共に冷間加工時の変形抵抗を
増大させ、成形品の割れや工具寿命の低下を招く。Ｃの
より好ましい添加範囲は０．２０〜０．３０％である。
【００１２】Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｓｉは鋼中において脱酸作用を発揮すると共に、固溶強
化によって強度向上に寄与する元素であるが、既に知ら
れている様に好ましくは０．０１％以上の添加が望まれ
る。しかし０．５％を超えると、靭性が低下すると共に
冷間加工時の変形抵抗を増大させ、成形品の割れや工具
寿命の低下を招く。なお本発明者等の研究によれば、同
じく固溶強化型元素であるＣとＳｉを比べると、Ｓｉは
引張強度の同一上昇量に対する変形抵抗の増大量が大き
い元素であることが分かっており、Ｓｉの添加量は、よ
り好ましくは、０．３０％以下とすることが推奨され
る。
化によって強度向上に寄与する元素であるが、既に知ら
れている様に好ましくは０．０１％以上の添加が望まれ
る。しかし０．５％を超えると、靭性が低下すると共に
冷間加工時の変形抵抗を増大させ、成形品の割れや工具
寿命の低下を招く。なお本発明者等の研究によれば、同
じく固溶強化型元素であるＣとＳｉを比べると、Ｓｉは
引張強度の同一上昇量に対する変形抵抗の増大量が大き
い元素であることが分かっており、Ｓｉの添加量は、よ
り好ましくは、０．３０％以下とすることが推奨され
る。
【００１３】Ｍｎ：０．７０〜１．８０％ Ｍｎは固溶強化元素であり、本発明では、Ｃによる固溶
強化作用を補充する。すなわち本発明では、Ｃの過剰添
加による変形抵抗の増大を避けることとしているので、
Ｃを前記の如く少なめの範囲に設定しており、これを補
足するという主旨から、既に知られている様に、少なく
とも０．７０％の添加を必須とするが、Ｍｎにおいても
過剰添加は靭性と変形抵抗の増大を招くので、１．８０
％を超えて添加させてはならない。より好ましい添加範
囲は０．７０〜１．７０％、更に好ましい範囲は０．８
０〜１．６０％である。
強化作用を補充する。すなわち本発明では、Ｃの過剰添
加による変形抵抗の増大を避けることとしているので、
Ｃを前記の如く少なめの範囲に設定しており、これを補
足するという主旨から、既に知られている様に、少なく
とも０．７０％の添加を必須とするが、Ｍｎにおいても
過剰添加は靭性と変形抵抗の増大を招くので、１．８０
％を超えて添加させてはならない。より好ましい添加範
囲は０．７０〜１．７０％、更に好ましい範囲は０．８
０〜１．６０％である。
【００１４】本発明鋼線材における必須元素は以上述べ
た通りであり、他の元素の添加については格別制限され
ない。例えば析出強化型の元素であるＶ，Ｎｂ，Ｔｉ等
を添加することもできるが、最も通常の元素構成によれ
ば、残部は実質的にＦｅ及び不可避的元素である。この
ような不可避的元素としては、Ｐ，Ｓ，Ｃｒ，Ｎ，Ｏ等
が挙げられる。以下これらの元素について説明する。
た通りであり、他の元素の添加については格別制限され
ない。例えば析出強化型の元素であるＶ，Ｎｂ，Ｔｉ等
を添加することもできるが、最も通常の元素構成によれ
ば、残部は実質的にＦｅ及び不可避的元素である。この
ような不可避的元素としては、Ｐ，Ｓ，Ｃｒ，Ｎ，Ｏ等
が挙げられる。以下これらの元素について説明する。
【００１５】Ｃｒ：０．２０％以下（０％を含む） Ｃｒは強度向上に寄与する元素であるが、０．２０％を
超えて存在すると冷間圧造時の変形抵抗が増大するの
で、０．２０％を上限と定めた。
超えて存在すると冷間圧造時の変形抵抗が増大するの
で、０．２０％を上限と定めた。
【００１６】Ｎ ：０．００５％以下（０％を含む） Ｎが存在する場合は、後述のＶ，Ｎｂ，Ｔｉと結合して
析出強化作用を発揮するが、ここでは冷間圧造時の温度
上昇に伴うひずみ時効を抑制するという観点から上記値
を上限と定めた。
析出強化作用を発揮するが、ここでは冷間圧造時の温度
上昇に伴うひずみ時効を抑制するという観点から上記値
を上限と定めた。
【００１７】Ｖ ：０．０５〜０．３０％ Ｖは析出硬化に寄与する元素であるが、その作用を有効
に発揮するには０．０５％以上の存在が望まれる。しか
し過剰に存在させても上記作用が飽和に達し、却って冷
間圧造時の変形抵抗を増大させるので、０．３０％以下
の添加に抑えることが望まれる。
に発揮するには０．０５％以上の存在が望まれる。しか
し過剰に存在させても上記作用が飽和に達し、却って冷
間圧造時の変形抵抗を増大させるので、０．３０％以下
の添加に抑えることが望まれる。
【００１８】Ｎｂ：０．１％以下（０％を含む） Ｔｉ：０．０６％以下（０％を含む） 同じく析出強化型の元素であるが、Ｎｂについては０．
１％、Ｔｉについては０．０６％を超えても上記効果が
飽和に達するので、それぞれ上記値を上限と定めた。
１％、Ｔｉについては０．０６％を超えても上記効果が
飽和に達するので、それぞれ上記値を上限と定めた。
【００１９】鋼線材についての（１）式で求められる変
形抵抗比 ＦＳＲ＝σ／ＴＳ ・・・・・・・・（１） 但し σ：変形抵抗（Ｎ／ｍｍ2 ） ＴＳ：引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ） 良く知られている様に、鋼線材の引張強度が大きくなる
と、それに対応して冷間加工時の変形抵抗が大きくな
る。しかし本発明者等が種々研究したところによれば、
同じ引張強度を与えるものであっても、上記（１）式で
与えられる変形抵抗比を小さくした鋼線材では、冷間圧
造の為の工具寿命が優れたものとなることが明らかとな
った。特に後記実施例で示す様に、変形抵抗比が１．２
以下になると、工具寿命が非常に優れたものとなること
が分かった。
形抵抗比 ＦＳＲ＝σ／ＴＳ ・・・・・・・・（１） 但し σ：変形抵抗（Ｎ／ｍｍ2 ） ＴＳ：引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ） 良く知られている様に、鋼線材の引張強度が大きくなる
と、それに対応して冷間加工時の変形抵抗が大きくな
る。しかし本発明者等が種々研究したところによれば、
同じ引張強度を与えるものであっても、上記（１）式で
与えられる変形抵抗比を小さくした鋼線材では、冷間圧
造の為の工具寿命が優れたものとなることが明らかとな
った。特に後記実施例で示す様に、変形抵抗比が１．２
以下になると、工具寿命が非常に優れたものとなること
が分かった。
【００２０】
【実施例】表１に示す化学成分からなる鋼線材を溶製し
て得られる鋼塊を熱間圧延、次いで伸線加工した。得ら
れた鋼線材について、変形抵抗及び引張強度を測定し、
これらの値から変形抵抗比を求め、これらを表１に併記
した。ただし表１における従来材は熱間圧延後に球状化
焼きなましを行い、次いでサイジングの為の伸線加工を
行った後の測定結果である。
て得られる鋼塊を熱間圧延、次いで伸線加工した。得ら
れた鋼線材について、変形抵抗及び引張強度を測定し、
これらの値から変形抵抗比を求め、これらを表１に併記
した。ただし表１における従来材は熱間圧延後に球状化
焼きなましを行い、次いでサイジングの為の伸線加工を
行った後の測定結果である。
【００２１】
【表１】
【００２２】図１は、上記線材を用いてボルトを圧造し
た時の工具寿命を、変形抵抗比との関係で整理して示し
たものである。図では、従来材を加工した時の工具寿命
を１とした時の比で示している。従来材では変形抵抗比
がかなり高いにもかかわらず焼きなまし等の調質処理に
よって優れた工具寿命を示している。これに対し本発明
材及び比較材はいずれも非調質材である為、調質材であ
る従来材より工具寿命において見劣りするが、その程度
は、変形抵抗比の高い比較材において顕著であった。こ
れに対し、変形抵抗比が１．２以下である本発明材で
は、従来材との比で７０％以上の工具寿命を示してお
り、非調質化による経済的メリットと総合して解釈すれ
ば、結果的には従来材を凌駕する経済性を示すものであ
るとの結論に至った。
た時の工具寿命を、変形抵抗比との関係で整理して示し
たものである。図では、従来材を加工した時の工具寿命
を１とした時の比で示している。従来材では変形抵抗比
がかなり高いにもかかわらず焼きなまし等の調質処理に
よって優れた工具寿命を示している。これに対し本発明
材及び比較材はいずれも非調質材である為、調質材であ
る従来材より工具寿命において見劣りするが、その程度
は、変形抵抗比の高い比較材において顕著であった。こ
れに対し、変形抵抗比が１．２以下である本発明材で
は、従来材との比で７０％以上の工具寿命を示してお
り、非調質化による経済的メリットと総合して解釈すれ
ば、結果的には従来材を凌駕する経済性を示すものであ
るとの結論に至った。
【００２３】
【発明の効果】本発明は上記の様に構成されているの
で、鋼線材の化学成分及び伸線加工後の変形抵抗比を規
定することによって、非調質材としては、冷間圧造時の
変形抵抗をかなり低減することが可能となり、圧造工具
の寿命を延長した。その結果、非調質化によってもたら
される生産コストの低減効果と総合して考察すれば、総
合的には優れた経済性生産コストの低減に寄与できるこ
ととなった。
で、鋼線材の化学成分及び伸線加工後の変形抵抗比を規
定することによって、非調質材としては、冷間圧造時の
変形抵抗をかなり低減することが可能となり、圧造工具
の寿命を延長した。その結果、非調質化によってもたら
される生産コストの低減効果と総合して考察すれば、総
合的には優れた経済性生産コストの低減に寄与できるこ
ととなった。
【図１】変形抵抗比と工具寿命の関係を示すグラフ。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ：０．１５〜０．３５質量％（質量％
は以下単に％と略記する） Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｍｎ：０．７０〜１．８０％ を満足し、且つ熱間圧延及び伸線加工を施すことによっ
て７００Ｎ／ｍｍ2 以上級の引張強度を有する鋼線材で
あって、 下記（１）式で求められる変形抵抗比が１．２以下であ
ることを特徴とする冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼
線材。 ＦＳＲ＝σ／ＴＳ ・・・・・・・・（１） 但し σ：変形抵抗（Ｎ／ｍｍ2 ） ＴＳ：引張強度（Ｎ／ｍｍ2 ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22941295A JPH0971842A (ja) | 1995-09-06 | 1995-09-06 | 冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22941295A JPH0971842A (ja) | 1995-09-06 | 1995-09-06 | 冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0971842A true JPH0971842A (ja) | 1997-03-18 |
Family
ID=16891825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22941295A Pending JPH0971842A (ja) | 1995-09-06 | 1995-09-06 | 冷間圧造性の優れた高強度非調質鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0971842A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106929623A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-07-07 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种10.9级高强度螺栓用钢热轧圆盘条的制备方法 |
| CN111945066A (zh) * | 2020-08-04 | 2020-11-17 | 浙江晋椿精密工业股份有限公司 | 一种差速器行星轴用高强度磨光棒 |
| CN112760561A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-05-07 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种手工工具用盘条及其制备方法 |
-
1995
- 1995-09-06 JP JP22941295A patent/JPH0971842A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106929623A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-07-07 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种10.9级高强度螺栓用钢热轧圆盘条的制备方法 |
| CN106929623B (zh) * | 2017-03-27 | 2018-09-14 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种10.9级高强度螺栓用钢热轧圆盘条的制备方法 |
| CN111945066A (zh) * | 2020-08-04 | 2020-11-17 | 浙江晋椿精密工业股份有限公司 | 一种差速器行星轴用高强度磨光棒 |
| CN112760561A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-05-07 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种手工工具用盘条及其制备方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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