JPH0971879A - 加工性に優れた燃料タンク用鋼板 - Google Patents
加工性に優れた燃料タンク用鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鉛−錫めっき鋼板と同等もしくは良好な加工
性に優れた燃料タンク用めっき鋼板を得ること。 【解決手段】 被めっき鋼板表面にＮｉ、Ｆｅ、Ｚｎ、
Ｓｎの１種以上を含む合金層が片面あたり厚み１．５μ
ｍ以下存在し、その上に亜鉛、錫および不可避的不純物
からなる亜鉛−錫めっき層が片面当たり２〜２５μｍ存
在し、前記めっき層中の亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上
のものがめっき表面から見て２０個以下／０．２５ｍｍ
2 であり、めっき層表面の粗度Ｒａが０．２〜３．０μ
ｍであることを特徴とする加工性に優れた燃料タンク用
鋼板。
性に優れた燃料タンク用めっき鋼板を得ること。 【解決手段】 被めっき鋼板表面にＮｉ、Ｆｅ、Ｚｎ、
Ｓｎの１種以上を含む合金層が片面あたり厚み１．５μ
ｍ以下存在し、その上に亜鉛、錫および不可避的不純物
からなる亜鉛−錫めっき層が片面当たり２〜２５μｍ存
在し、前記めっき層中の亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上
のものがめっき表面から見て２０個以下／０．２５ｍｍ
2 であり、めっき層表面の粗度Ｒａが０．２〜３．０μ
ｍであることを特徴とする加工性に優れた燃料タンク用
鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性に優れた燃
料タンク用鋼板に関するものである。
料タンク用鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、錫−亜鉛合金めっき鋼板は例え
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また錫−亜鉛合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等の厳しい環
境で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号
公報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−
錫合金めっきした被覆物やその製造法が開示されてい
る。特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶
融亜鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金
層、または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上にクロ
ムめっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および
製造法が開示されている。一方、燃料ガソリンタンク材
料としてこれまで耐蝕性、加工性、ハンダ性等の優れた
鉛−錫めっき鋼板が国内、海外共に主として用いられ実
燃料タンクとしての使用実績を積み重ねてきた。
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また錫−亜鉛合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性やハンダ性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。溶融めっき法ではめ
っき付着量を比較的容易に厚くすることができるため、
溶融めっき法で製造された製品は屋外用途等の厳しい環
境で使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号
公報では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−
錫合金めっきした被覆物やその製造法が開示されてい
る。特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系基材に溶
融亜鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を含む合金
層、または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の上にクロ
ムめっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆物および
製造法が開示されている。一方、燃料ガソリンタンク材
料としてこれまで耐蝕性、加工性、ハンダ性等の優れた
鉛−錫めっき鋼板が国内、海外共に主として用いられ実
燃料タンクとしての使用実績を積み重ねてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような電気めっき
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付加量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流をたくさん流す必要があ
り、生産性や経済性に大きな問題を生ずる。また溶融め
っき法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴
霧においてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっ
き層の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜
鉛合金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層
が５〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき
被覆層と同等以上も厚みがあって、タンクの様な厳しい
加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬度が高い
ためにこのような合金層のめっき被覆層に対する比率が
高く厚みが厚い場合にはクラックが合金層付近に入りや
すくめっき剥離やクラックによる内外面の腐食進展が起
こりやすくなり、燃料タンクとして不向きである。
法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によってハンダ性や
耐蝕性は改善されたものの、燃料タンクの様な長期耐蝕
性の要求される環境には付着量を厚くしためっき鋼板が
必要であるが、電気めっき法における付着量の制御は時
間と電流の大きさに依存するため、付加量は厚くできる
が処理時間を長くしたり、電流をたくさん流す必要があ
り、生産性や経済性に大きな問題を生ずる。また溶融め
っき法による錫−亜鉛めっき鋼板の使用によって塩水噴
霧においてもかなりの耐蝕性を示しているが、そのめっ
き層の構造は棚状層と柱状層といった特徴のある鉄−亜
鉛合金層が通常５〜３５μｍ（その外側のめっき被覆層
が５〜４０μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ）とめっき
被覆層と同等以上も厚みがあって、タンクの様な厳しい
加工に関しては合金層はめっき被覆層よりも硬度が高い
ためにこのような合金層のめっき被覆層に対する比率が
高く厚みが厚い場合にはクラックが合金層付近に入りや
すくめっき剥離やクラックによる内外面の腐食進展が起
こりやすくなり、燃料タンクとして不向きである。
【０００４】更に鉄系基材が亜鉛または亜鉛合金層と、
クロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム
被覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛また
は亜鉛合金層厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶
融めっき法では素地鉄が合金層中に含有されるために硬
度が上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料として
は不向きである。鉛−錫めっき鋼板の使用においては、
車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合っ
た加工ができること、燃料タンク部品を接合できるハン
ダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダーダスト
等の産業廃棄物からの鉛溶出規制等の環境規制に対して
は鉛−錫めっき鋼板には鉛が含まれることから好ましく
ない。更に燃料タンクの加工度は４輪駆動車の増加等に
よって益々厳しくなる方向にあり鉛−錫めっき鋼板と同
等以上の加工性が必要である。
クロムめっき層で順次被覆された場合についてはクロム
被覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛また
は亜鉛合金層厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜５
０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様、合金層による耐蝕性の確保と共に、溶
融めっき法では素地鉄が合金層中に含有されるために硬
度が上昇し加工性が大幅に低下し燃料タンク材料として
は不向きである。鉛−錫めっき鋼板の使用においては、
車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合っ
た加工ができること、燃料タンク部品を接合できるハン
ダ性、溶接性が確保されたものの、シュレッダーダスト
等の産業廃棄物からの鉛溶出規制等の環境規制に対して
は鉛−錫めっき鋼板には鉛が含まれることから好ましく
ない。更に燃料タンクの加工度は４輪駆動車の増加等に
よって益々厳しくなる方向にあり鉛−錫めっき鋼板と同
等以上の加工性が必要である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは鉛が
含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タンク用
鋼板を提供することを目的に、合金層組成、厚み、被覆
層組成、表面潤滑性を種々検討したところ本構成の材料
が加工性に優れた燃料タンク材料として必要な性能を満
たすことを知見したものである。その要旨は、被めっき
鋼板表面にニッケル、鉄、亜鉛、錫の１種以上を含む合
金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下存在し、その上に
亜鉛、錫、および不可避的不純物からなる亜鉛−錫めっ
き層が片面当たり２〜２５μｍ存在し、前記めっき層中
の亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものがめっき表面か
ら見て２０個以下／０．２５ｍｍ2 であり、めっき層表
面の粗度が０．２〜３．０μｍＲａであることを特徴と
する加工性に優れた燃料タンク用鋼板である。
含まれていない（不可避的不純物は除く）燃料タンク用
鋼板を提供することを目的に、合金層組成、厚み、被覆
層組成、表面潤滑性を種々検討したところ本構成の材料
が加工性に優れた燃料タンク材料として必要な性能を満
たすことを知見したものである。その要旨は、被めっき
鋼板表面にニッケル、鉄、亜鉛、錫の１種以上を含む合
金層が片面当たり厚み１．５μｍ以下存在し、その上に
亜鉛、錫、および不可避的不純物からなる亜鉛−錫めっ
き層が片面当たり２〜２５μｍ存在し、前記めっき層中
の亜鉛晶の長径が２５０μｍ以上のものがめっき表面か
ら見て２０個以下／０．２５ｍｍ2 であり、めっき層表
面の粗度が０．２〜３．０μｍＲａであることを特徴と
する加工性に優れた燃料タンク用鋼板である。
【０００６】以下に本発明について詳細に説明する。鋳
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等の
処理を行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を非めっき材
として使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、め
っきを行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用
する。鋼近傍の合金層の組成については、溶融めっきあ
るいは電気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼〜
めっき層界面に両成分を含む組織を生ずる。本組織を以
降合金層と称する。本合金層にはプレめっき金属あるい
は素地とめっき浴との反応のためニッケル、鉄、亜鉛、
錫の１種以上を含んでいるがこれらの組織はガソリン燃
料に対しては腐食進行は遅く、合金層厚みが厚い方が長
期耐蝕性を確保する点で有利である。しかしながら、自
動車下部の板厚減少率２０％程度の複雑な形状に適した
厳しい加工ができるためには、加工性の低い合金層はめ
っき密着性を確保する程度の少量が好ましいが、実プレ
ス性と関連の深いめっき表面の潤滑性やめっき層の加工
性を考慮して合金層厚みの上限を規制する必要がある。
従って合金層厚みは１．５μｍ以下とした。
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等の
処理を行った焼鈍済の鋼板、または圧延材を非めっき材
として使用し、圧延油の除去等の前処理を行った後、め
っきを行う。このようにして製造しためっき鋼板を使用
する。鋼近傍の合金層の組成については、溶融めっきあ
るいは電気めっき後、加熱して封孔処理等を行うと鋼〜
めっき層界面に両成分を含む組織を生ずる。本組織を以
降合金層と称する。本合金層にはプレめっき金属あるい
は素地とめっき浴との反応のためニッケル、鉄、亜鉛、
錫の１種以上を含んでいるがこれらの組織はガソリン燃
料に対しては腐食進行は遅く、合金層厚みが厚い方が長
期耐蝕性を確保する点で有利である。しかしながら、自
動車下部の板厚減少率２０％程度の複雑な形状に適した
厳しい加工ができるためには、加工性の低い合金層はめ
っき密着性を確保する程度の少量が好ましいが、実プレ
ス性と関連の深いめっき表面の潤滑性やめっき層の加工
性を考慮して合金層厚みの上限を規制する必要がある。
従って合金層厚みは１．５μｍ以下とした。
【０００７】めっき層については錫、亜鉛を含む組成か
らなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や融
雪塩散布等の塩害環境に対する外面耐蝕性確保、複雑な
形状に加工可能な加工性確保、燃料パイプ等の接合に必
要なハンダ性、抵抗溶接性の確保ができる亜鉛−錫の組
成範囲の必要がある。めっき層中の錫含有量が７０％未
満の場合、タンク内面耐蝕性および塩害環境での外面耐
蝕性が大幅に低下し、めっき層の溶解粗度が大きくなる
と共に亜鉛含有量が多くなることによってめっき層の加
工時のクラック伝播防止能力やハンダ性もが低下する。
錫含有量が９９％を超える場合は特に性能が大幅に低下
することはないが、疵が入った場合素地から鉄錆が発生
しやすい。よってめっき層組成はこれらを考慮し重量％
で亜鉛：１〜３０％、残部錫と不可避的不純物が望まし
い。
らなりガソリン等の燃料に対するタンク内面耐蝕性や融
雪塩散布等の塩害環境に対する外面耐蝕性確保、複雑な
形状に加工可能な加工性確保、燃料パイプ等の接合に必
要なハンダ性、抵抗溶接性の確保ができる亜鉛−錫の組
成範囲の必要がある。めっき層中の錫含有量が７０％未
満の場合、タンク内面耐蝕性および塩害環境での外面耐
蝕性が大幅に低下し、めっき層の溶解粗度が大きくなる
と共に亜鉛含有量が多くなることによってめっき層の加
工時のクラック伝播防止能力やハンダ性もが低下する。
錫含有量が９９％を超える場合は特に性能が大幅に低下
することはないが、疵が入った場合素地から鉄錆が発生
しやすい。よってめっき層組成はこれらを考慮し重量％
で亜鉛：１〜３０％、残部錫と不可避的不純物が望まし
い。
【０００８】更に、加工性に関してはめっき層本体の変
形性能、潤滑性の影響が大きく、燃料タンクの成形に際
してはこれらの条件を最適に設定する必要がある。めっ
き層の厚みについては、余り薄すぎると長期使用に対し
素地腐食が発生しやすくなるがタンクの中の厳しい加工
部ではめっき厚みが減少したり損傷を受けるために、素
地腐食までの期間が最も短く寿命を支配する。本発明で
はめっき層の潤滑性、加工性に留意し加工におけるめっ
き層の損耗を最小限にしているため比較的めっき厚みが
薄くても使用できる。めっき厚みが厚すぎると耐蝕性等
は充分に確保されるが厳しい加工時にめっき剥離を生じ
る場合があり上限を定める必要がある。以上のことを考
慮してめっき厚みは片面当たり２〜２５μｍとした。
形性能、潤滑性の影響が大きく、燃料タンクの成形に際
してはこれらの条件を最適に設定する必要がある。めっ
き層の厚みについては、余り薄すぎると長期使用に対し
素地腐食が発生しやすくなるがタンクの中の厳しい加工
部ではめっき厚みが減少したり損傷を受けるために、素
地腐食までの期間が最も短く寿命を支配する。本発明で
はめっき層の潤滑性、加工性に留意し加工におけるめっ
き層の損耗を最小限にしているため比較的めっき厚みが
薄くても使用できる。めっき厚みが厚すぎると耐蝕性等
は充分に確保されるが厳しい加工時にめっき剥離を生じ
る場合があり上限を定める必要がある。以上のことを考
慮してめっき厚みは片面当たり２〜２５μｍとした。
【０００９】めっき層中の亜鉛の形態については冷却過
程で初晶として亜鉛が析出する場合亜鉛晶の大きさが大
きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が局
部的に腐食しめっき層が不均一に溶解してめっき貫通ま
での寿命が短くなる。また加工した場合、大きな亜鉛晶
はクラック伝播経路となりクラックがめっき層を伝播し
めっき剥離を生じたりめっき層をクラックを貫通し外部
から素地までの経路ができて素地までの腐食の進行を早
める。従ってめっき層中の亜鉛晶の大きさは大きすぎる
と問題があるため、めっき層表面からみて長径が２５０
μｍ以上のものが２０個以下／０．２５ｍｍ2 とした。
程で初晶として亜鉛が析出する場合亜鉛晶の大きさが大
きいと亜鉛晶が優先的に腐食しやすくなりめっき層が局
部的に腐食しめっき層が不均一に溶解してめっき貫通ま
での寿命が短くなる。また加工した場合、大きな亜鉛晶
はクラック伝播経路となりクラックがめっき層を伝播し
めっき剥離を生じたりめっき層をクラックを貫通し外部
から素地までの経路ができて素地までの腐食の進行を早
める。従ってめっき層中の亜鉛晶の大きさは大きすぎる
と問題があるため、めっき層表面からみて長径が２５０
μｍ以上のものが２０個以下／０．２５ｍｍ2 とした。
【００１０】粗度は表面潤滑性に関連し、摩擦係数や油
の保持性に大きな影響を及ぼす。実タンクプレス時の鋼
板には少なくても製品出荷時の防錆油が塗布されており
油の保持性が重要となる。粗度Ｒａは大きい程、油の保
持性は良くなるが余り多すぎると効果が飽和すると共
に、加工後に局部的にめっき厚みが不均一となり耐蝕性
等にかえって悪影響を与える。従って上限をＲａ３．０
μｍとした。一方、０．２μｍ未満の場合、本めっき組
成では油保持性が大幅に低下し表面潤滑性が悪化する。
以上を考慮して粗度Ｒａ０．２〜３．０μｍとした。
の保持性に大きな影響を及ぼす。実タンクプレス時の鋼
板には少なくても製品出荷時の防錆油が塗布されており
油の保持性が重要となる。粗度Ｒａは大きい程、油の保
持性は良くなるが余り多すぎると効果が飽和すると共
に、加工後に局部的にめっき厚みが不均一となり耐蝕性
等にかえって悪影響を与える。従って上限をＲａ３．０
μｍとした。一方、０．２μｍ未満の場合、本めっき組
成では油保持性が大幅に低下し表面潤滑性が悪化する。
以上を考慮して粗度Ｒａ０．２〜３．０μｍとした。
【００１１】尚、加工性を摩擦係数で見ると、めっき層
組成、耐蝕性等の諸性能向上のための後処理、塗油を含
む表面皮膜の種類、表面凹凸が影響し、摩擦係数によっ
てはめっき層に割れを生じたり、めっき層にクラックを
生じめっき層の損耗が大きくなり耐蝕性に影響するよう
な問題を生ずる。このことを考慮し亜鉛−錫系の本組成
域では動摩擦係数は塗油後、０．３以下が望ましい。
組成、耐蝕性等の諸性能向上のための後処理、塗油を含
む表面皮膜の種類、表面凹凸が影響し、摩擦係数によっ
てはめっき層に割れを生じたり、めっき層にクラックを
生じめっき層の損耗が大きくなり耐蝕性に影響するよう
な問題を生ずる。このことを考慮し亜鉛−錫系の本組成
域では動摩擦係数は塗油後、０．３以下が望ましい。
【００１２】
【実施例】本発明の燃料タンク用防錆鋼板の品質特性を
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の低炭素鋼を脱脂、酸洗した後、ニッケルあるい
は鉄−ニッケルプレめっきを行うかまたはプレめっきを
行わずにフラックス法による連続めっきを行い浴温、ラ
インスピード、フラックス条件を種々調整し、さらに付
着量を調整し冷却して本材料を製造した。さらに製造材
の表面粗度を調圧時のロール粗度および圧下力で調整し
た。得られた本材料の加工特性および加工材の内面耐蝕
性を表１、２に示す。 （１）加工特性 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行鉛−錫めっき鋼板と同等もしくは良好な結果が得
られた。一方比較では合金層、めっき層の加工性や潤滑
性能によっては加工時に割れたり、めっき剥離を生じ
た。
実施例で示す。 実施例１ 焼鈍済の低炭素鋼を脱脂、酸洗した後、ニッケルあるい
は鉄−ニッケルプレめっきを行うかまたはプレめっきを
行わずにフラックス法による連続めっきを行い浴温、ラ
インスピード、フラックス条件を種々調整し、さらに付
着量を調整し冷却して本材料を製造した。さらに製造材
の表面粗度を調圧時のロール粗度および圧下力で調整し
た。得られた本材料の加工特性および加工材の内面耐蝕
性を表１、２に示す。 （１）加工特性 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行鉛−錫めっき鋼板と同等もしくは良好な結果が得
られた。一方比較では合金層、めっき層の加工性や潤滑
性能によっては加工時に割れたり、めっき剥離を生じ
た。
【００１３】
【表１】
【００１４】・平板試料に防錆油を塗油した後、加工深
さを変えてクランクプレスを行い、その時の加工可能で
めっき剥離のない最大加工深さを求めた。 ・試験条件：ダイス肩半径／３．５ｍｍ、ダイスコーナ
ー半径／１０ｍｍ ポンチ肩半径／３ｍｍ、ポンチサイズ／７０×７０ｍ
ｍ、プレス力１１０トン ・めっき剥離評価：加工後のコーナー側壁外側および内
側を丁寧にテーピングしめっき剥離有無を肉眼観察す
る。 ・判定法：加工可能でめっき剥離のない限界加工深さ ◎３０ｍｍ以上、△３０ｍｍ未満〜２５ｍｍ以上、×２
５ｍｍ未満
さを変えてクランクプレスを行い、その時の加工可能で
めっき剥離のない最大加工深さを求めた。 ・試験条件：ダイス肩半径／３．５ｍｍ、ダイスコーナ
ー半径／１０ｍｍ ポンチ肩半径／３ｍｍ、ポンチサイズ／７０×７０ｍ
ｍ、プレス力１１０トン ・めっき剥離評価：加工後のコーナー側壁外側および内
側を丁寧にテーピングしめっき剥離有無を肉眼観察す
る。 ・判定法：加工可能でめっき剥離のない限界加工深さ ◎３０ｍｍ以上、△３０ｍｍ未満〜２５ｍｍ以上、×２
５ｍｍ未満
【００１５】（２）加工材の内面耐蝕性 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明では素地からの腐食も無く良
好な結果であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤
変およびめっき層が大幅に溶解した影響による変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
把握した。その結果本発明では素地からの腐食も無く良
好な結果であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤
変およびめっき層が大幅に溶解した影響による変色があ
り耐蝕性は良好でなかった。
【００１６】
【表２】
【００１７】（内面耐蝕性評価法） ・カップ絞り加工を行い、中に燃料を封入して４５℃で
１カ月試験を行い、試料内面側壁部の外観および素地腐
食状況を評価した。但しカップ絞り時には防錆油を使用
し、耐蝕性試験前に充分トルエンで脱脂した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５ｍｍφ、ブランク
径６０ｍｍφ、絞り深さ２２ｍｍ ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１０倍希釈溶液６．３ｃ
ｃ＋蒸留水０．７ｃｃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり
１カ月試験を行い、試料内面側壁部の外観および素地腐
食状況を評価した。但しカップ絞り時には防錆油を使用
し、耐蝕性試験前に充分トルエンで脱脂した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５ｍｍφ、ブランク
径６０ｍｍφ、絞り深さ２２ｍｍ ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１０倍希釈溶液６．３ｃ
ｃ＋蒸留水０．７ｃｃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり
【００１８】実施例２ 酸洗済の低炭素鋼を脱脂、酸洗した後、ニッケルあるい
は鉄−ニッケルプレめっきを行うかまたは酸洗済の熱延
板、冷延板をそのまま酸化炉または無酸化炉、還元炉等
を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを行い付
着量を調整し、さらに冷却した後、調圧時のロール粗度
および圧下率で表面粗さを調整し、更にクロメート処理
を行い本材料を製造した。得られた本材料の加工特性及
び加工材の内面耐蝕性を表３，４に示す。 （１）加工特性 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行鉛−錫めっき鋼板と同等もしくは良好な結果が得
られた。一方比較では合金層、めっき層の加工性や潤滑
性能によっては加工時に割れたり、めっき剥離を生じ
た。
は鉄−ニッケルプレめっきを行うかまたは酸洗済の熱延
板、冷延板をそのまま酸化炉または無酸化炉、還元炉等
を有する炉で加熱処理を行った後、溶融めっきを行い付
着量を調整し、さらに冷却した後、調圧時のロール粗度
および圧下率で表面粗さを調整し、更にクロメート処理
を行い本材料を製造した。得られた本材料の加工特性及
び加工材の内面耐蝕性を表３，４に示す。 （１）加工特性 下記に示す試験条件の基にプレス成形を行い、加工性お
よび加工後のめっき密着性を把握した。その結果本発明
は現行鉛−錫めっき鋼板と同等もしくは良好な結果が得
られた。一方比較では合金層、めっき層の加工性や潤滑
性能によっては加工時に割れたり、めっき剥離を生じ
た。
【００１９】
【表３】
【００２０】・平板試料に防錆油を塗油した後、加工深
さを変えてクランクプレスを行い、その時の加工可能で
めっき剥離のない最大加工深さを求めた。 ・試験条件：ダイス肩半径／３．５ｍｍ、ダイスコーナ
ー半径／１０ｍｍ ポンチ肩半径／３ｍｍ、ポンチサイズ／７０×７０ｍ
ｍ、プレス力１１０トン ・めっき剥離評価：加工後のコーナー側壁外側および内
側を丁寧にテーピングしめっき剥離有無を肉眼観察す
る。 ・判定法：加工可能でめっき剥離のない限界加工深さ ◎３０ｍｍ以上、△３０ｍｍ未満〜２５ｍｍ以上、×２
５ｍｍ未満
さを変えてクランクプレスを行い、その時の加工可能で
めっき剥離のない最大加工深さを求めた。 ・試験条件：ダイス肩半径／３．５ｍｍ、ダイスコーナ
ー半径／１０ｍｍ ポンチ肩半径／３ｍｍ、ポンチサイズ／７０×７０ｍ
ｍ、プレス力１１０トン ・めっき剥離評価：加工後のコーナー側壁外側および内
側を丁寧にテーピングしめっき剥離有無を肉眼観察す
る。 ・判定法：加工可能でめっき剥離のない限界加工深さ ◎３０ｍｍ以上、△３０ｍｍ未満〜２５ｍｍ以上、×２
５ｍｍ未満
【００２１】（２）加工材の内面耐蝕性 下記に示す形状の試料と試験条件を使用し内面耐蝕性を
把握した。その結果本発明では素地からの腐食も無く良
好な結果であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤
変およびめっき層が大幅に溶解した影響による変色があ
り耐蝕性が良好でなかった。
把握した。その結果本発明では素地からの腐食も無く良
好な結果であった。一方比較材では素地からの赤錆、赤
変およびめっき層が大幅に溶解した影響による変色があ
り耐蝕性が良好でなかった。
【００２２】
【表４】
【００２３】（内面耐蝕性評価法） ・カップ絞り加工を行い、中に燃料を封入して４５℃で
１カ月試験を行い、試料内面側壁部の外観および素地腐
食状況を評価した。但しカップ絞り時には防錆油を使用
し、耐蝕性試験前に充分トルエンで脱脂した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５ｍｍφ、ブランク
径６０ｍｍφ、絞り深さ２２ｍｍ ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１０倍希釈溶液６．３ｃ
ｃ＋蒸留水０．７ｃｃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり
１カ月試験を行い、試料内面側壁部の外観および素地腐
食状況を評価した。但しカップ絞り時には防錆油を使用
し、耐蝕性試験前に充分トルエンで脱脂した。 ・カップ絞り条件：ポンチ径２８．５ｍｍφ、ブランク
径６０ｍｍφ、絞り深さ２２ｍｍ ・腐食試験溶液：劣化ガソリン１０倍希釈溶液６．３ｃ
ｃ＋蒸留水０．７ｃｃ ・判定法： ◎外観に大きな変化なし、△大きな外観変化あり、×素
地からの錆あり
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように本発明による燃料タン
ク用鋼板は優れた加工性を有し、極めて良好な燃料タン
ク用鋼板を得ることができた。
ク用鋼板は優れた加工性を有し、極めて良好な燃料タン
ク用鋼板を得ることができた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 伸義 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 被めっき鋼板表面にニッケル、鉄、亜
鉛、錫の１種以上を含む合金層が片面当たり厚み１．５
μｍ以下存在し、その上に亜鉛、錫、および不可避的不
純物からなる亜鉛−錫めっき層が片面当たり２〜２５μ
ｍ存在し、前記めっき層中の亜鉛晶の長径が２５０μｍ
以上のものがめっき表面から見て２０個以下／０．２５
ｍｍ2 であり、めっき層表面の粗度が０．２〜３．０μ
ｍＲａであることを特徴とする加工性に優れた燃料タン
ク用鋼板。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07224906A JP3133235B2 (ja) | 1995-09-01 | 1995-09-01 | 加工性に優れた燃料タンク用鋼板 |
| EP96907700A EP0763608B1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| DE1996637118 DE69637118T2 (de) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Korrosionsbeständiges stahlblech für treibstofftank und verfahren zur herstellung des bleches |
| EP20040018756 EP1477582A3 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| PCT/JP1996/000835 WO1996030560A1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| AU51219/96A AU686502B2 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| US08/750,073 US5827618A (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07224906A JP3133235B2 (ja) | 1995-09-01 | 1995-09-01 | 加工性に優れた燃料タンク用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0971879A true JPH0971879A (ja) | 1997-03-18 |
| JP3133235B2 JP3133235B2 (ja) | 2001-02-05 |
Family
ID=16821016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07224906A Expired - Lifetime JP3133235B2 (ja) | 1995-03-28 | 1995-09-01 | 加工性に優れた燃料タンク用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3133235B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001303231A (ja) * | 2000-04-19 | 2001-10-31 | Nisshin Steel Co Ltd | 燃料タンク用アルミ系めっき鋼板 |
| US6652990B2 (en) * | 1992-03-27 | 2003-11-25 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
| US6861159B2 (en) | 1992-03-27 | 2005-03-01 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper and method for making the same |
| WO2015056786A1 (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材、塗装鋼材及びめっき鋼材の製造方法 |
-
1995
- 1995-09-01 JP JP07224906A patent/JP3133235B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6652990B2 (en) * | 1992-03-27 | 2003-11-25 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
| US6858322B2 (en) | 1992-03-27 | 2005-02-22 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant fuel tank |
| US6861159B2 (en) | 1992-03-27 | 2005-03-01 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper and method for making the same |
| JP2001303231A (ja) * | 2000-04-19 | 2001-10-31 | Nisshin Steel Co Ltd | 燃料タンク用アルミ系めっき鋼板 |
| WO2015056786A1 (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材、塗装鋼材及びめっき鋼材の製造方法 |
| JP5858198B2 (ja) * | 2013-10-18 | 2016-02-10 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材、塗装鋼材及びめっき鋼材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3133235B2 (ja) | 2001-02-05 |
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