JPH0976004A - プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 - Google Patents
プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板Info
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- JPH0976004A JPH0976004A JP23230195A JP23230195A JPH0976004A JP H0976004 A JPH0976004 A JP H0976004A JP 23230195 A JP23230195 A JP 23230195A JP 23230195 A JP23230195 A JP 23230195A JP H0976004 A JPH0976004 A JP H0976004A
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- rust
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Abstract
(57)【要約】
【目的】自動車用鋼板等としてプレス加工に供される、
合金化合金化溶融亜鉛めっき鋼板等の潤滑防錆油塗布鋼
板のプレス加工性、特にプレス金型と鋼板との界面の摺
動抵抗性を改善する。 【構成】鋼板の表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）を０．
３〜２．０μｍとし、その表面に、下式〔１〕 実効塗油厚ｔ＝潤滑防錆油塗布量（g/m 2 )/潤滑防錆油密度(g/cm 3 ) …〔１〕 で示される実効塗油厚ｔが、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａとなる
量の潤滑防錆油を塗布する。
合金化合金化溶融亜鉛めっき鋼板等の潤滑防錆油塗布鋼
板のプレス加工性、特にプレス金型と鋼板との界面の摺
動抵抗性を改善する。 【構成】鋼板の表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）を０．
３〜２．０μｍとし、その表面に、下式〔１〕 実効塗油厚ｔ＝潤滑防錆油塗布量（g/m 2 )/潤滑防錆油密度(g/cm 3 ) …〔１〕 で示される実効塗油厚ｔが、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａとなる
量の潤滑防錆油を塗布する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用鋼板等と
して使用される潤滑防錆油塗布鋼板のプレス加工性の改
良、特に潤滑防錆油膜の潤滑作用による摺動抵抗性の改
良に関する。
して使用される潤滑防錆油塗布鋼板のプレス加工性の改
良、特に潤滑防錆油膜の潤滑作用による摺動抵抗性の改
良に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車産業に供される各種鋼板、例えば
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、鋼板メーカーからの出荷
に際して、防錆油とプレス潤滑油との効果を備えた潤滑
防錆油を塗布することにより、需要家でプレス加工に供
されるまでの間の錆の発生を防止すると共に、プレス加
工に必要な潤滑性（鋼板とプレス金型との間の摺動抵抗
の低減効果）を帯有させるようにしている。上記潤滑防
錆油の塗布に関して、防錆および潤滑効果を確保するた
めの工夫として、例えばその塗布量を、0.5 〜5.0 g/m
2 、より好ましくは１〜２g/m 2 の範囲に調節すること
とし（特開平4-337090号公報）、あるいは鋼板に一定の
微細な凹凸表面を形成し、その表面に４〜８μｍ程度の
塗油膜を捕捉させる（特開平7-9016号公報）等の提案も
なされている。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、鋼板メーカーからの出荷
に際して、防錆油とプレス潤滑油との効果を備えた潤滑
防錆油を塗布することにより、需要家でプレス加工に供
されるまでの間の錆の発生を防止すると共に、プレス加
工に必要な潤滑性（鋼板とプレス金型との間の摺動抵抗
の低減効果）を帯有させるようにしている。上記潤滑防
錆油の塗布に関して、防錆および潤滑効果を確保するた
めの工夫として、例えばその塗布量を、0.5 〜5.0 g/m
2 、より好ましくは１〜２g/m 2 の範囲に調節すること
とし（特開平4-337090号公報）、あるいは鋼板に一定の
微細な凹凸表面を形成し、その表面に４〜８μｍ程度の
塗油膜を捕捉させる（特開平7-9016号公報）等の提案も
なされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、潤滑防
錆油の塗布形態と防錆・潤滑作用に関する研究過程にお
いて、意外にも、塗布量を比較的少量の一定の範囲に調
節することにより、豊富な塗布量を適用している従来の
塗布形態に比べて、潤滑作用をより効果的に発揮させる
ことができ、所要の防錆効果を維持しつつ、プレス加工
における摺動抵抗を大幅に低減し得ることを見出した。
本発明はこの知見に基づいてなされたものである。
錆油の塗布形態と防錆・潤滑作用に関する研究過程にお
いて、意外にも、塗布量を比較的少量の一定の範囲に調
節することにより、豊富な塗布量を適用している従来の
塗布形態に比べて、潤滑作用をより効果的に発揮させる
ことができ、所要の防錆効果を維持しつつ、プレス加工
における摺動抵抗を大幅に低減し得ることを見出した。
本発明はこの知見に基づいてなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の潤滑防錆油塗布
鋼板は、表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）０．３〜２．
０μｍである鋼板の表面に、下記式〔１〕: 実効塗油厚ｔ＝潤滑防錆油塗布量（g/m 2 )/潤滑防錆油密度(g/cm 3 ) …〔１〕 で示される実効塗油厚ｔが、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａとなる
量の潤滑防錆油が塗布されていることを特徴としてい
る。
鋼板は、表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）０．３〜２．
０μｍである鋼板の表面に、下記式〔１〕: 実効塗油厚ｔ＝潤滑防錆油塗布量（g/m 2 )/潤滑防錆油密度(g/cm 3 ) …〔１〕 で示される実効塗油厚ｔが、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａとなる
量の潤滑防錆油が塗布されていることを特徴としてい
る。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明における潤滑防錆油の塗布
量を従来のそれと比較すると、従来は鋼板の表面粗度に
関する考慮がなく、比較的多量の塗布がなされている。
例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する従来の一般的
な塗布量は、表面粗度とは無関係に約１〜２ｇ/m2 であ
る。合金化溶融亜鉛めっき鋼板の通常の表面粗度Ｒａは
約0.6〜1.1 、潤滑防錆油の密度は一般的に約0.9 g/cm
3 であるので、その塗布量を上記式〔１〕に当てはめる
と、実効塗油厚ｔは約1.1 〜2.1 となり、これは鋼板の
凹凸表面の凸部頂部を覆って余りある塗布量に相当す
る。本発明における塗布量（実効塗油厚ｔ: 0.5 Ｒａ〜
1.0 Ｒａ）は、従来に比し少量の範囲に規制されてお
り、このような少量の塗布領域における摺動抵抗・プレ
ス挙動に関して報告された例はこれまで見当たらない。
量を従来のそれと比較すると、従来は鋼板の表面粗度に
関する考慮がなく、比較的多量の塗布がなされている。
例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する従来の一般的
な塗布量は、表面粗度とは無関係に約１〜２ｇ/m2 であ
る。合金化溶融亜鉛めっき鋼板の通常の表面粗度Ｒａは
約0.6〜1.1 、潤滑防錆油の密度は一般的に約0.9 g/cm
3 であるので、その塗布量を上記式〔１〕に当てはめる
と、実効塗油厚ｔは約1.1 〜2.1 となり、これは鋼板の
凹凸表面の凸部頂部を覆って余りある塗布量に相当す
る。本発明における塗布量（実効塗油厚ｔ: 0.5 Ｒａ〜
1.0 Ｒａ）は、従来に比し少量の範囲に規制されてお
り、このような少量の塗布領域における摺動抵抗・プレ
ス挙動に関して報告された例はこれまで見当たらない。
【０００６】鋼板表面の潤滑防錆油を、本発明に従って
式〔１〕の実効塗油厚ｔが、1.0 Ｒａ以下となるような
塗布量に制御することにより、潤滑防錆油の潤滑機能が
効果的に発現され、摺動抵抗の急激な低下をみる。この
現象のメカニズムの詳細は十分解明されてはいないが、
従来の多量塗布形態と対比して考察すると、図６のよう
に、潤滑防錆油の塗膜２が鋼板表面１1 の凸部を越える
ような多量塗布の場合は、プレス加工過程で、潤滑防錆
油の少なからぬ量が自身の粘稠性のために、プレス金型
３の相対摺動に伴つて鋼板表面から拭い取られ、結果と
して摺動界面における塗油膜の潤滑作用が損なわれ、他
方本発明が規制する塗布量を適用した場合は、図５に示
すように、上記と異なって、金型３に拭い取られる塗油
膜２の流出は殆どなく、塗油膜は凹凸内部に封じ込まれ
て摺動界面に安定に保存され、摺動抵抗の低減に寄与し
ていると考えられる。
式〔１〕の実効塗油厚ｔが、1.0 Ｒａ以下となるような
塗布量に制御することにより、潤滑防錆油の潤滑機能が
効果的に発現され、摺動抵抗の急激な低下をみる。この
現象のメカニズムの詳細は十分解明されてはいないが、
従来の多量塗布形態と対比して考察すると、図６のよう
に、潤滑防錆油の塗膜２が鋼板表面１1 の凸部を越える
ような多量塗布の場合は、プレス加工過程で、潤滑防錆
油の少なからぬ量が自身の粘稠性のために、プレス金型
３の相対摺動に伴つて鋼板表面から拭い取られ、結果と
して摺動界面における塗油膜の潤滑作用が損なわれ、他
方本発明が規制する塗布量を適用した場合は、図５に示
すように、上記と異なって、金型３に拭い取られる塗油
膜２の流出は殆どなく、塗油膜は凹凸内部に封じ込まれ
て摺動界面に安定に保存され、摺動抵抗の低減に寄与し
ていると考えられる。
【０００７】本発明において、鋼板の表面粗度（Ｒａ）
の下限値を０．３μｍに規定しているのは、それより小
さい表面粗さでは、防錆・潤滑効果を得るに必要な塗油
膜を安定に維持することが困難となるからであり、他方
Ｒａの上限値を２．０μｍに規定しているのは、それを
越えると、表面の凹凸による金型との摩擦係数μが大き
くなり、この場合も摺動抵抗性の改善効果を確保するこ
とが困難となるからである。この鋼板表面粗度の調整
は、例えば調質圧延において、ロール表面に所定の粗度
を付与したダルロールを使用し、ロールの表面凹凸を転
写することにより行われる。
の下限値を０．３μｍに規定しているのは、それより小
さい表面粗さでは、防錆・潤滑効果を得るに必要な塗油
膜を安定に維持することが困難となるからであり、他方
Ｒａの上限値を２．０μｍに規定しているのは、それを
越えると、表面の凹凸による金型との摩擦係数μが大き
くなり、この場合も摺動抵抗性の改善効果を確保するこ
とが困難となるからである。この鋼板表面粗度の調整
は、例えば調質圧延において、ロール表面に所定の粗度
を付与したダルロールを使用し、ロールの表面凹凸を転
写することにより行われる。
【０００８】前記〔１〕式による実効塗油厚ｔ（μｍ）
を、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａ（μｍ）の範囲に特定している
のは、0.5 Ｒａに満たないと、塗布効果（防錆・潤滑作
用）の不足をきたし、他方1.0 Ｒａを越えると、塗油膜
の潤滑作用が損なわれ、摺動抵抗の十分な低減効果を得
ることができなくなるからである。鋼板のプレス加工時
の摺動抵抗は、プレス金型と鋼板との摺動界面に存在す
る塗油厚さにより異なり、またその塗油厚さは、潤滑防
錆油の塗布量が同じであっても、鋼板の表面粗度により
異なったものとなる。上記〔１〕式により、鋼板表面粗
度を考慮した一定範囲に塗布量を制御することにより、
プレス加工における摺動抵抗を効果的に低減することが
可能となる。
を、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａ（μｍ）の範囲に特定している
のは、0.5 Ｒａに満たないと、塗布効果（防錆・潤滑作
用）の不足をきたし、他方1.0 Ｒａを越えると、塗油膜
の潤滑作用が損なわれ、摺動抵抗の十分な低減効果を得
ることができなくなるからである。鋼板のプレス加工時
の摺動抵抗は、プレス金型と鋼板との摺動界面に存在す
る塗油厚さにより異なり、またその塗油厚さは、潤滑防
錆油の塗布量が同じであっても、鋼板の表面粗度により
異なったものとなる。上記〔１〕式により、鋼板表面粗
度を考慮した一定範囲に塗布量を制御することにより、
プレス加工における摺動抵抗を効果的に低減することが
可能となる。
【０００９】図７は、本発明の実施に使用される潤滑防
錆油塗布ラインの例を示している。１１は表面粗度測定
装置、１２は制御装置、１３は潤滑防錆油塗布装置、１
４は塗布量測定装置である。リールＲ1 から巻き出され
た鋼板１は、表面粗度測定装置１１により表面粗度を検
出され、ついで塗布装置１３に移送される。制御装置１
２は、表面粗度測定装置１１の検出信号に基づいて、前
記〔１〕式を満たす潤滑防錆油塗布量を演算し、演算結
果は塗布装置１３の塗布量制御信号として出力される。
鋼板１は、塗布装置１３において制御された塗布量の潤
滑防錆油が塗布され、ついで塗布量測定装置１４で塗布
量を検出された後、リールＲ2 に巻き取られる。塗布量
測定装置１４の検出信号は、必要に応じて制御装置１２
にフィードバックされる。
錆油塗布ラインの例を示している。１１は表面粗度測定
装置、１２は制御装置、１３は潤滑防錆油塗布装置、１
４は塗布量測定装置である。リールＲ1 から巻き出され
た鋼板１は、表面粗度測定装置１１により表面粗度を検
出され、ついで塗布装置１３に移送される。制御装置１
２は、表面粗度測定装置１１の検出信号に基づいて、前
記〔１〕式を満たす潤滑防錆油塗布量を演算し、演算結
果は塗布装置１３の塗布量制御信号として出力される。
鋼板１は、塗布装置１３において制御された塗布量の潤
滑防錆油が塗布され、ついで塗布量測定装置１４で塗布
量を検出された後、リールＲ2 に巻き取られる。塗布量
測定装置１４の検出信号は、必要に応じて制御装置１２
にフィードバックされる。
【００１０】
〔１〕摺動摩擦特性 (1)供試鋼板 合金化溶融亜鉛めっき鋼板（両面めっき） 母材鋼板: 極低炭素Ｔｉ添加ＩＦ鋼（板厚: 0.7 mm） めっき層厚: 8.4 μｍ/ 片面 めっき層表面粗度: ダルロールによる調質圧延により調
整
整
【００１１】(2)試験片の調製 上記鋼板から切り出した板材の両面に潤滑防錆油を塗布
した後、恒温・恒湿器（温度: 50℃，湿度:10 〜20％，
雰囲気: 大気) 内に、水平姿勢に設置し、７０〜１５０
Ｈｒ保持して塗油膜を乾燥する。 潤滑防錆油 高潤滑防錆油「NOX-RUST Mu-10」( パーカー興産（株)
製) 密度:0.894ｇ/cm 3 (15 ℃) 粘度:13.7 CST (40 ℃) 全酸価:0.89(KOH mg/g) 水分:0.016％ 極圧添加剤:S系エステル化合物, P系エステル化合物
した後、恒温・恒湿器（温度: 50℃，湿度:10 〜20％，
雰囲気: 大気) 内に、水平姿勢に設置し、７０〜１５０
Ｈｒ保持して塗油膜を乾燥する。 潤滑防錆油 高潤滑防錆油「NOX-RUST Mu-10」( パーカー興産（株)
製) 密度:0.894ｇ/cm 3 (15 ℃) 粘度:13.7 CST (40 ℃) 全酸価:0.89(KOH mg/g) 水分:0.016％ 極圧添加剤:S系エステル化合物, P系エステル化合物
【００１２】(3)摺動試験要領 図８に示すように、左右に対向配置された押付け片２
１，２１の間に試験片ＴＰを所定の押圧力で挟み付けて
上方に引抜く平面摺動試験により、引抜き力Ｆを測定す
る。 試験片サイズ: 幅30mm, 長さ300 mm 押付け片: 押付け面積 12 ×30, mm 表面粗さＲａ 0.2μｍ 鋼板押圧力: 900 kgf 引き抜き速度: 100 mm/min
１，２１の間に試験片ＴＰを所定の押圧力で挟み付けて
上方に引抜く平面摺動試験により、引抜き力Ｆを測定す
る。 試験片サイズ: 幅30mm, 長さ300 mm 押付け片: 押付け面積 12 ×30, mm 表面粗さＲａ 0.2μｍ 鋼板押圧力: 900 kgf 引き抜き速度: 100 mm/min
【００１３】上記摺動試験結果を図１〜図４に示す〔図
１: 供試材の表面粗さＲａ 1.08 μｍ、図２: 同Ｒａ
0.91 μｍ、図３: 同Ｒａ0.90μｍ、図４: 同Ｒａ 0.65
μｍ〕。図示のように、潤滑防錆油の塗布量を、その
実効塗油厚ｔがＲａ以下となるように調整することによ
り、摺動抵抗の低減効果として引抜き力が低下する。す
なわち、実効塗油厚ｔがＲａを越えるような多量塗布領
域（従来の塗布がそうである）では、摺動抵抗が高く、
引抜き力Ｆは約３００kgf 前後の範囲内でほぼ一定して
いるのに対し、実効塗油厚ｔがＲａ以下になると急激に
引抜き力Ｆが低下している。引抜き力Ｆが急激に低下す
る変曲点は、鋼板の表面粗度の粗密の程度により異な
り、鋼板表面のＲａが小さくなる程、変曲点は実効塗油
厚ｔの値の小さい方へ移動する。すなわち、引抜き力の
低減効果を得るための適正な塗布量は、鋼板表面粗度を
考慮して決定すべきであり、本発明に従って実効塗油厚
ｔを前記規定の範囲内に調整することにより、摺動界面
の塗油膜の保存性が良くなり、潤滑防錆油の潤滑作用が
より効果的に発揮され、従来の多量塗布では得られない
摺動抵抗改善効果を得ることができる。
１: 供試材の表面粗さＲａ 1.08 μｍ、図２: 同Ｒａ
0.91 μｍ、図３: 同Ｒａ0.90μｍ、図４: 同Ｒａ 0.65
μｍ〕。図示のように、潤滑防錆油の塗布量を、その
実効塗油厚ｔがＲａ以下となるように調整することによ
り、摺動抵抗の低減効果として引抜き力が低下する。す
なわち、実効塗油厚ｔがＲａを越えるような多量塗布領
域（従来の塗布がそうである）では、摺動抵抗が高く、
引抜き力Ｆは約３００kgf 前後の範囲内でほぼ一定して
いるのに対し、実効塗油厚ｔがＲａ以下になると急激に
引抜き力Ｆが低下している。引抜き力Ｆが急激に低下す
る変曲点は、鋼板の表面粗度の粗密の程度により異な
り、鋼板表面のＲａが小さくなる程、変曲点は実効塗油
厚ｔの値の小さい方へ移動する。すなわち、引抜き力の
低減効果を得るための適正な塗布量は、鋼板表面粗度を
考慮して決定すべきであり、本発明に従って実効塗油厚
ｔを前記規定の範囲内に調整することにより、摺動界面
の塗油膜の保存性が良くなり、潤滑防錆油の潤滑作用が
より効果的に発揮され、従来の多量塗布では得られない
摺動抵抗改善効果を得ることができる。
【００１４】〔２〕耐発錆特性 (1)供試鋼板 合金化溶融亜鉛めっき鋼板（両面めっき） 母材鋼板: 極低炭素Ｔｉ添加ＩＦ鋼（板厚: 0.7 mm） めっき層厚: 8.4 μｍ/ 片面 めっき層表面粗度: Ｒａ 0.93 μｍ (2)試験片の調製 上記鋼板から切り出した板材（70×70, mm）の両面に潤
滑防錆油（前記と同一剤種）を塗布して試験片とする。
滑防錆油（前記と同一剤種）を塗布して試験片とする。
【００１５】(3)発錆試験（耐食促進スタックテスト）
要領 試験片を、恒温・恒湿器（温度: 50℃，湿度: 95％，雰
囲気: 大気) 内に、水平姿勢にスタック（積層枚数 5
枚）する。所定期間を経過した後、スタックした試験片
の最上層と最下層を除く３枚の試験片について、めっき
層表面の発錆状況を目視観察し、耐食性を評価する。
要領 試験片を、恒温・恒湿器（温度: 50℃，湿度: 95％，雰
囲気: 大気) 内に、水平姿勢にスタック（積層枚数 5
枚）する。所定期間を経過した後、スタックした試験片
の最上層と最下層を除く３枚の試験片について、めっき
層表面の発錆状況を目視観察し、耐食性を評価する。
【００１６】表１は発生試験結果を示している。表中の
記号は次のとおりである。 ○…発錆なし、△…板面の一部に錆発生、×…板面全体
に錆発生 供試材No.1は発明例, No.2は、潤滑防錆油の塗布を省略
した例、No.3は、従来法に従って多量に塗布した例であ
る。発明例のNo.1は、従来例のNo.3に比べて潤滑防錆油
の塗布量が著しく微量でありながら、従来例のものと同
様に長期保管に耐え得る防錆効果を備えている。このよ
うに、潤滑防錆油の塗布厚が著しく薄くても、従来の多
量塗布と同様の発錆抵抗性が得られるのは、塗油膜厚が
薄くても、全面にムラなく塗布されていれば、発錆防止
に必要な外気の遮断効果が確保されることによるものと
考えられる。
記号は次のとおりである。 ○…発錆なし、△…板面の一部に錆発生、×…板面全体
に錆発生 供試材No.1は発明例, No.2は、潤滑防錆油の塗布を省略
した例、No.3は、従来法に従って多量に塗布した例であ
る。発明例のNo.1は、従来例のNo.3に比べて潤滑防錆油
の塗布量が著しく微量でありながら、従来例のものと同
様に長期保管に耐え得る防錆効果を備えている。このよ
うに、潤滑防錆油の塗布厚が著しく薄くても、従来の多
量塗布と同様の発錆抵抗性が得られるのは、塗油膜厚が
薄くても、全面にムラなく塗布されていれば、発錆防止
に必要な外気の遮断効果が確保されることによるものと
考えられる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、鋼板表面粗度に対応し
て規定される少量の潤滑防錆油の塗布により、所要の防
錆効果を維持しながら、より効果的に潤滑機能を発揮さ
せ、摺動抵抗の大幅な低減効果を得、改良されたプレス
加工性を得ることができる。また潤滑防錆油の消費量の
大幅な節減効果も得られる。
て規定される少量の潤滑防錆油の塗布により、所要の防
錆効果を維持しながら、より効果的に潤滑機能を発揮さ
せ、摺動抵抗の大幅な低減効果を得、改良されたプレス
加工性を得ることができる。また潤滑防錆油の消費量の
大幅な節減効果も得られる。
【図１】鋼板表面（粗度Ｒａ:1.08 μｍ）の潤滑防錆油
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
【図２】鋼板表面（粗度Ｒａ:0.91 μｍ）の潤滑防錆油
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
【図３】鋼板表面（粗度Ｒａ:0.90 μｍ）の潤滑防錆油
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
【図４】鋼板表面（粗度Ｒａ:0.65 μｍ）の潤滑防錆油
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
の実効塗油厚ｔと、引抜き量との関係を示すグラフであ
る。
【図５】潤滑防錆油が塗布された鋼板のプレス加工過程
の塗油膜の挙動を模式的に示す断面説明図である。
の塗油膜の挙動を模式的に示す断面説明図である。
【図６】潤滑防錆油が塗布された鋼板のプレス加工過程
の塗油膜の挙動を模式的に示す断面説明図である。
の塗油膜の挙動を模式的に示す断面説明図である。
【図７】鋼板の潤滑防錆油塗布ラインの模式的説明図で
ある。
ある。
【図８】鋼板の摺動抵抗性を評価するための引抜き試験
要領説明図である。
要領説明図である。
１: 鋼板 １1 : 鋼板表面 ２: 潤滑防錆油塗膜 ３: プレス金型 １１: 表面粗度測定装置 １２: 制御装置 １３: 潤滑防錆油塗布装置 １４: 塗布量測定装置 ２１: 引抜き試験機の押圧片 ＴＰ: 引抜き試験板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｆ 11/00 Ｃ２３Ｆ 11/00 Ａ // Ｃ１０Ｎ 30:12 40:24
Claims (2)
- 【請求項１】 表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）０．３
〜２．０μｍである鋼板の表面に、下記式〔１〕: 実効塗油厚ｔ＝潤滑防錆油塗布量（g/m 2 )/潤滑防錆油密度(g/cm 3 ) …〔１〕 で示される実効塗油厚ｔが、0.5 Ｒａ〜1.0 Ｒａとなる
量の潤滑防錆油が塗布されていることを特徴とするプレ
ス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板。 - 【請求項２】 鋼板が合金化溶融亜鉛めっき鋼板である
ことを特徴とする請求項１に記載のプレス加工性にすぐ
れた潤滑防錆油塗布鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23230195A JPH0976004A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23230195A JPH0976004A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0976004A true JPH0976004A (ja) | 1997-03-25 |
Family
ID=16937073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23230195A Withdrawn JPH0976004A (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0976004A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002266062A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US20160271665A1 (en) * | 2015-03-20 | 2016-09-22 | Showa Denko K.K. | Aluminum bar and method for producing same |
| WO2016158961A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板およびその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 |
| CN115025957A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-09-09 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种提高非钝化镀锌板耐蚀性的方法 |
| CN116124684A (zh) * | 2022-12-02 | 2023-05-16 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种油脂加速老化方法 |
-
1995
- 1995-09-11 JP JP23230195A patent/JPH0976004A/ja not_active Withdrawn
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| JPWO2016158961A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2018-01-18 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板およびその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 |
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| CN115025957B (zh) * | 2022-05-25 | 2023-02-21 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种提高非钝化镀锌板耐蚀性的方法 |
| CN116124684A (zh) * | 2022-12-02 | 2023-05-16 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种油脂加速老化方法 |
| CN116124684B (zh) * | 2022-12-02 | 2025-08-15 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种油脂加速老化方法 |
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