JPH0976371A - 多孔質プラスチック軸受およびその製造方法 - Google Patents

多孔質プラスチック軸受およびその製造方法

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JPH0976371A
JPH0976371A JP7234252A JP23425295A JPH0976371A JP H0976371 A JPH0976371 A JP H0976371A JP 7234252 A JP7234252 A JP 7234252A JP 23425295 A JP23425295 A JP 23425295A JP H0976371 A JPH0976371 A JP H0976371A
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plastic
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peripheral surface
shaft
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Kimiaki Matsukawa
公映 松川
Masaki Sato
勝紀 佐藤
Tomohisa Imai
智久 今井
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Mitsubishi Electric Home Appliance Co Ltd
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Home Appliance Co Ltd
Mitsubishi Electric Corp
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 焼付や摩耗がほとんど発生せず、軽量でメン
テナンスが不要な多孔質プラスチック軸受装置及びきょ
う体と一体成形にて形成した低コストな多孔質プラスチ
ック軸受装置を提供する。 【解決手段】 １個当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ
3 の粒状のプラスチック粒子を総体積の７０〜９０％だ
け集めて空孔率を１０〜３０％として焼結形成し、空孔
部分に液体潤滑油を供給した多孔質プラスチック軸受装
置。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、プラスチック製
の軸受およびその製造方法に関し、特に、焼結方法によ
り形成された多孔質プラスチック軸受およびその製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７７は従来の一般的なプラスチック軸
受を示す断面図であり、図において、１は軸（回転
軸）、４４はその軸１を回転自在に支承するプラスチッ
ク製のすべり軸受である。このプラスチック製のすべり
軸受４４は、給油の必要がなく、耐食性、耐薬品性に優
れているため、広く使用されている。さらに、この種の
軸受として、ポリアミドやポリアセタールのプラスチッ
クを融点以上に加熱し、該プラスチックの相溶性を利用
して潤滑油を含油させたプラスチック製の含油すべり軸
受がある。
【０００３】また、従来の多孔質すべり軸受として、例
えば、特開昭６１−１５３０５９号公報の「ベルトプー
リー装置」や実開昭５５−１３７７１８号公報の「軸受
装置」等に開示された金属製多孔質のすべり軸受があ
る。
【０００４】図７８は特開昭６１−１５３０５９号公報
に開示された従来の金属製多孔質すべり軸受を示す断面
図、図７９は上記実開昭５５−１３７７１８号公報に開
示された従来の金属製多孔質すべり軸受を示す断面図で
あり、これらの図において、１は軸、４５は金属製多孔
質のすべり軸受であり、この種の金属製多孔質すべり軸
受では、軸１の回転に伴い、ポンプ作用が発生し、金属
製多孔質すべり軸受４５と軸１の間に含浸油が引き込ま
れ、油膜が発生し、金属製多孔質すべり軸受４５と軸１
とが接触しなくなるため、摩擦抵抗の小さな軸受として
機能する。
【０００５】図８０は従来のプラスチック製多孔質すべ
り軸受として特開昭６４−５５４２２号公報に記載され
た樹脂軸受を示す断面図であり、図において、４６は樹
脂軸受の含油された孔部、４７は含油されていない孔部
であり、これらの孔部４６，４７を有するプラスチック
製の多孔質すべり軸受では、前述の金属製多孔質すべり
軸受と同様のメカニズムにより、含油された孔部４６か
ら軸と軸受との間に潤滑油が流れ込んで油膜を形成する
ことにより、摩擦抵抗の小さな軸受機能を発揮する。
【０００６】また、従来の他のプラスチック製多孔質す
べり軸受として、例えば特開平２−２８９３３３号公報
に開示された多孔質構造体があり、この多孔質構造体で
は、該軸受多孔質体の気孔直径を軸受表面で最も小さく
し、底部に向かって連続的に気孔直径を大きくすること
により油膜圧の向上と寿命の向上を図っている。
【０００７】図８１は従来の無給油ころがり軸受として
実開平１−４３２２３号公報に記載された無給油ころが
りベアリングを示す断面図、図８２は図８１の断面図で
あり、図において、３３は外輪、３４は内輪、４８はほ
う化ジルコニウムセラミックス製玉、４９は凹部、５０
は外輪３３の外周に形成した凹溝である。凹溝５０を形
成したため、潤滑油の補給がなくてもガラス質状の被膜
が形成され摩擦抵抗や電気抵抗を減少できる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来の軸受は以上のよ
うに構成されているので、図７７に示すプラスチック製
すべり軸受では、軸１とすべり軸受４４の内周面とが常
時接触しているため、高負荷には使用できなかったり、
経年的に摩耗したり、焼き付いたりするという課題があ
った。
【０００９】また、従来のプラスチック製含油すべり軸
受では、“高分子トライボマテリアル”（高分子学会編
集、1990年、共立出版）に記述されているように、含油
率が３〜５％程度しかなく含浸油の潤滑効果を充分に発
揮できないという課題があった。
【００１０】図７８，図７９に示す従来の金属製多孔質
すべり軸受では、経年的な摩耗や焼付はほとんど発生し
ないが、軸受材質が金属のために比重が大きくなり、軸
受が重くなるという課題があった。
【００１１】図８０に示す従来のプラスチック製多孔質
すべり軸受では、含油されない孔部４７の存在により含
油率が小さく、寿命が短く、孔部の形状が不均一にな
り、軸受特性の個体差が大きくなるという課題があっ
た。
【００１２】また、気孔直径を軸受表面から底部へ連続
的に変化させたプラスチック製多孔質すべり軸受（特開
平２−２８９３３３号公報の多孔質構造体）では、軸受
の全内周面で空孔率が小さいため含浸油を保持し易くな
り油膜圧は高くなるが、含浸油が軸受内周面に引き込ま
れ難くなって摩擦抵抗が大きくなるという課題があっ
た。
【００１３】さらには、上述の如き従来のプラスチック
製すべり軸受や金属製多孔質すべり軸受等は、軸受材質
が軸受ハウジング、ケーシングおよび筐体等の材質と異
なっているため、筐体と軸受とを一体成形できず、部品
点数が増え、組立コストがかかるという課題があった。
【００１４】図８１，図８２に示す従来の無給油ころが
り軸受では、図８３に示すような潤滑油を使用した一般
的なころがり軸受装置と比較して摩擦抵抗が大きくなる
などの課題があった。
【００１５】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、摩耗や焼付がほとんど発生せず、
軽量で、メンテナンスが不要な多孔質プラスチック軸受
や筐体と一体成形にて形成した低コストな多孔質プラス
チック軸受およびその製造方法を得ることを目的とす
る。
【００１６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明に係
る多孔質プラスチック軸受は、１個当たりの体積が０．
００４〜４ｍｍ3 のプラスチック粒子を集め、該プラス
チック粒子の集合体に１０〜３０％の空孔率を持たせて
該プラスチック粒子の集合体を焼結した多孔質プラスチ
ックから成るすべり軸受を形成し、該すべり軸受の軸受
幅方向と半径方向のいかなる断面においても複数個以上
のプラスチック粒子を含み、かつ、前記すべり軸受の空
孔部分に液体潤滑油を含浸させたものである。
【００１７】請求項２記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、１個当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ3
のプラスチック粒子を集め、該プラスチック粒子の集合
体に１０〜３０％の空孔率を持たせて該プラスチック粒
子の集合体を焼結した多孔質プラスチックから成るすべ
り軸受を形成し、該すべり軸受の軸受幅方向と半径方向
のいかなる断面においても複数個以上のプラスチック粒
子を含み、かつ、前記すべり軸受の空孔部分に固体潤滑
剤を充填したものである。
【００１８】請求項３記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、空孔率の小さなプラスチック粒子層と空孔
率の大きなプラスチック粒子とから成り、すべり軸受の
内周面の１箇所もしくは複数箇所に空孔率の小さなプラ
スチック粒子層を有し、すべり軸受の内周面に占める前
記空孔率の小さなプラスチック粒子層の面積の和を軸受
の内周面の全面積より小さくしたものである。
【００１９】請求項４記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、すべり軸受の外周部の空孔率をその他の部
分のプラスチック粒子層の空孔率よりも小さくしたもの
である。
【００２０】請求項５記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、すべり軸受の内周面の１箇所もしくは複数
箇所と外周部とに、その他の部分よりも空孔率の小さな
プラスチック粒子層を設け、すべり軸受の内周面に占め
る前記空孔率の小さなプラスチック粒子層の面積の和を
軸受内周面の全面積より小さくしたものである。
【００２１】請求項６記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、すべり軸受の内周面の空孔率の小さなプラ
スチック粒子層と軸受中心とを結ぶ線およびその延長線
を軸受両端面に投影した軸受端面上の線、もしくは、前
記軸受の両端面上の線の軸受外周部との交点同士を結ぶ
軸受外周部上の線にフランジ、凹部、凸部等の目印を設
けたものである。
【００２２】請求項７記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、すべり軸受の内部に１個もしくは複数個の
潤滑油循環用の穴部分を設けたものである。
【００２３】請求項８記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、穴部分にフェルト等の保油性部材を挿入し
たものである。
【００２４】請求項９記載の発明に係る多孔質プラスチ
ック軸受は、すべり軸受の軸受端面に動圧グルーブ軸受
部分を設けたものである。
【００２５】請求項１０記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受は、すべり軸受の外周面に液体潤滑油保持用
の溝を設けたものである。
【００２６】請求項１１記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受は、すべり軸受の外周部に放熱板を設けたも
のである。
【００２７】請求項１２記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受は、すべり軸受の軸受ハウジング、ケーシン
グおよび筐体等が多孔質プラスチックで前記すべり軸受
と一体に成形されたものである。
【００２８】請求項１３記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受は、軌道輪と転動体とボール保持器とを備え
たころがり軸受であって、１個当たりの体積が０．００
４〜４ｍｍ3 のプラスチック粒子を前記ボール保持器の
総体積の７０〜９０％だけ集めて焼結した多孔質プラス
チックから成る前記ボール保持器を形成し、このボール
保持器の空孔部分に液体潤滑油を含浸させたものであ
る。
【００２９】請求項１４記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受は、軌道輪と転動体とボール保持器とを備え
たころがり軸受であって、１個当たりの体積が０．００
４〜４ｍｍ3 のプラスチック粒子を前記ボール保持器の
総体積の７０〜９０％だけ集めて焼結した多孔質プラス
チックから成る前記ボール保持器を形成し、このボール
保持器の空孔部分に固体潤滑剤を含浸させたものであ
る。
【００３０】請求項１５記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、１個当たりの体積が異なるプ
ラスチック粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個
当たりの体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受
の内周部の１箇所もしくは複数箇所に位置するように前
記金型の内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼結し、
その後、冷却するものである。
【００３１】請求項１６記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、軟化温度が異なるプラスチッ
ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度が低
いプラスチック粒子を、被成形軸受の内周部の１箇所も
しくは複数箇所に位置するように前記金型の内部に配置
し、該金型を加圧、加熱、焼結し、その後、冷却するも
のである。
【００３２】請求項１７記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、１個当たりの体積が異なるプ
ラスチック粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個
当たりの体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受
の外周部の１箇所もしくは複数箇所に位置するように前
記金型の内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼結し、
その後、冷却するものである。
【００３３】請求項１８記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、軟化温度が異なるプラスチッ
ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度が低
いプラスチック粒子を、被成形軸受の外周部の１箇所も
しくは複数箇所に位置するように前記金型の内部に配置
し、該金型を加圧、加熱、焼結し、その後、冷却するも
のである。
【００３４】請求項１９記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、１個当たりの体積が異なるプ
ラスチック粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個
当たりの体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受
の内周部の１箇所もしくは複数箇所と、被成形軸受の外
周部とに位置するように前記金型の内部に配置し、該金
型を加圧、加熱、焼結し、その後、冷却するものであ
る。
【００３５】請求項２０記載の発明に係る多孔質プラス
チック軸受の製造方法は、軟化温度が異なるプラスチッ
ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度が低
いプラスチック粒子を、被成形軸受の内周部の１箇所も
しくは複数箇所と、被成形軸受の外周部とに位置するよ
うに前記金型の内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼
結し、その後、冷却するものである。
【００３６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の一形態を
説明する。 実施の形態１．図１は実施の形態１による多孔質プラス
チック軸受を示す断面図、図２は図１のＡ−Ａ線断面図
である。図において、１は軸（回転軸）、２はその軸１
を回転自在に支承している多孔質プラスチック製のすべ
り軸受であり、このすべり軸受２は、ＡＢＳ（acryloni
trile-butadiene-styrene ）樹脂製のプラスチック粒子
３の集合焼結体と、この集合焼結体に含浸させた液体潤
滑油４とから成っている。３ａは前記プラスチック粒子
３間の空孔であり、この空孔３ａを前記液体潤滑油４が
流通し、かつ該液体潤滑油４はその空孔３ａから前記す
べり軸受２の内周面に滲み出るようになっている。
【００３７】さらに詳しく述べると、前記すべり軸受２
は、１個当たりの堆積が０．００４〜４ｍｍ3 のプラス
チック粒子３を多数（複数個以上）集め、該プラスチッ
ク粒子３間に１０〜３０％の空孔率を持たせたプラスチ
ック粒子３の集合体を焼結することによって形成されて
いる。
【００３８】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１とすべり軸受２の内周面との間の反負荷側
に負圧が発生することにより、すべり軸受２のプラスチ
ック粒子３間に含浸させた液体潤滑油４が前記すべり軸
受２の内周面に滲出して、すべり軸受２の内周面の軸１
と最も接近している負荷部分に伝わり、この負荷部分で
正圧が発生することにより、軸１とすべり軸受２との接
触が回避される。このため、軸１とすべり軸受２との摩
擦抵抗は小さくなる。
【００３９】そして、前記液体潤滑油４は、図２に矢印
で示すように、すべり軸受２の内周面の負荷部分からす
べり軸受２の内部へ入って該すべり軸受２の内部を循環
すると共に、反負荷側から軸１とすべり軸受２との間に
滲出する。
【００４０】このように、軸１の回転稼動中は、液体潤
滑油４がすべり軸受２の内部を循環しながら該すべり軸
受２の内周面の反負荷部分に供給し続けられるため、す
べり軸受２の摩耗や焼付が少なくなる。また、前記すべ
り軸受２は多孔質プラスチックから成るので、軽量であ
る。
【００４１】以上において、多孔質プラスチック製のす
べり軸受２は、該軸受内部に液体潤滑油４を保持させる
ために、すべり軸受２の幅方向や半径方向にプラスチッ
ク粒子３が複数個以上存在している必要がある。
【００４２】図３はこの実施の形態１による多孔質プラ
スチック製すべり軸受の空孔率と摩擦係数との関係を示
す実験結果のグラフ図である。ここでは、プラスチック
粒子３として、１個当たりの体積が０．０６５ｍｍ3 の
ＡＢＳ製プラスチック粒子を使って焼結形成した液体潤
滑油４入りの多孔質プラスチック製すべり軸受２の空孔
率と摩擦係数との関係を実験結果により説明する。
【００４３】なお、前記空孔率とは、すべり軸受２の総
体積に占めるプラスチック粒子３以外の空孔３ａ部分の
総体積の割合である。この実施の形態１では、すべり軸
受２の総体積から該すべり軸受２を焼結形成するために
使用したプラスチック粒子３の総体積を減じた値の体積
を空孔３ａ部分の総体積とし、この空孔３ａ部分の総体
積をすべり軸受２の総体積で除した値を空孔率とした。
この空孔率は、すべり軸受２の総体積に占める（軸受装
置の重量／プラスチック粒子の比重）割合を１から減じ
た値である。
【００４４】また、前記液体潤滑油４としてはＶＧ４６
の鉱油を用いた。さらに、前記軸１としては、ＪＩＳ規
格で表面粗度０．１ＳのＳＵＳ３０４製の直径８ｍｍの
ものを用い、すべり軸受２は内径８ｍｍ，外径１６ｍ
ｍ，軸受幅１６ｍｍのものを用い、軸受荷重１ｋｇｆ，
軸回転数１０００ｒｐｍとして実験した。この実験の結
果、図３で明らかなように、空孔率が１０％以上の時に
摩擦係数が小さくなっていることがわかる。
【００４５】従って、プラスチック粒子３は、この集合
総体積が前記すべり軸受２の総体積の９０％以下となる
数量を集め、そのプラスチック粒子３の集合体を焼結し
て、すべり軸受２を形成すれば、摩擦係数が小さく、摩
耗や焼付が発生し難いすべり軸受２を得ることができ
る。
【００４６】なお、プラスチック粒子３の総体積がすべ
り軸受２の総体積の７０％以下の量になると機械的強度
が小さくなることが実験によって明らかとなった。よっ
て、プラスチック粒子３の集合体は、この総体積をすべ
り軸受２の総体積の７０〜９０％（空孔率１０〜３０
％）として焼結することにより、前記すべり軸受２を形
成すればよいことがわかる。
【００４７】図４はこの実施の形態１による多孔質プラ
スチック製すべり軸受の１個当たりのプラスチック粒子
の体積と摩擦係数との関係を示す実験結果のグラフ図で
ある。この実験は空孔率が２０％の場合の実験結果であ
り、その他の実験条件は図３の場合と同一である。
【００４８】この実験によれば、図４で明らかなよう
に、１個当たりのプラスチック粒子３の体積が０．００
４ｍｍ3 以下の場合、そのプラスチック粒子３を集合さ
せて図１および図２に示す多孔質プラスチック製すべり
軸受２を形成すべく焼結する際、前記プラスチック粒子
３が溶け過ぎるため、軸１とすべり軸受２との間に液体
潤滑油４が侵入し難くなって、すべり軸受２の摩擦係数
が大きくなる。
【００４９】また、１個当たりのプラスチック粒子３の
体積が４ｍｍ3 以上に大きくなると、該プラスチック粒
子３間に形成される空孔３ａが大きくなって液体潤滑油
４を保持できなくなるため、摩擦係数は大きくなること
が明らかである。
【００５０】従って、プラスチック粒子３としては１個
当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ3 のものを用い、そ
のプラスチック粒子３を多数集合させて焼結すれば、摩
擦係数が小さく、摩耗や焼付が発生し難いすべり軸受２
を得ることができる。なお、前記液体潤滑油４は油であ
ればよいが、グリースであってもよい。
【００５１】実施の形態２．この実施の形態２では、前
記実施の形態１との相違点について説明する。前記実施
の形態１では、プラスチック粒子３をＡＢＳ樹脂製のも
のとした場合について説明したが、この発明に適用する
プラスチック粒子３は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポ
リプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチ
レンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥ
ＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリ
レート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリ
テトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等の何れであって
もよく、その何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性を問わ
ず前記実施の形態１と同様な効果を奏する。
【００５２】実施の形態３．図５は実施の形態３による
多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前記実施
の形態１との相違点について説明する。前記実施の形態
１のすべり軸受２は円筒状の全周軸受から成っている
が、この実施の形態３によるすべり軸受２は、図５に示
すように、軸１の下側円周面部のみを支承する部分軸受
から成っており、この部分軸受にあっても、前記全周軸
受の場合と同様に軸心の移動によって潤滑油のくさび膜
が形成されることによって低摩擦となり、摩耗や焼付が
発生し難くなる。従って、この実施の形態３の場合も前
記実施の形態１と同様の効果を奏する。
【００５３】実施の形態４．図６は実施の形態４による
多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前記実施
の形態１との相違点について説明する。図において、２
Ａは多孔質プラスチック製の浮動ブッシュ、２Ｂは多孔
質プラスチック製の外側軸受であり、軸１と浮動ブッシ
ュ２Ａとの間および浮動ブッシュ２Ａと外側軸受２Ｂと
の間の２カ所で含浸潤滑油の油膜が発生することによ
り、低摩耗となって摩耗や焼付が発生し難くなる。従っ
て、この実施の形態４の場合も前記実施の形態１と同様
の効果を奏する。
【００５４】実施の形態５．図７は実施の形態５による
多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前記実施
の形態１との相違点について説明する。この実施の形態
５によるすべり軸受２は、内周面に複数の溝部を有する
多孔質プラスチック製のマルチローブ軸受から成ってお
り、液体潤滑油による油膜の発生可能箇所が複数となる
ことによって、制振性に効果があり、油膜による低摩擦
化によって、摩擦や焼付が発生し難くなるという効果を
奏する。
【００５５】実施の形態６．図８は実施の形態６による
多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前記実施
の形態１との相違点について説明する。図において、５
は軸受外輪、６はピボット、７は多孔質プラスチック製
のパッドであり、自由に傾斜できる前記パッド７をピボ
ット６で支持した構造を複数個持つティルティングパッ
ド軸受としたことにより、油膜の発生箇所を複数にでき
て制振効果が得られると共に、油膜による低摩擦化によ
って、摩耗や焼付が発生し難くなるという効果を奏す
る。
【００５６】実施の形態７．図９は実施の形態７による
多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり前記実施の
形態１との相違点について説明する。図において、１
ａ，１ｂは軸１に形成されたスパイラル溝である。従っ
て、実施の形態７では、軸１がスパイラル溝付き軸から
なり、すべり軸受２は多孔質プラスチック製のスパイラ
ル溝付き軸受から成っている。この実施の形態７では、
前記スパイラル溝付き軸１の回転によって潤滑油を前記
スパイラル溝１ａ，１ｂに誘い込み、該スパイラル溝１
ａ，１ｂの終端で堰止めて圧力上昇を発生させることに
より、低摩擦となり、摩耗や焼付が発生し難くなるとい
う効果を奏する。
【００５７】なお、上記実施の形態３〜実施の形態７で
述べた多孔質プラスチック軸受装置の軸受素材であるプ
ラスチック粒子３はＡＢＳ樹脂製のものであるが、この
プラスチック粒子３は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポ
リプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミ
ド（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチレンテレ
フタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド
（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等の何れであっても
よく、その何れの場合も同様な効果を奏することは言う
までもない。
【００５８】実施の形態８．図１０は実施の形態８によ
る多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、図にお
いて、８は固体潤滑剤である。すなわち、この実施の形
態８では、前記実施の形態１（図１）の液体潤滑油４に
代えて固体潤滑剤８をプラスチック粒子３間の空孔３ａ
に充填したものであり、そのプラスチック粒子３として
はＡＢＳ樹脂を用いた。
【００５９】この実施の形態８では、軸１が回転する
と、該軸１とすべり軸受２の内周面とが接触するが、プ
ラスチック粒子３間に詰め込まれた固体潤滑剤８は、前
記軸１とすべり軸受２の内周面との接触面に常に露出す
るため、摩擦抵抗は小さくなって摩耗や焼付が少なくな
ると共に、プラスチック製のすべり軸受は軽量である。
なお、前記固体潤滑剤８としては、黒鉛、二硫化モリブ
デン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、ふっ化黒鉛
等、前記空孔３ａ部分に詰め込むことができるものであ
ればよい。
【００６０】図１１はこの実施の形態８による多孔質プ
ラスチック軸受の空孔率と摩擦係数との関係を実験結果
により示すグラフ図である。ここでは、プラスチック粒
子３として、１粒子当たりの体積が０．０６５ｍｍ3 の
ＡＢＳ製プラスチック粒子を使って焼結形成した固体潤
滑剤８入りの多孔質プラスチック軸受２の空孔率と摩擦
係数との関係の実験結果について説明する。なお、固体
潤滑剤８としては二硫化モリブデンを用い、軸１として
はＪＩＳ規格で表面粗度０．１ＳのＳＵＳ３０４製の直
径８ｍｍの試験軸を用い、軸受２は内径８ｍｍ，外径１
６ｍｍ，軸受幅１６ｍｍのものを用い、軸受荷重１ｋｇ
ｆ、軸回転数１０００ｒｐｍとして実験した。この実験
の結果、図１１で明らかなように、空孔率が１０％以上
の時に摩擦係数が小さくなっていることがわかる。
【００６１】従って、プラスチック粒子３の総体積が軸
受２の総体積の９０％以下となる数量のプラスチック粒
子３を集め、該プラスチック粒子３の集合体を焼結して
軸受２を形成すれば、摩擦係数が小さく、摩耗や焼付が
発生し難い軸受を得ることができる。
【００６２】なお、プラスチック粒子３の総体積が軸受
２の総体積の７０％以下の量になると機械的強度が小さ
くなることが実験により明らかとなった。よって、プラ
スチック粒子３の集合体は、この総体積が軸受２の総体
積の７０〜９０％（空孔率１０〜３０％）として焼結す
ればよいことがわかる。
【００６３】この実験によれば、１個当たりのプラスチ
ック粒子３の体積が０．００４ｍｍ3 以下の場合、その
プラスチック粒子３を集合焼結する際に該プラスチック
粒子３が溶けすぎるため、固体潤滑剤８を含浸させ難く
なって実用的ではない。
【００６４】また、１個当たりのプラスチック粒子３の
体積が４ｍｍ3 以上になると、プラスチック粒子３間で
形成される空孔３ａが大きくなって固体潤滑剤８を保持
できなくなる。
【００６５】従って、プラスチック粒子３としては１個
当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ3 のものを用い、そ
のプラスチック粒子３を多数集合させて焼結すれば、摩
擦係数が小さく、摩耗や焼付が発生し難い軸受を得るこ
とができる。
【００６６】実施の形態９．前記実施の形態８では、軸
受素材としてＡＢＳ樹脂製のプラスチック粒子３を用い
たが、このプラスチック粒子３は、ポリアセタール（Ｐ
ＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（Ｐ
Ａ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフ
ェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテ
ルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥ
Ｓ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド
（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）
等であってもよく、その何れであっても熱可塑性、熱硬
化性を問わず上記実施の形態８と同様な効果を奏する。
【００６７】実施の形態１０．前記実施の形態８では、
すべり軸受２として全周軸受の場合を示したが、このす
べり軸受２は、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュと外側軸受との組合せ、図７に示すマルチローブ
軸受、図８に示すティルティングパッド軸受、図９に示
すスパイラル溝付き軸受等の動圧ジャーナル軸受であっ
てもよく、何れの場合も前記実施の形態８と同様の効果
を奏する。
【００６８】また、この実施の形態１０では、前記実施
の形態８の場合と同様に、プラスチック粒子３はＡＢＳ
樹脂製のものを用いるが、このプラスチック粒子３は、
ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、
ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレ
ン（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、
ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテル
エーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン
（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）等であっても同様な効果を奏することは言うまでも
ない。
【００６９】実施の形態１１．図１２は実施の形態１１
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態８との相違点について説明する。前記実施
の形態８では、軸１のラジアル方向の負荷を支持するす
べり軸受２について説明したが、この実施の形態１１に
よるすべり軸受２は、軸１のスラスト方向の負荷を支持
する構成としたのであり、この場合も実施の形態８と同
様の効果を奏する。
【００７０】実施の形態１２．前記実施の形態１１で
は、プラスチック粒子３をＡＢＳ樹脂製のものとした
が、このプラスチック粒子３は、ポリアセタール（ＰＯ
Ｍ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレ
ンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケト
ン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、
ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡ
Ｉ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であ
ればよく、その何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性を問
わず上記実施の形態１１と同様な効果を奏する。なお、
この実施の形態１１による前記プラスチック粒子３を用
いて焼結形成された軸受の構成は前記実施の形態１１
（図１２）と同一である。
【００７１】実施の形態１３．図１３は実施の形態１３
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態１１との相違点について説明する。前記実
施の形態１１では、軸受形状として平行平面軸受の場合
について説明したが、この実施の形態１３では傾斜平面
軸受２としたのであって実施の形態１１と同様の効果を
奏する。
【００７２】実施の形態１４．図１４は実施の形態１４
による多孔質プラスチック装置を示す断面図であり、前
記実施の形態１１との相違点について説明する。図にお
いて、６はピボット、７は多孔質プラスチックのパッド
であり、この実施の形態１４では、それらのピボット６
とパッド７とを有するティルティングパッド軸受２とし
たのであって、このティルティングパッド軸受２の場合
も前記実施の形態１１と同様の効果を奏する。
【００７３】実施の形態１５．図１５は実施の形態１５
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態１１との相違点について説明する。この実
施の形態１５では、すべり軸受２をテーパードランド軸
受２としたのであって、このテーパードランド軸受２の
場合も前記実施の形態１１と同様の効果を奏する。
【００７４】実施の形態１６．図１６は実施の形態１６
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態１１との相違点について説明する。この実
施の形態１６では、すべり軸受２を多孔質プラスチック
製の段付き軸受２としたのであって、前記実施の形態１
１と同様の効果を奏する。
【００７５】実施の形態１７．図１７は実施の形態１７
による多孔質プラスチック軸受を示す斜視図であって、
前記実施の形態１１との相違点について説明する。図に
おいて、２ａはスパイラル溝であり、この実施の形態１
７では、すべり軸受２をスパイラル溝付き軸受２とした
のであって、この場合も前記実施の形態１１と同様の効
果を奏する。
【００７６】実施の形態１８．図１８は実施の形態１８
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図、図１９は
図１８のＢ−Ｂ線断面図であり、図において、９は空孔
率の小さなプラスチック粒子層、１０は空孔率の大きな
プラスチック粒子層である。
【００７７】この実施の形態１８では、プラスチック粒
子としてＡＢＳ樹脂を使用した。また、軸受２の内周部
の空孔率の小さなプラスチック粒子層９は軸受幅の全域
にあり、かつ、軸１の停止時に該軸１と接触するすべり
軸受２の内周面の下側半分にあるように配置した。な
お、この実施の形態１８において、すべり軸受２を焼結
形成する場合、空孔率の小さなプラスチック粒子層９を
形成するためには、空孔率を小さくしたい部分だけの金
型表面の温度を他の部分のそれよりも高くすれば、空孔
率の小さなプラスチック粒子層９を容易に形成できる。
【００７８】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１とすべり軸受２の内周面の空孔率の大きな
プラスチック粒子層１０との間に負圧が発生し、すべり
軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸受２の内周
面に滲出し、該滲出液体潤滑油４はすべり軸受２の内周
面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝わ
り、この負荷部分で正圧が発生し、軸１とすべり軸受２
の接触が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなる。
【００７９】そして、この時に滲出した液体潤滑油４は
軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろうと
するが、この場合、空孔率の小さなプラスチック粒子層
９によって軸受２の内部には入り難くなり、このため、
軸１と軸受２の内周面との間に形成された油膜を保持し
易くなる。
【００８０】そのため、前記軸受２は、摩耗や焼付が一
層少なくなり、また、プラスチック製のために軽量なす
べり軸受となる。
【００８１】なお、この実施の形態１８では、空孔率の
小さなプラスチック粒子層９が軸受幅の全域にあり、か
つ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の内周面
の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該軸１と最も接
近している近傍に１箇所もしくは複数箇所に空孔率の小
さなプラスチック粒子層９があれば、程度の差はあるが
同様な効果を奏する。
【００８２】実施の形態１９．この実施の形態１９で
は、前記実施の形態１８との相違点について説明する。
前記実施の形態１８では、プラスチック粒子３にＡＢＳ
樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリアセ
タール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミ
ド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、
ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテル
エーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン
（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）等であってもよく、その何れの場合も、熱可塑性、
熱硬化性を問わず上記実施の形態１８と同様な効果を奏
する。
【００８３】実施の形態２０．この実施の形態２０では
前記実施の形態１８との相違点について説明する。前記
実施の形態１８では、軸受形状として全周軸受の場合に
ついて説明したが、該軸受は、図５に示す部分軸受、図
７に示すマルチローブ軸受、図８に示すティルティング
パッド軸受、図９に示すスパイラル溝付き軸受等の動圧
ジャーナル軸受であってもよく、その何れの場合にあっ
ても、軸１と軸受２の内周面の負荷部分に空孔率の小さ
なプラスチック粒子層を形成すれば、前記実施の形態１
８と同様の効果を奏する。
【００８４】また、この実施の形態２０による軸受のプ
ラスチック粒子３は、前記実施の形態１８の場合と同様
のＡＢＳ樹脂のほか、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリ
プロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド
（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチレンテレフ
タレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（Ｐ
ＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポ
リエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（Ｐ
ＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフル
オロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、その何れ
の場合も、熱可塑性、熱硬化性樹脂を問わず、同様な効
果を奏することは言うまでもない。
【００８５】実施の形態２１．図２０は実施の形態２１
による多孔質プラスチック軸受の製造に用いる金型の断
面図であり、図において、１１は凸形金型（金型）、１
２は凹形金型（金型）であり、これらの凸凹金型１１，
１２は、例えば、アルミニウム等の熱伝導性の良い材質
で構成されている。
【００８６】図２１は図２０のＣ−Ｃ線断面図であり、
図において、１３は体積の小さなプラスチック粒子（小
さなプラスチック粒子）であり、１４は体積の大きなプ
ラスチック粒子である。この実施の形態１７では、プラ
スチック粒子１３，１４としてＡＢＳ樹脂を用いた。ま
た、軸受２の内周部の体積の小さなプラスチック粒子１
３は軸受幅の全域にあり、かつ、軸１の停止時に該軸１
と接触する軸受２の内周面の半分側にあるように配置し
た。
【００８７】この実施の形態２１では、凹形金型１２に
プラスチック粒子１３，１４を入れたものに凸形金型１
１を加圧挿入することによって、筒状のすべり軸受が成
形される。
【００８８】この場合、例えば、凹形金型１２にＡＢＳ
樹脂のプラスチック粒子１３，１４を入れる時、凹形金
型１２と凸形金型１１との間に形成された筒状空間部に
おける下側半分の凸形金型１１寄りの部分に体積の小さ
なプラスチック粒子１３を入れ、その他の部分に体積の
大きなプラスチック粒子１４を入れ、ＡＢＳ樹脂の軟化
温度以上、熱分解温度以下で加熱・加圧・焼結し、その
後、大気中にて冷却することにより、軸受内周面の下側
半分が空孔率の小さなプラスチック粒子層９となり、そ
の他の部分が空孔率の大きなプラスチック粒子層１０と
なった多孔質プラスチック軸受装置が得られる。なお、
ＡＢＳ樹脂の場合、実験的には、１５０〜２２０℃の間
で製造が可能であった。
【００８９】なお、この実施の形態２１では、体積の小
さなプラスチック粒子１３は、軸受幅の全域にあり、か
つ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の内周面
の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該軸１と最も接
近している近傍に１箇所もしくは複数箇所に体積の小さ
なプラスチック粒子１３があってもよく、この場合、程
度の差はあるが同様な効果を奏する。
【００９０】実施の形態２２．この実施の形態２２で
は、前記実施の形態２１との相違点について説明する。
前記実施の形態２１では、体積の小さなプラスチック粒
子１３と体積の大きなプラスチック粒子１４としてＡＢ
Ｓ樹脂を用いたが、これらのプラスチック粒子１３，１
４は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、その何れの
場合も熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実施の形態２１
と同様な効果を奏する。
【００９１】実施の形態２３．図２２は実施の形態２３
による多孔質プラスチック軸受の製造に用いる金型の断
面図であり、図２０のＣ−Ｃ線断面図に対応している。
図において、１５は軟化温度の低いプラスチック粒子、
１６は軟化温度の高いプラスチック粒子である。この実
施の形態１９では、軟化温度の低いプラスチック粒子１
５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化温度の高いプラスチ
ック粒子としてポリテトラフルオロエチレン樹脂を用い
た。また、軸受２の内周面の軟化温度の低いプラスチッ
ク粒子１５は軸受幅の全域にあり、かつ、軸１の停止時
に該軸１と接触する軸受２の内周面の半分側にあるよう
に配置した。
【００９２】この実施の形態２３では、凹形金型１２に
プラスチック粒子１５，１６を入れた後、その凹形金型
１２内に凸形金型１１を加圧挿入することにより、筒状
の軸受装置が成形される。
【００９３】その成形に際し、凹形金型１２にプラスチ
ック粒子１５，１６を入れる時、凹形金型１２と凸形金
型１１との間に形成された筒状空間部の下側半分の凸形
金型１１寄りの部分に軟化温度の低いプラスチック粒子
１５を入れ、その他の部分に軟化温度の高いプラスチッ
ク粒子１６を入れ、両方のプラスチック粒子１５，１６
の軟化温度以上、熱分解温度以下で加熱・加圧・焼結
し、その後、大気中にて冷却することにより、軸受２の
内周面の下側半分が空孔率の小さなプラスチック粒子層
９となり、その他の部分が空孔率の大きなプラスチック
粒子層１０となった多孔質プラスチック軸受を得ること
ができる。
【００９４】なお、この実施の形態２３において、軟化
温度の低いプラスチック粒子１５は軸受幅の全域にあ
り、かつ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の
内周面の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該１軸と
最も接近している近傍に１箇所もしくは複数箇所に軟化
温度の低いプラスチック粒子１５があってもよく、この
場合、程度の差はあるが同様な効果を奏する。
【００９５】実施の形態２４．この実施の形態２４で
は、前記実施の形態２３との相違点について説明する。
前記実施の形態２３では、軟化温度の低いプラスチック
粒子１５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化温度の高いプ
ラスチック粒子１６としてポリテトラフルオロエチレン
樹脂を用いたが、軟化温度の低いプラスチック粒子１５
としてポリアセタール樹脂を用いてもよい。また、ＡＢ
Ｓ、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等から２種選択し、軟化温度の
低い方をプラスチック粒子１５とし、軟化温度の高い方
をプラスチック粒子１６として使用すれば、前記実施の
形態２３と同様な効果を奏する。
【００９６】実施の形態２５．図２３は実施の形態２５
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図、図２４は
図２３のＤ−Ｄ線断面図であり、前記実施の形態１８
（図１８）との相違点について説明する。前記実施の形
態１８では、軸受２の内周側に空孔率の小さなプラスチ
ック粒子層９を設け、その他の部分を空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０としたが、この実施の形態２５で
は、軸受２の外周側を空孔率の小さなプラスチック粒子
層９とし、内周面側を空孔率の大きなプラスチック粒子
層１０としたものである。なお、この実施の形態２５で
は、空孔率の小さなプラスチック粒子層９および空孔率
の大きなプラスチック粒子層１０の材質としてＡＢＳ樹
脂を用いた。この実施の形態２５において、多孔質プラ
スチック軸受装置を焼結形成する場合、空孔率の小さな
プラスチック粒子層９を形成するためには空孔率を小さ
くしたい部分だけの金型表面の温度を他の部分のそれよ
り高くすることにより空孔率の小さい層を容易に形成で
きる。
【００９７】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【００９８】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から該軸受２の内部へ
入り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１
と軸受２との間に滲出する。
【００９９】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部の
空孔率が小さいために該軸受２の外部には飛び出し難く
なる。
【０１００】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部への飛び出しによる消費を行うことなく、
軸受２の内部を循環しながら該軸受２の内周面の負荷部
分に液体潤滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長
時間にわたって少なくなり、また、プラスチック製の軽
量なすべり軸受装置となる。
【０１０１】なお、前記液体潤滑油４をプラスチック軸
受内に保持するため、該軸受の幅方向や半径方向にはプ
ラスチック粒子が複数個以上存在している必要がある。
また、液体潤滑油４は油であればよいが、グリースであ
ってもよい。
【０１０２】実施の形態２６．この実施の形態２６で
は、前記実施の形態２５との相違点について説明する。
前記実施の形態２５では、ＡＢＳ樹脂をプラスチック粒
子層９，１０として用いたが、これらのプラスチック粒
子層９，１０は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロ
ピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテ
レフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド
（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、
その何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実
施の形態２５と同様な効果を奏する。
【０１０３】実施の形態２７．この実施の形態２７で
は、前記実施の形態２５との相違点について説明する。
前記実施の形態２５では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図８に示す
ティルティングパッド軸受、図９に示すスパイラル溝付
き軸受等の動圧ジャーナル軸受の何れであってもよく、
その何れの場合も前記実施の形態２５と同様の効果を奏
する。
【０１０４】また、この実施の形態２７では、前記実施
の形態２５の場合と同様に、プラスチック粒子３はＡＢ
Ｓ樹脂製のものとしたが、プラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポ
リフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエ
ーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン
（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）等の何れであってもよく、その何れの場合も、熱可
塑性、熱硬化性樹脂を問わず、同様な効果を奏すること
は言うまでもない。
【０１０５】実施の形態２８．図２５は実施の形態２８
による多孔質プラスチック軸受の製造に用いる金型の断
面図であり、図２０のＣ−Ｃ線断面図に対応している。
図において、１３は体積の小さなプラスチック粒子、１
４は体積の大きなプラスチック粒子であり、これらのプ
ラスチック粒子１３，１４の材質はＡＢＳ樹脂である。
【０１０６】この実施の形態２８では、凹形金型１２に
プラスチック粒子１３，１４を入れたのち、その凹形金
型１２内に凸形金型１１を加圧挿入することによって、
筒状のすべり軸受を成形している。
【０１０７】この場合、例えば、凹形金型１２にＡＢＳ
製のプラスチック粒子１３，１４を入れる時、図２４の
凹形金型１２と凸形金型１１との間に形成された筒状空
間部の外周部に体積の小さなプラスチック粒子１３を入
れ、内周部に体積の大きなプラスチック粒子１４を入
れ、ＡＢＳ樹脂の軟化温度以上、熱分解温度以下で加熱
・加圧・焼結し、その後、大気中にて冷却することによ
り、外周部が空孔率の小さなプラスチック粒子層９とな
り、かつ、内周部が空孔率の大きなプラスチック粒子層
１０となった多孔質プラスチック軸受を得ることができ
る。なお、ＡＢＳ樹脂の場合、実験的には、１５０〜２
２０℃の間で製造が可能であった。
【０１０８】実施の形態２９．この実施の形態２９で
は、前記実施の形態２８との相違点について説明する。
前記実施の形態２８では、体積の小さなプラスチック粒
子１３と体積の大きなプラスチック粒子１４としてＡＢ
Ｓ樹脂を用いたが、これらのプラスチック粒子１３，１
４は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、その何れの
場合も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実施の形態２
８と同様な効果を奏する。
【０１０９】実施の形態３０．図２６は実施の形態３０
による多孔質プラスチック軸受装置の製造に用いる金型
の断面図であり、図２０のＣ−Ｃ線断面図に対応してい
る。図において、１５は軟化温度の低いプラスチック粒
子であり、１６は軟化温度の高いプラスチック粒子であ
る。この実施の形態２６では、軟化温度の低いプラスチ
ック粒子１５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化温度の高
いプラスチック粒子１６としてポリテトラフルオロエチ
レン樹脂を用いた。
【０１１０】この実施の形態３０では、凹形金型１２内
にプラスチック粒子１５，１６を入れたのち、その凹形
金型１２内に凸形金型１１を加圧挿入することによっ
て、筒状の軸受装置を成形している。
【０１１１】その成形に際して凹形金型１２にプラスチ
ック粒子１５，１６を入れる時、凹形金型１２と凸形金
型１１との間に形成された筒状空間部における外周部分
に軟化温度の低いプラスチック粒子１５を入れ、内周部
分に軟化温度の高いプラスチック粒子１６を入れ、両方
のプラスチック粒子１５，１６の軟化温度以上、熱分解
温度以下で加熱・加圧・焼結し、その後、大気中にて冷
却することにより、外周部が空孔率の小さなプラスチッ
ク粒子層９となった多孔質プラスチック軸受が得られ
る。
【０１１２】実施の形態３１．この実施の形態３１で
は、前記実施の形態３０との相違点について説明する。
前記実施の形態３０では、軟化温度の低いプラスチック
粒子１５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化温度の高いプ
ラスチック粒子１６としてポリテトラフルオロエチレン
樹脂を用いたが、軟化温度の低いプラスチック粒子１５
としてポリアセタール樹脂を用いてもよい。また、ＡＢ
Ｓ、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等から２種選択し、軟化温度の
低い方をプラスチック粒子１５とし、軟化温度の高い方
をプラスチック粒子１６として使用すれば、前記実施の
形態３０と同様な効果を奏する。
【０１１３】実施の形態３２．図２７は実施の形態３２
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、図
において、９は空孔率の小さなプラスチック粒子層、１
０は空孔率の大きなプラスチック粒子層であり、これら
のプラスチック粒子層９，１０としてはＡＢＳ樹脂を用
いた。また、軸受２の内周部の空孔率の小さなプラスチ
ック粒子層９は軸受幅の全域にあり、かつ、軸１の停止
時に該軸１と接触する軸受２の内周面の半分側にあるよ
うに配置した。
【０１１４】この実施の形態３２において、軸受装置を
焼結形成する場合、空孔率の小さなプラスチック粒子層
９を形成するためには、空孔率を小さくしたい部分だけ
の金型表面の温度を他の部分のそれより高くすることに
より空孔率の小さなプラスチック粒子層を容易に形成で
きる。
【０１１５】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１１６】そして、この時に滲出した液体潤滑油４
は、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろ
うとするが、空孔率の小さなプラスチック粒子層９のた
めに軸受２の内部には入り難くなり、軸１と軸受２の内
周面との間に形成された油膜を保持し易くなる。また、
この液体潤滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面
の負荷部分から軸受２の内部へ入り、該軸受２の内部を
循環し、また、反負荷側から軸１と軸受２との間に浸出
する。
【０１１７】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部は
空孔率の小さなプラスチック粒子層９となっているため
に軸受２の外部へは飛び出し難くなる。
【０１１８】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部への飛び出しによる消費がなく、軸受２の
内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部分に液体潤
滑油４を供給し続け、かつ、軸１と軸受２の内周面との
間に油膜を形成し易くなるため、摩耗や焼付が長時間に
わたって少なくなり、また、プラスチック製のため軽量
なすべり軸受装置となる。
【０１１９】なお、液体潤滑油４をプラスチック軸受装
置内に保持するため、該軸受装置の幅方向や半径方向に
はプラスチック粒子層９，１０が複数個以上存在してい
る必要がある。また、液体潤滑油４は油であればよい
が、グリースであってもよい。
【０１２０】なお、この実施の形態３２において、空孔
率の小さなプラスチック粒子層９は、軸受幅の全域にあ
り、かつ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の
内周面の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該軸１と
最も接近している近傍に１箇所もしくは複数箇所に空孔
率の小さなプラスチック粒子層９があってもよく、この
場合、程度の差はあるが同様な効果を奏する。
【０１２１】実施の形態３３．この実施の形態３３で
は、前記実施の形態３２との相違点について説明する。
前記実施の形態３２では、プラスチック粒子層９，１０
としてＡＢＳ樹脂を使用したが、これらのプラスチック
粒子層９，１０は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプ
ロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレン
テレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイ
ド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、
その何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実
施の形態３２と同様な効果を奏する。
【０１２２】実施の形態３４．この実施の形態３４で
は、前記実施の形態３２との相違点について説明する。
前記実施の形態３２では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図７に示すマルチ
ローブ軸受、図８に示すティルティングパッド軸受、図
９に示すスパイラル溝付き軸受等の動圧ジャーナル軸受
であってもよく、その何れの場合も、軸受２の内周面の
負荷部分に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成
することにより上記実施の形態３２と同様の効果を奏す
る。
【０１２３】また、この実施の形態３４では、前記実施
の形態３２の場合と同様にプラスチック粒子層９，１０
はＡＢＳ樹脂としたが、これらのプラスチック粒子層
９，１０は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレ
ン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド（Ｐ
Ｉ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレ
ート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等の何れであってもよく、その
何れの場合も同様な効果を奏することは言うまでもな
い。
【０１２４】実施の形態３５．図２８は実施の形態３５
による多孔質プラスチック軸受の製造に用いる金型の断
面図であり、図２０のＣ−Ｃ線断面図に対応している。
図において、１３は体積の小さなプラスチック粒子、１
４は体積の大きなプラスチック粒子であり、これらのプ
ラスチック粒子１３，１４の材質はＡＢＳ樹脂である。
また、軸受２の内周部の体積の小さなプラスチック粒子
１３は軸受幅の全域にあり、かつ、軸１の停止時に該軸
１と接触する軸受２の内周面の半分側にあるように配置
した。
【０１２５】この実施の形態３５では、図２０に示す凹
形金型１２にプラスチック粒子１３，１４を入れたもの
に凸形金型１１を加圧挿入することによって、筒状のす
べり軸受が成形される。
【０１２６】その成形に際して、例えば、凹形金型１２
にＡＢＳ製のプラスチック粒子１３，１４を入れる時、
図２８の凹形金型１２と凸形金型１１との間に形成され
た筒状空間部の外周部と下側半分の内周部に体積の小さ
なプラスチック粒子１３を入れ、その他の部分に体積の
大きなプラスチック粒子１４を入れ、ＡＢＳ樹脂の軟化
温度以上、熱分解温度以下で加熱・加圧・焼結し、その
後、大気中にて冷却することにより、図２８の外周部と
下側半分の内周部が空孔率の小さなプラスチック粒子層
９となり、その他の部分が空孔率の大きなプラスチック
粒子層１０となった多孔質プラスチック軸受装置を容易
に得ることができる。なお、ＡＢＳ樹脂の場合、実験的
には、１５０〜２２０℃の間で製造が可能であった。
【０１２７】なお、この実施の形態３５において、体積
の小さなプラスチック粒子１３は、軸受幅の全域にあ
り、かつ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の
内周面の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該軸１と
最も接近している近傍に１箇所もしくは複数箇所に体積
の小さなプラスチック粒子１３があってもよく、この場
合、程度の差はあるが同様な効果を奏する。
【０１２８】実施の形態３６．この実施の形態３６で
は、前記実施の形態３５との相違点について説明する。
前記実施の形態３５では、体積の小さなプラスチック粒
子１３と体積の大きなプラスチック粒子１４としてＡＢ
Ｓ樹脂を用いたが、これらのプラスチック粒子１３，１
４は、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等の何れであってもよく、その
何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実施の
形態３５と同様な効果を奏する。
【０１２９】実施の形態３７．図２９は実施の形態３７
による多孔質プラスチック軸受の製造に用いる金型の断
面図であり、図２０のＣ−Ｃ線断面図に対応している。
図において、１５は軟化温度の低いプラスチック粒子、
１６は軟化温度の高いプラスチック粒子である。
【０１３０】この実施の形態３７では、軟化温度の低い
プラスチック粒子１５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化
温度の高いプラスチック粒子１６としてポリテトラフル
オロエチレン樹脂を用いた。また、軸受２の内周部の軟
化温度の低いプラスチック粒子１５は軸受幅の全域にあ
り、かつ、軸１の停止時に該軸１と接触する軸受２の内
周面の半分側にあるように配置した。
【０１３１】この実施の形態３７では、凹形金型１２に
プラスチック粒子１５，１６を入れたものに凸形金型１
１を加圧挿入することによって、筒状のすべり軸受が成
形される。
【０１３２】その成形に際して、凹形金型１２にプラス
チック粒子１５，１６を入れる時、図２９の凹形金型１
２と凸形金型１１との間に形成された筒状空間部の外周
部分と下側半分の内周部に軟化温度の低いプラスチック
粒子１５を入れ、その他の部分に軟化温度の高いプラス
チック粒子１６を入れ、両方のプラスチック粒子１５，
１６を軟化温度以上、熱分解温度以下で加熱・加圧・焼
結し、その後、大気中にて冷却することにより、図２９
の軸受２の外周部と軸受２の内周部分の半分の空孔率が
小さくなった多孔質プラスチック軸受が得られる。
【０１３３】なお、この実施の形態３７において、軟化
温度の低いプラスチック粒子１５は、軸受幅の全域にあ
り、かつ、軸１の停止時に該軸１と接する側の軸受２の
内周面の半分にあるとしたが、軸１の回転時に該軸１と
最も接近している近傍の１箇所もしくは複数箇所に軟化
温度の低いプラスチック粒子１５があってもよく、この
場合、程度の差はあるが同様な効果を奏する。
【０１３４】実施の形態３８．この実施の形態３８で
は、前記実施の形態３７との相違点について説明する。
前記実施の形態３７では、軟化温度の低いプラスチック
粒子１５としてＡＢＳ樹脂を、かつ、軟化温度の高いプ
ラスチック粒子１６としてポリテトラフルオロエチレン
樹脂を用いたが、軟化温度の低いプラスチック粒子１５
としてポリアセタール樹脂を用いてもよい。また、ＡＢ
Ｓ、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレー
ト（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等から２種選択し、軟化温度の
低い方をプラスチック粒子１５とし、軟化温度の高い方
をプラスチック粒子１６として使用してもよく、この場
合も前記実施の形態３７と同様な効果を奏する。
【０１３５】実施の形態３９．図３０は実施の形態３９
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、図
において、１７はプラスチック粒子３が存在しない穴部
分である。ここでは、プラスチック粒子３としてＡＢＳ
樹脂を用いた。
【０１３６】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、該軸受２の内周面の軸１と最も
接近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分
で正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１３７】そして、前記液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、該軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１
と軸受２との間に滲出する。図２の中の矢印は液体潤滑
油４の流れである。
【０１３８】また、プラスチック粒子３が存在しない穴
部分１７が軸受２の中に存在するため、この穴部分１７
に液体潤滑油４が入ることとなり、軸受の体積に占める
液体潤滑油４の体積の割合である含油率が大きくなり、
軸受２の内周面の負荷部分への液体潤滑油４の供給が長
時間可能になる。
【０１３９】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら、軸受２の内周面の軸１
と最も接近している近傍（負荷部分）分に長時間液体潤
滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が少なくなり、
また、プラスチック製のため軽量なすべり軸受装置とな
る。
【０１４０】なお、この実施の形態３９では、液体潤滑
油４をプラスチック軸受装置内に保持するため、軸受装
置の幅方向や半径方向にはプラスチック粒子３が複数個
以上存在している必要がある。また、液体潤滑油４は油
であればよいが、グリースであってもよい。
【０１４１】実施の形態４０．図３１は実施の形態４０
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態３９との相違点について説明する。前記実
施の形態３９では、軸受２のプラスチック粒子３層全体
の空孔率に変化を持たせなかったが、この実施の形態４
０では、軸１の停止時に該軸１と接触する軸受２の内周
面の下側半分に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を
設けた構成としたもので、その他の構成は前記実施の形
態３９と同一である。
【０１４２】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１４３】そして、この時に浸出した液体潤滑油４は
軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろうと
するが、空孔率の小さなプラスチック粒子層９が存在す
るため軸受２の内部には入り難くなり、軸１と軸受２の
内周面との間に形成された油膜を保持し易くなる。その
ため、摩耗や焼付がより少なくなる。
【０１４４】実施の形態４１．図３２は実施の形態４１
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態３９との相違点について説明する。この実
施の形態４１では、軸受２の外周部側を空孔率の小さな
プラスチック粒子層９として形成し、その他の部分を空
孔率の大きなプラスチック粒子層１０として形成したも
のである。なお、これらのプラスチック粒子層９，１０
としてはＡＢＳ樹脂を使用した。１７はプラスチック粒
子層９，１０が存在しない穴部分である。
【０１４５】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１４６】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と
軸受２との間に滲出する。
【０１４７】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部の
空孔率が小さいため軸受２の外部には飛び出し難くな
る。
【０１４８】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部への飛び出しによる消費がなく、軸受２の
内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部分に液体潤
滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわた
って少なくなる。
【０１４９】実施の形態４２．図３３は実施の形態４２
による多孔質プラスチックを示す断面図であり、前記実
施の形態３９との相違点について説明する。この実施の
形態４２では、軸受２の外周部側と、軸１の停止時に該
軸１と接触する軸受２の内周部半分とに空孔率の小さな
プラスチック粒子層９を設け、その他を空孔率の大きな
プラスチック粒子層１０としたものである。なお、それ
らのプラスチック粒子層９，１０はＡＢＳ樹脂を用い
た。
【０１５０】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２との接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１５１】そして、この時に浸出した液体潤滑油４が
軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろうと
するが、空孔率の小さなプラスチック粒子層９のために
軸受２の内部には入り難くなり、軸１と軸受２の内周面
との間に形成された油膜を保持し易くなる。また、この
液体潤滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面の負
荷部分から軸受２の内部へ入り、軸受２の内部を循環
し、また、反負荷側から軸１と軸受２との間に滲出す
る。
【０１５２】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部の
プラスチック粒子層９の空孔率が小さいため軸受２の外
部へ飛び出し難くなる。
【０１５３】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部への飛び出しによる消費がなく、軸受２の
内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部分に液体潤
滑油４を供給し続け、かつ、軸１と軸受２の内周面との
間に油膜を形成し易くなるため、摩耗や焼付が長時間に
わたって少なくなる。
【０１５４】実施の形態４３．この実施の形態４３で
は、前記実施の形態３９との相違点について説明する。
前記実施の形態３９では、プラスチック粒子３としてＡ
ＢＳ樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエ
ーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサル
フォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等の何れであってもよく、その何れの場合
も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実施の形態３９と
同様の効果を奏する。
【０１５５】また、前記実施の形態４０〜４２では、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９と空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０の材質をＡＢＳ樹脂としたが、こ
れらのプラスチック粒子層９，１０は、上記と同様に、
ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、
ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（Ｐ
ＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリ
エーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサ
ルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリ
アミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等の何れであってもよく、その何れの場合
も、熱可塑性、熱硬化性を問わず前記実施の形態４０〜
４２と同様の効果を奏する。
【０１５６】実施の形態４４．この実施の形態４４で
は、前記実施の形態３９との相違点について説明する。
前記実施の形態３９では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、該軸受は、図５に示す部分軸受、図６に
示す浮動ブッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、
図８に示すティルティングパッド軸受、図９に示すスパ
イラル溝付き軸受等の動圧ジャーナル軸受であればよ
く、この場合も前記実施の形態３９と同様の効果を奏す
る。
【０１５７】また、前記実施の形態４０〜４２の場合も
同様に、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブッシュ
軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図８に示すティル
ティングパッド軸受、図９に示すスパイラル溝付き軸受
等の動圧ジャーナル軸受であればよく、この場合も前記
実施の形態４０〜４２と同様の効果を奏する。
【０１５８】この実施の形態４４では、前記実施の形態
４３の場合と同様にプラスチック粒子３としてＡＢＳ樹
脂を用いたが、プラスチック粒子３は、ポリアセタール
（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（Ｐ
Ａ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポ
リブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレン
サルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン
（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポ
リアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡ
Ｉ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等の何
れであってもよく、その何れの場合も同様な効果を奏す
ることは言うまでもない。
【０１５９】実施の形態４５．図３４は実施の形態４５
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、図
において、１８はフェルト等の保油性に富んだ保油性部
材であり、この保油性部材１８は軸受端面につながる穴
部分１７内に挿入されている。ここでは、プラスチック
粒子３としてＡＢＳ樹脂を用いた。
【０１６０】軸１が回転すると、該１軸と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受２の内部に含
浸された液体潤滑油４が軸受内周面に浸出し、軸受２の
内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝
わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接
触が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１６１】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受内部へ入り、
軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と軸受
２との間に滲出する。また、プラスチック粒子３が存在
しない穴部分１７に保油性に富んだフェルト等の保油性
部材１８が存在するため、この保油性部材１８に液体潤
滑油４が保持されることになり、軸受の体積に占める液
体潤滑油４の体積の割合である含油率が大きく、かつ、
保持され易くなるため、軸受２の内周面の負荷部分への
液体潤滑油４の供給が長時間可能になる。
【０１６２】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部
分に長時間潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼付が少
なくなり、また、プラスチック製のため軽量なすべり軸
受となる。
【０１６３】なお、液体潤滑油をプラスチック軸受内に
保持するため、軸受の幅方向や半径方向にはプラスチッ
ク粒子が複数個以上存在している必要がある。また、液
体潤滑油は油であればよいが、グリースであってもよ
い。
【０１６４】実施の形態４６．図３５は実施の形態４６
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態４５との相違点について説明する。この実施の
形態４６では、軸１の停止時に該軸１と接触する軸受２
の内周面部の下側半分を空孔率の小さなプラスチック粒
子層９として形成し、その他の部分を空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０として形成したものである。な
お、プラスチック粒子層９、１０としてはＡＢＳ樹脂を
使用した。
【０１６５】軸１が回転すると、軸１と軸受２の内周面
との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受２の内部の保油
性部材１８に含浸された液体潤滑油４が軸受２の内周面
に浸出し、軸受２の内周面の軸１と最も接近している近
傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で正圧を発生
し、軸と軸受の接触が回避され、摩擦抵抗が小さくな
る。
【０１６６】そして、この時に滲出した液体潤滑油４
は、軸受内周面の負荷部分から軸受内部へ入ろうとする
が、空孔率の小さなプラスチック粒子層９のため軸受２
の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間に
形成された油膜を保持しやすくなる。そのため、摩耗や
焼付がより少なくなる。
【０１６７】実施の形態４７．図３６は実施の形態４７
による多孔質プラスチック軸受を示す断面図であり、前
記実施の形態４５との相違点について説明する。この実
施の形態４７では、軸受２の外周部側を空孔率の小さな
プラスチック粒子層９として形成し、この他の部分を空
孔率の大きなプラスチック粒子層１０としたものであ
る。なお、前記プラスチック粒子層９，１０としてはＡ
ＢＳ樹脂を用いた。
【０１６８】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部の保油性部材１８に含浸された
液体潤滑油４が軸受２の内周面部に浸出し、軸受２の内
周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝わ
り、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接触
が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１６９】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸と軸
受との間に滲出する。
【０１７０】軸１の回転が高速になると、軸受２の内部
を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受２の外
周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部の空孔率
の小さなプラスチック粒子層９が存在するため、前記液
体潤滑油４は軸受２の外部へ飛び出し難くなる。
【０１７１】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら軸受２の内周面との負荷部分に液
体潤滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間に
わたって少なくなる。
【０１７２】実施の形態４８．図３７は実施の形態４８
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態４５との相違点について説明する。この実施の
形態４８では、軸受２の外周部側と、軸１の停止時に該
軸１と接触する軸受２の内周部側とに空孔率の小さなプ
ラスチック粒子層９を形成したもので、その他の構成は
前記実施の形態４５と同様である。
【０１７３】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２の接触が回避されるため、
摩擦抵抗が小さくなる。
【０１７４】そして、この時に浸出した液体潤滑油４
は、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろ
うとするが、空孔率の小さなプラスチック粒子層９の存
在によって、軸受２の内部には入り難くなり、軸１と軸
受２の内周面との間に形成された油膜を保持しやすくな
る。また、この液体潤滑油４は図２に示すように、軸受
２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入り、軸受２
の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と軸受２との
間に浸出する。
【０１７５】軸１の回転が高速になると、軸受内部を循
環している液体潤滑油は遠心力により軸受外周面から飛
び出そうとするが、軸受の外周部の空孔率が小さいため
軸受の外部へ飛び出し難くなる。
【０１７６】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部分に液体
潤滑油４を供給し続け、かつ、軸１と軸受２の内周面と
の間に油膜を形成しやすくなるため、摩耗や焼付が長時
間にわたって少なくなる。
【０１７７】実施の形態４９．この実施の形態４９で
は、前記実施の形態４５との相違点について説明する。
前記実施の形態４５では、プラスチック粒子３としてＡ
ＢＳ樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエ
ーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサル
フォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑性、熱硬化性を問わず
上記実施の形態４５と同様な効果を奏する。
【０１７８】また、前記実施の形態４６〜４８では、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９と空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０の材質をＡＢＳ樹脂製のものとし
たが、上記と同様に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリ
プロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレ
ンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファ
イド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑
性、熱硬化性を問わず上記実施の形態４６〜４８と同様
な効果を奏する。
【０１７９】実施の形態５０．この実施の形態５０で
は、前記実施の形態４５との相違点について説明する。
前記実施の形態４５では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図８に示す
ティルティングパッド軸受、図９に示すスパイラル溝付
き軸受等の動圧ジャーナル軸受であれば上記実施の形態
４５と同様の効果を奏する。
【０１８０】また、前記実施の形態４６〜４８の場合も
同様に、図５に示す部分軸受、図７に示すマルチローブ
軸受、図８に示すティルティングパッド軸受、図９に示
すスパイラル溝付き軸受等の動圧ジャーナル軸受であれ
ばよく、上記実施の形態４６〜４８と同様の効果を奏す
る。
【０１８１】さらに、この実施の形態５０では、実施の
形態４５場合と同様にプラスチック粒子３としてＡＢＳ
樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリアセ
タール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミ
ド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン（Ｐ
Ｅ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフ
ェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテ
ルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥ
Ｓ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド
（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）
等の熱可塑性、熱硬化性樹脂を問わず、同様な効果を奏
することは言うまでもない。
【０１８２】実施の形態５１．図３８は実施の形態５１
による多孔質プラスチック軸受の断面図、図３９は図３
８のＥ−Ｅ矢視図であり、図において、１９はすべり軸
受２の端面に設けられた動圧グルーブ軸受部、２０は軸
１に設けられた平板部であって、この平板部２０は前記
動圧グルーブ軸受部１９を持った軸受端面に相対する平
面部２０ａを有している。なお、前記平板部２０は、前
記動圧グルーブ軸受部１９を持った軸受端面に相対する
平面部２０ａを有するものであれば全体形状を問わな
い。
【０１８３】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が軸
受２の内周面に浸出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸と軸受の接触が回避され、摩擦抵抗が
小さくなり、ラジアル力を保持するようになる。
【０１８４】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と
軸受２との間に滲出する。
【０１８５】さらに、図３８の軸受２の右側の軸受端面
の表面に滲出した液体潤滑油４はグルーブ軸受部１９で
動圧を発生し、軸受２の端面と平板部２０との接触が回
避されるため、摩擦抵抗が小さくなり、スラスト力を保
持するようになる。
【０１８６】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に
長時間潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼付が少なく
なり、また、プラスチック製のため軽量なすべり軸受と
なる。
【０１８７】なお、液体潤滑油４をプラスチック軸受内
に保持するため、軸受２の幅方向や半径方向にはプラス
チック粒子が複数個以上存在している必要がある。ま
た、液体潤滑油４は油であればよいが、グリースであっ
てもよい。
【０１８８】実施の形態５２．図４０は実施の形態５２
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５１との相違点について説明する。この実施の
形態４８では、軸受２の内周部側における下側半分に空
孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、その他を
空孔率の大きなプラスチック粒子層１０で形成したもの
であり、その他の構成は前記実施の形態５１と同様であ
る。なお、この実施の形態５２では、プラスチック粒子
層９、１０としてＡＢＳ樹脂を使用した。
【０１８９】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該１軸と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４は軸
受２の内周面に滲出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸と軸受の接触が回避されるため、摩擦
抵抗が小さくなる。
【０１９０】そして、この時に滲出した液体潤滑油は、
軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入ろうと
するが、空孔率の小さなプラスチック粒子層９の存在に
より、軸受２の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内
周面との間に形成された油膜を保持し易くなる。そのた
め、摩耗や焼付がより少なくなる。
【０１９１】実施の形態５３．図４１は実施の形態５３
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５１との相違点について説明する。この実施の
形態５３では、軸受２の外周部側に空孔率の小さなプラ
スチック粒子層９を形成し、その他の部分を空孔率の大
きなプラスチック粒子層１０としたものであって、その
他の構成は前記実施の形態４７と同様である。
【０１９２】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４は軸
受２の内周面に浸出し、軸受２の内周面の軸１と最も接
近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で
正圧を発生し、軸１と軸受２の接触が回避され、摩擦抵
抗が小さくなる。
【０１９３】そして、この液体潤滑油４は、図２に示す
ように、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ
入り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１
と軸受２との間に滲出する。
【０１９４】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部が
空孔率の小さなプラスチック粒子層９となっているた
め、軸受２の外部へ飛び出し難くなる。
【０１９５】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に液体潤滑
油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわたっ
て少なくなる。
【０１９６】実施の形態５４．図４２は実施の形態５４
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５１との相違点について説明する。この実施の
形態５４では、軸受２の外周部側と内周部側の下側半分
とに空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、そ
の他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層１０と
したものである。
【０１９７】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、軸１と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧が
発生し、軸受内部に含浸された液体潤滑油４が軸受内周
面に浸出し、軸受内周面の軸と最も接近している近傍
（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、
軸と軸受の接触が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０１９８】そして、この時に浸出した液体潤滑油が軸
受内周面の負荷部分から軸受内部へ入ろうとするが、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９の存在により、軸受
２の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間
に形成された油膜を保持し易くなる。また、この液体潤
滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面の負荷部分
から軸受内部へ入り、軸受内部を循環し、また、反負荷
側から軸１と軸受２との間に滲出する。
【０１９９】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
２の外周面から飛び出そうとするが、軸受２の外周部の
プラスチック粒子層９の空孔率が小さいため軸受の外部
へ飛び出しにくくなる。
【０２００】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受外部へ飛び出すことによる消費を行うことなく、軸
受内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に潤滑油を
供給し続け、かつ、軸と軸受内周面との間に油膜を形成
しやすくなるため、摩耗や焼付が長時間にわたって少な
くなる。
【０２０１】実施の形態５５．図４３は実施の形態５５
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５１との相違点について説明する。この実施の
形態５５では、軸受２のプラスチック粒子３中に、該プ
ラスチック粒子３が存在しない穴部分１７を設けたもの
である。
【０２０２】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、軸と軸受内周面との間の反負荷側に負圧が発生
し、軸受内部に含浸された液体潤滑油４が軸受２の内周
面に浸出し、軸受内周面の軸と最も接近している近傍
（負荷部分）に伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、
軸と軸受の接触が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２０３】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受内部へ入り、
軸受内部を循環し、また、反負荷側から軸と軸受との間
に浸出する。
【０２０４】また、プラスチック粒子が存在しない穴部
分１７が軸受２の中に存在するため、この穴部２に液体
潤滑油４が入ることになり、軸受２の体積に占める液体
潤滑油４の体積の割合である含油率が大きくなり、軸受
内周面の負荷部分への潤滑油の供給が長時間可能にな
る。
【０２０５】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に
長時間潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼付が少なく
なり、また、プラスチック製のため軽量なすべり軸受装
置となる。
【０２０６】実施の形態５６．図４４は実施の形態５６
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５５との相違点について説明する。この実施の
形態５６では、軸受２の外周部側と内周部側の下側半分
に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、その
他は空孔率の大きなプラスチック粒子層１０としたもの
である。プラスチック粒子層９、１０としてＡＢＳ樹脂
を使用した。
【０２０７】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、軸と軸受内周面との間の反負荷側に負圧が発生
し、軸受内部に含浸された液体潤滑油４が軸受内周面に
浸出し、軸受内周面の軸と最も接近している近傍（負荷
部分）に伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸と軸
受の接触が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２０８】そして、この時に浸出した液体潤滑油が軸
受内周面の負荷部分から軸受内部へ入ろうとするが、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９の存在により、軸受
２の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間
に形成された油膜を保持し易くなる。また、この液体潤
滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面の負荷部分
から軸受内部へ入り、軸受内部を循環し、また、反負荷
側から軸１と軸受２との間に滲出する。
【０２０９】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油は遠心力により軸受外
周面から飛び出そうとするが、軸受の外周部の空孔率が
小さいため軸受の外部へ飛び出しにくくなる。
【０２１０】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら軸受２の内周面の負荷部分に液体
潤滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわ
たって少なくなる。
【０２１１】なお、この実施の形態５６では、軸受２の
内周部の負荷部分と外周部の双方に空孔率の小さなプラ
スチック粒子層９を配置した例を示したが、どちらか一
方だけに空孔率の小さなプラスチック粒子層９を配置し
ただけでも効果があるのは言うまでもない。
【０２１２】実施の形態５７．図４５は実施の形態５７
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態５６との相違点について説明する。図におい
て、１８はフェルト等の保油性に富んだ保油性部材であ
る。ここで、プラスチック粒子層９、１０としてＡＢＳ
樹脂を用いた。
【０２１３】軸１が回転すると、軸と軸受内周面との間
の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸された液体
潤滑油４が軸受内周面に浸出し、軸受内周面の軸と最も
接近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部分
で正圧を発生し、軸と軸受の接触が回避され、摩擦抵抗
が小さくなる。
【０２１４】この実施の形態５７は、プラスチック粒子
層９，１０が存在しない穴部分１７に保油性に富んだフ
ェルト等の保油性部材１８が軸受２の中に存在するた
め、この保油性部材１８に液体潤滑油４が保持されるこ
とになり、軸受２の体積に占める液体潤滑油４の体積の
割合である含油率が大きく、かつ、保持され易くなるた
め、軸受内周面の負荷部分への潤滑油の供給が長時間可
能になる。
【０２１５】そして、この時に浸出した液体潤滑油が軸
受内周面の負荷部分から軸受内部へ入ろうとするが、空
孔率の小さい層のため軸受内部へ入りにくくなり、軸と
軸受内周面との間に形成された油膜を保持しやすくな
る。また、この液体潤滑油は図２に示すように、軸受内
周面の負荷部分から軸受内部へ入り、軸受内部を循環
し、また、反負荷側から軸と軸受との間に浸出する。
【０２１６】軸１の回転が高速になると、軸受内部を循
環している液体潤滑油は遠心力により軸受外周面から飛
び出そうとするが、軸受の外周部の空孔率が小さいため
軸受の外部へ飛び出しにくくなる。
【０２１７】そのため、軸回転中、液体潤滑油は軸受外
部へ飛び出すことによる消費を行うことなく、軸受内部
を循環しながら軸受内周面の負荷部分に潤滑油を供給し
続け、かつ、軸と軸受内周面との間に油膜を形成しやす
くなるため、摩耗や焼付が長時間にわたって少なくな
る。
【０２１８】なお、この実施の形態では、軸受装置の内
周部の負荷部分と外周部の双方に空孔率の小さい層を配
置した例を示したが、どちらか一方だけに空孔率の小さ
い層を配置しただけでも効果があるのは言うまでもな
い。
【０２１９】実施の形態５８．この実施の形態５８で
は、前記実施の形態５１との相違点について説明する。
前記実施の形態５１では、プラスチック粒子３としてＡ
ＢＳ樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエ
ーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサル
フォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑性、熱硬化性を問わず
上記実施の形態５１と同様な効果を奏する。
【０２２０】また、前記実施の形態５２〜５７では、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９と空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０の材質をＡＢＳ樹脂製のものとし
たが、上記と同様に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリ
プロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレ
ンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファ
イド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑
性、熱硬化性を問わず上記実施の形態５２〜５７と同様
な効果を奏する。
【０２２１】実施の形態５９．この実施の形態５９で
は、前記実施の形態５１との相違点について説明する。
前記実施の形態５１では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図８に示す
ティルティングパッド軸受、図９に示すスパイラル溝付
き軸受等の動圧ジャーナル軸受であれば上記実施の形態
５１と同様の効果を奏する。
【０２２２】さらに、この実施の形態５９では、前記実
施の形態５１の場合と同様にプラスチック粒子３はＡＢ
Ｓ樹脂製のものであるが、このプラスチック粒子３はポ
リアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポ
リアミド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポ
リフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエ
ーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン
（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦ
Ｅ）等であっても同様な効果を奏することは言うまでも
ない。
【０２２３】実施の形態６０．図４６は実施の形態６０
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、図にお
いて、２１は軸受２の外周面に設けた液体潤滑油保持用
の溝である。なお、プラスチック粒子としてＡＢＳ樹脂
を用いた。
【０２２４】軸１が回転すると、該軸１と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸さ
れた液体潤滑油４が軸受内周面に滲出し、軸受２の内周
面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝わ
り、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接触
が回避されるため、それら両者の摩擦抵抗が小さくなっ
て、軸受２に対する軸１のラジアル力が保持される。
【０２２５】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、該軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１
と軸受２との間に滲出する。
【０２２６】さらに、軸１の回転に伴い、液体潤滑剤４
の一部は軸受２の外周部から飛び散ろうとするが、軸受
２の外周部に設けた溝２１によって、前記液体潤滑油４
が表面張力で保持される。
【０２２７】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は外部への飛散が未然に防止されて軸受２の内部を循環
しながら該軸受２の内周面の負荷部分に長時間潤滑油を
供給し続けるため、摩耗や焼付が少なくなる。また、プ
ラスチック製のすべり軸受２は軽量である。
【０２２８】なお、液体潤滑油４をプラスチック軸受２
の内に保持するため、該軸受２の幅方向や半径方向には
プラスチック粒子が複数個以上存在している必要があ
る。また、液体潤滑油は油であればよいが、グリースで
あってもよい。
【０２２９】実施の形態６１．図４７は実施の形態６１
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６１では、外周に前記溝２１を有する軸受２の内周
部の下側半分に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を
形成し、その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒
子層１０としたものである。なお、プラスチック粒子層
９，１０としてはＡＢＳ樹脂を使用した。
【０２３０】軸１が回転すると、該１軸と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受２の内部に含
浸された液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、該軸
受２の内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部
分）に伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸
受２の接触が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２３１】そして、この時に滲出した液体潤滑油４は
軸受２の内周面の負荷部分から軸受内部へ入ろうとする
が、該軸受２の下側半分は空孔率の小さなプラスチック
粒子層９となっているため、軸受２の内部には入り難く
なり、軸１と軸受２の内周面との間に形成された油膜を
保持し易くなる。そのため、摩耗や焼付がより少なくな
る。また、軸受２の外周面部から飛散しようとする液体
潤滑油４は表面張力で溝２１に保持される。
【０２３２】実施の形態６２．図４８は実施の形態６２
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６２では、外周に前記溝２１を有する軸受２の外周
部側全域に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成
し、その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層
１０として形成したものである。なお、プラスチック粒
子層９，１０の材質はＡＢＳ樹脂である。
【０２３３】軸１が回転すると、軸と軸受内周面との間
の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸された液体
潤滑油４が軸受２の内周面に浸出し、軸受内周面の軸と
最も接近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷
部分で正圧を発生し、軸と軸受の接触が回避され、摩擦
抵抗が小さくなる。
【０２３４】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受内周面の負荷部分から軸受内部へ入り、軸受
２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と軸受２と
の間に滲出する。
【０２３５】また、軸１の回転が高速になると、軸受２
の内部を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受
外周面から飛び出そうとするが、該軸受２の外周部は空
孔率の小さなプラスチック粒子層９となっているため、
軸受２の外部へ飛び出し難くなると共に、前記溝２１で
液体潤滑油４が保持されるため、該潤滑油の飛散が一層
効果的に防止される。
【０２３６】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２の内
部を循環しながら該軸受２の内周面の負荷部分に液体潤
滑油４を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわた
って少なくなる。
【０２３７】実施の形態６３．図４９は実施の形態６３
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６３では、外周に溝２１を有する軸受２の外周部側
全域と内周部下側半分とに空孔率の小さなプラスチック
粒子層９を形成し、その他の部分を空孔率の大きなプラ
スチック粒子層１０として形成したものである。なお、
プラスチック粒子層９，１０としてＡＢＳ樹脂を用い
た。
【０２３８】軸１が回転すると、軸１と軸受２の内周面
との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸され
た液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、軸受２の内
周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝わ
り、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接触
が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２３９】そして、この時に滲出した液体潤滑油４は
軸受２の内周面の負荷部分から該軸受２の内部へ入ろう
とするが、この場合、軸受２の内周部下側半分は空孔率
の小さなプラスチック粒子層９となっているため、軸受
２の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間
に形成された油膜を保持しやすくなる。また、この液体
潤滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面の負荷部
分から該軸受２の内部へ入り、軸受２の内部を循環し、
また、反負荷側から軸１と軸受２との間に滲出する。
【０２４０】軸１の回転が高速になると、軸受２の内部
を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受外周面
から飛び出そうとするが、この場合、軸受２の外周部全
域が空孔率の小さなプラスチック粒子層９となっている
ため、軸受２の外部に潤滑油が飛散し難くなると共に、
前記溝２１で液体潤滑油４が保持される。
【０２４１】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら該軸受２の内周面の負荷部分に液
体潤滑油４を供給し続け、かつ、軸１と軸受２の内周面
との間に油膜を形成しやすくなるため、摩耗や焼付が長
時間にわたって少なくなる。
【０２４２】実施の形態６４．図５０は実施の形態６４
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６４では、外周に前記溝２１を有する軸受２のプラ
スチック粒子３層中に、該プラスチック粒子３が存在し
ない穴部分１７を設けたものである。なお、プラスチッ
ク粒子３としてはＡＢＳ樹脂を用いた。
【０２４３】軸１が回転すると、該軸１と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸さ
れた液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、該軸受２
の内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に
伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の
接触が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２４４】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ入
り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と
軸受２との間に滲出する。
【０２４５】また、軸受２の中にはプラスチック粒子３
が存在しない穴部分１７が設けられているため、この穴
部分１７に液体潤滑油４が入ることになり、軸受２の体
積に占める液体潤滑油４の体積の割合である含油率が大
きくなり、軸受２の内周面の負荷部分への潤滑油の供給
が長時間可能になる。
【０２４６】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に
長時間潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼付が少なく
なり、また、プラスチック製のすべり軸受２は軽量とな
る。
【０２４７】実施の形態６５．図５１は実施の形態６５
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６１では、外周面部に溝２１を有する軸受２の中に
穴部分１７を設けると共に、軸受２の内周部下側半分に
空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、その他
の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層１０として
形成したものである。
【０２４８】軸１が回転すると、該１軸と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸さ
れた液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、該軸受２
の内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に
伝わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の
接触が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２４９】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受１内部へ入
り、軸受２の内部を循環し、また、反負荷側から軸１と
軸受２との間に滲出する。
【０２５０】この時に滲出した液体潤滑油４は軸受２の
内周面の負荷部分から該軸受２の内部へ入ろうとする
が、この場合、軸受２の内周部下側半分は空孔率の小さ
なプラスチック粒子層９となっているため、軸受２の内
部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間に形成
された油膜を保持しやすくなる。
【０２５１】また、軸受２の中にはプラスチック粒子３
が存在しない穴部分１７が設けられているため、この穴
部分１７に液体潤滑油４が入ることになり、軸受２の体
積に占める液体潤滑油４の体積の割合である含油率が大
きくなり、軸受２の内周面の負荷部分への潤滑油の供給
が長時間可能になる。
【０２５２】さらには、軸受２の外周面かた飛散しよう
とする液体潤滑油４は溝２４で保持されるため、軸１の
回転中、液体潤滑油４は軸受２の外部へ飛び出すことに
よる消費がなく、軸受２の内部を循環しながら軸受内周
面の負荷部分に液体潤滑油４を供給し続けることとな
り、摩耗や焼付が長時間にわたって少なくなる。
【０２５３】実施の形態６６．図５２は実施の形態６６
による孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実施
の形態６０との相違点について説明する。この実施の形
態６６では、外周面部に溝２１を有する軸受２の中に穴
部分１７を設けると共に、軸受２の外周部側全域に空孔
率の小さなプラスチック粒子層９を形成しその他の部分
を空孔率の大きなプラスチック粒子層１０として形成し
たものである。なお、プラスチック粒子層９、１０とし
てＡＢＳ樹脂を使用した。
【０２５４】軸１が回転すると、該軸１と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受２の内部に含
浸された液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、該軸
受２の内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部
分）に伝わり、この負荷で正圧を発生し、軸と軸受の接
触が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２５５】そして、この液体潤滑油４は図２に示すよ
うに、軸受２の内周面の負荷部分から軸受内部へ入り、
軸受内部を循環し、また、反負荷側から軸１と軸受２と
の間に滲出する。
【０２５６】軸１の回転が高速になると、軸受２の内部
を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受２の外
周面から飛び出そうとするが、この場合、軸受２の外周
部全域がが空孔率の小さいプラスチック粒子層９となっ
ているため、前記液体潤滑油４は軸受２の外部に飛散し
難くなると共に、飛散しようとする液体潤滑油４は表面
張力で前記溝２１に保持される。
【０２５７】また、前記穴部分１７に液体潤滑油４が入
ることになり、軸受２の体積に占める液体潤滑油４の体
積の割合である含油率が大きくなり、軸受２の内周面の
負荷部分への潤滑油の供給が長時間可能になる。
【０２５８】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費を行うことな
く、軸受２の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分
に潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわ
たって少なくなる。
【０２５９】実施の形態６７．図５３は実施の形態６７
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。この実施の
形態６３では、外周面部に溝２１を有する軸受２の中に
穴部分１７を設けると共に、軸受２の外周部側全域と内
周部下側半分に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を
形成し、その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒
子層１０として形成したものである。なお、プラスチッ
ク粒子層９，１０としてＡＢＳ樹脂を使用した。
【０２６０】軸１が回転すると、軸１と軸受２の内周面
との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受内部に含浸され
た液体潤滑油４が軸受２の内周面に滲出し、軸受２の内
周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝わ
り、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接触
が回避され、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２６１】そして、この時に滲出した液体潤滑油４は
軸受２の内周面の負荷部分から該軸受２の内部へ入ろう
とするが、この場合、軸受２の内周部下側半分は空孔率
の小さなプラスチック粒子層９となっているため、軸受
２の内部へ入り難くなり、軸１と軸受２の内周面との間
に形成された油膜を保持しやすくなる。また、この液体
潤滑油４は図２に示すように、軸受２の内周面の負荷部
分から該軸受２の内部へ入り、軸受２の内部を循環し、
また、反負荷側から軸１と軸受２との間に滲出する。
【０２６２】軸１の回転が高速になると、軸受２の内部
を循環している液体潤滑油４は遠心力により軸受外周面
から飛び出そうとするが、この場合、軸受２の外周部全
域が空孔率の小さなプラスチック粒子層９となっている
ため、軸受２の外部に潤滑油が飛散し難くなると共に、
前記溝２１で液体潤滑油４が保持される。
【０２６３】この実施の形態６７では、プラスチック粒
子３が存在しない穴部分１７に液体潤滑油４が保持され
るため、軸受２の体積に占める液体潤滑油４の体積の割
合である含油率が大きくなり、軸受内周面の負荷部分へ
の潤滑油の供給が長時間可能になる。
【０２６４】また、軸受２の外周面から飛散しようとす
る液体潤滑油４は、その表面張力で溝２１に保持され
る。そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は軸受外部
への飛散による消費がなく、軸受２の内部を循環しなが
ら該軸受２の内周面の負荷部分に液体潤滑油４を供給し
続け、かつ、軸１と軸受２の内周面との間に油膜を形成
しやすくなるため、摩耗や焼付が長時間にわたって少な
くなる。
【０２６５】実施の形態６８．図５４は実施の形態６８
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６０との相違点について説明する。図におい
て、１８はフェルト等の保油性に富んだ保油性部材であ
る。なお、プラスチック粒子３としてはＡＢＳ樹脂を用
いた。
【０２６６】即ち、この実施の形態６８では、外周に溝
２１を有し、かつプラスチック粒子３層中に穴部分１７
が設けられた軸受２において、前記穴部分１７に保油性
部材１８を充填したものである。
【０２６７】次に動作について説明する。軸１が回転す
ると、該１軸と軸受２の内周面との間の反負荷側に負圧
が発生し、該軸受２の内部に含浸された液体潤滑油４が
軸受２の内周面に滲出し、該軸受２の内周面の軸１と最
も接近している近傍（負荷部分）に伝わり、この負荷部
分で正圧を発生し、軸１と軸受２の接触が回避されるた
め、摩擦抵抗が小さくなる。
【０２６８】そして、液体潤滑油４は図２に矢印で示す
ように、軸受２の内周面の負荷部分から軸受２の内部へ
入り、該軸受内部を循環し、また、反負荷側から軸１と
軸受２との間に滲出する。
【０２６９】ここで、前記軸受２はプラスチック粒子３
が存在しない穴部分１７中に保油性部材１８を有するた
め、この保油性部材１８に液体潤滑油４が保持されるこ
とになり、軸受２の体積に占める液体潤滑油４の体積の
割合である含油率が大きくなり、かつ、液体潤滑油４が
保持され易くなり、従って、軸受２の内周面の負荷部分
への潤滑油の供給が長時間可能になる。
【０２７０】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に
長時間にわたって液体潤滑油４を供給し続けるため、摩
耗や焼付が少なくなる。また、プラスチック製のすべり
軸受は軽量となる。
【０２７１】なお、液体潤滑油をプラスチック軸受内に
保持するため、該軸受の幅方向や半径方向にはプラスチ
ック粒子が複数個以上存在している必要がある。また、
液体潤滑油は油であればよいが、グリースであってもよ
い。
【０２７２】実施の形態６９．図５５は実施の形態６９
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６８との相違点について説明する。この実施の
形態６９では、前記実施の形態６８（図５４）の軸受２
のプラスチック粒子３層を、軸受２の内周面下側半分に
形成した空孔率の小さなプラスチック粒子層９と、その
他の部分を形成している空孔率の大きなプラスチック粒
子層１０とで形成したものである。なお、プラスチック
粒子層９，１０としてはＡＢＳ樹脂を使用した。
【０２７３】かかる軸受２によれば、軸１の回転時に軸
受２の内周面に滲出した液体潤滑油４が、軸受２の内周
面の負荷部分から該軸受２の内部に入ろうとするが、こ
の場合、空孔率の小さなプラスチック粒子層９によっ
て、軸受２の内部には入り難くなり、軸１と軸受２の内
周面との間に形成された油膜を保持し易くなる。
【０２７４】また、穴部分１７に充填された保油性部材
１８によって液体潤滑油４の含油率が高くなると共に、
軸受２の外周面から飛散しようとする液体潤滑油４は溝
２１で保持される。このため、摩耗や焼付がより少なく
なる。
【０２７５】実施の形態７０．図５６は実施の形態７０
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６８との相違点について説明する。この実施の
形態７０では、軸受２の外周部全域を空孔率の小さなプ
ラスチック粒子層９で形成し、その他の部分を空孔率の
大きなプラスチック粒子層１０として形成したものであ
る。
【０２７６】かかる軸受２によれば、例えば軸１の高速
回転時に、軸受２の内部を循環している液体潤滑油４が
遠心力で軸受２の外周面から飛び出そうとした場合、軸
受２の外周部の空孔率の小さなプラスチック粒子層９に
よって、液体潤滑油４が軸受外部に飛散し難くなり、軸
受２の外周面に滲出した液体潤滑油４は表面張力で溝２
１によって保持される。
【０２７７】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら軸受内周面の負荷部分に潤滑油を
供給し続けるため、摩耗や焼付が長時間にわたって少な
くなる。
【０２７８】実施の形態７１．図５７は実施の形態７１
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、前記実
施の形態６８との相違点について説明する。この実施の
形態７１では、軸受２の外周部全域と内周部下側半分に
空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、その他
の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層１０で形成
したものである。
【０２７９】かかる軸受２によれば、軸１の回転時に、
軸受２の内部を循環して該軸受内周面に滲出した液体潤
滑油４が軸受２の内周面の負荷側から軸受２の内部に入
ろうとすると、軸受２の内周部下側半分が空孔率の小さ
なプラスチック粒子層９となっていることにより、前記
液体潤滑油４は軸受２の内部に入り難くなる。
【０２８０】また、軸１の高速回転時に、軸受２の外周
面から液体潤滑油４が遠心力で飛び出そうとすると、軸
受２の外周部の空孔率の小さなプラスチック粒子層９に
より、液体潤滑油４が軸受外部に飛散し難くなり、か
つ、軸受２の外周面に滲出した液体潤滑油４は表面張力
で溝２１によって保持される。
【０２８１】そのため、軸１の回転中、液体潤滑油４は
軸受２の外部へ飛び出すことによる消費がなく、軸受２
の内部を循環しながら該軸受２の内周の負荷部分に液体
潤滑油４を供給し続け、かつ、軸と軸受内周面との間に
油膜を形成しやすくなるため、摩耗や焼付が長時間にわ
たって少なくなる。
【０２８２】実施の形態７２．この実施の形態７２で
は、前記実施の形態６０との相違点について説明する。
前記実施の形態６０では、プラスチック粒子３としてＡ
ＢＳ樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエ
ーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサル
フォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等の何れであってもよく、何れの場合も、
熱可塑性、熱硬化性を問わず上記実施の形態６０と同様
な効果を奏する。
【０２８３】また、前記実施の形態６１〜７１では、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９と空孔率の大きなプ
ラスチック粒子層１０の材質をＡＢＳ樹脂としたが、上
記と同様に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレ
ン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフ
タレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（Ｐ
ＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポ
リエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（Ｐ
ＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフル
オロエチレン（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑性、熱硬
化性を問わず上記実施の形態６１〜７１と同様な効果を
奏する。
【０２８４】実施の形態７３．この実施の形態７３で
は、前記実施の形態６０との相違点について説明する。
前記実施の形態６０では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図６に示す
ティルティングパッド軸受、図７に示すスパイラル溝付
き軸受等の動圧ジャーナル軸受であってもよく、上記実
施の形態６０と同様の効果を奏する。また、この場合の
軸受の材質についても、前記実施の形態７２の場合と同
様であることは言うまでもない。
【０２８５】実施の形態７４．図５８は実施の形態７４
による多孔質プラスチック軸受の斜視図である。図にお
いて、２２は軸受２の外周面の放熱板であり、この放熱
板２２を有する前記軸受２はプラスチック粒子３から成
っており、このプラスチック粒子３としてはＡＢＳ樹脂
を用いた。
【０２８６】軸１が回転すると、該軸１と軸受２の内周
面との間の反負荷側に負圧が発生し、軸受２の内部に含
浸された液体潤滑油４が軸受内周面に滲出し、軸受２の
内周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）に伝
わり、この負荷部分で正圧を発生し、軸１と軸受２との
接触が回避されるため、摩擦抵抗が小さくなり、軸１の
ラジアル力を保持するようになる。
【０２８７】さらには、軸１の回転に伴い、軸受２の内
周面の軸１と最も接近している近傍（負荷部分）分では
摩擦熱による発熱があり、液体潤滑剤の消耗を早くしよ
うとするが、この場合、軸受２の外周部に設けた放熱板
２２によって、軸受２の発熱を抑制することができ、従
って、液体潤滑剤の消耗を抑えることができる。
【０２８８】このように、軸１の回転中、液体潤滑油４
は軸受２の内部を円滑に循環しながら軸受２の内周面の
負荷部分に長時間潤滑油を供給し続けるため、摩耗や焼
付が少なくなる。
【０２８９】なお、液体潤滑油をプラスチック軸受内に
保持するため、該軸受の幅方向や半径方向にはプラスチ
ック粒子が複数個以上存在している必要がある。また、
液体潤滑油は油であればよいが、グリースであってもよ
い。
【０２９０】実施の形態７５．図５９は実施の形態７５
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７４との相違点について説明する。この実施
の形態７５では、前記実施の形態７４の軸受２におい
て、該軸受２の内周部下側半分を空孔率の小さなプラス
チック粒子層９で形成し、その他の部分を空孔率の大き
なプラスチック粒子層１０で形成したものである。
【０２９１】従って、この実施の形態７５によれば、軸
受２の外周の放熱板２２によって、軸受２の発熱を抑制
できると共に、軸１の回転時に、軸受２の内周面に滲出
した液体潤滑油４が軸受２の内部に入ろうとした場合、
その液体潤滑油４は空孔率の小さなプラスチック粒子層
９によって、軸受２の内部には入り難くなる。このた
め、軸１と軸受２の内周面との間に形成された油膜を保
持し易くなり、摩耗や焼付がより少なくなる。
【０２９２】実施の形態７６．図６０は実施の形態７６
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７４との相違点について説明する。この実施
の形態７６では、外周に放熱板２２を有する軸受２の外
周部全域に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成
し、その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層
１０として形成したものである。
【０２９３】従って、この実施の形態７６によれば、軸
１の例えば高速回転時に軸受２の外周面から飛散しよう
とする液体潤滑油４を空孔率の小さなプラスチック粒子
層９によって抑制できると共に、軸受２の発熱を放熱板
２２によって抑制できる。
【０２９４】実施の形態７７．図６１は実施の形態７７
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７４との相違点について説明する。この実施
の形態７７では、外周に放熱板２２を有する軸受２の外
周部全域と内周部下側半分とに空孔率の小さなプラスチ
ック粒子層９を形成し、その他の部分を空孔率の大きな
プラスチック粒子層１０として形成したものである。
【０２９５】従って、この実施の形態７６によれば、軸
受２の内周面に滲出した液体潤滑油４が軸受２の内部に
入ろうとした場合、軸受２の内周部が空孔率の小さなプ
ラスチック粒子層９となっているため、前記液体潤滑油
４は軸受２の内部に入り難くなる。また、軸１の例えば
高速回転時に軸受２の外周面から飛散しようとする液体
潤滑油４を空孔率の小さなプラスチック粒子層９によっ
て抑制できると共に、軸受２の発熱を放熱板２２によっ
て抑制できる。
【０２９６】実施の形態７８．図６２は実施の形態７８
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７４との相違点について説明する。この実施
の形態７８では、外周に放熱板２２を有する軸受２にお
いて、プラスチック粒子層３中に穴部分１７を設けたも
のである。
【０２９７】従って、この実施の形態７８によれば、軸
受２の発熱を放熱板２２によって抑制できると共に、液
体潤滑油４が穴部分１７に入ることによって、軸受２の
体積に占める液体潤滑油の体積の割合である含油率が大
きくなり、軸受内周面の負荷部分への潤滑油の供給が長
時間可能になる。
【０２９８】実施の形態７９．図６３は実施の形態７９
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７８との相違点について説明する。この実施
の形態７９では、前記実施の形態７８の軸受２の内周部
下側半分に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成
し、その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層
１０として形成したものである。
【０２９９】この実施の形態７９によれば、軸受２の内
周面に滲出した液体潤滑油４が軸受２の内部に入ろうと
した場合、軸受２の下側半分が空孔率の小さなプラスチ
ック粒子層９となっているため、前記液体潤滑油４は軸
受２の内部に入り難くなる。また、軸受２の発熱を放熱
板２２によって抑制できると共に、液体潤滑油４が穴部
分１７に入ることによって、軸受２の体積に占める液体
潤滑油の体積の割合である含油率が大きくなり、軸受内
周面の負荷部分への潤滑油の供給が長時間可能になる。
【０３００】実施の形態８０．図６４は実施の形態８０
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７８との相違点について説明する。この実施
の形態８０では、前記実施の形態７８の軸受２の外周部
全域に空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形成し、
その他の部分を空孔率の大きなプラスチック粒子層１０
として形成したものである。
【０３０１】この実施の形態７９によれば、軸１の高速
回転時に、軸受２の外周面から飛散しようとする液体潤
滑油４が空孔率の小さなプラスチック粒子層９で抑制さ
れると共に、軸受２の発熱を放熱板２２によって抑制で
きると共に、液体潤滑油４が穴部分１７に入ることによ
って、軸受２の体積に占める液体潤滑油の体積の割合で
ある含油率が大きくなり、軸受内周面の負荷部分への潤
滑油の供給が長時間可能になる。
【０３０２】実施の形態８１．図６５は実施の形態８１
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態８０との相違点について説明する。この実施
の形態８１では、前記実施の形態８０の軸受２の内周部
下側半分にも空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形
成したものであって、その他は前記実施の形態８０と同
様である。
【０３０３】この実施の形態８１によれば、軸受２の内
周面に滲出した液体潤滑油４が軸受２の内部に入ろうと
した場合、軸受２の下側半分が空孔率の小さなプラスチ
ック粒子層９となっているため、前記液体潤滑油４は軸
受２の内部に入り難くなる。
【０３０４】また、軸１の高速回転時に、軸受２の外周
面から飛散しようとする液体潤滑油４が空孔率の小さな
プラスチック粒子層９で抑制されると共に、軸受２の発
熱を放熱板２２によって抑制できると共に、液体潤滑油
４が穴部分１７に入ることによって、軸受２の体積に占
める液体潤滑油の体積の割合である含油率が大きくな
り、軸受内周面の負荷部分への潤滑油の供給が長時間可
能になる。
【０３０５】実施の形態８２．図６６は実施の形態８２
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態７８との相違点について説明する。この実施
の形態８２では、前記実施の形態７８の軸受２における
プラスチック粒子３層中に形成された穴部分１７に保油
性部材１８を充填したもので、その他は前記実施の形態
７８と同様である。
【０３０６】この実施の形態８２によれば、液体潤滑油
４が穴部分１７内に入って保油性部材１８で含浸保持さ
れるため、軸受２の体積に占める液体潤滑油の体積の割
合である含油率が更に一層大きくなると共に、軸受２の
発熱が放熱板２２によって抑制されるため、軸受内周面
の負荷部分への潤滑油の供給が長時間可能になる。
【０３０７】なお、液体潤滑油をプラスチック軸受装置
内に保持するため、軸受装置の幅方向や半径方向にはプ
ラスチック粒子が複数個以上存在している必要がある。
また、液体潤滑油は油であればよいが、グリースであっ
てもよい。
【０３０８】実施の形態８３．図６７は実施の形態８３
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態８２との相違点について説明する。この実施
の形態８３では、前記実施の形態８２の軸受２を形成し
ているプラスチック粒子３層が、軸受２の内周部下側半
分に形成された空孔率の小さなプラスチック粒子層９
と、その他に部分に形成された空孔率の大きなプラスチ
ック粒子層１０とから成るものである。
【０３０９】この実施の形態８３によれば、軸受２の内
周面に滲出した液体潤滑油４が軸受２の内部に入ろうと
した場合、軸受２の内周部の下側半分が空孔率の小さな
プラスチック粒子層９となっているため、前記液体潤滑
油４は軸受２の内部に入り難くなる。
【０３１０】また、液体潤滑油４が穴部分１７内に入っ
て保油性部材１８で含浸保持されるため、軸受２の体積
に占める液体潤滑油の体積の割合である含油率が更に一
層大きくなると共に、軸受２の発熱が放熱板２２によっ
て抑制されるため、軸受内周面の負荷部分への潤滑油の
供給が長時間可能になる。
【０３１１】実施の形態８４．図６８は実施の形態８４
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態８２との相違点について説明する。この実施
の形態８４では、軸受２の外周部全域に空孔率の小さな
プラスチック粒子層９を形成し、その他の部分を空孔率
の大きなプラスチック粒子層１０で形成したものであ
る。
【０３１２】この実施の形態８４では、軸１の例えば高
速回転時に軸受２の外周部から飛散しようとする液体潤
滑油４が空孔率の小さなプラスチック粒子層９で抑制さ
れると共に、軸受２の発熱が放熱板２２で抑制され、ま
た、穴部分１７に充填された保油性部材１８によって含
油率が一層大きくなる。
【０３１３】そのため、軸回転中、液体潤滑油は軸受外
部へ飛び出すことによる消費を行うことなく、軸受内部
を循環しながら軸受内周面の負荷部分に潤滑油を供給し
続けるため、摩耗や焼付が長時間にわたって少なくな
る。
【０３１４】実施の形態８５．図６９は実施の形態８５
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であって、前記
実施の形態８４との相違点について説明する。この実施
の形態８５では、前記実施の形態８４の軸受２の内周部
下側半分にも空孔率の小さなプラスチック粒子層９を形
成したもので、その他は前記実施の形態８４と同様であ
る。
【０３１５】この実施の形態８５では、軸受２の内周面
に滲出した液体潤滑油４が軸受２内部に入ろうとした際
に軸受２の内周部下側半分の空孔率の小さなプラスチッ
ク粒子層９によって抑制される。その他の作用効果は前
記実施の形態８４の場合と同様である。
【０３１６】実施の形態８６．この実施の形態８６で
は、前記実施の形態７４との相違点について説明する。
前記実施の形態７４では、プラスチック粒子３としてＡ
ＢＳ樹脂を用いたが、このプラスチック粒子３は、ポリ
アセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ
アミド（ＰＡ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエ
ーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサル
フォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチレン
（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑性、熱硬化性を問わ
ず、上記実施の形態７４と同様な効果を奏する。
【０３１７】また、前記実施の形態７５〜８５では、空
孔率の小さなプラスチック粒子層９と空孔率の大きなプ
ラスチック粒子１０の材質をＡＢＳ樹脂製のものとした
が、上記と同様に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプ
ロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリブチレン
テレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイ
ド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレ
ート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であれば、熱可塑
性、熱硬化性を問わず上記実施の形態７５〜８５と同様
な効果を奏する。
【０３１８】実施の形態８７．この実施の形態８７で
は、前記実施の形態７４との相違点について説明する。
前記実施の形態７４では、軸受形状として全周軸受の場
合を示したが、図５に示す部分軸受、図６に示す浮動ブ
ッシュ軸受、図７に示すマルチローブ軸受、図８に示す
ティルティングパッド軸受、図９に示すスパイラル溝付
き軸受等の動圧ジャーナル軸受であれば上記実施の形態
７４と同様の効果を奏する。
【０３１９】実施の形態８８．図７０は、実施の形態８
８による多孔質プラスチック軸受の一部断面斜視図であ
る。図において、２３は外輪、２４は内輪であり、これ
らの外輪２３を内輪２４は併せて軌道輪と呼ばれる。ま
た、２５は転動体と呼ばれる玉であり、２６は多孔質プ
ラスチック製のボール保持器である。このボール保持器
２６の上述の如き軸受２の場合と同様に液体潤滑油入り
の多孔質プラスチックで形成されている。
【０３２０】そして、前記玉２５はそれぞれが接触しな
いように、液体潤滑油入多孔質プラスチック製のボール
保持器２６で保持されている。上記玉２５が外輪２３お
よび内輪２４との間でころがり運動を行うため、摩擦抵
抗が小さくなる。また、上記多孔質プラスチック製のボ
ール保持器２６には液体潤滑油４を含浸しているため、
玉２５と外輪２３との接触部分や玉２５と内輪２４との
接触部分には液体潤滑油が多孔質プラスチック製のボー
ル保持器２６から滲出し、玉、内輪、外輪、保持器の摩
耗が抑制され、寿命が長くなる。
【０３２１】実施の形態８９．この実施の形態８９で
は、前記実施の形態８８との相違点について説明する。
前記実施の形態８８では、液体潤滑油入多孔質プラスチ
ック製保持器２６にはＡＢＳ樹脂を用いたが、ＡＢＳ樹
脂以外に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロピレン
（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド（ＰＩ）、
ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレート
（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、
ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテ
ルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、
ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオロエチ
レン（ＰＴＦＥ）等であっても同様な効果を奏すること
は言うまでもない。
【０３２２】実施の形態９０．この実施の形態９０で
は、前記実施の形態８８との相違点について説明する。
前記実施の形態８８では、軸受形状としてラジアル軸受
の場合を示したが、図７１に示すようなスラスト軸受で
あっても上記実施の形態８８と同様な効果を奏する。
【０３２３】また、上記実施の形態では、実施の形態８
８の場合と同様に液体潤滑油入多孔質プラスチック製保
持器２６はＡＢＳ樹脂のものであるが、液体潤滑油入多
孔質プラスチック製保持器２６は、ポリアセタール（Ｐ
ＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（Ｐ
Ａ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポ
リブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレン
サルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン
（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポ
リアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡ
Ｉ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であ
っても同様な効果を奏することは言うまでもない。
【０３２４】実施の形態９１．図７２は実施の形態９１
による多孔質プラスチック軸受であり、図において、２
３は外輪、２４は内輪であり、これらの外輪２３と内輪
２４とを併せて軌道輪と呼ばれる。また、２５は玉であ
り、転動体と呼ばれ、２７は固体潤滑剤入多孔質プラス
チック製のボール保持器である。
【０３２５】玉２５はそれぞれが接触しないように固体
潤滑剤入多孔質プラスチック製のボール保持器２７で保
持されている。上記玉２５が外輪２３と内輪２４との間
でころがり運動を行うため、摩擦抵抗が小さくなる。ま
た、上記多孔質プラスチック製ボール保持器２７には固
体潤滑剤を含浸しているため、玉と外輪との接触部分や
玉と内輪との接触部分には保持器の摩耗に伴って固体潤
滑剤が滲出し、玉、内輪、外輪、保持器の摩耗が抑制さ
れ、寿命が長くなる。
【０３２６】実施の形態９２．この実施の形態９２で
は、前記実施の形態９１との相違点について説明する。
前記実施の形態９１では、固体潤滑剤入多孔質プラスチ
ック製のボール保持器２７にＡＢＳ樹脂を用いたが、Ａ
ＢＳ樹脂以外に、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリプロ
ピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリイミド（Ｐ
Ｉ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチレンテレフタレ
ート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡ
Ｒ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリテトラフルオ
ロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよく、同様な効果
を奏することは言うまでもない。
【０３２７】実施の形態９３．この実施の形態９３で
は、前記実施の形態９１との相違点について説明する。
前記実施の形態９１では、軸受形状としてラジアル軸受
の場合を示したが、図７３に示すようなスラスト軸受で
あってもよく、この場合も上記実施の形態９１と同様な
効果を奏する。
【０３２８】また、前記実施の形態９１で示したよう
に、固体潤滑剤入多孔質プラスチック製のボール保持器
２７にはＡＢＳ樹脂以外に、ポリアセタール（ＰＯ
Ｍ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、
ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチ
レンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥ
ＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリ
レート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリ
テトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよ
く、何れの場合も、熱可塑性、熱硬化性樹脂を問わず、
同様な効果を奏することは言うまでもない。
【０３２９】実施の形態９４．図７４は実施の形態９４
による多孔質プラスチック軸受の斜視図であり、図にお
いて、２８はプラスチック成形品の筐体、２９は回転運
動を支持する軸受部分（すべり軸受）、３０は往復運動
を支持する軸受部分である。回転および往復運動を支持
する軸受部分２９，３０と筐体２８とを粒状のプラスチ
ック粒子で一体成形した後、軸受部分２９、３０に潤滑
油を含浸したものである。ここでは、プラスチック粒子
としてＡＢＳ樹脂を用いた。
【０３３０】前記軸受部分２９は実施の形態１から実施
の形態９３に示してあるので、ここでは軸受部分以外に
ついて説明する。
【０３３１】図７５は図７４との対比上で開示した一般
的な軸受の斜視図であり、図において、４１はプラスチ
ック成形品の筐体２８に取り付けられるボールベアリン
グ、４２は同じく前記筐体２８に取り付けられるリニア
ボールベアリングであり、これらを組立るために、軸受
ハウジングが必要となり、組立工程が多くなって、組立
コストが高くなり、かつ、高価なボールベアリングが必
要となる。
【０３３２】一方、この発明の実施の形態９４による軸
受は、筐体、軸受ハウジング、軸受を一体成形できるた
め、組立コストは安くなり、かつ、高価なボールベアリ
ングを必要としないため、部品コストも安くなる。
【０３３３】実施の形態９５．この実施の形態９５で
は、前記実施の形態９４との相違点について説明する。
前記実施の形態９４では、プラスチック粒子の材質をＡ
ＢＳ樹脂としたが、これ以外に、ポリアセタール（ＰＯ
Ｍ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、
ポリイミド（ＰＩ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリブチ
レンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥ
ＥＫ）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）、ポリアリ
レート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリ
テトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等であってもよ
く、同様な効果を奏することは言うまでもない。
【０３３４】実施の形態９６．図７６は実施の形態９６
による多孔質プラスチック軸受の断面図であり、図にお
いて、３１は軸受２の端面に設けられた目印としての凹
部である。この実施の形態９６によるすべり軸受２は、
空孔率の小さなプラスチック粒子層９と軸受２の中心と
を結ぶ線およびその延長線を軸受の両端面に投影した軸
受端面上の線上に目印としての凹部３１が設けられてい
る。そのため、多孔質プラスチック軸受の内周面の空孔
率の小さなプラスチック粒子層９で軸受負荷を支持で
き、軸受２の負荷部分が外観から判別できるため、軸受
２の取り付けが容易になる。なお、前記目印３１は、凹
部３１以外にフランジ、凸部等など目印となるものであ
ればよい。
【０３３５】実施の形態９７．この実施の形態９７で
は、前記実施の形態９６との相違点について説明する。
前記実施の形態９６では、軸受端面に目印としての凹部
３１を設けたが、すべり軸受の内周面の空孔率の小さな
プラスチック粒子層９と軸受中心とを結ぶ線およびその
延長線を軸受の両端面に投影した軸受の両端面上の線と
軸受外周部との交点同士を結んだ線上に目印としての凹
部を設けても同様な効果を奏するのは言うまでもない。
なお、目印としての凹部以外にフランジ、凸部等の目印
となるものであればよいことを言うまでもない。
【０３３６】
【発明の効果】以上のように、請求項１の発明によれ
ば、軽量なプラスチック粒子により形成されており、か
つ、含浸させた潤滑油が油膜として軸と軸受との間に存
在しているように構成したので、軽量で、かつ、摩擦抵
抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３３７】請求項２の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、充填させた固体
潤滑剤が軸と軸受との間に存在しているように構成した
ので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が
少なくなる効果がある。
【０３３８】請求項３の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、含浸させた潤滑
油が油膜として軸と軸受との間に存在しており、かつ、
軸受内周表面部の負荷部分の空孔率が小さいように構成
したので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼
付が少なくなる効果がある。
【０３３９】請求項４の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、含浸させた潤滑
油が油膜として軸と軸受との間に存在しており、かつ、
軸受外周部の空孔率が小さいように構成したので、軽量
で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる
効果がある。
【０３４０】請求項５の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、含浸させた潤滑
油が油膜として軸と軸受との間に存在しており、かつ、
軸受内周表面部の負荷部分と軸受外周分の空孔率が小さ
いように構成したので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さ
く、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３４１】請求項６の発明によれば、すべり軸受の内
周面の空孔率の小さなプラスチック粒子層と軸受中心と
を結ぶ線およびその延長線を軸受の両端面に投影した軸
受端面上の線、もしくは、上記軸受の両端面上の線の軸
受外周部との交点同士を結ぶ軸受外周部上の線にフリン
ジ、凹部、凸部等の目印を設けるように構成したので、
軸受の負荷部分が外観から判別できるようになり、軸受
を取り付けるのが容易になる効果がある。
【０３４２】請求項７の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、保油性のある軸
受内部に穴部分をもっており、この穴部分によって潤滑
油の保油効率がよくなり、かつ、含浸させた潤滑油が油
膜として軸と軸受との間に存在しているように構成した
ので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が
少なくなる効果がある。
【０３４３】請求項８の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、軸受内部に保油
性に富んだ部材が挿入された穴部分をもっており、か
つ、含浸させた潤滑油が油膜として軸と軸受との間に存
在しているように構成したので、軽量で、かつ、摩擦抵
抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３４４】請求項９の発明によれば、軽量なプラスチ
ック粒子により形成されており、かつ、軸受端部にスラ
スト荷重を支持するグルーブ軸受部を設け、かつ、含浸
させた潤滑油が油膜として軸と軸受との間に存在してい
るように構成したので、軸にグルーブ軸受部に相対する
平面部を設ければ、軽量で、かつ、ラジアルとスラスト
の両方向を支持でき、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や
焼付が少なくなる効果がある。
【０３４５】請求項１０の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成されており、かつ、軸受外周面に
液体潤滑油保持用の溝を設け、かつ、含浸させた潤滑油
が油膜として軸と軸受との間に存在しているように構成
したので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼
付が少なくなる効果がある。
【０３４６】請求項１１の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成されており、かつ、軸受外周面に
含浸油の粘度低下を防止する放熱板を設け、かつ、含浸
させた潤滑油が油膜として軸と軸受との間に存在してい
るように構成したので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さ
く、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３４７】請求項１２の発明によれば、すべり軸受の
軸受ハウジング、ケーシングおよび筐体等が多孔質プラ
スチックで前記すべり軸受と一体に成形されているよう
に構成したので、摩擦係数が小さく、磨耗や焼付が少な
いすべり軸受と筐体等とを一体成形でき、組立コストや
ベアリング等の部品コストを低減することができる効果
がある。
【０３４８】請求項１３の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成されたボール保持器を設けたころ
がり軸受とし、かつ、含浸させた潤滑油が油膜として軸
と軸受との間に存在しているように構成したので、軽量
で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる
効果がある。
【０３４９】請求項１４の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成された保持器を設けたころがり軸
受とし、かつ、空孔部分に固体潤滑剤を含浸させるよう
に構成したので、軽量で、かつ、摩擦抵抗が小さく、摩
耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３５０】請求項１５の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成されており、かつ、軸受の負荷部
分に他の部分に比べて小さな体積のプラスチック粒子を
配置し焼結形成するように構成したので、簡単に軸受内
周表面部の負荷部分の空孔率を小さく製造することがで
き、軽量で、かつ、軸受の摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼
付が少なくなる効果がある。
【０３５１】請求項１６の発明によれば、軽量なプラス
チック粒子により形成されており、かつ、軸受の負荷部
分に他の部分に比べて軟化温度の低いプラスチック粒子
を配置し焼結形成するように構成したので、簡単に軸受
内周表面部の負荷部分の空孔率を小さく製造することが
でき、軽量で、かつ、軸受の摩擦抵抗が小さく、摩耗や
焼付が少なくなる効果がある。
【０３５２】請求項１７の発明によれば、金型内部に、
軸受の外周部分に他の部分に比べて小さな体積のプラス
チック粒子を配置して、前記軸受を焼結形成するように
構成したので、簡単に軸受外周表面部の空孔率を小さく
製造することができ、軽量で、かつ、軸受の摩擦抵抗が
小さく、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３５３】請求項１８の発明によれば、金型内部に、
軸受の外周部分に他の部分に比べて軟化温度の低いプラ
スチック粒子を配置して軸受を焼結形成するように構成
したので、簡単に軸受外周表面部の空孔率を小さく製造
することができ、軽量で、かつ、軸受の摩擦抵抗が小さ
く、摩耗や焼付が少なくなる効果がある。
【０３５４】請求項１９の発明によれば、金型内部に、
軸受の内周表面部の負荷部分と外周部分に他の部分に比
べて小さな体積のプラスチック粒子を配置して軸受を焼
結形成するように構成したので、簡単に軸受外周表面部
の空孔率を小さく製造することができ、軽量で、かつ、
軸受の摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる効果
がある。
【０３５５】請求項２０の発明によれば、金型内部に、
軸受の内周表面部の負荷部分と外周部分に他の部分に比
べて軟化温度の低いプラスチック粒子を配置して軸受焼
結形成するように構成したので、簡単に軸受外周表面部
の空孔率を小さく製造することができ、軽量で、かつ、
軸受の摩擦抵抗が小さく、摩耗や焼付が少なくなる効果
がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施の形態１による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 実施の形態１による多孔質プラスチック軸受
の空孔率と摩擦係数との関係を示すグラフ図である。
【図４】 実施の形態１による多孔質プラスチック軸受
の１個当たりのプラスチック粒子の体積と摩擦係数との
関係を示すグラフ図である。
【図５】 実施の形態３による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図６】 実施の形態４による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図７】 実施の形態５による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図８】 実施の形態６による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図９】 実施の形態７による多孔質プラスチック軸受
の断面図である。
【図１０】 実施の形態８による多孔質プラスチック軸
受の断面図である。
【図１１】 実施の形態８による多孔質プラスチック軸
受装置の空孔率と摩擦係数との関係を示すグラフ図であ
る。
【図１２】 実施の形態１１による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１３】 実施の形態１３による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１４】 実施の形態１４による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１５】 実施の形態１５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１６】 実施の形態１６による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１７】 実施の形態１７による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１８】 実施の形態１８による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図１９】 図１８のＢ−Ｂ線断面図である。
【図２０】 実施の形態２１による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いた金型の断面図である。
【図２１】 図２０のＣ−Ｃ線断面図である。
【図２２】 実施の形態２３による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いる金型の断面図である。
【図２３】 実施の形態２５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図２４】 図２３のＤ−Ｄ線断面図である。
【図２５】 実施の形態２８による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いる金型の断面図である。
【図２６】 実施の形態３０による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いる金型の断面図である。
【図２７】 実施の形態３２による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図２８】 実施の形態３５による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いる金型の断面図である。
【図２９】 実施の形態３７による多孔質プラスチック
軸受の製造に用いる金型の断面図である。
【図３０】 実施の形態３９による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３１】 実施の形態４０による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３２】 実施の形態４１による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３３】 実施の形態４２による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３４】 実施の形態４５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３５】 実施の形態４６による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３６】 実施の形態４７による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３７】 実施の形態４８による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３８】 実施の形態５１による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図３９】 図３８のＥ−Ｅ矢視図である。
【図４０】 実施の形態５２による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４１】 実施の形態５３による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４２】 実施の形態５４による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４３】 実施の形態５５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４４】 実施の形態５６による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４５】 実施の形態５７による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４６】 実施の形態６０による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４７】 実施の形態６１による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４８】 実施の形態６２による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図４９】 実施の形態６３による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５０】 実施の形態６４による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５１】 実施の形態６５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５２】 実施の形態６６による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５３】 実施の形態６７による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５４】 実施の形態６８による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５５】 実施の形態６９による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５６】 実施の形態７０による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５７】 実施の形態７１による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図５８】 実施の形態７４による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図５９】 実施の形態７５による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６０】 実施の形態７６による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６１】 実施の形態７７による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６２】 実施の形態７８による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６３】 実施の形態７９による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６４】 実施の形態８０による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６５】 実施の形態８１による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図６６】 実施の形態８２による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図６７】 実施の形態８３による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図６８】 実施の形態８４による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図６９】 実施の形態８５による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図７０】 実施の形態８８による多孔質プラスチック
軸受の一部断面斜視図である。
【図７１】 実施の形態９０による多孔質プラスチック
軸受の一部断面斜視図である。
【図７２】 実施の形態９１による多孔質プラスチック
軸受の一部断面斜視図である。
【図７３】 実施の形態９３による多孔質プラスチック
軸受の一部断面斜視図である。
【図７４】 実施の形態９４による多孔質プラスチック
軸受の斜視図である。
【図７５】 従来の一般的な軸受の斜視図である。
【図７６】 実施の形態９６による多孔質プラスチック
軸受の断面図である。
【図７７】 従来のプラスチック製すべり軸受を示す断
面図である。
【図７８】 従来の金属製多孔質すべり軸受を示す断面
図である。
【図７９】 従来の金属製多孔質すべり軸受を示す断面
図である。
【図８０】 従来のプラスチック製多孔質すべり軸受を
示す断面図である。
【図８１】 従来の無給油ころがりベアリングを示す断
面図である。
【図８２】 従来の無給油ころがりベアリングを示す断
面図である。
【図８３】 従来の一般的なころがり軸受を示す一部断
面斜視図である。
【符号の説明】
１ 軸、２ 軸受、３ プラスチック粒子、３ａ 空
孔、４ 液体潤滑油、８固体潤滑剤、９ 空孔率の小さ
なプラスチック粒子層、１１ 凸形金型（金型）、１２
凹形金型（金型）、１３ 体積の小さなプラスチック
粒子（小さなプラスチック粒子）、１５ 軟化温度の低
いプラスチック粒子、１７ 穴部分、１８ 保油性部
材、１９ 動圧グルーブ軸受部、２１ 溝、２２ 放熱
板、２３外輪（軌道輪）、２４ 内輪（軌道輪）、２５
玉（転動体）、２６，２７ ボール保持器、２８ 筐
体、２９ 軸受部分（すべり軸受）。
フロントページの続き (72)発明者 今井 智久 埼玉県大里郡花園町大字小前田1728番地１ 三菱電機ホーム機器株式会社内

Claims (20)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 １個当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ
    3 のプラスチック粒子を集め、該プラスチック粒子の集
    合体に１０〜３０％の空孔率を持たせて該プラスチック
    粒子の集合体を焼結した多孔質プラスチックから成るす
    べり軸受を形成し、該すべり軸受の軸受幅方向と半径方
    向のいかなる断面においても複数個以上のプラスチック
    粒子を含み、かつ、前記すべり軸受の空孔部分に液体潤
    滑油を含浸させたことを特徴とする多孔質プラスチック
    軸受。
  2. 【請求項２】 １個当たりの体積が０．００４〜４ｍｍ
    3 のプラスチック粒子を集め、該プラスチック粒子の集
    合体に１０〜３０％の空孔率を持たせて該プラスチック
    粒子の集合体を焼結した多孔質プラスチックから成るす
    べり軸受を形成し、該すべり軸受の軸受幅方向と半径方
    向のいかなる断面においても複数個以上のプラスチック
    粒子を含み、かつ、前記すべり軸受の空孔部分に固体潤
    滑剤を充填したことを特徴とする多孔質プラスチック軸
    受。
  3. 【請求項３】 前記すべり軸受は、空孔率の小さなプラ
    スチック粒子層と空孔率の大きなプラスチック粒子層と
    から成り、すべり軸受の内周面の１箇所もしくは複数箇
    所に空孔率の小さなプラスチック粒子層を有し、すべり
    軸受の内周面に占める前記空孔率の小さなプラスチック
    粒子層の面積の和が軸受内周面の全面積より小さいこと
    を特徴とする請求項１記載の多孔質プラスチック軸受。
  4. 【請求項４】 前記すべり軸受の外周部の空孔率をその
    他の部分のプラスチック粒子層の空孔率よりも小さくし
    たことを特徴とする請求項１記載の多孔質プラスチック
    軸受。
  5. 【請求項５】 前記すべり軸受の内周面の１箇所もしく
    は複数箇所と外周部とに、その他の部分よりも空孔率の
    小さなプラスチック粒子層を設け、前記すべり軸受の内
    周面に占める前記空孔率の小さなプラスチック粒子層の
    面積の和が軸受内周面の全面積より小さいことを特徴と
    する請求項１記載の多孔質プラスチック軸受。
  6. 【請求項６】 前記すべり軸受の内周面の空孔率の小さ
    なプラスチック粒子層と軸受中心とを結ぶ線およびその
    延長線を軸受両端面に投影した軸受端面上の線、もしく
    は、前記軸受の両端面上の線の軸受外周部との交点同士
    を結ぶ軸受外周部上の線にフランジ、凹部、凸部等の目
    印を設けたことを特徴とする請求項３から請求項５のう
    ちの何れか１項記載の多孔質プラスチック軸受。
  7. 【請求項７】 前記すべり軸受の内部に１個もしくは複
    数個の潤滑油循環用の穴部分を設けたことを特徴とする
    請求項１、請求項３から請求項５のうちの何れか１項記
    載の多孔質プラスチック軸受。
  8. 【請求項８】 前記穴部分にフェルト等の保油性部材が
    挿入されていることを特徴とする請求項７記載の多孔質
    プラスチック軸受。
  9. 【請求項９】 前記すべり軸受の軸受端面に設けられた
    動圧グルーブ軸受部を備えたことを特徴とする請求項
    １、請求項３から請求項５、請求項７、請求項８のうち
    の何れか１項記載の多孔質プラスチック軸受。
  10. 【請求項１０】 前記すべり軸受の外周面に液体潤滑油
    保持用の溝を設けたことを特徴とする請求項１、請求項
    ３から請求項５、請求項７から請求項９のうちの何れか
    １項記載の多孔質プラスチック軸受。
  11. 【請求項１１】 前記すべり軸受の外周部に放熱板を設
    けたことを特徴とする請求項１、請求項３から請求項
    ５、請求項７から請求項９のうちの何れか１項記載の多
    孔質プラスチック軸受。
  12. 【請求項１２】 すべり軸受の軸受ハウジング、ケーシ
    ングおよび筐体等が多孔質プラスチックで前記すべり軸
    受と一体に成形されていることを特徴とする請求項１か
    ら請求項５、請求項７から請求項１１のうちの何れか１
    項記載の多孔質プラスチック軸受。
  13. 【請求項１３】 軌道輪と転動体とボール保持器とを備
    えたころがり軸受であって、１個当たりの体積が０．０
    ０４〜４ｍｍ3 のプラスチック粒子を前記ボール保持器
    の総体積の７０〜９０％だけ集めて焼結した多孔質プラ
    スチックから成る前記ボール保持器を形成し、このボー
    ル保持器の空孔部分に液体潤滑油を含浸させたことを特
    徴とする多孔質プラスチック軸受。
  14. 【請求項１４】 軌道輪と転動体とボール保持器とを備
    えたころがり軸受であって、１個当たりの体積が０．０
    ０４〜４ｍｍ3 のプラスチック粒子を前記ボール保持器
    の総体積の７０〜９０％だけ集めて焼結した多孔質プラ
    スチックから成る前記ボール保持器を形成し、このボー
    ル保持器の空孔部分に固体潤滑剤を含浸させたことを特
    徴とする多孔質プラスチック軸受。
  15. 【請求項１５】 １個当たりの体積が異なるプラスチッ
    ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個当たりの
    体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受の内周部
    の１箇所もしくは複数箇所に位置するように前記金型の
    内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼結し、その後、
    冷却することを特徴とする多孔質プラスチック軸受の製
    造方法。
  16. 【請求項１６】 軟化温度が異なるプラスチック粒子を
    金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度の低いプラス
    チック粒子を、被成形軸受の内周部の１箇所もしくは複
    数箇所に位置するように前記金型の内部に配置し、該金
    型を加圧、加熱、焼結し、その後、冷却することを特徴
    とする多孔質プラスチック軸受の製造方法。
  17. 【請求項１７】 １個当たりの体積が異なるプラスチッ
    ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個当たりの
    体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受の外周部
    の１箇所もしくは複数箇所に位置するように前記金型の
    内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼結し、その後、
    冷却することを特徴とする多孔質プラスチック軸受の製
    造方法。
  18. 【請求項１８】 軟化温度が異なるプラスチック粒子を
    金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度が低いプラス
    チック粒子を、被成形軸受の外周部の１箇所もしくは複
    数箇所に位置するように前記金型の内部に配置し、該金
    型を加圧、加熱、焼結し、その後、冷却することを特徴
    とする多孔質プラスチック軸受の製造方法。
  19. 【請求項１９】 １個当たりの体積が異なるプラスチッ
    ク粒子を金型の内部に充填し、該充填時に１個当たりの
    体積が小さなプラスチック粒子を、被成形軸受の内周部
    の１箇所もしくは複数箇所と、被成形軸受の外周部とに
    位置するように前記金型の内部に配置し、該金型を加
    圧、加熱、焼結し、その後、冷却することを特徴とする
    多孔質プラスチック軸受の製造方法。
  20. 【請求項２０】 軟化温度が異なるプラスチック粒子を
    金型の内部に充填し、該充填時に軟化温度の低いプラス
    チック粒子を、被成形軸受の内周部の１箇所もしくは複
    数箇所と、被成形軸受の外周部とに位置するように前記
    金型の内部に配置し、該金型を加圧、加熱、焼結し、そ
    の後、冷却することを特徴とする多孔質プラスチック軸
    受の製造方法。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2004113747A1 (ja) * 2003-06-20 2006-11-09 日立粉末冶金株式会社 焼結含油滑り軸受
JP2007225010A (ja) * 2006-02-23 2007-09-06 Nippon Thompson Co Ltd 潤滑剤供給ローラ
JP2010190260A (ja) * 2009-02-16 2010-09-02 Mitsubishi Motors Corp 動力伝達機構
US7910198B2 (en) 2004-04-23 2011-03-22 Ntn Corporation Resinous porous article and method for production thereof

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3016735B2 (ja) * 1996-10-01 2000-03-06 昌 松井 高速回転機器の転がり軸受装置
KR100233009B1 (ko) * 1997-07-09 1999-12-01 윤종용 반구 베어링 장치
US6164831A (en) * 1998-04-03 2000-12-26 J. Morita Mfg. Corp. Rolling bearing for high-speed rotating equipment
NL1009410C2 (nl) * 1998-06-15 1999-12-16 Skf Eng & Res Centre Bv Smeersysteem.
DE19836821A1 (de) * 1998-08-14 2000-02-24 Rwe Dea Ag Böhmitische Tonerden und aus diesen erhältliche phasenreine, hochtemperaturstabile und hochporöse Aluminiumoxide
EP1002965A1 (de) * 1998-11-19 2000-05-24 Siemens Aktiengesellschaft Kühlbares Lager
US6376952B1 (en) 1999-07-14 2002-04-23 E. I. Du Pont De Nemours And Company Bearing system for a rotating shaft
US6700255B1 (en) 1999-11-12 2004-03-02 E. I. Du Pont De Nemours And Company Bearing system with flexible bearing bracket
FR2812046B1 (fr) * 2000-07-21 2002-10-18 Valeo Systemes Dessuyage Bague de palier autolubrifiee pour le guidage en rotation d'un arbre
JP2002213436A (ja) * 2001-01-19 2002-07-31 Olympus Optical Co Ltd モータ用流体軸受け装置
US6764307B2 (en) * 2001-03-28 2004-07-20 Minebea Company, Ltd. Polymer-metal composition retainer for self-lubricating bearing
US7264398B2 (en) 2001-08-24 2007-09-04 The Boeing Company Truck pivot joint bearing and method of lubricating
DE10151263B4 (de) * 2001-10-17 2010-12-02 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Axiale Wälzlagerung
ITBS20010097A1 (it) * 2001-11-30 2003-05-30 S Di Albiero Lara & C Snc Ab Cuscinetto a sfere in materiale plastico o simile
GB0214207D0 (en) * 2002-06-19 2002-07-31 Sarnatech Bnl Ltd Improved bearing
GB2405909B (en) * 2003-09-13 2006-11-22 Waukesha Bearings Ltd Sliding radial bearing arrangement
JP4670113B2 (ja) * 2003-10-08 2011-04-13 日本トムソン株式会社 直動軸受
JP4515824B2 (ja) * 2004-05-27 2010-08-04 Ｎｔｎ株式会社 高精度すべり軸受
EP1748109A1 (en) * 2005-07-25 2007-01-31 Nederlandse Organisatie voor Toegepast-Natuuurwetenschappelijk Onderzoek TNO Pile driver
US7904993B2 (en) * 2005-12-21 2011-03-15 Oiles Corporation Spherical bearing for lock gate door and lock gate door having the same
US8261841B2 (en) * 2009-02-17 2012-09-11 Exxonmobil Research And Engineering Company Coated oil and gas well production devices
DE102008053504B4 (de) * 2008-10-28 2023-01-26 Paul Hettich Gmbh & Co. Kg Auszugsführung für Möbel
US20120141052A1 (en) 2010-12-05 2012-06-07 New Hampshire Ball Bearings, Inc. Self lubricated bearing compositions and methods of making the same
US9140302B2 (en) 2013-06-13 2015-09-22 The Boeing Company Joint bearing lubricant system
US9683462B2 (en) 2013-12-10 2017-06-20 General Electric Company Cooling fluid flow control system for steam turbine system and program product
TWI624318B (zh) * 2014-02-27 2018-05-21 保來得股份有限公司 燒結軸承
JP6386260B2 (ja) * 2014-06-19 2018-09-05 株式会社エンプラス プラスチック焼結体の製造方法、金型、及びプラスチック焼結体
US9523386B1 (en) 2014-12-05 2016-12-20 Us Synthetic Corporation Bearing assemblies including integrated lubrication, bearing apparatuses, and methods of use
US9309923B1 (en) * 2014-12-05 2016-04-12 Us Synthetic Corporation Bearing assemblies including integrated lubrication, bearing apparatuses, and methods of use
US9874247B2 (en) * 2016-05-09 2018-01-23 Elliott Company Internal cooling bearing pads
CA2987167A1 (en) * 2016-12-16 2018-06-16 Ai Alpine Us Bidco Inc. Joint-less continuous journal bearings
US10724575B2 (en) 2017-06-15 2020-07-28 Schaublin Sa Metallic lined trunnion bearing for aircraft landing gear
US10480569B2 (en) 2017-06-15 2019-11-19 Schaublin Sa Hybrid lined trunnion bearing for aircraft landing gear
KR102093417B1 (ko) * 2018-05-11 2020-03-25 이형훈 슬라이드 코어 가이드 유닛용 합금 조성물 및 그 제조방법
CN110206824B (zh) * 2019-06-13 2020-08-14 西安交通大学 一种具有负泊松比效应的多孔含油保持架的调控方法
US12053940B2 (en) 2020-01-30 2024-08-06 Crompton Technology Group Limited Actuator for aircraft

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1321983A (en) * 1969-08-08 1973-07-04 Albright & Wilson Bearing structure
ZA764941B (en) * 1975-09-23 1977-07-27 Minnesota Mining & Mfg Porous lubricant-impregnated bearing
JPS55137718A (en) * 1979-04-13 1980-10-27 Nec Corp Pulse generating circuit
JPS61153059A (ja) * 1984-12-25 1986-07-11 Matsushita Electric Ind Co Ltd ベルトプ−リ装置
JPS63111312A (ja) * 1986-10-29 1988-05-16 N D C Kk 複層軸受ならびのその製造方法
EP0578272B1 (en) * 1988-10-31 1997-02-26 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Porous structural unit
JPH0818376B2 (ja) * 1989-04-28 1996-02-28 三菱電機ホーム機器株式会社 多孔質構造体
JP2686185B2 (ja) * 1991-04-04 1997-12-08 三菱マテリアル株式会社 焼結含油軸受の製造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2004113747A1 (ja) * 2003-06-20 2006-11-09 日立粉末冶金株式会社 焼結含油滑り軸受
JP4521876B2 (ja) * 2003-06-20 2010-08-11 日立粉末冶金株式会社 焼結含油滑り軸受
US7910198B2 (en) 2004-04-23 2011-03-22 Ntn Corporation Resinous porous article and method for production thereof
JP2007225010A (ja) * 2006-02-23 2007-09-06 Nippon Thompson Co Ltd 潤滑剤供給ローラ
JP2010190260A (ja) * 2009-02-16 2010-09-02 Mitsubishi Motors Corp 動力伝達機構

Also Published As

Publication number Publication date
TW304222B (ja) 1997-05-01
US5707718A (en) 1998-01-13
CN1058449C (zh) 2000-11-15
KR970016191A (ko) 1997-04-28
GB2304832A (en) 1997-03-26
GB9602819D0 (en) 1996-04-10
CN1145299A (zh) 1997-03-19
GB2304832B (en) 2000-03-08
KR0185740B1 (ko) 1999-05-15

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