JPH0979085A - 内燃機関のシリンダブロック - Google Patents
内燃機関のシリンダブロックInfo
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- JPH0979085A JPH0979085A JP23421295A JP23421295A JPH0979085A JP H0979085 A JPH0979085 A JP H0979085A JP 23421295 A JP23421295 A JP 23421295A JP 23421295 A JP23421295 A JP 23421295A JP H0979085 A JPH0979085 A JP H0979085A
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- Japan
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- cylinder barrel
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- barrel
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/02—Cylinders; Cylinder heads having cooling means
- F02F1/10—Cylinders; Cylinder heads having cooling means for liquid cooling
- F02F1/108—Siamese-type cylinders, i.e. cylinders cast together
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B2075/1804—Number of cylinders
- F02B2075/1816—Number of cylinders four
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 サイアミーズ型のシリンダバレルにリンダラ
イナを圧入する方法を採りながら、運転時におけるシリ
ンダボアの熱変形を抑制した内燃機関のシリンダブロッ
クを提供する。 【解決手段】 シリンダバレル２はその外径が真円では
なく、左右方向の肉厚ｔ1が前後方向の肉厚ｔ2より厚く
なるように形成されている。すなわち、シリンダバレル
２には、その基本外径（二点鎖線で示したベースサーク
ルＣB）に対し、気筒列中心線ＬCL側に向けて収束する
アーチ状の肉盛り７が左右方向に設けられた形状となっ
ている。そして、肉盛り７の厚みおよびその範囲は、計
算あるいは実験等に基づき、シリンダバレル２の剛性が
全周にわたって均一となる値に設定されている。
イナを圧入する方法を採りながら、運転時におけるシリ
ンダボアの熱変形を抑制した内燃機関のシリンダブロッ
クを提供する。 【解決手段】 シリンダバレル２はその外径が真円では
なく、左右方向の肉厚ｔ1が前後方向の肉厚ｔ2より厚く
なるように形成されている。すなわち、シリンダバレル
２には、その基本外径（二点鎖線で示したベースサーク
ルＣB）に対し、気筒列中心線ＬCL側に向けて収束する
アーチ状の肉盛り７が左右方向に設けられた形状となっ
ている。そして、肉盛り７の厚みおよびその範囲は、計
算あるいは実験等に基づき、シリンダバレル２の剛性が
全周にわたって均一となる値に設定されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等に用いら
れる内燃機関のシリンダブロックに係り、詳しくは運転
時におけるシリンダボアの熱変形を抑制する技術に関す
る。
れる内燃機関のシリンダブロックに係り、詳しくは運転
時におけるシリンダボアの熱変形を抑制する技術に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用のガソリンエンジンで
は、エンジン本体の軽量化や放熱性の向上等を図るべ
く、シリンダブロックにもアルミ合金鋳物が多用されて
いる。アルミ合金製のシリンダブロックでは、ピストン
との焼付きやシリンダボアの耐久性を向上させるため
に、鋳鉄製のシリンダライナが一般に用いられている。
シリンダライナは、予め内周面が機械加工されたシリン
ダバレル（外筒）に圧入されるものと、シリンダ鋳造時
に鋳ぐるみにより一体形成されるものとがある。また、
シリンダブロックの形式には、各シリンダバレルを独立
して形成したフルジャケット式と、隣り合うシリンダバ
レルを一体化させたサイアミーズ式とがあり、多気筒エ
ンジンでは全長を短くできるサイアミーズ式が多くなっ
ている。
は、エンジン本体の軽量化や放熱性の向上等を図るべ
く、シリンダブロックにもアルミ合金鋳物が多用されて
いる。アルミ合金製のシリンダブロックでは、ピストン
との焼付きやシリンダボアの耐久性を向上させるため
に、鋳鉄製のシリンダライナが一般に用いられている。
シリンダライナは、予め内周面が機械加工されたシリン
ダバレル（外筒）に圧入されるものと、シリンダ鋳造時
に鋳ぐるみにより一体形成されるものとがある。また、
シリンダブロックの形式には、各シリンダバレルを独立
して形成したフルジャケット式と、隣り合うシリンダバ
レルを一体化させたサイアミーズ式とがあり、多気筒エ
ンジンでは全長を短くできるサイアミーズ式が多くなっ
ている。
【０００３】圧入式シリンダライナを用いる場合、サイ
アミーズ式シリンダブロックは以下に述べる手順で製造
される。先ず、砂型や金型を用いた鋳造機によりシリン
ダブロックを鋳造した後、各部の穴あけや面加工等を行
うと共に、ボーリング機等によりシリンダバレルの内径
を加工する。この際、シリンダバレルは、その内径がシ
リンダライナの外径に対して所定の締代を有する寸法と
なる。次に、プレス機等によりシリンダバレルにシリン
ダライナを圧入した後、ボーリング機を用いてシリンダ
ボアを所定の寸法に加工し、最後にホーニング機を用い
てシリンダボアの仕上げ加工を行う。
アミーズ式シリンダブロックは以下に述べる手順で製造
される。先ず、砂型や金型を用いた鋳造機によりシリン
ダブロックを鋳造した後、各部の穴あけや面加工等を行
うと共に、ボーリング機等によりシリンダバレルの内径
を加工する。この際、シリンダバレルは、その内径がシ
リンダライナの外径に対して所定の締代を有する寸法と
なる。次に、プレス機等によりシリンダバレルにシリン
ダライナを圧入した後、ボーリング機を用いてシリンダ
ボアを所定の寸法に加工し、最後にホーニング機を用い
てシリンダボアの仕上げ加工を行う。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した方法で製造さ
れたサイアミーズ式シリンダブロックには、以下に述べ
る如く、エンジンの運転時にシリンダボアの真円度が低
下するという問題があった。サイアミーズ式シリンダブ
ロックでは、隣接するシリンダバレルが互いに拘束し合
うため、シリンダバレルの剛性が気筒列方向（以下、前
後方向と記す）において高くなる。したがって、図６
（ａ）に示したように、シリンダバレル２にシリンダラ
イナ３が圧入されると、気筒列と直交する方向（以下、
左右方向と記す）の変位が比較的大きくなり、シリンダ
バレル２とシリンダライナ３とが前後方向に偏平な楕円
形状となる。そのため、図６（ｂ）に示したように、シ
リンダボア４が真円形状に加工された時点では、シリン
ダライナ３の肉厚は前後方向で薄くなる。尚、圧入時に
おけるシリンダバレル２とシリンダライナ３との変形量
は、当然のことながら、締代に略比例して大きくなる。
また、図では、理解を容易にするため、シリンダバレル
２とシリンダライナ３との変形を誇張して描いたが、前
後方向と左右方向との実際の寸法差は数十ミクロンであ
る。
れたサイアミーズ式シリンダブロックには、以下に述べ
る如く、エンジンの運転時にシリンダボアの真円度が低
下するという問題があった。サイアミーズ式シリンダブ
ロックでは、隣接するシリンダバレルが互いに拘束し合
うため、シリンダバレルの剛性が気筒列方向（以下、前
後方向と記す）において高くなる。したがって、図６
（ａ）に示したように、シリンダバレル２にシリンダラ
イナ３が圧入されると、気筒列と直交する方向（以下、
左右方向と記す）の変位が比較的大きくなり、シリンダ
バレル２とシリンダライナ３とが前後方向に偏平な楕円
形状となる。そのため、図６（ｂ）に示したように、シ
リンダボア４が真円形状に加工された時点では、シリン
ダライナ３の肉厚は前後方向で薄くなる。尚、圧入時に
おけるシリンダバレル２とシリンダライナ３との変形量
は、当然のことながら、締代に略比例して大きくなる。
また、図では、理解を容易にするため、シリンダバレル
２とシリンダライナ３との変形を誇張して描いたが、前
後方向と左右方向との実際の寸法差は数十ミクロンであ
る。
【０００５】さて、エンジンが始動して暖機が進むと、
アルミ合金の熱膨張率が鋳鉄の熱膨張率に比べて大きい
ため、シリンダバレル２はシリンダライナ３より大きな
割合で膨張する。その結果、シリンダバレル２とシリン
ダライナ３と間の締代が小さくなり、図６（ｃ）に示し
たように、両者は当初の形状（真円形状）に戻る方向に
変形する。ところが、シリンダボア４は、シリンダライ
ナ３が楕円形状である時に真円形状に加工されているた
め、シリンダライナ３の外形が真円形状に戻ると、逆に
左右方向に偏平な楕円形状に変形する。このようにして
シリンダボア４が楕円形状に変形すると、ピストンとの
間隙が一定でなくなってスラップ音が発生する他、シリ
ンダボア４に対するピストンリングの追従性が低下し
て、エンジンオイルの消費量やブローバイガスの発生量
が増大することになる。
アルミ合金の熱膨張率が鋳鉄の熱膨張率に比べて大きい
ため、シリンダバレル２はシリンダライナ３より大きな
割合で膨張する。その結果、シリンダバレル２とシリン
ダライナ３と間の締代が小さくなり、図６（ｃ）に示し
たように、両者は当初の形状（真円形状）に戻る方向に
変形する。ところが、シリンダボア４は、シリンダライ
ナ３が楕円形状である時に真円形状に加工されているた
め、シリンダライナ３の外形が真円形状に戻ると、逆に
左右方向に偏平な楕円形状に変形する。このようにして
シリンダボア４が楕円形状に変形すると、ピストンとの
間隙が一定でなくなってスラップ音が発生する他、シリ
ンダボア４に対するピストンリングの追従性が低下し
て、エンジンオイルの消費量やブローバイガスの発生量
が増大することになる。
【０００６】本発明は上記状況に鑑みなされたもので、
サイアミーズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入
する方法を採りながら、運転時におけるシリンダボアの
熱変形を抑制した内燃機関のシリンダブロックを提供す
ることを目的とする。
サイアミーズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入
する方法を採りながら、運転時におけるシリンダボアの
熱変形を抑制した内燃機関のシリンダブロックを提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明の請求項
１では、シリンダブロック本体に形成されたサイアミー
ズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入してなる内
燃機関のシリンダブロックにおいて、前記シリンダバレ
ルの気筒列と直交する方向の肉厚を気筒列方向の肉厚よ
り大きくしたものを提案する。
１では、シリンダブロック本体に形成されたサイアミー
ズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入してなる内
燃機関のシリンダブロックにおいて、前記シリンダバレ
ルの気筒列と直交する方向の肉厚を気筒列方向の肉厚よ
り大きくしたものを提案する。
【０００８】また、本発明の請求項２では、請求項１の
シリンダブロックにおいて、前記シリンダバレルの肉厚
は、当該シリンダバレルの剛性が前記気筒列と直交する
方向と前記気筒列方向とで略同一となるように設定され
たものを提案する。また、本発明の請求項３では、請求
項１または２のシリンダブロックにおいて、前記シリン
ダバレルの形状は、前記シリンダライナの圧入時に当該
シリンダライナが略真円となるように設定されたものを
提案する。
シリンダブロックにおいて、前記シリンダバレルの肉厚
は、当該シリンダバレルの剛性が前記気筒列と直交する
方向と前記気筒列方向とで略同一となるように設定され
たものを提案する。また、本発明の請求項３では、請求
項１または２のシリンダブロックにおいて、前記シリン
ダバレルの形状は、前記シリンダライナの圧入時に当該
シリンダライナが略真円となるように設定されたものを
提案する。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、本発明の
一実施形態を詳細に説明する。図１には、直列４気筒エ
ンジンのシリンダブロックに適用した、本発明の一実施
形態を斜視により示してある。この図に示したように、
本実施形態では、アルミ合金製のシリンダブロック本体
１内に４本のシリンダバレル２が直列に形成されると共
に、各シリンダバレル２に鋳鉄製のシリンダライナ３が
圧入される構造となっている。本実施形態のシリンダバ
レル２は隣接するものが一体となったサイアミーズ型で
あり、また、図２（１番気筒のシリンダ軸線に沿った左
右方向の縦断面図）に示したように、シリンダライナ３
はシリンダバレル２との締代が比較的大きいプレスフィ
ット式である。図２中、５はシリンダボア４内を上下動
するピストンであり、６はピストンリングである。
一実施形態を詳細に説明する。図１には、直列４気筒エ
ンジンのシリンダブロックに適用した、本発明の一実施
形態を斜視により示してある。この図に示したように、
本実施形態では、アルミ合金製のシリンダブロック本体
１内に４本のシリンダバレル２が直列に形成されると共
に、各シリンダバレル２に鋳鉄製のシリンダライナ３が
圧入される構造となっている。本実施形態のシリンダバ
レル２は隣接するものが一体となったサイアミーズ型で
あり、また、図２（１番気筒のシリンダ軸線に沿った左
右方向の縦断面図）に示したように、シリンダライナ３
はシリンダバレル２との締代が比較的大きいプレスフィ
ット式である。図２中、５はシリンダボア４内を上下動
するピストンであり、６はピストンリングである。
【００１０】本実施形態では、図３（図２中のIII−III
断面図）に示したように、シリンダバレル２はその外径
が真円ではなく、左右方向の肉厚ｔ1が前後方向の肉厚
ｔ2より厚くなるように形成されている。すなわち、シ
リンダバレル２には、その基本外径（二点鎖線で示した
ベースサークルＣB）に対し、気筒列中心線ＬCL側に向
けて収束するアーチ状の肉盛り７が左右方向に設けられ
た形状となっている。本実施形態の場合、肉盛り７の厚
みおよびその範囲は、計算あるいは実験等に基づき、シ
リンダバレル２の剛性が全周にわたって均一となる値に
設定されている。例えば、シリンダ列方向の肉厚が約６
mmの場合、シリンダ列と直交する方向の肉厚は９mm程度
が望ましい。また、２，３番気筒は、シリンダ列方向の
剛性が１，４番気筒に較べて大きいため、その増肉量も
２，３番気筒より大きくすることが望ましい。
断面図）に示したように、シリンダバレル２はその外径
が真円ではなく、左右方向の肉厚ｔ1が前後方向の肉厚
ｔ2より厚くなるように形成されている。すなわち、シ
リンダバレル２には、その基本外径（二点鎖線で示した
ベースサークルＣB）に対し、気筒列中心線ＬCL側に向
けて収束するアーチ状の肉盛り７が左右方向に設けられ
た形状となっている。本実施形態の場合、肉盛り７の厚
みおよびその範囲は、計算あるいは実験等に基づき、シ
リンダバレル２の剛性が全周にわたって均一となる値に
設定されている。例えば、シリンダ列方向の肉厚が約６
mmの場合、シリンダ列と直交する方向の肉厚は９mm程度
が望ましい。また、２，３番気筒は、シリンダ列方向の
剛性が１，４番気筒に較べて大きいため、その増肉量も
２，３番気筒より大きくすることが望ましい。
【００１１】さて、本実施形態では、先ず、図４（ａ）
に示したように、鋳造されたシリンダバレル２の内径を
真円形状に加工する。しかる後、図４（ｂ）に示したよ
うに、シリンダバレル２にシリンダライナ３を圧入する
と、シリンダバレル２の剛性が全周にわたって均一であ
るため、シリンダライナ３は全周にわたって均等に収縮
する。そのため、圧入後にもシリンダライナ３は真円形
状のままとなり、ボーリングやホーニングによりシリン
ダボア４を仕上げ加工しても、図４（ｃ）に示したよう
に、シリンダライナ３の肉厚が全周で均一となる。
に示したように、鋳造されたシリンダバレル２の内径を
真円形状に加工する。しかる後、図４（ｂ）に示したよ
うに、シリンダバレル２にシリンダライナ３を圧入する
と、シリンダバレル２の剛性が全周にわたって均一であ
るため、シリンダライナ３は全周にわたって均等に収縮
する。そのため、圧入後にもシリンダライナ３は真円形
状のままとなり、ボーリングやホーニングによりシリン
ダボア４を仕上げ加工しても、図４（ｃ）に示したよう
に、シリンダライナ３の肉厚が全周で均一となる。
【００１２】したがって、エンジンの暖機時において、
シリンダバレル２がシリンダライナ３より大きな割合で
膨張し、シリンダバレル２とシリンダライナ３と間の締
代が小さくなっても、シリンダライナ３の外形は真円形
状に維持される。その結果、シリンダボア４も真円形状
に維持され、ピストン５やピストンリング６との間隙も
一定に保たれることになり、スラップ音が抑えられると
共に、エンジンオイルの消費量やブローバイガスの発生
量を低減させることができた。
シリンダバレル２がシリンダライナ３より大きな割合で
膨張し、シリンダバレル２とシリンダライナ３と間の締
代が小さくなっても、シリンダライナ３の外形は真円形
状に維持される。その結果、シリンダボア４も真円形状
に維持され、ピストン５やピストンリング６との間隙も
一定に保たれることになり、スラップ音が抑えられると
共に、エンジンオイルの消費量やブローバイガスの発生
量を低減させることができた。
【００１３】以上で具体的実施形態の説明を終えるが、
本発明はこの実施形態に限られるものではなく、特許請
求の範囲の記載に基づき種々の態様がとり得る。例え
ば、上記実施形態は本発明を直列４気筒エンジンに適用
したものであるが、６気筒等の気筒数の異なるエンジン
に適用してもよいし、Ｖ型等の気筒配置の異なるエンジ
ンに適用してもよい。また、上記実施形態では、アーチ
状の肉盛りを形成してシリンダバレルの剛性の均一化を
図ったが、図５に示したように、シリンダバレルを左右
に長い矩形に形成してシリンダバレルの剛性の均一化を
図ってもよい。
本発明はこの実施形態に限られるものではなく、特許請
求の範囲の記載に基づき種々の態様がとり得る。例え
ば、上記実施形態は本発明を直列４気筒エンジンに適用
したものであるが、６気筒等の気筒数の異なるエンジン
に適用してもよいし、Ｖ型等の気筒配置の異なるエンジ
ンに適用してもよい。また、上記実施形態では、アーチ
状の肉盛りを形成してシリンダバレルの剛性の均一化を
図ったが、図５に示したように、シリンダバレルを左右
に長い矩形に形成してシリンダバレルの剛性の均一化を
図ってもよい。
【００１４】
【発明の効果】本発明の請求項１のシリンダブロックに
よれば、シリンダブロック本体に形成されたサイアミー
ズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入してなる内
燃機関のシリンダブロックにおいて、前記シリンダバレ
ルの気筒列と直交する方向の肉厚を気筒列方向の肉厚よ
り大きくしたため、隣接するシリンダバレルの拘束力に
起因する気筒列方向の剛性上昇が緩和され、圧入時にお
けるシリンダライナの真円からの変形量が少なくなる。
その結果、エンジンの運転時にシリンダバレルとシリン
ダライナとが熱膨張しても、シリンダボアの真円からの
変形が少なくなり、スラップ音が減少する他、エンジン
オイルの消費量やブローバイガスの発生量が低減する。
よれば、シリンダブロック本体に形成されたサイアミー
ズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入してなる内
燃機関のシリンダブロックにおいて、前記シリンダバレ
ルの気筒列と直交する方向の肉厚を気筒列方向の肉厚よ
り大きくしたため、隣接するシリンダバレルの拘束力に
起因する気筒列方向の剛性上昇が緩和され、圧入時にお
けるシリンダライナの真円からの変形量が少なくなる。
その結果、エンジンの運転時にシリンダバレルとシリン
ダライナとが熱膨張しても、シリンダボアの真円からの
変形が少なくなり、スラップ音が減少する他、エンジン
オイルの消費量やブローバイガスの発生量が低減する。
【００１５】また、請求項２のシリンダブロックによれ
ば、請求項１のシリンダブロックにおいて、前記シリン
ダバレルの肉厚を当該シリンダバレルの剛性が前記気筒
列と直交する方向と前記気筒列方向とで略同一となるよ
うに設定したため、圧入時におけるシリンダライナの真
円度が向上する。また、本発明の請求項３によれば、請
求項１または２のシリンダブロックにおいて、前記シリ
ンダバレルの形状を前記シリンダライナの圧入時に当該
シリンダライナが略真円となるように設定したため、圧
入時におけるシリンダライナの真円度が更に向上する。
ば、請求項１のシリンダブロックにおいて、前記シリン
ダバレルの肉厚を当該シリンダバレルの剛性が前記気筒
列と直交する方向と前記気筒列方向とで略同一となるよ
うに設定したため、圧入時におけるシリンダライナの真
円度が向上する。また、本発明の請求項３によれば、請
求項１または２のシリンダブロックにおいて、前記シリ
ンダバレルの形状を前記シリンダライナの圧入時に当該
シリンダライナが略真円となるように設定したため、圧
入時におけるシリンダライナの真円度が更に向上する。
【図１】本発明に係るシリンダブロックの一実施形態を
示した斜視図である。
示した斜視図である。
【図２】同シリンダブロックの１番気筒のシリンダ軸線
に沿った左右方向の縦断面図である。
に沿った左右方向の縦断面図である。
【図３】図２中のIII −III 断面図である。
【図４】本発明の作用を示した説明図である。
【図５】本発明の他の実施形態を示した要部横断面図で
ある。
ある。
【図６】従来のシリンダブロックにおけるシリンダバレ
ルやシリンダライナの変形状態を示した説明図である。
ルやシリンダライナの変形状態を示した説明図である。
１ シリンダブロック本体 ２ シリンダバレル ３ シリンダライナ ４ シリンダボア ５ ピストン ６ ピストンリング ７ 肉盛り ｔ1 シリンダバレルの左右方向の肉厚 ｔ2 シリンダバレルの前後方向の肉厚
Claims (3)
- 【請求項１】 シリンダブロック本体に形成されたサイ
アミーズ型のシリンダバレルにリンダライナを圧入して
なる内燃機関のシリンダブロックにおいて、前記シリン
ダバレルの気筒列と直交する方向の肉厚を気筒列方向の
肉厚より大きくしたことを特徴とする内燃機関のシリン
ダブロック。 - 【請求項２】 前記シリンダバレルの肉厚は、当該シリ
ンダバレルの剛性が前記気筒列と直交する方向と前記気
筒列方向とで略同一となるように設定されたことを特徴
とする、請求項１記載の内燃機関のシリンダブロック。 - 【請求項３】 前記シリンダバレルの形状が前記シリン
ダライナの圧入時に当該シリンダライナが略真円となる
ように設定されたことを特徴とする、請求項１または２
記載の内燃機関のシリンダブロック。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23421295A JPH0979085A (ja) | 1995-09-12 | 1995-09-12 | 内燃機関のシリンダブロック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23421295A JPH0979085A (ja) | 1995-09-12 | 1995-09-12 | 内燃機関のシリンダブロック |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0979085A true JPH0979085A (ja) | 1997-03-25 |
Family
ID=16967460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23421295A Pending JPH0979085A (ja) | 1995-09-12 | 1995-09-12 | 内燃機関のシリンダブロック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0979085A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1721072B1 (de) * | 2004-02-18 | 2017-04-05 | Mahle Gmbh | Laufbuchse für einen verbrennungsmotor |
-
1995
- 1995-09-12 JP JP23421295A patent/JPH0979085A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1721072B1 (de) * | 2004-02-18 | 2017-04-05 | Mahle Gmbh | Laufbuchse für einen verbrennungsmotor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010206 |