JPH0987739A - 連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法 - Google Patents
連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法Info
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- JPH0987739A JPH0987739A JP27190495A JP27190495A JPH0987739A JP H0987739 A JPH0987739 A JP H0987739A JP 27190495 A JP27190495 A JP 27190495A JP 27190495 A JP27190495 A JP 27190495A JP H0987739 A JPH0987739 A JP H0987739A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 焼入れ焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素に
よる鋼線の遅れ破壊を防止するために、簡単な設備で能
率的に鋼線の水素を除去する。 【解決手段】 鋼線を連続的に焼入れ焼戻し処理した
後、引き続いて温度１５０〜３００℃で加熱処理し、焼
入れ焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素を放出させる。
よる鋼線の遅れ破壊を防止するために、簡単な設備で能
率的に鋼線の水素を除去する。 【解決手段】 鋼線を連続的に焼入れ焼戻し処理した
後、引き続いて温度１５０〜３００℃で加熱処理し、焼
入れ焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素を放出させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は焼入れ焼戻しの熱処
理ラインの中で、鋼線の巻取り前に脱水素処理する、連
続走行式鋼線の脱水素熱処理方法に関するものである。
理ラインの中で、鋼線の巻取り前に脱水素処理する、連
続走行式鋼線の脱水素熱処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の各種の高強度鋼では水素による遅
れ破壊が、種々の分野で大きな問題になつてきた。とり
わけ、高強度ばね用鋼線では、ばね加工後のばねの内側
部の残留引張応力、材料強度、ばね加工時のツールマー
クとともに、残留水素による遅れ破壊が問題になつてき
ている。ＰＣ鋼棒などの施工後の遅れ破壊、高抗張力ボ
ルトの遅れ破壊、焼入れ焼戻し鋼線の使用前の途中破断
（マルテイブルエンド現象）などは、材料強度、介在
物、材料にかかる応力などにより、鋼材中の水素が集合
したり、外部から水素を吸蔵したりすることに起因す
る。鋼材の遅れ破壊は焼入れ焼戻し後の時間経過に伴い
発生し、遅れ破壊の発生時期は鋼材の成分、強度、残留
応力などにより異なる。
れ破壊が、種々の分野で大きな問題になつてきた。とり
わけ、高強度ばね用鋼線では、ばね加工後のばねの内側
部の残留引張応力、材料強度、ばね加工時のツールマー
クとともに、残留水素による遅れ破壊が問題になつてき
ている。ＰＣ鋼棒などの施工後の遅れ破壊、高抗張力ボ
ルトの遅れ破壊、焼入れ焼戻し鋼線の使用前の途中破断
（マルテイブルエンド現象）などは、材料強度、介在
物、材料にかかる応力などにより、鋼材中の水素が集合
したり、外部から水素を吸蔵したりすることに起因す
る。鋼材の遅れ破壊は焼入れ焼戻し後の時間経過に伴い
発生し、遅れ破壊の発生時期は鋼材の成分、強度、残留
応力などにより異なる。
【０００３】図３に示すように、従来の焼入れ焼戻し設
備は、処理しようとする鋼線３を供給スタンド２へ入
れ、束状の鋼線３を端末から繰り出し、焼入れ用加熱炉
４の内部のバーナ５により加熱される雰囲気調整用管６
を走行させて温度約９００℃に加熱し、鋼線３の組織を
オーステナイトにする。次いで、鋼線３を焼入れ用加熱
炉４で焼入れに十分な温度に加熱した後、直ちに鋼線３
を焼入れ用油浴槽７の内部へ浸漬しながら走行させる。
ここで、鋼線３は焼入れされて組織がマルテンサイトに
変化する。次いで、鋼線３を焼戻し用加熱炉８の内部を
通過させ、種類や機械的性質に合せて温度約４００〜６
００℃に加熱する。焼戻し用加熱炉８において鋼線３は
焼戻され、鋼線３は組織がマルテンサイトからソルバイ
トに変化して強度と靭性を与えられ、巻取機９へ連続的
に巻き取られる。焼戻し工程で鋼線３を走行させている
のは、巻取機９の回転を利用した巻取り力によるもので
あり、鋼線３の走行速度は巻取り速度により決まる。
備は、処理しようとする鋼線３を供給スタンド２へ入
れ、束状の鋼線３を端末から繰り出し、焼入れ用加熱炉
４の内部のバーナ５により加熱される雰囲気調整用管６
を走行させて温度約９００℃に加熱し、鋼線３の組織を
オーステナイトにする。次いで、鋼線３を焼入れ用加熱
炉４で焼入れに十分な温度に加熱した後、直ちに鋼線３
を焼入れ用油浴槽７の内部へ浸漬しながら走行させる。
ここで、鋼線３は焼入れされて組織がマルテンサイトに
変化する。次いで、鋼線３を焼戻し用加熱炉８の内部を
通過させ、種類や機械的性質に合せて温度約４００〜６
００℃に加熱する。焼戻し用加熱炉８において鋼線３は
焼戻され、鋼線３は組織がマルテンサイトからソルバイ
トに変化して強度と靭性を与えられ、巻取機９へ連続的
に巻き取られる。焼戻し工程で鋼線３を走行させている
のは、巻取機９の回転を利用した巻取り力によるもので
あり、鋼線３の走行速度は巻取り速度により決まる。
【０００４】図４に示すように、従来は水素による遅れ
破壊を起し易い鋼材では、上述した巻取機９により巻き
取つた束状の鋼線３ａを支持枠１２に装架したうえ、バ
ツジ型のベーキング炉１０へ束状のまま挿入し、温度約
１８０℃で数時間加熱し、束状の鋼線３ａに吸蔵されて
いる水素を放出させていた。
破壊を起し易い鋼材では、上述した巻取機９により巻き
取つた束状の鋼線３ａを支持枠１２に装架したうえ、バ
ツジ型のベーキング炉１０へ束状のまま挿入し、温度約
１８０℃で数時間加熱し、束状の鋼線３ａに吸蔵されて
いる水素を放出させていた。
【０００５】特に、鋼材の表面の酸化皮膜を塩酸水溶液
または硫酸水溶液などにより除去すると、この酸洗いで
の次の化学反応 Fe+2HCl=FeCl2+H2 Fe+H2SO4=FeSO4+H2 により発生する水素が鋼材の内部へ吸蔵されるため、酸
洗と水洗を行つた後に、ベーキング炉１０で温度１５０
〜３００℃に数十分から数時間ベーキングを行い、乾燥
を兼ねて脱水素を行う。鋼材の防錆と美観を兼ねた亜
鉛、錫、ニツケル、銅、黄銅などの電気めっきを施した
後にも、脱水素のために上述のようなベーキングを行う
のが一般的である。しかし、上述の脱水素方法は、水素
を放出させるためのベーキング炉を設置し、鋼材をベー
キング炉の内部で温度約１８０℃に数時間加熱保持しな
ければならず、代りに鋼材の脱水素を常温で行うとなれ
ば約１０日間も放置する必要があり、その間にも遅れ破
壊が生じる恐れがあつた。
または硫酸水溶液などにより除去すると、この酸洗いで
の次の化学反応 Fe+2HCl=FeCl2+H2 Fe+H2SO4=FeSO4+H2 により発生する水素が鋼材の内部へ吸蔵されるため、酸
洗と水洗を行つた後に、ベーキング炉１０で温度１５０
〜３００℃に数十分から数時間ベーキングを行い、乾燥
を兼ねて脱水素を行う。鋼材の防錆と美観を兼ねた亜
鉛、錫、ニツケル、銅、黄銅などの電気めっきを施した
後にも、脱水素のために上述のようなベーキングを行う
のが一般的である。しかし、上述の脱水素方法は、水素
を放出させるためのベーキング炉を設置し、鋼材をベー
キング炉の内部で温度約１８０℃に数時間加熱保持しな
ければならず、代りに鋼材の脱水素を常温で行うとなれ
ば約１０日間も放置する必要があり、その間にも遅れ破
壊が生じる恐れがあつた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は焼入れ
焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素による鋼線の遅れ破
壊を防止するために、簡単な設備で能率的に鋼線の水素
を除去できる、連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法を提
供することにある。
焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素による鋼線の遅れ破
壊を防止するために、簡単な設備で能率的に鋼線の水素
を除去できる、連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法を提
供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は鋼線を連続的に焼入れ焼戻し処理した後、
引き続いて温度１５０〜３００℃で加熱処理するもので
ある。
に、本発明は鋼線を連続的に焼入れ焼戻し処理した後、
引き続いて温度１５０〜３００℃で加熱処理するもので
ある。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の方法は焼入れ焼戻しの熱
処理ラインの焼戻し用加熱炉と巻取機との間に筒状の脱
水素用加熱炉（パイプまたはレトルト）を設置し、鋼線
を焼戻した後に、脱水素用加熱炉を走行させながら、鋼
線を温度約１５０〜３００℃に加熱し、鋼線に吸蔵され
ている水素を放出させるものである。
処理ラインの焼戻し用加熱炉と巻取機との間に筒状の脱
水素用加熱炉（パイプまたはレトルト）を設置し、鋼線
を焼戻した後に、脱水素用加熱炉を走行させながら、鋼
線を温度約１５０〜３００℃に加熱し、鋼線に吸蔵され
ている水素を放出させるものである。
【０００９】本発明は鋼線が束状に巻取機に巻き取られ
た後、別の場所に設置した加熱炉で束状の鋼線を加熱し
て水素を放出させるのではなく、鋼線を巻き取る前に連
続的に水素を放出させるものである。すなわち、鋼線に
連続走行式焼入れ焼戻しの熱処理を施した後に、鋼線を
巻取機で巻き取るまでの間に水素を放出させ、鋼線が巻
取り中にまたはその後に遅れ破壊を発生するのを防止す
る。
た後、別の場所に設置した加熱炉で束状の鋼線を加熱し
て水素を放出させるのではなく、鋼線を巻き取る前に連
続的に水素を放出させるものである。すなわち、鋼線に
連続走行式焼入れ焼戻しの熱処理を施した後に、鋼線を
巻取機で巻き取るまでの間に水素を放出させ、鋼線が巻
取り中にまたはその後に遅れ破壊を発生するのを防止す
る。
【００１０】本発明では焼入れ焼戻しの熱処理ラインの
途中の、焼戻し用加熱炉を通過した鋼線が巻取機に至る
までの空間に、脱水素用加熱炉としてのパイプまたは筒
状のレトルトを配設し、筒状のパイプまたはレトルトの
内部を、外部からヒータにより温度１５０〜３００℃に
加熱するか、上記温度の熱風をパイプまたはレトルトの
内部へ供給して加熱する。焼入れ焼戻し工程で鋼線に吸
蔵された水素ガスを、鋼線がパイプまたはレトルトの脱
水素用加熱炉を通過する内に放出させ、鋼線の遅れ破壊
を防止する。
途中の、焼戻し用加熱炉を通過した鋼線が巻取機に至る
までの空間に、脱水素用加熱炉としてのパイプまたは筒
状のレトルトを配設し、筒状のパイプまたはレトルトの
内部を、外部からヒータにより温度１５０〜３００℃に
加熱するか、上記温度の熱風をパイプまたはレトルトの
内部へ供給して加熱する。焼入れ焼戻し工程で鋼線に吸
蔵された水素ガスを、鋼線がパイプまたはレトルトの脱
水素用加熱炉を通過する内に放出させ、鋼線の遅れ破壊
を防止する。
【００１１】脱水素用加熱炉の長さは、鋼線の走行速度
により異なるが、少なくとも５ｍが必要である。加熱温
度は約１５０〜３００℃にする。加熱する時の鋼線は無
張力でもよいが、若干の張力（線径が変化しない程度の
張力）をかけてもよい。加熱炉の加熱方法は電気誘導に
よる間接的加熱、鋼線への通電による直接加熱、熱風の
吹付けによる加熱など種々の手段を利用できる。
により異なるが、少なくとも５ｍが必要である。加熱温
度は約１５０〜３００℃にする。加熱する時の鋼線は無
張力でもよいが、若干の張力（線径が変化しない程度の
張力）をかけてもよい。加熱炉の加熱方法は電気誘導に
よる間接的加熱、鋼線への通電による直接加熱、熱風の
吹付けによる加熱など種々の手段を利用できる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
１は本発明に係る連続走行式鋼線の脱水素熱処理設備の
概要を示す側面図である。本発明による連続走行式鋼線
の脱水素熱処理方法は、供給スタンド２２から鋼線２３
の端末を繰り出して走行させ、焼入れ用加熱炉２４で温
度約９００℃に加熱する内に鋼線２３の組織をオーステ
ナイトにする。焼入れ用加熱炉２４にはバーナ２５など
により外周壁から加熱される雰囲気調整管２６が配設さ
れ、走行鋼線２３は不活性ガスを充填された雰囲気調整
管２６を通過する。鋼線２３が焼入れに十分な温度にな
つたところで、直ちに鋼線２３を焼入れ用油浴槽２７の
内部を連続走行させて焼入れし、鋼線２３の組織をマル
テンサイトにする。次いで、鋼線２３を鋼線の種類や機
械的性質に合せて温度約４００〜６００℃に加熱保持さ
れている焼戻し用加熱炉２８（一般には溶融鉛浴槽また
は熱風炉）を連続走行させて焼戻し、鋼線２３の組織を
マルテンサイトからソルバイトにし、強度と靭性を付与
する。次いで、鋼線２３を脱水素加熱炉３０を連続走行
させながら、脱水素加熱炉３０での加熱中に吸蔵された
水素を放出させる。脱水素加熱炉３０を通過した鋼線２
３は巻取機２９で束状に巻き取る。脱水素加熱炉３０は
パイプ状のものであり、図示の実施例では、熱風を外部
から複数の入口３０ａを経て吹き込まれる。
１は本発明に係る連続走行式鋼線の脱水素熱処理設備の
概要を示す側面図である。本発明による連続走行式鋼線
の脱水素熱処理方法は、供給スタンド２２から鋼線２３
の端末を繰り出して走行させ、焼入れ用加熱炉２４で温
度約９００℃に加熱する内に鋼線２３の組織をオーステ
ナイトにする。焼入れ用加熱炉２４にはバーナ２５など
により外周壁から加熱される雰囲気調整管２６が配設さ
れ、走行鋼線２３は不活性ガスを充填された雰囲気調整
管２６を通過する。鋼線２３が焼入れに十分な温度にな
つたところで、直ちに鋼線２３を焼入れ用油浴槽２７の
内部を連続走行させて焼入れし、鋼線２３の組織をマル
テンサイトにする。次いで、鋼線２３を鋼線の種類や機
械的性質に合せて温度約４００〜６００℃に加熱保持さ
れている焼戻し用加熱炉２８（一般には溶融鉛浴槽また
は熱風炉）を連続走行させて焼戻し、鋼線２３の組織を
マルテンサイトからソルバイトにし、強度と靭性を付与
する。次いで、鋼線２３を脱水素加熱炉３０を連続走行
させながら、脱水素加熱炉３０での加熱中に吸蔵された
水素を放出させる。脱水素加熱炉３０を通過した鋼線２
３は巻取機２９で束状に巻き取る。脱水素加熱炉３０は
パイプ状のものであり、図示の実施例では、熱風を外部
から複数の入口３０ａを経て吹き込まれる。
【００１３】ところで、鋼線２３の焼入れ焼戻し工程に
おいて、特に鋼線２３の組織をオーステナイトにするた
めに温度約９００℃で加熱する内に、鋼線が水素を吸蔵
したまま、焼入れ焼戻し鋼線として束状に巻き取られる
時は、鋼線２３が巻取り中に拡散性水素により破断した
り、束状に巻き取つてから２，３日後の保管中にも破断
することがある。
おいて、特に鋼線２３の組織をオーステナイトにするた
めに温度約９００℃で加熱する内に、鋼線が水素を吸蔵
したまま、焼入れ焼戻し鋼線として束状に巻き取られる
時は、鋼線２３が巻取り中に拡散性水素により破断した
り、束状に巻き取つてから２，３日後の保管中にも破断
することがある。
【００１４】例えば、Ｃ：０．６４％、Ｓｉ：１．４６
％、Ｍｎ：０．７０％、Ｃｒ：０．７２％を含む、線径
３．７０ｍｍのシリコン−クロム系オイルテンパー線
（油焼入れ焼戻し鋼線）では、油焼入れした直後に０．
４８〜０．４４ｐｐｍの水素を吸蔵しており、溶融鉛浴
により焼戻した直後で０．３０〜０．２７ｐｐｍの水素
を吸蔵していた。
％、Ｍｎ：０．７０％、Ｃｒ：０．７２％を含む、線径
３．７０ｍｍのシリコン−クロム系オイルテンパー線
（油焼入れ焼戻し鋼線）では、油焼入れした直後に０．
４８〜０．４４ｐｐｍの水素を吸蔵しており、溶融鉛浴
により焼戻した直後で０．３０〜０．２７ｐｐｍの水素
を吸蔵していた。
【００１５】表１に示すように、本発明によれば焼入れ
焼戻した鋼線を、脱水素加熱炉３０で温度約１５０℃に
加熱することにより、鋼線に含まれる水素の量を０．１
９〜０．１７ｐｐｍに減じることがてきる。温度約１８
０℃に加熱すると鋼線に含まれる水素の量は０．１８〜
０．１７ｐｐｍになり、温度約２００℃に加熱すると鋼
線に含まれる水素の量が０．１０〜０．０８ｐｐｍにま
で低下することが分かつた。
焼戻した鋼線を、脱水素加熱炉３０で温度約１５０℃に
加熱することにより、鋼線に含まれる水素の量を０．１
９〜０．１７ｐｐｍに減じることがてきる。温度約１８
０℃に加熱すると鋼線に含まれる水素の量は０．１８〜
０．１７ｐｐｍになり、温度約２００℃に加熱すると鋼
線に含まれる水素の量が０．１０〜０．０８ｐｐｍにま
で低下することが分かつた。
【００１６】すなわち、本発明の方法により脱水素処理
を施した鋼線を、従来の鋼線と比較してみると、従来の
鋼線に含まれる水素の量が０．３０〜０．２７ｐｐｍで
あるのに対し、本発明方法により得られた鋼線に含まれ
る水素の量は０．１０〜０．０８ｐｐｍにまで低下して
いる。
を施した鋼線を、従来の鋼線と比較してみると、従来の
鋼線に含まれる水素の量が０．３０〜０．２７ｐｐｍで
あるのに対し、本発明方法により得られた鋼線に含まれ
る水素の量は０．１０〜０．０８ｐｐｍにまで低下して
いる。
【００１７】
【表１】 図２に示すように、焼入れ焼戻しの温度と鋼線に残留す
る拡散性水素量との関係を見ると、焼入れ焼戻し後の水
素量が０．３０〜０．２７ｐｐｍであつた鋼線を、焼戻
し後巻き取る前に脱水素処理工程で温度約２００℃に加
熱することにより、水素量をほぼ３分の１の０．１０〜
０．０８ｐｐｍにまで減じることができた。
る拡散性水素量との関係を見ると、焼入れ焼戻し後の水
素量が０．３０〜０．２７ｐｐｍであつた鋼線を、焼戻
し後巻き取る前に脱水素処理工程で温度約２００℃に加
熱することにより、水素量をほぼ３分の１の０．１０〜
０．０８ｐｐｍにまで減じることができた。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による連続
走行式鋼線の脱水素熱処理方法は、設備が簡単で能率的
に、焼入れ焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素を放出さ
せることができ、水素による鋼線の遅れ破壊を防止でき
る。
走行式鋼線の脱水素熱処理方法は、設備が簡単で能率的
に、焼入れ焼戻し工程で鋼線に吸蔵された水素を放出さ
せることができ、水素による鋼線の遅れ破壊を防止でき
る。
【図１】本発明に係る連続走行式鋼線の脱水素熱処理方
法を実施する設備の概要を示す側面図である。
法を実施する設備の概要を示す側面図である。
【図２】本発明に係る鋼線の脱水素熱処理温度と鋼線に
残留する拡散性水素量との関係を表す線図である。
残留する拡散性水素量との関係を表す線図である。
【図３】従来の鋼線の焼入れ焼戻し設備の概要を示す側
面図である。
面図である。
【図４】従来の鋼線の焼入れ焼戻し後の脱水素処理を行
う加熱炉の側面断面図である。
う加熱炉の側面断面図である。
２２：供給スタンド ２３：鋼線 ２４：焼入れ用加熱
炉 ２５：入口 ２６：雰囲気調整管 ２７：焼入れ用
油浴槽 ２８：焼戻し用加熱炉 ２９：巻取機 ３０：脱水素用加熱炉 ３０ａ：入口
炉 ２５：入口 ２６：雰囲気調整管 ２７：焼入れ用
油浴槽 ２８：焼戻し用加熱炉 ２９：巻取機 ３０：脱水素用加熱炉 ３０ａ：入口
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】図４に示すように、従来は水素による遅れ
破壊を起し易い鋼材では、上述した巻取機９により巻き
取つた束状の鋼線３ａを支持枠１２に装架したうえ、バ
ツチ型のベーキング炉１０へ束状のまま挿入し、温度約
１８０℃で数時間加熱し、束状の鋼線３ａに吸蔵されて
いる水素を放出させていた。
破壊を起し易い鋼材では、上述した巻取機９により巻き
取つた束状の鋼線３ａを支持枠１２に装架したうえ、バ
ツチ型のベーキング炉１０へ束状のまま挿入し、温度約
１８０℃で数時間加熱し、束状の鋼線３ａに吸蔵されて
いる水素を放出させていた。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】ところで、鋼線２３の焼入れ焼戻し工程に
おいて、特に鋼線２３の組織をオーステナイトにするた
めに温度約９００℃で加熱する間に、鋼線が水素を吸蔵
したまま、焼入れ焼戻し鋼線として束状に巻き取られる
時は、鋼線２３が巻取り中に拡散性水素により破断した
り、束状に巻き取ってから２，３日後の保管中にも破断
することがある。
おいて、特に鋼線２３の組織をオーステナイトにするた
めに温度約９００℃で加熱する間に、鋼線が水素を吸蔵
したまま、焼入れ焼戻し鋼線として束状に巻き取られる
時は、鋼線２３が巻取り中に拡散性水素により破断した
り、束状に巻き取ってから２，３日後の保管中にも破断
することがある。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】例えば、Ｃ：０．６４％、Ｓｉ：１．４６
％、Ｍｎ：０．７０％、Ｃｒ：０．７２％を含む、線径
３．７０ｍｍのシリコン−クロム鋼系オイルテンパー線
（油焼入れ焼戻し鋼線）では、油焼入れした直後に０．
４８〜０．４４ｐｐｍの水素を吸蔵しており、溶融鉛浴
により焼戻した直後で０．３０〜０．２７ｐｐｍの水素
を吸蔵していた。
％、Ｍｎ：０．７０％、Ｃｒ：０．７２％を含む、線径
３．７０ｍｍのシリコン−クロム鋼系オイルテンパー線
（油焼入れ焼戻し鋼線）では、油焼入れした直後に０．
４８〜０．４４ｐｐｍの水素を吸蔵しており、溶融鉛浴
により焼戻した直後で０．３０〜０．２７ｐｐｍの水素
を吸蔵していた。
フロントページの続き (72)発明者 荻沢 智球 千葉県習志野市東習志野７丁目５番１号 鈴木金属工業株式会社内 (72)発明者 小野 信男 千葉県習志野市東習志野７丁目５番１号 鈴木金属工業株式会社内 (72)発明者 阿部 修吾 千葉県習志野市東習志野７丁目５番１号 鈴木金属工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】鋼線を連続的に焼入れ焼戻し処理した後、
引き続いて温度１５０〜３００℃で加熱処理することを
特徴とする連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27190495A JPH0987739A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27190495A JPH0987739A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987739A true JPH0987739A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17506513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27190495A Pending JPH0987739A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 連続走行式鋼線の脱水素熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987739A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1990436A4 (en) * | 2006-02-28 | 2010-04-21 | Kobe Steel Ltd | WIRE WITH EXCELLENT PULLABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| CN104593569A (zh) * | 2015-02-16 | 2015-05-06 | 亿鸿环保机械(苏州)有限公司 | 一种分体式去氢炉及输送装置 |
| WO2016131407A1 (zh) * | 2015-02-16 | 2016-08-25 | 亿鸿环保机械(苏州)有限公司 | 一种分体式去氢炉及输送装置 |
| WO2017169537A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | タービン翼の脱水素処理方法 |
| JP2018131669A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 日新製鋼株式会社 | 曲げ加工性に優れた黒色表面被覆高強度溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板及びその製造方法 |
| WO2024078162A1 (zh) * | 2022-10-12 | 2024-04-18 | 江苏中天科技股份有限公司 | 一种殷钢线热处理设备和方法 |
-
1995
- 1995-09-26 JP JP27190495A patent/JPH0987739A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US9267183B2 (en) | 2006-02-28 | 2016-02-23 | Kobe Steel, Ltd. | Wire with excellent suitability for drawing and process for producing the same |
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| CN108884723A (zh) * | 2016-03-31 | 2018-11-23 | 三菱日立电力系统株式会社 | 涡轮叶片的脱氢处理方法 |
| CN108884723B (zh) * | 2016-03-31 | 2021-04-09 | 三菱动力株式会社 | 涡轮叶片的脱氢处理方法 |
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