JPH0987802A - 耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板及びその
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．２％，Ｓｉ：０．３
５％以下，Ｍｎ：２％以下，ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以
下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｂ：０．０００２％以下，
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、なおかつ下
式で与えられる炭素当量Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6の値が
０．４０％以下であると共に、微細且つ針状のフェライ
トを主体とする組織からなり、パーライト組織体積率
（Ｐ）が６％以下で、ベイナイト組織体積率（Ｂ）が１
５％以下であり、且つ２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足する高張
力鋼板であり、その製造方法としては、上記成分組成か
らなる鋼片を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０
〜８８０℃の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ
以上の平均冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度
範囲で巻き取る方法を採用することが推奨される。
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．２％，Ｓｉ：０．３
５％以下，Ｍｎ：２％以下，ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以
下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｂ：０．０００２％以下，
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、なおかつ下
式で与えられる炭素当量Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6の値が
０．４０％以下であると共に、微細且つ針状のフェライ
トを主体とする組織からなり、パーライト組織体積率
（Ｐ）が６％以下で、ベイナイト組織体積率（Ｂ）が１
５％以下であり、且つ２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足する高張
力鋼板であり、その製造方法としては、上記成分組成か
らなる鋼片を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０
〜８８０℃の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ
以上の平均冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度
範囲で巻き取る方法を採用することが推奨される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄塔や橋梁などの
大型建築物に用いられる溶接構造部材として好適な、耐
めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法に
関するものである。
大型建築物に用いられる溶接構造部材として好適な、耐
めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の高強度化を図ることは、Ｃ％の増
量やその他の強度向上元素の添加により容易に行うこと
が可能である。但し、溶接構造部材として用いる高張力
鋼では、防錆の目的で溶融亜鉛めっきが施されると、め
っき浴に浸漬した時に溶接熱影響部で割れが発生すると
いう問題を有しており、強度が高くなるにつれてこの耐
めっき割れ性が乏しくなるという問題を有している。
量やその他の強度向上元素の添加により容易に行うこと
が可能である。但し、溶接構造部材として用いる高張力
鋼では、防錆の目的で溶融亜鉛めっきが施されると、め
っき浴に浸漬した時に溶接熱影響部で割れが発生すると
いう問題を有しており、強度が高くなるにつれてこの耐
めっき割れ性が乏しくなるという問題を有している。
【０００３】そこでこれまでにも高張力鋼の耐めっき割
れ性を改善することを目的として、種々の対策が検討さ
れ報告されている。例えば、特開昭５９−５０１５７号
公報では、Ｓの有する耐めっき割れ性向上効果に着目
し、Ｓを０．０３〜０．０６％の範囲で含有する低合金
鋼が示されている。但し、該低合金鋼は、耐溶融亜鉛め
っき割れ性は改善されるものの、同時に低温靭性が低下
するために用途が限定されている。
れ性を改善することを目的として、種々の対策が検討さ
れ報告されている。例えば、特開昭５９−５０１５７号
公報では、Ｓの有する耐めっき割れ性向上効果に着目
し、Ｓを０．０３〜０．０６％の範囲で含有する低合金
鋼が示されている。但し、該低合金鋼は、耐溶融亜鉛め
っき割れ性は改善されるものの、同時に低温靭性が低下
するために用途が限定されている。
【０００４】その他にも、成分組成の観点から、耐めっ
き割れ性の改善を図る技術が提案されており、例えば、
Ｎ含有量を０．０１〜０．０２％に規制した特開昭５９
−２００７４１号、Ａｌ含有量の上限を０．１％に規制
した特開昭５９−１２６７５４号、Ｂの含有量を０．０
００２％以下に制限した特公平６−８６６４９号、合金
元素による一定式を満足させることに着目した特開昭６
１−１３３３６３号，特開昭６２−５０４４８号などが
知られている。
き割れ性の改善を図る技術が提案されており、例えば、
Ｎ含有量を０．０１〜０．０２％に規制した特開昭５９
−２００７４１号、Ａｌ含有量の上限を０．１％に規制
した特開昭５９−１２６７５４号、Ｂの含有量を０．０
００２％以下に制限した特公平６−８６６４９号、合金
元素による一定式を満足させることに着目した特開昭６
１−１３３３６３号，特開昭６２−５０４４８号などが
知られている。
【０００５】近年、送給電圧の高圧化にともない送電鉄
塔の大型化が図られ、また橋梁も長大化の傾向にある。
この様な大型建設物に用いられる構造部材は溶接構造物
の自重を軽減させる目的から、高強度化が必要とされて
いる。上記溶接構造物の大型化にともない、これまで主
流であった引張強さ５５kgf/mm2 級の高張力鋼から６０
kgf/mm2 程度の高張力鋼が実用化されつつある。鋼材の
高強度化にともなって、これまでの様な特定成分の限定
に頼る技術では、めっき時の熱応力によるめっき割れを
必ずしも防止することはできず、即ち従来の上記技術で
は十分な耐めっき割れ性が得られないことから新たな技
術が求められていた。
塔の大型化が図られ、また橋梁も長大化の傾向にある。
この様な大型建設物に用いられる構造部材は溶接構造物
の自重を軽減させる目的から、高強度化が必要とされて
いる。上記溶接構造物の大型化にともない、これまで主
流であった引張強さ５５kgf/mm2 級の高張力鋼から６０
kgf/mm2 程度の高張力鋼が実用化されつつある。鋼材の
高強度化にともなって、これまでの様な特定成分の限定
に頼る技術では、めっき時の熱応力によるめっき割れを
必ずしも防止することはできず、即ち従来の上記技術で
は十分な耐めっき割れ性が得られないことから新たな技
術が求められていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
着目してなされたものであって、耐めっき割れ性に優れ
た高張力鋼板及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
着目してなされたものであって、耐めっき割れ性に優れ
た高張力鋼板及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の高張力鋼板とは、Ｃ：０．０５〜０．２％，Ｓｉ：
０．３５％以下，Ｍｎ：２％以下，ｓｏｌ．Ａｌ：０．
１％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｂ：０．０００２％
以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、なお
かつ下式で与えられる炭素当量Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6の
値が０．４０％以下であると共に、微細且つ針状のフェ
ライトを主体とする組織からなり、パーライト組織体積
率（Ｐ）が６％以下で、ベイナイト組織体積率（Ｂ）が
１５％以下であり、且つ２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足するこ
とを要旨とするものである。
明の高張力鋼板とは、Ｃ：０．０５〜０．２％，Ｓｉ：
０．３５％以下，Ｍｎ：２％以下，ｓｏｌ．Ａｌ：０．
１％以下，Ｓ：０．０１０％以下，Ｂ：０．０００２％
以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、なお
かつ下式で与えられる炭素当量Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6の
値が０．４０％以下であると共に、微細且つ針状のフェ
ライトを主体とする組織からなり、パーライト組織体積
率（Ｐ）が６％以下で、ベイナイト組織体積率（Ｂ）が
１５％以下であり、且つ２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足するこ
とを要旨とするものである。
【０００８】なおＣａ：０．０００５〜０．０１％を含
有してもよく、また上記成分組成に加えて、Ｔｉ：０．
１％以下，Ｎｂ：０．１％以下，Ｖ：０．１％以下，Ｃ
ｒ：０．５％以下，Ｍｏ：０．５％以下，Ｃｕ：１．０
％以下，Ｎｉ：１．０％以下よりなる群から選択される
１種以上を含有すると共に、下式で与えられる炭素当量
Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Ni/40+V/14+Mo/4 の値が
０．４０％以下であることが望ましい。
有してもよく、また上記成分組成に加えて、Ｔｉ：０．
１％以下，Ｎｂ：０．１％以下，Ｖ：０．１％以下，Ｃ
ｒ：０．５％以下，Ｍｏ：０．５％以下，Ｃｕ：１．０
％以下，Ｎｉ：１．０％以下よりなる群から選択される
１種以上を含有すると共に、下式で与えられる炭素当量
Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Ni/40+V/14+Mo/4 の値が
０．４０％以下であることが望ましい。
【０００９】また製造方法としては、上記成分組成から
なる鋼片を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０〜
８８０℃の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ以
上の平均冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度範
囲で巻き取る方法を採用することが推奨される。
なる鋼片を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０〜
８８０℃の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ以
上の平均冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度範
囲で巻き取る方法を採用することが推奨される。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明者らは、高張力鋼の成分組
成や、熱延条件及び冷却条件等の製造条件が耐めっき割
れ性にどの様な影響を及ぼすかについて鋭意研究を重ね
た結果、成分組成や製造条件を限定して高張力鋼板のミ
クロ組織を制御することにより、高張力鋼板の溶接熱影
響部における耐めっき割れ性が大幅に改善できることを
見出して本発明に至ったものである。
成や、熱延条件及び冷却条件等の製造条件が耐めっき割
れ性にどの様な影響を及ぼすかについて鋭意研究を重ね
た結果、成分組成や製造条件を限定して高張力鋼板のミ
クロ組織を制御することにより、高張力鋼板の溶接熱影
響部における耐めっき割れ性が大幅に改善できることを
見出して本発明に至ったものである。
【００１１】具体的には、パーライト体積率及びベイナ
イト体積率を制限して、微細且つ針状のフェライトが主
体の組織とすることにより、耐めっき割れ性に優れた高
張力鋼を得ることに成功したものである。まず、本発明
における化学成分の限定理由について述べる。
イト体積率を制限して、微細且つ針状のフェライトが主
体の組織とすることにより、耐めっき割れ性に優れた高
張力鋼を得ることに成功したものである。まず、本発明
における化学成分の限定理由について述べる。
【００１２】Ｃは強度上昇に寄与する元素であるが、
０．０５％未満では強度を確保することが困難であり、
０．２％を超えて多量に添加すると溶接性および靭性を
劣化させる。従って、Ｃの添加量は０．０５〜０．２％
の範囲に限定した。
０．０５％未満では強度を確保することが困難であり、
０．２％を超えて多量に添加すると溶接性および靭性を
劣化させる。従って、Ｃの添加量は０．０５〜０．２％
の範囲に限定した。
【００１３】Ｓｉは強度確保および脱酸のために必須の
元素であるが、０．３５％を超えると溶融亜鉛めっき面
の健全性および靭性を劣化させるので、添加量の上限を
０．３５％とする。
元素であるが、０．３５％を超えると溶融亜鉛めっき面
の健全性および靭性を劣化させるので、添加量の上限を
０．３５％とする。
【００１４】Ｍｎは強度確保、溶接性および靭性を確保
するために必須の元素であるが、２％を超えて多量に添
加すると、溶接性，靭性および耐溶融亜鉛めっき割れ性
を劣化させる。従って、添加量の上限を２％とする。
するために必須の元素であるが、２％を超えて多量に添
加すると、溶接性，靭性および耐溶融亜鉛めっき割れ性
を劣化させる。従って、添加量の上限を２％とする。
【００１５】ｓｏｌ．Ａｌは脱酸元素として添加される
Ａｌに由来するが、０．１％を超えて多量に添加する
と、経済的に不利であるばかりかＣ系介在物を多く生成
して表面傷の原因になるので、添加量の上限を０．１％
とする。
Ａｌに由来するが、０．１％を超えて多量に添加する
と、経済的に不利であるばかりかＣ系介在物を多く生成
して表面傷の原因になるので、添加量の上限を０．１％
とする。
【００１６】Ｓは鋼中に不可避不純物として含まれる元
素であり、非金属介在物を生成して靭性を劣化させ、異
方性を促進するので、極力低減することが好ましい。特
に、０．０１０％を超えて添加すると、靭性を大きく劣
化させるので、添加量の上限を０．０１０％とする。
素であり、非金属介在物を生成して靭性を劣化させ、異
方性を促進するので、極力低減することが好ましい。特
に、０．０１０％を超えて添加すると、靭性を大きく劣
化させるので、添加量の上限を０．０１０％とする。
【００１７】Ｂは耐溶融亜鉛めっき割れ性を劣化させる
高張力鋼板０．０００２％を超えて含有すると、その劣
化の程度が著しく大きくなる。従って、添加量の上限を
０．０００２％とする。
高張力鋼板０．０００２％を超えて含有すると、その劣
化の程度が著しく大きくなる。従って、添加量の上限を
０．０００２％とする。
【００１８】Ｃａは介在物の形態を制御して、微量で板
厚方向の靭性を改善する元素であるが、０．０００５％
未満ではその効果は少なく、０．０１％を超えて多量に
添加すると、鋼中の非金属介在物を増大させ、内部欠陥
の原因となるので、その範囲を０．０００５〜０．０１
％とする。尚、希土類元素は、本発明においてＣａと同
様の効果を発揮する元素であり、ＹやＬａ系列元素等を
Ｃａの代替元素として利用することも可能である。
厚方向の靭性を改善する元素であるが、０．０００５％
未満ではその効果は少なく、０．０１％を超えて多量に
添加すると、鋼中の非金属介在物を増大させ、内部欠陥
の原因となるので、その範囲を０．０００５〜０．０１
％とする。尚、希土類元素は、本発明においてＣａと同
様の効果を発揮する元素であり、ＹやＬａ系列元素等を
Ｃａの代替元素として利用することも可能である。
【００１９】さらに、溶接時の低温割れおよび大入熱溶
接における溶接熱影響部の靭性劣化を防止するために、
下式で規定される炭素当量Ｃｅｑを０．４０以下に制御
することが必要である。 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6
接における溶接熱影響部の靭性劣化を防止するために、
下式で規定される炭素当量Ｃｅｑを０．４０以下に制御
することが必要である。 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6
【００２０】本発明では、上記の成分組成の鋼片を用い
た上で、熱間圧延後に冷却して巻き取ることにより得ら
れる鋼板の、板厚の１／４深さでのミクロ組織におい
て、パーライト組織体積率（Ｐ）が６％以下かつベイナ
イト組織体積率（Ｂ）を１５％以下で、さらに２Ｐ＋Ｂ
＜２０％を満足する様な微細フェライト優先組織に制御
することにより、耐溶融亜鉛めっき割れ性に優れた高張
力鋼板を得ることができる。
た上で、熱間圧延後に冷却して巻き取ることにより得ら
れる鋼板の、板厚の１／４深さでのミクロ組織におい
て、パーライト組織体積率（Ｐ）が６％以下かつベイナ
イト組織体積率（Ｂ）を１５％以下で、さらに２Ｐ＋Ｂ
＜２０％を満足する様な微細フェライト優先組織に制御
することにより、耐溶融亜鉛めっき割れ性に優れた高張
力鋼板を得ることができる。
【００２１】また、必要に応じて、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉよりなる群から選択される１種以
上を含有することが、強度や靭性の向上という観点から
推奨される。各元素の添加量の範囲とその限定理由を、
以下に示す。
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉよりなる群から選択される１種以
上を含有することが、強度や靭性の向上という観点から
推奨される。各元素の添加量の範囲とその限定理由を、
以下に示す。
【００２２】Ｔｉは、溶接熱影響部のオーステナイト粒
の微細化およびフェライトの生成促進により、溶接継手
部の靭性向上に有効な元素である。但し、０．１％を超
えて多量に添加すると溶接性が劣化するので、添加量の
上限は０．１％とすることが好ましい。
の微細化およびフェライトの生成促進により、溶接継手
部の靭性向上に有効な元素である。但し、０．１％を超
えて多量に添加すると溶接性が劣化するので、添加量の
上限は０．１％とすることが好ましい。
【００２３】Ｎｂは、析出硬化による強度上昇および結
晶粒の微細化による靭性向上に有効な元素である。但
し、０．１％を超えて多量に添加すると、溶接継手部の
靭性を劣化するので、添加量の上限は０．１％とするこ
とが好ましい。
晶粒の微細化による靭性向上に有効な元素である。但
し、０．１％を超えて多量に添加すると、溶接継手部の
靭性を劣化するので、添加量の上限は０．１％とするこ
とが好ましい。
【００２４】Ｖは、析出硬化による強度上昇に有効な元
素であるが、０．１％を超えて過多に添加すると、溶接
性が劣化する。従って、Ｖを添加する場合には、０．１
％を上限とすることが望ましい。
素であるが、０．１％を超えて過多に添加すると、溶接
性が劣化する。従って、Ｖを添加する場合には、０．１
％を上限とすることが望ましい。
【００２５】Ｃｒ，Ｍｏは、いずれも強度の確保および
耐食性の向上に有効な元素であるが、０．５％を超えて
多量に添加すると、靭性および溶接性を劣化させる。従
って、添加量の上限は０．５％とすることが望ましい。
耐食性の向上に有効な元素であるが、０．５％を超えて
多量に添加すると、靭性および溶接性を劣化させる。従
って、添加量の上限は０．５％とすることが望ましい。
【００２６】Ｃｕは、固溶強化および析出硬化により強
度上昇に寄与する元素であり、しかも耐食性の向上に有
効な元素である。但し、１．０％を超えて過多に添加す
ると、熱間加工割れが発生しやすくなるので１．０％を
上限とすることが好ましい。
度上昇に寄与する元素であり、しかも耐食性の向上に有
効な元素である。但し、１．０％を超えて過多に添加す
ると、熱間加工割れが発生しやすくなるので１．０％を
上限とすることが好ましい。
【００２７】Ｎｉは、強度上昇および靭性向上に有効な
元素であるが、１．０％を超えて多量に添加しても、そ
の効果は飽和し、それ以上の添加は経済的に不利とな
る。従って、Ｎｉ添加量の上限は１．０％に設定するこ
とが望ましい。
元素であるが、１．０％を超えて多量に添加しても、そ
の効果は飽和し、それ以上の添加は経済的に不利とな
る。従って、Ｎｉ添加量の上限は１．０％に設定するこ
とが望ましい。
【００２８】尚、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｖ，Ｍｏを含有させる場
合においては、前記炭素当量Ｃｅｑは、溶接時の低温割
れおよび大入熱溶接における溶接熱影響部の靭性劣化を
防止するために、下式で規定される炭素当量Ｃｅｑを
０．４０以下に限定することが必要である。 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Ni/40+V/14+Mo/4
合においては、前記炭素当量Ｃｅｑは、溶接時の低温割
れおよび大入熱溶接における溶接熱影響部の靭性劣化を
防止するために、下式で規定される炭素当量Ｃｅｑを
０．４０以下に限定することが必要である。 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Ni/40+V/14+Mo/4
【００２９】次に、製造条件に関する範囲の限定理由に
ついて述べる。鋼片の圧延終了温度を７４０〜８８０℃
とすることにより、オーステナイト粒は十分に微細化し
て、微細なフェライト組織が得られる。７４０℃未満に
なると圧延抵抗が著しく増大するので好ましくなく、一
方８８０℃を超えると、オーステナイト粒が十分に微細
化されず、微細なフェライト粒が得られない。従って、
圧延終了温度は７４０〜８８０℃の範囲とする。
ついて述べる。鋼片の圧延終了温度を７４０〜８８０℃
とすることにより、オーステナイト粒は十分に微細化し
て、微細なフェライト組織が得られる。７４０℃未満に
なると圧延抵抗が著しく増大するので好ましくなく、一
方８８０℃を超えると、オーステナイト粒が十分に微細
化されず、微細なフェライト粒が得られない。従って、
圧延終了温度は７４０〜８８０℃の範囲とする。
【００３０】圧延終了後、直ちに平均冷却速度３０℃／
ｓ以上で４００〜６００℃まで冷却することが必要であ
る。平均冷却速度が３０℃／ｓ以上の場合には、微細か
つ針状のフェライトを主体とした組織となり、優れた耐
めっき割れ性が得られる。３０℃／ｓ未満であると、微
細かつ針状のフェライト組織が得られず、耐めっき割れ
性を阻害するパーライト体積率が増加する。
ｓ以上で４００〜６００℃まで冷却することが必要であ
る。平均冷却速度が３０℃／ｓ以上の場合には、微細か
つ針状のフェライトを主体とした組織となり、優れた耐
めっき割れ性が得られる。３０℃／ｓ未満であると、微
細かつ針状のフェライト組織が得られず、耐めっき割れ
性を阻害するパーライト体積率が増加する。
【００３１】巻取温度が４００℃未満になると、低温変
態生成物である島状マルテンサイトが形成され、低温靭
性を低下させる。一方、巻取温度が６００℃を超えると
パーライト体積率が増加すると共に所定の強度が確保で
きない。従って、巻取温度は４００〜６００℃の範囲と
する。
態生成物である島状マルテンサイトが形成され、低温靭
性を低下させる。一方、巻取温度が６００℃を超えると
パーライト体積率が増加すると共に所定の強度が確保で
きない。従って、巻取温度は４００〜６００℃の範囲と
する。
【００３２】本願発明では、この様に製造条件を限定す
ることにより、即ち、前記の成分組成を満足する鋼片
を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０〜８８０℃
の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ以上の平均
冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度範囲で巻き
取るという製造条件を採用することにより、板厚の１／
４深さでのミクロ組織において、パーライト組織体積率
（Ｐ）が６％以下かつベイナイト組織体積率（Ｂ）を１
５％以下で、さらに２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足して、微細
且つ針状のフェライトを主体とする組織からなる高張力
鋼板を製造でき、優れた耐めっき割れ性を得ることがで
きるものである。
ることにより、即ち、前記の成分組成を満足する鋼片
を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７４０〜８８０℃
の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃／ｓ以上の平均
冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の温度範囲で巻き
取るという製造条件を採用することにより、板厚の１／
４深さでのミクロ組織において、パーライト組織体積率
（Ｐ）が６％以下かつベイナイト組織体積率（Ｂ）を１
５％以下で、さらに２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足して、微細
且つ針状のフェライトを主体とする組織からなる高張力
鋼板を製造でき、優れた耐めっき割れ性を得ることがで
きるものである。
【００３３】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００３４】
【実施例】表１に示した成分の鋼を溶製し、１２５０℃
に加熱後、制御圧延により板厚１２ｍｍに仕上げた。こ
れらの鋼板から試験片を採取し、常温引張試験、シャル
ピー衝撃試験、溶融亜鉛めっき割れ試験を行なった。表
２に引張強度，破面遷移温度，耐めっき割れ性を示す。
に加熱後、制御圧延により板厚１２ｍｍに仕上げた。こ
れらの鋼板から試験片を採取し、常温引張試験、シャル
ピー衝撃試験、溶融亜鉛めっき割れ試験を行なった。表
２に引張強度，破面遷移温度，耐めっき割れ性を示す。
【００３５】図１に溶融亜鉛めっき割れ試験に用いた試
験片を示す。本試験は拘束ビード３により試験ビード止
端部２に応力を付与した後、同試験片を溶融亜鉛めっき
浴中に浸漬し、試験ビード止端部２における割れの発生
の有無により、耐めっき割れ性の評価を行うものであ
る。
験片を示す。本試験は拘束ビード３により試験ビード止
端部２に応力を付与した後、同試験片を溶融亜鉛めっき
浴中に浸漬し、試験ビード止端部２における割れの発生
の有無により、耐めっき割れ性の評価を行うものであ
る。
【００３６】なお、試験ビードの溶接条件は棒径４ｍ
ｍ、電流１７０Ａ、電圧２４Ｖ、溶接速度１５０ｍｍ／
分であり、拘束ビードの溶接条件は棒径５ｍｍ，電流２
２０Ａ，電圧２６Ｖ，溶接速度１５０ｍｍ／分であっ
た。
ｍ、電流１７０Ａ、電圧２４Ｖ、溶接速度１５０ｍｍ／
分であり、拘束ビードの溶接条件は棒径５ｍｍ，電流２
２０Ａ，電圧２６Ｖ，溶接速度１５０ｍｍ／分であっ
た。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】Ｎｏ．１〜１０は、微細かつ針状のフェラ
イトを主体とする組織からなる本発明例であり、引張強
度が高いと共に、めっき割れも発生せず、優れた耐めっ
き割れ性を発揮した。一方、Ｎｏ．１１〜１７は、本発
明に係る条件の１つ以上を満足しない比較例であり、め
っき割れが発生した。尚、Ｎｏ．１６は、Ｓ含有量が多
過ぎる場合の比較例であり、めっき割れの発生はなかっ
たが、破面遷移温度が高く低温靭性に乏しいことが分か
る。
イトを主体とする組織からなる本発明例であり、引張強
度が高いと共に、めっき割れも発生せず、優れた耐めっ
き割れ性を発揮した。一方、Ｎｏ．１１〜１７は、本発
明に係る条件の１つ以上を満足しない比較例であり、め
っき割れが発生した。尚、Ｎｏ．１６は、Ｓ含有量が多
過ぎる場合の比較例であり、めっき割れの発生はなかっ
たが、破面遷移温度が高く低温靭性に乏しいことが分か
る。
【００４０】尚、図２は、表２の結果から、パーライト
体積率（Ｐ）及びベイナイト体積率（Ｂ）と、めっき割
れの発生の有無の関係をグラフ化したものである。図２
から明らかな様に、パーライト体積率（Ｐ）が６％以下
でかつベイナイト体積率（Ｂ）が１５％でさらに２Ｐ＋
Ｂ＜２０％の範囲でめっき割れが発生していないことが
確認できた。
体積率（Ｐ）及びベイナイト体積率（Ｂ）と、めっき割
れの発生の有無の関係をグラフ化したものである。図２
から明らかな様に、パーライト体積率（Ｐ）が６％以下
でかつベイナイト体積率（Ｂ）が１５％でさらに２Ｐ＋
Ｂ＜２０％の範囲でめっき割れが発生していないことが
確認できた。
【００４１】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板及びその製造方
法が提供できることとなった。
で、耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板及びその製造方
法が提供できることとなった。
【図１】溶融亜鉛めっき割れに用いた試験片の説明図で
ある。
ある。
【図２】鋼板のミクロ組織体積率と溶融亜鉛めっき割れ
発生の有無の関係を示すグラフである。
発生の有無の関係を示すグラフである。
１ 試験板 ２ 試験ビード ３ 拘束ビード
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０５〜０．２重量％（以下、単
に％と言う），Ｓｉ：０．３５％以下，Ｍｎ：２％以
下，ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下，Ｓ ：０．０１０％
以下，Ｂ ：０．０００２％以下，残部：Ｆｅおよび不
可避的不純物よりなり、なおかつ下式で与えられる炭素
当量 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6 の値が０．４０％以下であると共に、微細且つ針状のフ
ェライトを主体とする組織からなり、パーライト組織体
積率（Ｐ）が６％以下で、ベイナイト組織体積率（Ｂ）
が１５％以下であり、且つ２Ｐ＋Ｂ＜２０％を満足する
ことを特徴とする耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項２】 さらにＣａ：０．０００５〜０．０１％
を含有する請求項１に記載の高張力鋼板。 - 【請求項３】 さらにＴｉ：０．１％以下，Ｎｂ：０．
１％以下，Ｖ ：０．１％以下，Ｃｒ：０．５％以下，
Ｍｏ：０．５％以下，Ｃｕ：１．０％以下，Ｎｉ：１．
０％以下，よりなる群から選択される１種以上を含有す
ると共に、下式で与えられる炭素当量 Ｃｅｑ＝C+Si/24+Mn/6+Cr/5+Ni/40+V/14+Mo/4 の値が０．４０％以下である請求項１または２に記載の
高張力鋼板。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の成分組
成からなる鋼片を、１１５０〜１３００℃に加熱し、７
４０〜８８０℃の温度範囲で圧延を終了した後、３０℃
／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し、４００〜６００℃の
温度範囲で巻き取ることを特徴とする高張力鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24331095A JPH0987802A (ja) | 1995-09-21 | 1995-09-21 | 耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24331095A JPH0987802A (ja) | 1995-09-21 | 1995-09-21 | 耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987802A true JPH0987802A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17101938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24331095A Pending JPH0987802A (ja) | 1995-09-21 | 1995-09-21 | 耐めっき割れ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987802A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013177682A (ja) * | 2012-02-08 | 2013-09-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐溶融亜鉛腐食性および耐亜鉛割れ性に優れた溶融亜鉛浴設備用鋼板とその製造方法 |
| JP2019504200A (ja) * | 2015-12-23 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 応力腐食割れ抵抗性及び低温靭性に優れた低降伏比高強度鋼材及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-09-21 JP JP24331095A patent/JPH0987802A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013177682A (ja) * | 2012-02-08 | 2013-09-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐溶融亜鉛腐食性および耐亜鉛割れ性に優れた溶融亜鉛浴設備用鋼板とその製造方法 |
| JP2017122280A (ja) * | 2012-02-08 | 2017-07-13 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融亜鉛浴設備 |
| JP2019504200A (ja) * | 2015-12-23 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 応力腐食割れ抵抗性及び低温靭性に優れた低降伏比高強度鋼材及びその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021029 |