JPH0995727A - スラグの改質方法 - Google Patents
スラグの改質方法Info
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- JPH0995727A JPH0995727A JP27509595A JP27509595A JPH0995727A JP H0995727 A JPH0995727 A JP H0995727A JP 27509595 A JP27509595 A JP 27509595A JP 27509595 A JP27509595 A JP 27509595A JP H0995727 A JPH0995727 A JP H0995727A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高清浄度鋼を得るためのスラグ改質を実施し
て含Ｎ鋼を製造するに際して、工業的に入手容易な産業
廃棄物を使用して、広範囲なスラグ組成制御を行いつ
つ、同時に溶鋼の加窒を達成する安価で、かつ高効率な
スラグ改質方法を提供する。 【解決手段】 溶鋼取鍋にてスラグ改質を実施して含Ｎ
鋼を製造するに際して、アルミニウムの精錬段階で発生
する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 およびＡｌＮをその主な成分
とする物質いわゆる産業廃棄物を、下記（１）式で規定
される添加量の範囲で、出鋼中の取鍋内溶鋼に脱酸材を
添加した後に添加することを特徴とするスラグの改質方
法。 １．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ〔Ｎ〕／（全出鋼
量） 但し、 Ｔ〔Ｎ〕：添加する産業廃棄物が含有する全窒素濃度
（％） （産業廃棄物の添加量）の単位はｋｇ、（全出鋼量）の
単位はｔである。
て含Ｎ鋼を製造するに際して、工業的に入手容易な産業
廃棄物を使用して、広範囲なスラグ組成制御を行いつ
つ、同時に溶鋼の加窒を達成する安価で、かつ高効率な
スラグ改質方法を提供する。 【解決手段】 溶鋼取鍋にてスラグ改質を実施して含Ｎ
鋼を製造するに際して、アルミニウムの精錬段階で発生
する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 およびＡｌＮをその主な成分
とする物質いわゆる産業廃棄物を、下記（１）式で規定
される添加量の範囲で、出鋼中の取鍋内溶鋼に脱酸材を
添加した後に添加することを特徴とするスラグの改質方
法。 １．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ〔Ｎ〕／（全出鋼
量） 但し、 Ｔ〔Ｎ〕：添加する産業廃棄物が含有する全窒素濃度
（％） （産業廃棄物の添加量）の単位はｋｇ、（全出鋼量）の
単位はｔである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高清浄度鋼を得る
ためのスラグの改質方法に関するものであり、特に産業
廃棄物を利用して含Ｎ鋼の製造コストを低減する方法に
関するものである。
ためのスラグの改質方法に関するものであり、特に産業
廃棄物を利用して含Ｎ鋼の製造コストを低減する方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】構造用鋼の成分設計では、浸炭処理時の
歪制御、析出物による強度増大等を目的に、積極的にＮ
を含有させることが一般的である。また機械部品等で動
的応力を前提とした用途で使用される場合は、非金属介
在物の存在が部品の耐久性を悪化させるため、鋼材に高
い清浄度が要求される。このような鋼材の製造に際して
は、取鍋精錬法（ＬＦ法）が採用されてきた。これは加
熱・攪拌機能を持つ設備にて、造滓材やスラグ還元材を
添加しスラグ組成制御を行うことで介在物のスラグへの
吸収分離を行い、また攪拌ガス等で窒素ガスを使用する
ことで同時に加窒処理を行うこともできる。そのため当
該の鋼材の製造には適した手段であるが、専用の設備が
必要でまた耐火物、電極、電力等のコストが高くなる点
が課題であった。
歪制御、析出物による強度増大等を目的に、積極的にＮ
を含有させることが一般的である。また機械部品等で動
的応力を前提とした用途で使用される場合は、非金属介
在物の存在が部品の耐久性を悪化させるため、鋼材に高
い清浄度が要求される。このような鋼材の製造に際して
は、取鍋精錬法（ＬＦ法）が採用されてきた。これは加
熱・攪拌機能を持つ設備にて、造滓材やスラグ還元材を
添加しスラグ組成制御を行うことで介在物のスラグへの
吸収分離を行い、また攪拌ガス等で窒素ガスを使用する
ことで同時に加窒処理を行うこともできる。そのため当
該の鋼材の製造には適した手段であるが、専用の設備が
必要でまた耐火物、電極、電力等のコストが高くなる点
が課題であった。
【０００３】高清浄度鋼を得るための目的に限定すれ
ば、製鋼炉から取鍋への出鋼作業の段階で造滓材やスラ
グ還元材を添加し、スラグ組成を制御する方法（特開平
６−３３０１３８・特公平２−１９１６８）も広く行わ
れているが、さらにＮを添加する必要がある場合にはそ
の制御に課題が残る。溶鋼中のＮ成分調整はＲＨ真空脱
ガス設備にて行われる。この場合、環流ガスにＮを用い
ることで加窒処理を行うが、処理負荷を軽減するためＮ
制御幅を特に加窒幅を最小限にとどめるよう、真空脱ガ
ス処理以前の工程で充分に鋼中のＮ含有率を高めておく
ことが一般的である。
ば、製鋼炉から取鍋への出鋼作業の段階で造滓材やスラ
グ還元材を添加し、スラグ組成を制御する方法（特開平
６−３３０１３８・特公平２−１９１６８）も広く行わ
れているが、さらにＮを添加する必要がある場合にはそ
の制御に課題が残る。溶鋼中のＮ成分調整はＲＨ真空脱
ガス設備にて行われる。この場合、環流ガスにＮを用い
ることで加窒処理を行うが、処理負荷を軽減するためＮ
制御幅を特に加窒幅を最小限にとどめるよう、真空脱ガ
ス処理以前の工程で充分に鋼中のＮ含有率を高めておく
ことが一般的である。
【０００４】ＬＦ法を用いない場合、真空脱ガス処理以
前の加窒方法としては、出鋼時に石灰窒素または窒化マ
ンガンを添加する。これら窒素含有物質は高価であり、
また歩留りが安定せず連鋳到着時間遅れ等の障害の原因
になっていた。上述したように、従来２次精錬工程でＬ
Ｆ処理の担ってきた溶鋼の清浄性の向上と、加窒処理を
より安価かつ簡便に実施する方法の発明は、当然期待さ
れていたものである。
前の加窒方法としては、出鋼時に石灰窒素または窒化マ
ンガンを添加する。これら窒素含有物質は高価であり、
また歩留りが安定せず連鋳到着時間遅れ等の障害の原因
になっていた。上述したように、従来２次精錬工程でＬ
Ｆ処理の担ってきた溶鋼の清浄性の向上と、加窒処理を
より安価かつ簡便に実施する方法の発明は、当然期待さ
れていたものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
状況を鑑みてなされたものであり、高清浄度鋼を得るた
めのスラグ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、
工業的に入手容易な産業廃棄物を使用して、広範囲なス
ラグ組成制御を行いつつ、同時に溶鋼の加窒を達成する
安価で、かつ高効率なスラグ改質方法を提供するもので
ある。
状況を鑑みてなされたものであり、高清浄度鋼を得るた
めのスラグ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、
工業的に入手容易な産業廃棄物を使用して、広範囲なス
ラグ組成制御を行いつつ、同時に溶鋼の加窒を達成する
安価で、かつ高効率なスラグ改質方法を提供するもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、溶鋼取鍋にて
スラグ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、アル
ミニウムの精錬段階で発生する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 お
よびＡｌＮをその主な成分とする物質いわゆる産業廃棄
物を、下記（１）式で規定される添加量の範囲で、出鋼
中の取鍋内溶鋼に脱酸材を添加した後に添加することを
特徴とするスラグの改質方法にある。 １．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ〔Ｎ〕／（全出鋼
量） 但し、 Ｔ〔Ｎ〕：添加する産業廃棄物が含有する全窒素濃度
（％） （産業廃棄物の添加量）の単位はｋｇ、（全出鋼量）の
単位はｔである。
スラグ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、アル
ミニウムの精錬段階で発生する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 お
よびＡｌＮをその主な成分とする物質いわゆる産業廃棄
物を、下記（１）式で規定される添加量の範囲で、出鋼
中の取鍋内溶鋼に脱酸材を添加した後に添加することを
特徴とするスラグの改質方法にある。 １．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ〔Ｎ〕／（全出鋼
量） 但し、 Ｔ〔Ｎ〕：添加する産業廃棄物が含有する全窒素濃度
（％） （産業廃棄物の添加量）の単位はｋｇ、（全出鋼量）の
単位はｔである。
【０００７】
【作用】本発明は上述の如く構成されるが、要は特許請
求の範囲で規定した物質中のＮを用いて、取鍋スラグ改
質においてスラグフォーミングを発生させ、これを制御
することにより取鍋スラグに選択的に攪拌動力を与え、
スラグ還元効率の向上と滓化促進を達成しつつ、産業廃
棄物中のＮを溶鋼中へ、安定した歩留りにて、残留させ
る方法である。
求の範囲で規定した物質中のＮを用いて、取鍋スラグ改
質においてスラグフォーミングを発生させ、これを制御
することにより取鍋スラグに選択的に攪拌動力を与え、
スラグ還元効率の向上と滓化促進を達成しつつ、産業廃
棄物中のＮを溶鋼中へ、安定した歩留りにて、残留させ
る方法である。
【０００８】以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、Ａｌ精錬段階で発生する産業廃棄物を加
窒材として利用するに際して、転炉精錬を行った全出鋼
量２８０ｔのチャージを対象に、当該の産業廃棄物（Ａ
ｌ：２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６
％）を出鋼中に添加し、そのときの吹止ＣとＲＨ処理前
の溶鋼中［Ｎ］値との関係についての調査を行った。
本発明者らは、Ａｌ精錬段階で発生する産業廃棄物を加
窒材として利用するに際して、転炉精錬を行った全出鋼
量２８０ｔのチャージを対象に、当該の産業廃棄物（Ａ
ｌ：２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６
％）を出鋼中に添加し、そのときの吹止ＣとＲＨ処理前
の溶鋼中［Ｎ］値との関係についての調査を行った。
【０００９】結果を図１に示す。図中の水準１および２
についてはそれぞれ、水準１は出鋼量６０ｔの時点でＡ
ｌ；７０ｋｇを添加した後に上記の産業廃棄物を４５０
ｋｇ添加した場合、水準２は出鋼量６０ｔの時点で同様
の産業廃棄物を４５０ｋｇ添加した後にＡｌ；７０ｋｇ
を添加した場合である。図１に示した如く、Ａｌを添加
した後に上記の産業廃棄物を添加した場合に、ＲＨ処理
前［Ｎ］の値が高いことがわかる。すなわち、当該の産
業廃棄物を加窒材として使用する場合、脱酸材を添加し
た後に当該の産業廃棄物を添加すれば良いことが判明し
た。
についてはそれぞれ、水準１は出鋼量６０ｔの時点でＡ
ｌ；７０ｋｇを添加した後に上記の産業廃棄物を４５０
ｋｇ添加した場合、水準２は出鋼量６０ｔの時点で同様
の産業廃棄物を４５０ｋｇ添加した後にＡｌ；７０ｋｇ
を添加した場合である。図１に示した如く、Ａｌを添加
した後に上記の産業廃棄物を添加した場合に、ＲＨ処理
前［Ｎ］の値が高いことがわかる。すなわち、当該の産
業廃棄物を加窒材として使用する場合、脱酸材を添加し
た後に当該の産業廃棄物を添加すれば良いことが判明し
た。
【００１０】次に上述のＮの溶鋼中の挙動について説明
する。本発明者らの調査によればＡｌ精錬段階で発生す
る産業廃棄物中のＮはその殆どがＡｌＮであった。その
ため金属Ａｌ粒やＡｌ2 Ｏ3 粒の表面近傍に存在するＡ
ｌＮは溶鋼中で熱分解し、Ａｌ原子とＮ原子を生成す
る。この時の局所的な反応速度は、脱酸溶鋼中ではＡｌ
の酸化反応を伴わないため、Ａｌ原子とＮ原子の拡散速
度支配となる。この結果、局所的なＮ濃度の増加は制限
され、Ｎ2 ガスとして溶鋼中を浮上分離する確率は低下
し、溶鋼中へのＮ歩留りが増加する。以上のように本発
明者らは当該物質の物性を詳細に調査し、溶鋼中での溶
解機構を解明することにより、加窒材としての使用方法
を確立しえたのである。
する。本発明者らの調査によればＡｌ精錬段階で発生す
る産業廃棄物中のＮはその殆どがＡｌＮであった。その
ため金属Ａｌ粒やＡｌ2 Ｏ3 粒の表面近傍に存在するＡ
ｌＮは溶鋼中で熱分解し、Ａｌ原子とＮ原子を生成す
る。この時の局所的な反応速度は、脱酸溶鋼中ではＡｌ
の酸化反応を伴わないため、Ａｌ原子とＮ原子の拡散速
度支配となる。この結果、局所的なＮ濃度の増加は制限
され、Ｎ2 ガスとして溶鋼中を浮上分離する確率は低下
し、溶鋼中へのＮ歩留りが増加する。以上のように本発
明者らは当該物質の物性を詳細に調査し、溶鋼中での溶
解機構を解明することにより、加窒材としての使用方法
を確立しえたのである。
【００１１】さらに本発明者らは当該物質が含有するＮ
を利用したスラグ改質方法の開発を行った。出鋼前Ｃ：
０．１５〜０．２０％、出鋼量２８０ｔのチャージにつ
いて、当該の産業廃棄物の添加量とＲＨ処理前スラグ中
（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係を調査した。この時のス
ラグ改質の処理手順については図２に示した如く行い、
出鋼時のＡｌ添加は、ＲＨ処理前［Ａｌ］値が０．０３
０〜０．０５０％になるように調整した。各水準は、使
用した産業廃棄物の成分に対応し、水準１はＡｌ：３５
％，Ａｌ2 Ｏ3 ：４５％，Ｔ［Ｎ］：２．１％のもの
を、水準２はＡｌ：２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ
［Ｎ］：３．６％のものを、水準３はＡｌ：１２％，Ａ
ｌ2 Ｏ3 ：６７％，Ｔ［Ｎ］：５．１％のものをそれぞ
れ使用した。
を利用したスラグ改質方法の開発を行った。出鋼前Ｃ：
０．１５〜０．２０％、出鋼量２８０ｔのチャージにつ
いて、当該の産業廃棄物の添加量とＲＨ処理前スラグ中
（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係を調査した。この時のス
ラグ改質の処理手順については図２に示した如く行い、
出鋼時のＡｌ添加は、ＲＨ処理前［Ａｌ］値が０．０３
０〜０．０５０％になるように調整した。各水準は、使
用した産業廃棄物の成分に対応し、水準１はＡｌ：３５
％，Ａｌ2 Ｏ3 ：４５％，Ｔ［Ｎ］：２．１％のもの
を、水準２はＡｌ：２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ
［Ｎ］：３．６％のものを、水準３はＡｌ：１２％，Ａ
ｌ2 Ｏ3 ：６７％，Ｔ［Ｎ］：５．１％のものをそれぞ
れ使用した。
【００１２】結果を図３に示す。図３に示した如く、
１．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ［Ｎ］／（全出鋼
量）の範囲の添加量で当該の産業廃棄物を添加した場合
には、いづれの水準においても、ＲＨ処理前のスラグ中
（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）≦１．５％であり、スラグ改質
が効率良く行われることを確認した。
１．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ［Ｎ］／（全出鋼
量）の範囲の添加量で当該の産業廃棄物を添加した場合
には、いづれの水準においても、ＲＨ処理前のスラグ中
（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）≦１．５％であり、スラグ改質
が効率良く行われることを確認した。
【００１３】スラグ改質におけるＮの作用について以下
に説明する。当該物質が含有したＡｌＮの一部、特にＡ
ｌ2 Ｏ3 粒中に包含されたものは、スラグ面に到達しス
ラグ中で分解する。この時、ＡｌＮはスラグ中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ等と接触することによりＡｌ2 Ｏ3 とＮ原子
とを生成する。この反応は発熱反応であり滓化反応を促
進する。また生成したＮ原子は、スラグ層内にＮ2 ガス
気泡を生成しスラグ層内の内部攪拌の増大、およびスラ
グ層の体積膨張等の物理現象を引き起こす。従って、ス
ラグ上に添加したスラグ改質材は速やかに浸潤し、効率
良くスラグ中の低級酸化物を還元できる。以上の結果よ
り、当該物質の含有するＮを利用してスラグ改質を高効
率に行うための下限値を規定した。
に説明する。当該物質が含有したＡｌＮの一部、特にＡ
ｌ2 Ｏ3 粒中に包含されたものは、スラグ面に到達しス
ラグ中で分解する。この時、ＡｌＮはスラグ中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ等と接触することによりＡｌ2 Ｏ3 とＮ原子
とを生成する。この反応は発熱反応であり滓化反応を促
進する。また生成したＮ原子は、スラグ層内にＮ2 ガス
気泡を生成しスラグ層内の内部攪拌の増大、およびスラ
グ層の体積膨張等の物理現象を引き起こす。従って、ス
ラグ上に添加したスラグ改質材は速やかに浸潤し、効率
良くスラグ中の低級酸化物を還元できる。以上の結果よ
り、当該物質の含有するＮを利用してスラグ改質を高効
率に行うための下限値を規定した。
【００１４】また添加量の上限値については、目標とす
る［Ｎ］範囲で任意に設定することが可能であるが、添
加時の温度降下や発生するスラグ量による二次精錬段階
での設備制約を考慮した場合、全溶鋼量に対する添加量
は１０ｋｇ／ｔ以下に設定するのが通常である。なお、
アルミニウムの精錬過程で発生するいわゆるアルミドロ
スは、その精錬工程段階で異なるＡｌ含有率の物が発生
するが、金属Ａｌの含有率が高い物については再精錬を
行って金属Ａｌの回収が実施されるため、産業廃棄物と
しては、金属Ａｌ含有率：５〜５０（重量％）、Ａｌ2
Ｏ3 含有率：２０〜７０（重量％）、ＡｌＮ含有率：５
〜２０（重量％）の物が発生し、また金属Ａｌ含有率の
低下に伴いＡｌ2 Ｏ3 やＡｌＮの含有率が増加する。
る［Ｎ］範囲で任意に設定することが可能であるが、添
加時の温度降下や発生するスラグ量による二次精錬段階
での設備制約を考慮した場合、全溶鋼量に対する添加量
は１０ｋｇ／ｔ以下に設定するのが通常である。なお、
アルミニウムの精錬過程で発生するいわゆるアルミドロ
スは、その精錬工程段階で異なるＡｌ含有率の物が発生
するが、金属Ａｌの含有率が高い物については再精錬を
行って金属Ａｌの回収が実施されるため、産業廃棄物と
しては、金属Ａｌ含有率：５〜５０（重量％）、Ａｌ2
Ｏ3 含有率：２０〜７０（重量％）、ＡｌＮ含有率：５
〜２０（重量％）の物が発生し、また金属Ａｌ含有率の
低下に伴いＡｌ2 Ｏ3 やＡｌＮの含有率が増加する。
【００１５】本発明の実施に際しては以下の理由によ
り、金属Ａｌ含有率：２０〜４０（重量％）、Ａｌ2 Ｏ
3 含有率：２５〜５０（重量％）のものの使用を推奨す
る。金属Ａｌ含有率が高い場合、あるいはＡｌ2 Ｏ3 含
有率が低い場合、当該物質は速やかに溶解するため、Ａ
ｌＮの分解は溶鋼中で進行する比率が高まり、スラグ攪
拌力が低下する場合がある。このため、本発明を単独で
利用し、他のスラグ攪拌手段を併用しない場合において
は、上記範囲を推奨する。金属Ａｌ含有率が高い場合、
あるいはＡｌ2 Ｏ3 含有率が低い場合、当該物質は粉体
の比率が高くなり、添加条件によっては作業環境や添加
歩留りが悪化する場合がある。このため、集塵条件等に
よっては上記範囲を推奨する。
り、金属Ａｌ含有率：２０〜４０（重量％）、Ａｌ2 Ｏ
3 含有率：２５〜５０（重量％）のものの使用を推奨す
る。金属Ａｌ含有率が高い場合、あるいはＡｌ2 Ｏ3 含
有率が低い場合、当該物質は速やかに溶解するため、Ａ
ｌＮの分解は溶鋼中で進行する比率が高まり、スラグ攪
拌力が低下する場合がある。このため、本発明を単独で
利用し、他のスラグ攪拌手段を併用しない場合において
は、上記範囲を推奨する。金属Ａｌ含有率が高い場合、
あるいはＡｌ2 Ｏ3 含有率が低い場合、当該物質は粉体
の比率が高くなり、添加条件によっては作業環境や添加
歩留りが悪化する場合がある。このため、集塵条件等に
よっては上記範囲を推奨する。
【００１６】本発明は、鋼中の［Ｎ］の目標値に応じて
は、その他の加窒手段を併用することも可能であり、ま
た出鋼後にスラグ上に添加するスラグ還元材の種類を何
ら限定するものではなく、少なくとも溶鋼取鍋にてスラ
グ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、アルミニ
ウムの精錬段階で発生する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 および
ＡｌＮをその主な成分とする物質いわゆる産業廃棄物
を、前述の（１）式で規定される添加量の範囲で、かつ
出鋼中の取鍋溶鋼に脱酸材を添加した後に添加する限り
において、上記課題を解決できる。
は、その他の加窒手段を併用することも可能であり、ま
た出鋼後にスラグ上に添加するスラグ還元材の種類を何
ら限定するものではなく、少なくとも溶鋼取鍋にてスラ
グ改質を実施して含Ｎ鋼を製造するに際して、アルミニ
ウムの精錬段階で発生する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 および
ＡｌＮをその主な成分とする物質いわゆる産業廃棄物
を、前述の（１）式で規定される添加量の範囲で、かつ
出鋼中の取鍋溶鋼に脱酸材を添加した後に添加する限り
において、上記課題を解決できる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の効果を従来法と対比して表１
に示す。例は全てＪＩＳ−ＳＣＭ４２０相当の鋼種であ
る。
に示す。例は全てＪＩＳ−ＳＣＭ４２０相当の鋼種であ
る。
【００１８】
【表１】
【００１９】発明例１は、転炉精錬を行った成分Ｃ：
０．１０％、温度１６９４℃の溶鋼２７０ｔの出鋼中
に、出鋼量６０ｔの時点でＡｌ；０．３ｋｇ／ｔ−Ｓを
添加した後、当該の産業廃棄物（Ａｌ：２４％，Ａｌ2
Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６％）を３．０ｋｇ／ｔ
−Ｓ，ＦｅＳｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＭｎ；８．
５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，Ｃ
ａＯ；４．０ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に続けて添加し、
出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ／ｔ−Ｓをスラ
グ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成分調整を行い連
続鋳造した場合である。表１に示したように、ＲＨ処理
前の［Ｎ］：７３ｐｐｍであり、またＲＨ処理前のスラ
グ中の酸素ポテンシアルも充分低下させることができ
た。連続鋳造後の鋳片の分析結果ではＴ［Ｏ］：９ｐｐ
ｍであった。
０．１０％、温度１６９４℃の溶鋼２７０ｔの出鋼中
に、出鋼量６０ｔの時点でＡｌ；０．３ｋｇ／ｔ−Ｓを
添加した後、当該の産業廃棄物（Ａｌ：２４％，Ａｌ2
Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６％）を３．０ｋｇ／ｔ
−Ｓ，ＦｅＳｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＭｎ；８．
５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，Ｃ
ａＯ；４．０ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に続けて添加し、
出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ／ｔ−Ｓをスラ
グ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成分調整を行い連
続鋳造した場合である。表１に示したように、ＲＨ処理
前の［Ｎ］：７３ｐｐｍであり、またＲＨ処理前のスラ
グ中の酸素ポテンシアルも充分低下させることができ
た。連続鋳造後の鋳片の分析結果ではＴ［Ｏ］：９ｐｐ
ｍであった。
【００２０】比較例１は、転炉精錬を行った成分Ｃ：
０．１０％、温度１６９１℃の溶鋼２７０ｔの出鋼中
に、出鋼量６０ｔの時点で、当該の産業廃棄物（Ａｌ：
２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６％）を
３．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＳｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，
ＦｅＭｎ；８．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋ
ｇ／ｔ−Ｓ，Ａｌ；０．３ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に続
けて添加し、出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ／
ｔ−Ｓをスラグ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成分
調整を行い連続鋳造した場合である。表１に示したよう
に、ＲＨ処理前の［Ｎ］：３６ｐｐｍであり、窒素の歩
留りが悪かった。
０．１０％、温度１６９１℃の溶鋼２７０ｔの出鋼中
に、出鋼量６０ｔの時点で、当該の産業廃棄物（Ａｌ：
２４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：５５％，Ｔ［Ｎ］：３．６％）を
３．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＳｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，
ＦｅＭｎ；８．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋ
ｇ／ｔ−Ｓ，Ａｌ；０．３ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に続
けて添加し、出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ／
ｔ−Ｓをスラグ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成分
調整を行い連続鋳造した場合である。表１に示したよう
に、ＲＨ処理前の［Ｎ］：３６ｐｐｍであり、窒素の歩
留りが悪かった。
【００２１】比較例２は、転炉精錬を行った成分Ｃ：
０．１０％、温度１６８８℃の溶鋼の出鋼中に、ＦｅＳ
ｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＭｎ；８．５ｋｇ／ｔ−
Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，Ａｌ；１．３ｋ
ｇ／ｔ−Ｓ，ＣａＯ；４．０ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に
続けて添加し、出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ
／ｔ−Ｓをスラグ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成
分調整を行い連続鋳造した場合である。表１に示したよ
うに、ＲＨ処理前の［Ｎ］：２４ｐｐｍで、またＲＨ処
理前のスラグ中の（Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の値が高かっ
た。連続鋳造後の鋳片の分析結果ではＴ［Ｏ］：２１ｐ
ｐｍであった。
０．１０％、温度１６８８℃の溶鋼の出鋼中に、ＦｅＳ
ｉ；１．５ｋｇ／ｔ−Ｓ，ＦｅＭｎ；８．５ｋｇ／ｔ−
Ｓ，ＦｅＣｒ；１４．０ｋｇ／ｔ−Ｓ，Ａｌ；１．３ｋ
ｇ／ｔ−Ｓ，ＣａＯ；４．０ｋｇ／ｔ−Ｓを記載の順に
続けて添加し、出鋼後のスラグ上にＡｌ；０．４５ｋｇ
／ｔ−Ｓをスラグ還元材として添加し、ＲＨ工程にて成
分調整を行い連続鋳造した場合である。表１に示したよ
うに、ＲＨ処理前の［Ｎ］：２４ｐｐｍで、またＲＨ処
理前のスラグ中の（Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の値が高かっ
た。連続鋳造後の鋳片の分析結果ではＴ［Ｏ］：２１ｐ
ｐｍであった。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、取
鍋スラグを選択的に攪拌でき、高効率なスラグ改質を行
って溶鋼の清浄性を向上すると共に、溶鋼の加窒コスト
の軽減が図れた。
鍋スラグを選択的に攪拌でき、高効率なスラグ改質を行
って溶鋼の清浄性を向上すると共に、溶鋼の加窒コスト
の軽減が図れた。
【図１】当該の産業廃棄物の添加条件とＲＨ処理前の溶
鋼中［Ｎ］値との関係を示す図
鋼中［Ｎ］値との関係を示す図
【図２】当該の産業廃棄物の添加量とＲＨ処理前スラグ
中（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係の調査におけるスラグ
改質の処理手順を示す図
中（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係の調査におけるスラグ
改質の処理手順を示す図
【図３】当該の産業廃棄物の添加量とＲＨ処理前スラグ
中（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係を示す図
中（％Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ）の関係を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菅原 得自 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 溶鋼取鍋にてスラグ改質を実施して含Ｎ
鋼を製造するに際して、アルミニウムの精錬段階で発生
する金属Ａｌ，Ａｌ2 Ｏ3 およびＡｌＮをその主な成分
とする物質いわゆる産業廃棄物を、下記（１）式で規定
される添加量の範囲で、出鋼中の取鍋内溶鋼に脱酸材を
添加した後に添加することを特徴とするスラグの改質方
法。 １．０≦（産業廃棄物の添加量）×Ｔ〔Ｎ〕／（全出鋼
量） 但し、 Ｔ〔Ｎ〕：添加する産業廃棄物が含有する全窒素濃度
（％） （産業廃棄物の添加量）の単位はｋｇ、（全出鋼量）の
単位はｔである。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27509595A JP3226769B2 (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | スラグの改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27509595A JP3226769B2 (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | スラグの改質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0995727A true JPH0995727A (ja) | 1997-04-08 |
| JP3226769B2 JP3226769B2 (ja) | 2001-11-05 |
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ID=17550714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27509595A Expired - Fee Related JP3226769B2 (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | スラグの改質方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3226769B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113584253A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-11-02 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种利用不锈钢除尘灰生产含铬高碳钢的方法 |
| CN114686638A (zh) * | 2022-04-12 | 2022-07-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制冶炼过程中n含量的方法 |
-
1995
- 1995-09-29 JP JP27509595A patent/JP3226769B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113584253A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-11-02 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种利用不锈钢除尘灰生产含铬高碳钢的方法 |
| CN113584253B (zh) * | 2021-06-21 | 2022-07-08 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种利用不锈钢除尘灰生产含铬高碳钢的方法 |
| CN114686638A (zh) * | 2022-04-12 | 2022-07-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制冶炼过程中n含量的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3226769B2 (ja) | 2001-11-05 |
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