JPH0999344A - 非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型 - Google Patents
非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型Info
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- JPH0999344A JPH0999344A JP7258723A JP25872395A JPH0999344A JP H0999344 A JPH0999344 A JP H0999344A JP 7258723 A JP7258723 A JP 7258723A JP 25872395 A JP25872395 A JP 25872395A JP H0999344 A JPH0999344 A JP H0999344A
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】コストが安く、管理が容易であり、かつ額縁組
織（チル層と粗大セル層を合わせた組織）の厚さを薄く
できる非鉄金属の圧延スラブ製造用の鋳造鋳型を提供す
ること。 【解決手段】低部が開放された矩形状水冷鋳型に上方よ
り溶融金属を注入し、前記鋳型低部より凝固金属を連続
的に取り出す半連続鋳造用金属製水冷鋳型において、前
記水冷鋳型を上段鋳型と下段鋳型の２段構造とし、前記
上段鋳型は溶融金属側の壁厚を充分に厚くすると共に上
段鋳型内の一次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型全
周の多数の流出口から外方に排出し、前記下段鋳型は凝
固金属側の壁厚を充分に薄くすると共に下段鋳型内の二
次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型下部内方全周か
ら凝固金属に放射冷却することを特徴とする非鉄金属ス
ラブの縦型半連続鋳造用鋳型。
織（チル層と粗大セル層を合わせた組織）の厚さを薄く
できる非鉄金属の圧延スラブ製造用の鋳造鋳型を提供す
ること。 【解決手段】低部が開放された矩形状水冷鋳型に上方よ
り溶融金属を注入し、前記鋳型低部より凝固金属を連続
的に取り出す半連続鋳造用金属製水冷鋳型において、前
記水冷鋳型を上段鋳型と下段鋳型の２段構造とし、前記
上段鋳型は溶融金属側の壁厚を充分に厚くすると共に上
段鋳型内の一次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型全
周の多数の流出口から外方に排出し、前記下段鋳型は凝
固金属側の壁厚を充分に薄くすると共に下段鋳型内の二
次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型下部内方全周か
ら凝固金属に放射冷却することを特徴とする非鉄金属ス
ラブの縦型半連続鋳造用鋳型。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非鉄金属特にアル
ミニウム及びアルミニウム合金の圧延用スラブ（角型鋳
塊）の縦型半連続鋳造において、その圧延用スラブの断
面外周部に発生する額縁組織（チル層と粗大セル層を合
わせた組織で、後述されている）の厚さを低減する鋳型
に関するものである。
ミニウム及びアルミニウム合金の圧延用スラブ（角型鋳
塊）の縦型半連続鋳造において、その圧延用スラブの断
面外周部に発生する額縁組織（チル層と粗大セル層を合
わせた組織で、後述されている）の厚さを低減する鋳型
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、非鉄金属例えばアルミニウム及び
アルミニウム合金の圧延用スラブの連続鋳造方式として
は、ＤＣ鋳造（ダイレクトチルキャステイング）が広く
行われている。このＤＣ鋳造は、図３に示す如く、底部
が開放された矩形状の銅系、アルミ系等の金属製水冷鋳
型３に、上方より溶融金属１を注入し、前記鋳型底部よ
り凝固金属２を連続的に取り出し、所定の長さの鋳塊を
得るもので半連続鋳造として知られている。このＤＣ鋳
造によって製造された圧延用の断面矩形状スラブは、上
下面を面削し熱間圧延に供される。
アルミニウム合金の圧延用スラブの連続鋳造方式として
は、ＤＣ鋳造（ダイレクトチルキャステイング）が広く
行われている。このＤＣ鋳造は、図３に示す如く、底部
が開放された矩形状の銅系、アルミ系等の金属製水冷鋳
型３に、上方より溶融金属１を注入し、前記鋳型底部よ
り凝固金属２を連続的に取り出し、所定の長さの鋳塊を
得るもので半連続鋳造として知られている。このＤＣ鋳
造によって製造された圧延用の断面矩形状スラブは、上
下面を面削し熱間圧延に供される。
【０００３】しかして、ＤＣ鋳造によって製造された断
面矩形状スラブの断面組織は、図４に示す如く、最外周
はチル層２１１で、次に粗大セル層（柱状晶）２１２が
あり、内部は均一で微細なセル層（粒状晶）２２となっ
ている。この最外周のチル層２１１と粗大セル層２１２
は、内部の組織と非常に異なり、板の表面欠陥、内部欠
陥となるため、圧延に供する前にスカルピングされる。
この最外周のチル層２１１と粗大セル層２１２を合わせ
た組織は、スラブの断面をエッチングしたとき、ちょう
ど額縁のようにみえるため、本明細書においては便宜的
に額縁組織２１という。前記ＤＣ鋳造方法の条件によっ
ては、この額縁組織２１の厚さは１５〜２０ｍｍに成長
する。
面矩形状スラブの断面組織は、図４に示す如く、最外周
はチル層２１１で、次に粗大セル層（柱状晶）２１２が
あり、内部は均一で微細なセル層（粒状晶）２２となっ
ている。この最外周のチル層２１１と粗大セル層２１２
は、内部の組織と非常に異なり、板の表面欠陥、内部欠
陥となるため、圧延に供する前にスカルピングされる。
この最外周のチル層２１１と粗大セル層２１２を合わせ
た組織は、スラブの断面をエッチングしたとき、ちょう
ど額縁のようにみえるため、本明細書においては便宜的
に額縁組織２１という。前記ＤＣ鋳造方法の条件によっ
ては、この額縁組織２１の厚さは１５〜２０ｍｍに成長
する。
【０００４】前述の如く、額縁組織２１は熱間圧延前に
面削除去されるが、この面削除去は造塊の歩留りを大き
く低下させる要因になっている。特に大型圧延用スラブ
（例えば厚さ５００ｍｍ×幅１８００ｍｍ×長さ１００
００ｍｍ）の場合はこの影響が大きい。従って、この額
縁組織２１の厚さをいかに薄くするかが、課題となって
いる。一方、図３の従来のＤＣ鋳造の改良として、ホッ
トトップ鋳造法（例えば特公昭５４ー４２８４７号公
報）、気体加圧鋳造法（例えば特開昭５４ー１３２４３
０号公報、特開昭６１ー３７３５２号公報）、電磁鋳造
法等があり、これらはいずれも前記額縁組織の厚さは比
較的薄くなるが、設備が複雑で管理が難しいという問題
がある。また電磁鋳造法は当初の設備費、ランニングコ
ストが高いという問題がある。
面削除去されるが、この面削除去は造塊の歩留りを大き
く低下させる要因になっている。特に大型圧延用スラブ
（例えば厚さ５００ｍｍ×幅１８００ｍｍ×長さ１００
００ｍｍ）の場合はこの影響が大きい。従って、この額
縁組織２１の厚さをいかに薄くするかが、課題となって
いる。一方、図３の従来のＤＣ鋳造の改良として、ホッ
トトップ鋳造法（例えば特公昭５４ー４２８４７号公
報）、気体加圧鋳造法（例えば特開昭５４ー１３２４３
０号公報、特開昭６１ー３７３５２号公報）、電磁鋳造
法等があり、これらはいずれも前記額縁組織の厚さは比
較的薄くなるが、設備が複雑で管理が難しいという問題
がある。また電磁鋳造法は当初の設備費、ランニングコ
ストが高いという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、コス
トが安く、管理が容易であり、かつ前記額縁組織の厚さ
を薄くできる非鉄金属の圧延スラブ製造用の鋳造鋳型を
提供することである。
トが安く、管理が容易であり、かつ前記額縁組織の厚さ
を薄くできる非鉄金属の圧延スラブ製造用の鋳造鋳型を
提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の請求項１の発明は、底部が解放された矩形状水冷鋳型
に上方より溶融金属を注入し、前記鋳型底部より凝固金
属を連続的に取り出す半連続鋳造用金属製水冷鋳型にお
いて、前記水冷鋳型を上段鋳型と下段鋳型の２段構造と
し、前記上段鋳型は溶融金属側の壁厚を充分に厚くする
と共に上段鋳型内の一次冷却水は鋳型短辺側から流入し
て鋳型全周の多数の流出口から外方に排出し、前記下段
鋳型は凝固金属側の壁厚を充分に薄くすると共に下段鋳
型内の二次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型下部内
方全周から凝固金属に放射冷却することを特徴とする非
鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項２
の発明は、前記金属がアルミニウム及びアルミニウム合
金であることを特徴とする請求項１に記載の非鉄金属ス
ラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項３の発明
は、前記上段鋳型は溶融金属側の壁厚を４０〜６０ｍｍ
とし、下段鋳型は凝固金属側の壁厚を５〜１０ｍｍとし
たことを特徴とする請求項１及び請求項２に記載の非鉄
金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項４の
発明は、前記二次冷却水を凝固金属に放射冷却する角度
を凝固金属面に対し、２０〜３０°とすることを特徴と
する請求項１、請求項２及び請求項３のいずれかに記載
の非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型である。
の請求項１の発明は、底部が解放された矩形状水冷鋳型
に上方より溶融金属を注入し、前記鋳型底部より凝固金
属を連続的に取り出す半連続鋳造用金属製水冷鋳型にお
いて、前記水冷鋳型を上段鋳型と下段鋳型の２段構造と
し、前記上段鋳型は溶融金属側の壁厚を充分に厚くする
と共に上段鋳型内の一次冷却水は鋳型短辺側から流入し
て鋳型全周の多数の流出口から外方に排出し、前記下段
鋳型は凝固金属側の壁厚を充分に薄くすると共に下段鋳
型内の二次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型下部内
方全周から凝固金属に放射冷却することを特徴とする非
鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項２
の発明は、前記金属がアルミニウム及びアルミニウム合
金であることを特徴とする請求項１に記載の非鉄金属ス
ラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項３の発明
は、前記上段鋳型は溶融金属側の壁厚を４０〜６０ｍｍ
とし、下段鋳型は凝固金属側の壁厚を５〜１０ｍｍとし
たことを特徴とする請求項１及び請求項２に記載の非鉄
金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型であり、請求項４の
発明は、前記二次冷却水を凝固金属に放射冷却する角度
を凝固金属面に対し、２０〜３０°とすることを特徴と
する請求項１、請求項２及び請求項３のいずれかに記載
の非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型である。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明に係る鋳型を図１、図２、
図４にもとずいて説明する。本発明は、図１、図２に示
すように、水冷鋳型３０を上段鋳型３１と下段鋳型３２
の２段構造とし、上段鋳型３１は徐冷鋳型であり下段鋳
型３２は急冷鋳型とするものである。なお、上段鋳型３
１と下段鋳型３２の間には、断熱材３３が介在されてい
る。上段鋳型３１は溶融金属側の壁厚３１ａを充分に厚
くし、冷却水は矩形状鋳型の短辺側３１ｃから流入し一
次冷却室３１ｂを通って矩形状鋳型の全周の多数の流出
口３１ｄから外方に排出する。また、下段鋳型３２は、
凝固金属側の壁厚３２ａを充分に薄くし、二次冷却水は
矩形状鋳型の短辺側（図示しない）から流入し二次冷却
室３２ｂを通って、鋳型下部内方全周の二次冷却水放射
ノズル３２ｃから放射３２ｄして凝固金属２を冷却す
る。
図４にもとずいて説明する。本発明は、図１、図２に示
すように、水冷鋳型３０を上段鋳型３１と下段鋳型３２
の２段構造とし、上段鋳型３１は徐冷鋳型であり下段鋳
型３２は急冷鋳型とするものである。なお、上段鋳型３
１と下段鋳型３２の間には、断熱材３３が介在されてい
る。上段鋳型３１は溶融金属側の壁厚３１ａを充分に厚
くし、冷却水は矩形状鋳型の短辺側３１ｃから流入し一
次冷却室３１ｂを通って矩形状鋳型の全周の多数の流出
口３１ｄから外方に排出する。また、下段鋳型３２は、
凝固金属側の壁厚３２ａを充分に薄くし、二次冷却水は
矩形状鋳型の短辺側（図示しない）から流入し二次冷却
室３２ｂを通って、鋳型下部内方全周の二次冷却水放射
ノズル３２ｃから放射３２ｄして凝固金属２を冷却す
る。
【０００８】上段鋳型３１の溶融金属側の壁厚３１ａを
充分に厚くするのは、溶融金属１を徐冷するためであ
り、また下段鋳型３２の凝固金属側の壁厚３２ａを充分
に薄くするのは凝固金属２を急冷してチル層２１１と粗
大セル層２１２からなる額縁組織２１、特に粗大セル層
（柱状晶）２１２の成長を抑えてその厚さを薄くするた
めである。本発明を、前記の如く構成とすることによ
り、エヤギャップ７の縦方向の長さを短くすることがで
き、額縁組織の厚さを薄くすることができる。
充分に厚くするのは、溶融金属１を徐冷するためであ
り、また下段鋳型３２の凝固金属側の壁厚３２ａを充分
に薄くするのは凝固金属２を急冷してチル層２１１と粗
大セル層２１２からなる額縁組織２１、特に粗大セル層
（柱状晶）２１２の成長を抑えてその厚さを薄くするた
めである。本発明を、前記の如く構成とすることによ
り、エヤギャップ７の縦方向の長さを短くすることがで
き、額縁組織の厚さを薄くすることができる。
【０００９】本発明の鋳型３０は、非鉄金属に好適であ
るが、特にアルミニウム及びアルミニウム合金の鋳造に
適している。また、本発明の鋳型３０において、アルミ
ニウム及びアルミニウム合金の場合、前記上段鋳型３１
は溶融金属側の壁厚を４０〜６０ｍｍとし、下段鋳型は
凝固金属側の壁厚を５〜１０ｍｍとするのが好ましい。
前記の下限未満でも上限を越えても徐冷若しくは急冷の
効果が適当でないからである。
るが、特にアルミニウム及びアルミニウム合金の鋳造に
適している。また、本発明の鋳型３０において、アルミ
ニウム及びアルミニウム合金の場合、前記上段鋳型３１
は溶融金属側の壁厚を４０〜６０ｍｍとし、下段鋳型は
凝固金属側の壁厚を５〜１０ｍｍとするのが好ましい。
前記の下限未満でも上限を越えても徐冷若しくは急冷の
効果が適当でないからである。
【００１０】更に、本発明の鋳型３０においては、下段
鋳型３２の二次冷却水を凝固金属に放射冷却３２ｄする
角度は凝固金属面２ａに対し、２０〜３０°とするのが
好ましい。この角度は、従来の図３の鋳型では１５°程
度であるが、これを２０〜３０°とすることにより、エ
ヤギャップ７の縦方向の長さを短くすることができ、額
縁組織の厚さを薄くすることができるためである。
鋳型３２の二次冷却水を凝固金属に放射冷却３２ｄする
角度は凝固金属面２ａに対し、２０〜３０°とするのが
好ましい。この角度は、従来の図３の鋳型では１５°程
度であるが、これを２０〜３０°とすることにより、エ
ヤギャップ７の縦方向の長さを短くすることができ、額
縁組織の厚さを薄くすることができるためである。
【００１１】
【実施例】以下本発明を、実施例にもとづいて説明す
る。図１に示す本発明に係る２段水冷鋳型３０を用い
て、Ａｌ合金５１８２（Ａｌー４．５ｗｔ％Ｍｇー０．
３ｗｔ％Ｍｎ合金）の溶湯を鋳型上部から供給し、厚さ
５００ｍｍ×幅１８２０ｍｍ×長さ１００００ｍｍの圧
延用スラブを鋳造した。この鋳型３０（全体の高さ１７
０ｍｍ、上段鋳型３１の高さ約１２０ｍｍ、下段鋳型の
高さ約５０ｍｍ）はアルミニウム合金製であり、上段鋳
型３１の溶湯金属側厚さ３１ａは７５ｍｍであり、一次
冷却水の水温は５０℃であった。また下段鋳型３２の凝
固金属側厚さ３２ａの厚さは８ｍｍ、二次冷却水の水温
は３０℃でり、二次冷却水の放射ノズル３２ｃの角度は
スラブの凝固外面２ａに対し２５°で、スラブの凝固外
面２ａを二次冷却水放射３２ｄで冷却した。なお、鋳型
に注湯する溶湯温度は、６９０℃で鋳造速度は５０ｍｍ
／ｍｉｎであった。この場合のヘッドの高さ（溶湯面か
ら鋳型最下部までの高さ）は７０ｍｍであった。前記の
如く鋳造して得た圧延用スラブの額縁組織（図４、２
１）の厚さは、１２ｍｍであった。
る。図１に示す本発明に係る２段水冷鋳型３０を用い
て、Ａｌ合金５１８２（Ａｌー４．５ｗｔ％Ｍｇー０．
３ｗｔ％Ｍｎ合金）の溶湯を鋳型上部から供給し、厚さ
５００ｍｍ×幅１８２０ｍｍ×長さ１００００ｍｍの圧
延用スラブを鋳造した。この鋳型３０（全体の高さ１７
０ｍｍ、上段鋳型３１の高さ約１２０ｍｍ、下段鋳型の
高さ約５０ｍｍ）はアルミニウム合金製であり、上段鋳
型３１の溶湯金属側厚さ３１ａは７５ｍｍであり、一次
冷却水の水温は５０℃であった。また下段鋳型３２の凝
固金属側厚さ３２ａの厚さは８ｍｍ、二次冷却水の水温
は３０℃でり、二次冷却水の放射ノズル３２ｃの角度は
スラブの凝固外面２ａに対し２５°で、スラブの凝固外
面２ａを二次冷却水放射３２ｄで冷却した。なお、鋳型
に注湯する溶湯温度は、６９０℃で鋳造速度は５０ｍｍ
／ｍｉｎであった。この場合のヘッドの高さ（溶湯面か
ら鋳型最下部までの高さ）は７０ｍｍであった。前記の
如く鋳造して得た圧延用スラブの額縁組織（図４、２
１）の厚さは、１２ｍｍであった。
【００１２】
【比較例】図３に示す従来の水冷鋳型３（全体の高さ１
７０ｍｍ）を用いて、前記実施例と同様にＡｌ合金５１
８２の溶湯を鋳型上部から供給し、厚さ５００ｍｍ×幅
１８２０ｍｍ×長さ１００００ｍｍの圧延用スラブを鋳
造した。この鋳型３（全体の高さ１７０ｍｍ）はアルミ
ニウム合金製であり、鋳型３の溶湯金属側厚さ３ａは２
０ｍｍであり、冷却水の水温は３０℃であった。また冷
却水の放射ノズル３ｃの角度はスラブの凝固外面２ａに
対し１５°で、スラブの凝固外面２ａを冷却水放射３ｄ
で冷却した。なお、鋳型に注湯する溶湯温度は、６９０
℃で鋳造速度は５０ｍｍ／ｍｉｎであった。この場合の
ヘッドの高さ（溶湯面から鋳型最下部までの高さ）は７
０ｍｍであった。前記の如く鋳造して得た圧延用スラブ
の額縁組織（図４、２１）の厚さは、１５ｍｍであっ
た。
７０ｍｍ）を用いて、前記実施例と同様にＡｌ合金５１
８２の溶湯を鋳型上部から供給し、厚さ５００ｍｍ×幅
１８２０ｍｍ×長さ１００００ｍｍの圧延用スラブを鋳
造した。この鋳型３（全体の高さ１７０ｍｍ）はアルミ
ニウム合金製であり、鋳型３の溶湯金属側厚さ３ａは２
０ｍｍであり、冷却水の水温は３０℃であった。また冷
却水の放射ノズル３ｃの角度はスラブの凝固外面２ａに
対し１５°で、スラブの凝固外面２ａを冷却水放射３ｄ
で冷却した。なお、鋳型に注湯する溶湯温度は、６９０
℃で鋳造速度は５０ｍｍ／ｍｉｎであった。この場合の
ヘッドの高さ（溶湯面から鋳型最下部までの高さ）は７
０ｍｍであった。前記の如く鋳造して得た圧延用スラブ
の額縁組織（図４、２１）の厚さは、１５ｍｍであっ
た。
【００１３】前記本発明の実施例及び比較例から明らか
な如く、本発明の鋳型を用いて製造した圧延用スラブの
額縁組織の厚さは１２ｍｍであり、従来の鋳型で製造し
たスラブの額縁組織の厚さより３ｍｍ薄くなっているこ
とがわかる。即ちスラブの面削深さが従来の１５ｍｍか
ら１２ｍｍとなり、スラブの面積（幅１８２０ｍｍ×長
さ１００００ｍｍの両面）から、使用出来るスラブの歩
留りの向上に大きく寄与するものである。
な如く、本発明の鋳型を用いて製造した圧延用スラブの
額縁組織の厚さは１２ｍｍであり、従来の鋳型で製造し
たスラブの額縁組織の厚さより３ｍｍ薄くなっているこ
とがわかる。即ちスラブの面削深さが従来の１５ｍｍか
ら１２ｍｍとなり、スラブの面積（幅１８２０ｍｍ×長
さ１００００ｍｍの両面）から、使用出来るスラブの歩
留りの向上に大きく寄与するものである。
【００１４】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明に係る非鉄金
属の圧延スラブの縦型半連続鋳造用鋳型は、そのコスト
が安く、管理が容易であり、かつ前記額縁組織の厚さを
薄くできるため圧延スラブの製造歩留りを著しく向上す
ることができ、工業的に顕著な効果を奏するものであ
る。
属の圧延スラブの縦型半連続鋳造用鋳型は、そのコスト
が安く、管理が容易であり、かつ前記額縁組織の厚さを
薄くできるため圧延スラブの製造歩留りを著しく向上す
ることができ、工業的に顕著な効果を奏するものであ
る。
【図１】本発明に係る鋳型の概略説明図で、図２の矢印
ＡーＡに沿う半裁断面図である。
ＡーＡに沿う半裁断面図である。
【図２】本発明に係る鋳型の平面図である。
【図３】従来のＤＣ鋳造での鋳型、鋳造スラブの関係を
示す概略説明図（断面図）である。
示す概略説明図（断面図）である。
【図４】圧延用スラブとその内部組織の関係を示す説明
図である。
図である。
【符号の説明】１ 溶湯金属２ 凝固金属 ２１ 額縁組織 ２１１ チル層 ２１２ 粗大セル層（柱状晶） ２２ 微細セル層（粒状晶） ２ａ スラブの凝固外面３ 水冷鋳型 ３ａ 溶湯金属側厚さ ３ｂ 水室 ３ｃ 水放射ノズル ３ｄ 放射冷却水 ７ エヤギャップ３０ ２段水冷鋳型 ３１ 上段鋳型 ３１ａ 溶湯金属側厚さ ３１ｂ 一次冷却水室 ３１ｃ 一次冷却水流入口 ３１ｄ 一次冷却水流出口 ３２ 下段鋳型 ３２ａ 凝固金属側厚さ ３２ｂ 二次冷却水室 ３２ｃ 二次冷却水放射ノズル ３２ｄ 二次冷却水放射 ３３ 断熱材
Claims (4)
- 【請求項１】底部が開放された矩形状水冷鋳型に上方よ
り溶融金属を注入し、前記鋳型底部より凝固金属を連続
的に取り出す半連続鋳造用金属製水冷鋳型において、前
記水冷鋳型を上段鋳型と下段鋳型の２段構造とし、前記
上段鋳型は溶融金属側の壁厚を充分に厚くすると共に上
段鋳型内の一次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型全
周の多数の流出口から外方に排出し、前記下段鋳型は凝
固金属側の壁厚を充分に薄くすると共に下段鋳型内の二
次冷却水は鋳型短辺側から流入して鋳型下部内方全周か
ら凝固金属に放射冷却することを特徴とする非鉄金属ス
ラブの縦型半連続鋳造用鋳型。 - 【請求項２】前記金属がアルミニウム及びアルミニウム
合金であることを特徴とする請求項１に記載の非鉄金属
スラブの縦型半連続鋳造用鋳型。 - 【請求項３】前記上段鋳型は溶融金属側の壁厚を４０〜
６０ｍｍとし、下段鋳型は凝固金属側の壁厚を５〜１０
ｍｍとしたことを特徴とする請求項１及び請求項２に記
載の非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型。 - 【請求項４】前記二次冷却水を凝固金属に放射冷却する
角度を凝固金属面に対し、２０〜３０°とすることを特
徴とする請求項１、請求項２及び請求項３のいずれかに
記載の非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7258723A JPH0999344A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7258723A JPH0999344A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 非鉄金属スラブの縦型半連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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-
1995
- 1995-10-05 JP JP7258723A patent/JPH0999344A/ja active Pending
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