JPH10102184A - 高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板 - Google Patents
高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板Info
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- JPH10102184A JPH10102184A JP8277199A JP27719996A JPH10102184A JP H10102184 A JPH10102184 A JP H10102184A JP 8277199 A JP8277199 A JP 8277199A JP 27719996 A JP27719996 A JP 27719996A JP H10102184 A JPH10102184 A JP H10102184A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の強度規格値を満足で
きる高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板を提供する
こと。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏを特
定した鋼で下記（１）式から得られる値（ＴＳ1）が
（３）式を満足させ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が
（４）式を満足させるために必要な引張強さ（ＴＳ2）
を（２）式で定義し、（１）式から得られる値（Ｔ
Ｓ1）が（２）式から得られる値（ＴＳ2）よりも大きい
電縫鋼管用熱延鋼板。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ
（％）／７｝＋１１５０×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ
（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ−４．３
３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）
……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
きる高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板を提供する
こと。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏを特
定した鋼で下記（１）式から得られる値（ＴＳ1）が
（３）式を満足させ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が
（４）式を満足させるために必要な引張強さ（ＴＳ2）
を（２）式で定義し、（１）式から得られる値（Ｔ
Ｓ1）が（２）式から得られる値（ＴＳ2）よりも大きい
電縫鋼管用熱延鋼板。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ
（％）／７｝＋１１５０×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ
（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ−４．３
３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）
……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度ラインパイ
プ用、特に、米国石油協会（ＡＰＩ）規格の５Ｌ−Ｘ８
０に規定のラインパイプ用電縫鋼管の素材として適した
熱延鋼板に関する。
プ用、特に、米国石油協会（ＡＰＩ）規格の５Ｌ−Ｘ８
０に規定のラインパイプ用電縫鋼管の素材として適した
熱延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ラインパイプは、輸送効率向上な
らびにポンプステーションの減少の観点から高圧輸送お
よび安全性の観点から高強度化の要求がますます高まり
つつある。このようなラインパイプ用の高強度電縫鋼管
としては、ＡＰＩ規格の５Ｌ−Ｘ６５〜８０が知られて
いるが、この内でも５Ｌ−Ｘ８０が特に需要が見込まれ
ている。ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０では、引張強さ（Ｔ
Ｓ）：６２０〜８２７Ｎ／ｍｍ2、降伏点（ＹＳ）：５
５１Ｎ／ｍｍ2以上と規定されている。
らびにポンプステーションの減少の観点から高圧輸送お
よび安全性の観点から高強度化の要求がますます高まり
つつある。このようなラインパイプ用の高強度電縫鋼管
としては、ＡＰＩ規格の５Ｌ−Ｘ６５〜８０が知られて
いるが、この内でも５Ｌ−Ｘ８０が特に需要が見込まれ
ている。ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０では、引張強さ（Ｔ
Ｓ）：６２０〜８２７Ｎ／ｍｍ2、降伏点（ＹＳ）：５
５１Ｎ／ｍｍ2以上と規定されている。
【０００３】従来、このような高強度ラインパイプ用の
電縫鋼管の素材としては、Ｔｉ−Ｎｂ系、Ｎｂ−Ｖ系を
主体とした析出強化型の高強度高靭性熱延鋼板が使用さ
れてきた。しかし、最近では、ラインパイプの破壊に対
する安全性確保の観点から、降伏比（降伏点（ＹＳ）／
引張強さ（ＴＳ））の上限をユーザー側から８５％以下
に規定される頻度が増加している。
電縫鋼管の素材としては、Ｔｉ−Ｎｂ系、Ｎｂ−Ｖ系を
主体とした析出強化型の高強度高靭性熱延鋼板が使用さ
れてきた。しかし、最近では、ラインパイプの破壊に対
する安全性確保の観点から、降伏比（降伏点（ＹＳ）／
引張強さ（ＴＳ））の上限をユーザー側から８５％以下
に規定される頻度が増加している。
【０００４】一般に熱延鋼板の低降伏比化には、Ｃ量の
増加が有効であるが、高靭性が要求されるラインパイプ
用の素材においては、Ｃ量の増加は母材部および電縫溶
接部共に靭性を劣化させるため、Ｃ量の増加により低降
伏比化を図ることはできない。また、Ｃ量の増加による
低降伏比化は、母材に要求される厳しい低温靭性を確保
する上からも好ましくないのが実情である。
増加が有効であるが、高靭性が要求されるラインパイプ
用の素材においては、Ｃ量の増加は母材部および電縫溶
接部共に靭性を劣化させるため、Ｃ量の増加により低降
伏比化を図ることはできない。また、Ｃ量の増加による
低降伏比化は、母材に要求される厳しい低温靭性を確保
する上からも好ましくないのが実情である。
【０００５】従来の高強度ラインパイプ用の電縫鋼管の
製造方法としては、Ｃ：０．４％以下、Ｓｉ：０．８％
以下、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ａｌ：０．０１〜０．
１０％、Ｎ：０．００３０％以下を含有すると共に、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０１〜０．１５％
のうちの１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる電縫鋼管（特開昭５８−１９４６２号公
報）、Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１５％を含有し、かつ、Ｖ：０．０
１〜０．２０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１００％のう
ちの１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる電縫鋼管（特開昭６３−２０６４２５号公
報）などが提案されている。
製造方法としては、Ｃ：０．４％以下、Ｓｉ：０．８％
以下、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ａｌ：０．０１〜０．
１０％、Ｎ：０．００３０％以下を含有すると共に、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０１〜０．１５％
のうちの１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる電縫鋼管（特開昭５８−１９４６２号公
報）、Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１５％を含有し、かつ、Ｖ：０．０
１〜０．２０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１００％のう
ちの１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる電縫鋼管（特開昭６３−２０６４２５号公
報）などが提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５８−１９
４６２号公報ならびに特開昭６３−２０６４２５号公報
に開示の方法は、各化学成分を個別に制限しただけであ
るため、ＡＰＩ規格の５Ｌ−Ｘ８０のように引張強さ
（ＴＳ）に上下限が規定されている場合、前記の成分範
囲内であっても、例えば、上限値または下限値に偏った
含有量であると、引張強さ（ＴＳ）の上下限を外れる可
能性がある。また、同じ製造条件であっても、パイプサ
イズ（肉厚、外径）が異なる場合は、成形加工度による
バウシンガー効果の影響によって、降伏点（ＹＳ）が肉
厚、外径の影響を受けて変動し、規格外れとなることも
ある。
４６２号公報ならびに特開昭６３−２０６４２５号公報
に開示の方法は、各化学成分を個別に制限しただけであ
るため、ＡＰＩ規格の５Ｌ−Ｘ８０のように引張強さ
（ＴＳ）に上下限が規定されている場合、前記の成分範
囲内であっても、例えば、上限値または下限値に偏った
含有量であると、引張強さ（ＴＳ）の上下限を外れる可
能性がある。また、同じ製造条件であっても、パイプサ
イズ（肉厚、外径）が異なる場合は、成形加工度による
バウシンガー効果の影響によって、降伏点（ＹＳ）が肉
厚、外径の影響を受けて変動し、規格外れとなることも
ある。
【０００７】本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解
消し、ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の強度規格値を満足できる
高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板を提供すること
にある。
消し、ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の強度規格値を満足できる
高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１の高強
度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板は、Ｃ：０．０４〜
０．０８％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．
２０〜１．７０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．０７０％、
Ｎｂ：０．０３０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜
０．５００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、１２００〜１３００℃に加熱して熱
間圧延を施したのち、４５０〜５６０℃で巻取り、下記
（１）式から得られる値（ＴＳ1）が（３）式を満足さ
せ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が（４）式を満足さ
せるに必要な引張強さ（ＴＳ2）を（２）式で定義し、
（１）式から得られる値（ＴＳ1）が（２）式から得ら
れる値（ＴＳ2）よりも大きくしている。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ− ４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板は、Ｃ：０．０４〜
０．０８％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．
２０〜１．７０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．０７０％、
Ｎｂ：０．０３０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜
０．５００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、１２００〜１３００℃に加熱して熱
間圧延を施したのち、４５０〜５６０℃で巻取り、下記
（１）式から得られる値（ＴＳ1）が（３）式を満足さ
せ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が（４）式を満足さ
せるに必要な引張強さ（ＴＳ2）を（２）式で定義し、
（１）式から得られる値（ＴＳ1）が（２）式から得ら
れる値（ＴＳ2）よりも大きくしている。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ− ４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
【０００９】また、本発明の請求項２の高強度ラインパ
イプ電縫鋼管用熱延鋼板は、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．２０〜
１．７０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．０７０％、Ｎｂ：
０．０３０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜０．５
００％を含み、さらに、Ｃｕ：０．２００〜０．５００
％、Ｎｉ：０．１００〜０．４００％、Ｖ：０．０３０
〜０．１００％のうちの少なくとも１種を含み、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を、１２００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を施したのち、４５０〜
５６０℃で巻取り、下記（５）式から得られる値（ＴＳ
3）が（３）式を満足させ、かつ、製管後の降伏点（Ｙ
Ｓ）が（４）式を満足させるために必要な引張強さ（Ｔ
Ｓ2）を（２）式で定義し、（５）式から得られる値
（ＴＳ3）が（２）式から得られる値（ＴＳ2）よりも大
きくしている。 ＴＳ3＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）＋３９２×Ｖ（％） ＋７４×Ｃｕ（％）＋９８×Ｎｉ（％）−０．２０×ＣＴ −４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（５）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
イプ電縫鋼管用熱延鋼板は、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．２０〜
１．７０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．０７０％、Ｎｂ：
０．０３０〜０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜０．５
００％を含み、さらに、Ｃｕ：０．２００〜０．５００
％、Ｎｉ：０．１００〜０．４００％、Ｖ：０．０３０
〜０．１００％のうちの少なくとも１種を含み、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を、１２００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を施したのち、４５０〜
５６０℃で巻取り、下記（５）式から得られる値（ＴＳ
3）が（３）式を満足させ、かつ、製管後の降伏点（Ｙ
Ｓ）が（４）式を満足させるために必要な引張強さ（Ｔ
Ｓ2）を（２）式で定義し、（５）式から得られる値
（ＴＳ3）が（２）式から得られる値（ＴＳ2）よりも大
きくしている。 ＴＳ3＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）＋３９２×Ｖ（％） ＋７４×Ｃｕ（％）＋９８×Ｎｉ（％）−０．２０×ＣＴ −４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（５）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明において化学成分を限定し
たのは、下記の理由による。Ｃは鋼の強度を上昇させる
に必要な元素であるが、０．０４％以下ではその効果が
十分でなく、０．０８％を超えるとラインパイプとして
要求の高い靭性が劣化するため、０．０４〜０．０８％
とした。
たのは、下記の理由による。Ｃは鋼の強度を上昇させる
に必要な元素であるが、０．０４％以下ではその効果が
十分でなく、０．０８％を超えるとラインパイプとして
要求の高い靭性が劣化するため、０．０４〜０．０８％
とした。
【００１１】Ｓｉは鋼中の脱酸元素として有効な元素で
あるが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、ま
た、０．３０％を超えると電縫溶接時にＳｉＯ2成分に
よるペネトレータ欠陥が発生し易くなるので、０．１０
〜０．３０％とした。
あるが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、ま
た、０．３０％を超えると電縫溶接時にＳｉＯ2成分に
よるペネトレータ欠陥が発生し易くなるので、０．１０
〜０．３０％とした。
【００１２】ＭｎはＣと同様に鋼の強度を上昇させる元
素であって、靭性改善にも有効であるが、１．２０％未
満ではその効果が十分でなく、また、１．７０％を超え
ると電縫溶接時にＭｎＯ成分によるペネトレータ欠陥が
発生し易くなるので、１．２０〜１．７０％とした。
素であって、靭性改善にも有効であるが、１．２０％未
満ではその効果が十分でなく、また、１．７０％を超え
ると電縫溶接時にＭｎＯ成分によるペネトレータ欠陥が
発生し易くなるので、１．２０〜１．７０％とした。
【００１３】Ｎｂは微量で結晶粒微細化効果と析出効果
によって素材強度の上昇を図ることのできる元素である
が、０．０３０％未満ではその効果が十分でなく、ま
た、０．０８０％を超えるとその効果が飽和するばかり
でなく、素材の靭性が低下するので、０．０３０〜０．
０８０％とした。
によって素材強度の上昇を図ることのできる元素である
が、０．０３０％未満ではその効果が十分でなく、ま
た、０．０８０％を超えるとその効果が飽和するばかり
でなく、素材の靭性が低下するので、０．０３０〜０．
０８０％とした。
【００１４】ＴｉはＮｂと同様微量で結晶粒微細化効果
と析出効果によって素材強度の上昇を図ることのできる
元素であるが、０．０２０％未満ではその効果が十分で
なく、また、０．０７０％を超えるとその効果が飽和す
るばかりでなく、素材の靭性を低下させると共に、溶接
性をも低下させるので、０．０２０〜０．０７０％とし
た。
と析出効果によって素材強度の上昇を図ることのできる
元素であるが、０．０２０％未満ではその効果が十分で
なく、また、０．０７０％を超えるとその効果が飽和す
るばかりでなく、素材の靭性を低下させると共に、溶接
性をも低下させるので、０．０２０〜０．０７０％とし
た。
【００１５】ＭｏはＮｂ、Ｔｉと同様微量で大幅な強度
上昇を付与する元素で、引張強さの上昇をもたらすベー
ナイトの生成には不可欠であるが、０．１００％未満で
はその効果が十分でなく、０．５００％を超えるとその
効果が飽和するばかりでなく、溶接熱影響部の靭性を劣
化させるので、０．１００〜０．５００％とした。
上昇を付与する元素で、引張強さの上昇をもたらすベー
ナイトの生成には不可欠であるが、０．１００％未満で
はその効果が十分でなく、０．５００％を超えるとその
効果が飽和するばかりでなく、溶接熱影響部の靭性を劣
化させるので、０．１００〜０．５００％とした。
【００１６】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｖは上記Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｏで
もなお強度が不足する場合に必要に応じて添加するが、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｏと同様不足すると十分な効果が得られ
ず、過剰に添加してもその効果が飽和して強度上昇が得
られなくなるので、Ｃｕは０．２００〜０．５００％、
Ｎｉは０．１００〜０．４００％、Ｖは０．０３０〜
０．１００％とした。
もなお強度が不足する場合に必要に応じて添加するが、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｏと同様不足すると十分な効果が得られ
ず、過剰に添加してもその効果が飽和して強度上昇が得
られなくなるので、Ｃｕは０．２００〜０．５００％、
Ｎｉは０．１００〜０．４００％、Ｖは０．０３０〜
０．１００％とした。
【００１７】次に鋼片から熱延鋼帯製造に至る条件の限
定理由について説明する。本発明において鋼片の加熱温
度は、１２００℃未満では添加元素の十分な固溶が得ら
れず、１３００℃を超えると結晶粒の粗大化を招き、靭
性劣化の方向へ影響を与えるので、１２００〜１３００
℃とした。なお、望ましくは、１２５０〜１２８０℃の
領域である。
定理由について説明する。本発明において鋼片の加熱温
度は、１２００℃未満では添加元素の十分な固溶が得ら
れず、１３００℃を超えると結晶粒の粗大化を招き、靭
性劣化の方向へ影響を与えるので、１２００〜１３００
℃とした。なお、望ましくは、１２５０〜１２８０℃の
領域である。
【００１８】熱延鋼帯の巻取温度は、４５０℃未満では
ベーナイト等の組織が生成して靭性が劣化し、また、５
６０℃を超えると結晶粒が粗大化して高強度が得られな
くなるので、４５０〜５６０℃とした。
ベーナイト等の組織が生成して靭性が劣化し、また、５
６０℃を超えると結晶粒が粗大化して高強度が得られな
くなるので、４５０〜５６０℃とした。
【００１９】本発明は、上記に挙げた限定条件および下
記の（１）式または（５）式から得られる値（ＴＳ1）
または（ＴＳ3）が（３）式を満足させ、かつ、製管後
に（４）式を満足させるために必要な引張強さを（２）
式で定義し、（１）式または（５）式から得られる値
（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（２）式から得られる値
（ＴＳ2）よりも大きいことによって、製管後の引張強
さ（ＴＳ）、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の
強度規定値｛（３）式、（４）式｝を満足させるように
したものである。なお、下記（１）式、（５）式および
（２）式は、製造実績より回帰的に求めた式である。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ− ４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ3＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）＋３９２×Ｖ（％） ＋７４×Ｃｕ（％）＋９８×Ｎｉ（％）−０．２０×ＣＴ−４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（５）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式
記の（１）式または（５）式から得られる値（ＴＳ1）
または（ＴＳ3）が（３）式を満足させ、かつ、製管後
に（４）式を満足させるために必要な引張強さを（２）
式で定義し、（１）式または（５）式から得られる値
（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（２）式から得られる値
（ＴＳ2）よりも大きいことによって、製管後の引張強
さ（ＴＳ）、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の
強度規定値｛（３）式、（４）式｝を満足させるように
したものである。なお、下記（１）式、（５）式および
（２）式は、製造実績より回帰的に求めた式である。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ− ４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ3＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）＋３９２×Ｖ（％） ＋７４×Ｃｕ（％）＋９８×Ｎｉ（％）−０．２０×ＣＴ−４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（５）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式
【００２０】上記（１）式または（５）式は、引張強さ
への化学成分、パイプの肉厚／外径比、巻取温度の影響
を定量化したものである。化学成分については、個々の
化学成分の１％添加当たりの引張強さの増加分をその化
学成分の係数として求めたものである。また、上記
（２）式は、製管後の降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−
Ｘ８０の規格値（≧５５１Ｎ／ｍｍ2）を満足させるに
必要な引張強さを、図１に示す降伏比（ＹＲ）｛降伏点
（ＹＳ）／引張強さ（ＴＳ）×１００％｝とパイプの肉
厚（ｔ）／外径（Ｄ）比との相関から求めたものであ
る。なお、図１は降伏比（ＹＲ）とパイプの肉厚（ｔ）
／外径（Ｄ）比との相関を示すもので、パイプの肉厚
（ｔ）／外径（Ｄ）比が低下するにしたがって、バウシ
ンガー効果の影響が顕著となり、降伏点（ＹＳ）の低下
によりは降伏比（ＹＲ）が低下している。
への化学成分、パイプの肉厚／外径比、巻取温度の影響
を定量化したものである。化学成分については、個々の
化学成分の１％添加当たりの引張強さの増加分をその化
学成分の係数として求めたものである。また、上記
（２）式は、製管後の降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−
Ｘ８０の規格値（≧５５１Ｎ／ｍｍ2）を満足させるに
必要な引張強さを、図１に示す降伏比（ＹＲ）｛降伏点
（ＹＳ）／引張強さ（ＴＳ）×１００％｝とパイプの肉
厚（ｔ）／外径（Ｄ）比との相関から求めたものであ
る。なお、図１は降伏比（ＹＲ）とパイプの肉厚（ｔ）
／外径（Ｄ）比との相関を示すもので、パイプの肉厚
（ｔ）／外径（Ｄ）比が低下するにしたがって、バウシ
ンガー効果の影響が顕著となり、降伏点（ＹＳ）の低下
によりは降伏比（ＹＲ）が低下している。
【００２１】
【実施例】表１に示す化学成分の試験Ｎｏ．１〜９の本
発明例と試験Ｎｏ．１０〜１８の比較例の鋳片を、表２
に示す加熱温度に加熱したのち、通常の熱間圧延を施し
たのち、表２に示す巻取温度で巻取り、前記（１）式ま
たは（５）式よりＴＳ1またはＴＳ3を求めると共に、表
２に示す寸法の電縫鋼管を製管後、製管後の前記（４）
式を満足させるに必要なＴＳ2を（２）式により求め
た。その結果を表２に示す。また、製管後の電縫鋼管か
ら試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材
料引張試験方法に準じて引張試験を実施し、実績強度
（引張強さと降伏点）を求めた。その結果を表３に示
す。
発明例と試験Ｎｏ．１０〜１８の比較例の鋳片を、表２
に示す加熱温度に加熱したのち、通常の熱間圧延を施し
たのち、表２に示す巻取温度で巻取り、前記（１）式ま
たは（５）式よりＴＳ1またはＴＳ3を求めると共に、表
２に示す寸法の電縫鋼管を製管後、製管後の前記（４）
式を満足させるに必要なＴＳ2を（２）式により求め
た。その結果を表２に示す。また、製管後の電縫鋼管か
ら試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材
料引張試験方法に準じて引張試験を実施し、実績強度
（引張強さと降伏点）を求めた。その結果を表３に示
す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】表１〜表３に示すとおり、本発明例の試験
Ｎｏ．１〜９は、いずれも化学成分ならびに加熱温度、
巻取温度が本発明の範囲内であり、かつ、（１）式また
は（５）式から得られる値が（２）式から得られる値よ
り大きいため、製管後の実測強度が降伏点（ＹＳ）、引
張強さ（ＴＳ）共にＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満
足させている。これに対し、比較例の試験Ｎｏ．１０で
は、化学成分のＳｉ、Ｍｏならびに加熱温度、巻取温度
が本発明の範囲外であり、（１）式から得られる値が
（２）式から得られる値より小さいため、製管後の実測
強度において、降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）共に
ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れている。また、
比較例の試験Ｎｏ．１１は、化学成分のＣが本発明の範
囲外であり、（１）式から得られる値が（２）式から得
られる値より小さいため、製管後の実測強度において、
引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満
たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ
８０の規格値から外れている。さらに、比較例の試験Ｎ
ｏ．１２は、化学成分のＮｂが本発明の範囲外であり、
（５）式から得られる値が（２）式から得られる値より
小さいため、製管後の実測強度において、引張強さ（Ｔ
Ｓ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているも
のの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
から外れている。さらにまた、比較例の試験Ｎｏ．１３
は、化学成分のＴｉが本発明の範囲外であり、かつ、
（１）式から得られる値が（２）式から得られる値より
小さいため、製管後の実測強度において、引張強さ（Ｔ
Ｓ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているも
のの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
から外れている。また、比較例の試験Ｎｏ．１４、１５
は、化学成分ならびに加熱温度、巻取温度共に本発明の
範囲内であるが、（１）式から得られる値が（２）式か
ら得られる値より小さいため、製管後の実測強度におい
て、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
を満たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ
−Ｘ８０の規格値から外れている。さらに、比較例の試
験Ｎｏ．１６は、化学成分のＭｎおよび加熱温度が本発
明の範囲外であり、かつ、（１）式から得られる値が
（２）式から得られる値より小さいため、製管後の実測
強度において、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８
０の規格値を満たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡ
ＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れている。比較例の
試験Ｎｏ．１７、１８は、化学成分ならびに加熱温度、
巻取温度共に本発明の範囲内であるが、（１）式から得
られる値が（２）式から得られる値より小さいため、製
管後の実測強度において、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ
５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているものの、降伏点
（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れてい
る。
Ｎｏ．１〜９は、いずれも化学成分ならびに加熱温度、
巻取温度が本発明の範囲内であり、かつ、（１）式また
は（５）式から得られる値が（２）式から得られる値よ
り大きいため、製管後の実測強度が降伏点（ＹＳ）、引
張強さ（ＴＳ）共にＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満
足させている。これに対し、比較例の試験Ｎｏ．１０で
は、化学成分のＳｉ、Ｍｏならびに加熱温度、巻取温度
が本発明の範囲外であり、（１）式から得られる値が
（２）式から得られる値より小さいため、製管後の実測
強度において、降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）共に
ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れている。また、
比較例の試験Ｎｏ．１１は、化学成分のＣが本発明の範
囲外であり、（１）式から得られる値が（２）式から得
られる値より小さいため、製管後の実測強度において、
引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満
たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ
８０の規格値から外れている。さらに、比較例の試験Ｎ
ｏ．１２は、化学成分のＮｂが本発明の範囲外であり、
（５）式から得られる値が（２）式から得られる値より
小さいため、製管後の実測強度において、引張強さ（Ｔ
Ｓ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているも
のの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
から外れている。さらにまた、比較例の試験Ｎｏ．１３
は、化学成分のＴｉが本発明の範囲外であり、かつ、
（１）式から得られる値が（２）式から得られる値より
小さいため、製管後の実測強度において、引張強さ（Ｔ
Ｓ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているも
のの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
から外れている。また、比較例の試験Ｎｏ．１４、１５
は、化学成分ならびに加熱温度、巻取温度共に本発明の
範囲内であるが、（１）式から得られる値が（２）式か
ら得られる値より小さいため、製管後の実測強度におい
て、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値
を満たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ
−Ｘ８０の規格値から外れている。さらに、比較例の試
験Ｎｏ．１６は、化学成分のＭｎおよび加熱温度が本発
明の範囲外であり、かつ、（１）式から得られる値が
（２）式から得られる値より小さいため、製管後の実測
強度において、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８
０の規格値を満たしているものの、降伏点（ＹＳ）がＡ
ＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れている。比較例の
試験Ｎｏ．１７、１８は、化学成分ならびに加熱温度、
巻取温度共に本発明の範囲内であるが、（１）式から得
られる値が（２）式から得られる値より小さいため、製
管後の実測強度において、引張強さ（ＴＳ）がＡＰＩ
５Ｌ−Ｘ８０の規格値を満たしているものの、降伏点
（ＹＳ）がＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０の規格値から外れてい
る。
【００２６】
【発明の効果】本発明の高強度ラインパイプ電縫鋼管用
鋼板は、化学成分ならびに加熱温度、巻取温度が所定の
規定値を満足させると共に、前記（１）式または（５）
式から得られる値（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（３）式
を満足させ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が（４）式
を満足させるために必要な引張強さ（ＴＳ2）を（２）
式で定義し、（１）式または（５）式から得られる値
（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（２）式から得られる値
（ＴＳ2）よりも大きくしたことによって、製管後の電
縫鋼管の強度は、ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０のラインパイプ
用電縫鋼管の高強度規格値を満足させている。
鋼板は、化学成分ならびに加熱温度、巻取温度が所定の
規定値を満足させると共に、前記（１）式または（５）
式から得られる値（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（３）式
を満足させ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が（４）式
を満足させるために必要な引張強さ（ＴＳ2）を（２）
式で定義し、（１）式または（５）式から得られる値
（ＴＳ1）または（ＴＳ3）が（２）式から得られる値
（ＴＳ2）よりも大きくしたことによって、製管後の電
縫鋼管の強度は、ＡＰＩ ５Ｌ−Ｘ８０のラインパイプ
用電縫鋼管の高強度規格値を満足させている。
【図１】電縫鋼管の肉厚（ｔ）／外径（Ｄ）比と降伏比
（ＹＲ）｛降伏点（ＹＳ）／引張強さ（ＴＳ）｝との相
関を示すグラフである。
（ＹＲ）｛降伏点（ＹＳ）／引張強さ（ＴＳ）｝との相
関を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：０．
１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．２０〜１．７０％、Ｔ
ｉ：０．０２０〜０．０７０％、Ｎｂ：０．０３０〜
０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜０．５００％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を、
１２００〜１３００℃に加熱して熱間圧延を施したの
ち、４５０〜５６０℃で巻取った鋼帯で、下記（１）式
から得られる値（ＴＳ1）が（３）式を満足させ、か
つ、製管後の降伏点（ＹＳ）が（４）式を満足させるた
めに必要な引張強さ（ＴＳ2）を（２）式で定義し、
（１）式から得られる値（ＴＳ1）が（２）式から得ら
れる値（ＴＳ2）よりも大きいことを特徴とする高強度
ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板。 ＴＳ1＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）−０．２０×ＣＴ− ４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（１）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃） - 【請求項２】 Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：０．
１０〜０．３０％、Ｍｎ：１．２０〜１．７０％、Ｔ
ｉ：０．０２０〜０．０７０％、Ｎｂ：０．０３０〜
０．０８０％、Ｍｏ：０．１００〜０．５００％を含
み、さらに、Ｃｕ：０．２００〜０．５００％、Ｎｉ：
０．１００〜０．４００％、Ｖ：０．０３０〜０．１０
０％のうちの少なくとも１種を含み、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼片を、１２００〜１３００℃
に加熱して熱間圧延を施したのち、４５０〜５６０℃で
巻取り、下記（５）式から得られる値（ＴＳ3）が
（３）式を満足させ、かつ、製管後の降伏点（ＹＳ）が
（４）式を満足させるために必要な引張強さ（ＴＳ2）
を（２）式で定義し、（５）式から得られる値（Ｔ
Ｓ3）が（２）式から得られる引張強さ（ＴＳ2）よりも
大きいことを特徴とする高強度ラインパイプ電縫鋼管用
熱延鋼板。 ＴＳ3＝３８６×｛Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）／５＋Ｓｉ（％）／７｝＋１１５０ ×Ｔｉ（％）＋２６３０×Ｎｂ（％）＋１６２×Ｍｏ（％）＋３９２×Ｖ（％） ＋７４×Ｃｕ（％）＋９８×Ｎｉ（％）−０．２０×ＣＴ−４．３３×ｔ＋５０ （Ｎ／ｍｍ2）……（５）式 ＴＳ2＝７７０−２２００×（ｔ／Ｄ） （Ｎ／ｍｍ2）……（２）式 ８２７≧ＴＳ≧６２０ （Ｎ／ｍｍ2）……（３）式 ＹＳ≧５５１ （Ｎ／ｍｍ2）……（４）式 ただし、ｔ：パイプ肉厚（ｍｍ）、Ｄ：パイプ外径（ｍ
ｍ）、ＣＴ：巻取温度（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8277199A JPH10102184A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8277199A JPH10102184A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102184A true JPH10102184A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17580196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8277199A Pending JPH10102184A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102184A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847908A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-04 | Ascometal Sa | Piece en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procede de fabrication. |
| CN102400054A (zh) * | 2010-09-07 | 2012-04-04 | 鞍钢股份有限公司 | 直缝电阻焊管用x80管线钢及其热轧板卷的制造方法 |
| WO2017210988A1 (zh) * | 2016-06-11 | 2017-12-14 | 深圳市樊溪电子有限公司 | 一种超高强度高变形性能的焊接钢管的制造方法 |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP8277199A patent/JPH10102184A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847908A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-04 | Ascometal Sa | Piece en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procede de fabrication. |
| EP1426452A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-09 | Ascometal | Pièce en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procédé de fabrication |
| US7354487B2 (en) | 2002-12-03 | 2008-04-08 | Ascometal | Cooled and annealed bainite steel part, and a method of manufacturing it |
| CN102400054A (zh) * | 2010-09-07 | 2012-04-04 | 鞍钢股份有限公司 | 直缝电阻焊管用x80管线钢及其热轧板卷的制造方法 |
| WO2017210988A1 (zh) * | 2016-06-11 | 2017-12-14 | 深圳市樊溪电子有限公司 | 一种超高强度高变形性能的焊接钢管的制造方法 |
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