JPH10102201A - 大きい引張り強さを有するスチールタイヤコード - Google Patents
大きい引張り強さを有するスチールタイヤコードInfo
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- JPH10102201A JPH10102201A JP9236659A JP23665997A JPH10102201A JP H10102201 A JPH10102201 A JP H10102201A JP 9236659 A JP9236659 A JP 9236659A JP 23665997 A JP23665997 A JP 23665997A JP H10102201 A JPH10102201 A JP H10102201A
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0007—Reinforcements made of metallic elements, e.g. cords, yarns, filaments or fibres made from metal
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ゴム製品強化用ワイヤの製造に使用するのに
適したスチール合金を用い、強さと延性の際立って優れ
た組み合わせを有するスチールフィラメントを提供す
る。 【解決手段】 （ａ）鉄、（ｂ）約１．０５から約１．
７重量％の炭素、（ｃ）約０．２から約０．８重量％の
マンガン、（ｄ）約０．１から約０．８重量％のケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量％のクロム、
（ｆ）０．０から約０．５重量％のニッケル、（ｇ）
０．０から約０．３重量％の銅、（ｈ）０．０から約
０．５重量％のモリブデンおよび（ｉ）０．０から約
０．５重量％のバナジウムから成り、そして規定される
炭素当量が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあるスチール合金の組成物から作られたスチールワイ
ヤを、二段のパテンチング工程と常温延伸工程で処理し
て、４０００ＭＰａから５０００ＭＰａの引張り強さを
有するスチールフィラメントを製造する。
適したスチール合金を用い、強さと延性の際立って優れ
た組み合わせを有するスチールフィラメントを提供す
る。 【解決手段】 （ａ）鉄、（ｂ）約１．０５から約１．
７重量％の炭素、（ｃ）約０．２から約０．８重量％の
マンガン、（ｄ）約０．１から約０．８重量％のケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量％のクロム、
（ｆ）０．０から約０．５重量％のニッケル、（ｇ）
０．０から約０．３重量％の銅、（ｈ）０．０から約
０．５重量％のモリブデンおよび（ｉ）０．０から約
０．５重量％のバナジウムから成り、そして規定される
炭素当量が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあるスチール合金の組成物から作られたスチールワイ
ヤを、二段のパテンチング工程と常温延伸工程で処理し
て、４０００ＭＰａから５０００ＭＰａの引張り強さを
有するスチールフィラメントを製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴム製品強化用ワ
イヤの製造に使用するのに特に適しているスチール合金
組成物およびそのスチール合金組成物から成るスチール
フィラメントの製造方法に関する。
イヤの製造に使用するのに特に適しているスチール合金
組成物およびそのスチール合金組成物から成るスチール
フィラメントの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴム中に強化用スチール素材を組み入れ
ることにより（タイヤ、コンベヤーベルト、動力伝達ベ
ルト、タイミング・ベルトおよびホースなどの）ゴム物
品を強化することが望ましいことが多い。乗物用空気入
りゴムタイヤは真鍮被覆スチール・フィラメントから調
製されたコードで強化されることが多い。このようなタ
イヤコードは、高炭素鋼、若しくは真鍮の薄い層で被覆
した高炭素鋼から成ることが多い。このようなタイヤコ
ードはモノフィラメントでも良いが、普通は一緒に撚り
合された数本のフィラメントから調製される。ほとんど
の場合、強化されるタイヤのタイプに依存して、このフ
ィラメントのストランドはタイヤコードを作るためにさ
らに撚り合わされる。
ることにより（タイヤ、コンベヤーベルト、動力伝達ベ
ルト、タイミング・ベルトおよびホースなどの）ゴム物
品を強化することが望ましいことが多い。乗物用空気入
りゴムタイヤは真鍮被覆スチール・フィラメントから調
製されたコードで強化されることが多い。このようなタ
イヤコードは、高炭素鋼、若しくは真鍮の薄い層で被覆
した高炭素鋼から成ることが多い。このようなタイヤコ
ードはモノフィラメントでも良いが、普通は一緒に撚り
合された数本のフィラメントから調製される。ほとんど
の場合、強化されるタイヤのタイプに依存して、このフ
ィラメントのストランドはタイヤコードを作るためにさ
らに撚り合わされる。
【０００３】強化素材用のフィラメントに用いられるス
チール合金にとって重要なことは、大きい強度と延性、
さらにまた大きい疲労耐久性を示すことである。残念な
がら、必要な性質のこの所要の組み合せを有する多くの
合金は、実用的な工業的操業方法では加工できない。さ
らに具体的に述べると、他の点では非常に良好な物理的
性質を発揮する多くのこのような合金は、パテンチング
処理する（ｐａｔｅｎｔ）には極めて実用的でないので
ある。このような合金は等温変態速度が小さく、均熱ゾ
ーン（ｓｏａｋ ｚｏｎｅ）［変態ゾーン（ｔｒａｎｓ
ｆｏｒｍａｔｉｏｎｚｏｎｅ）］で長い期間を必要とす
るからである。言い換えると、パテンチング法では、ス
チール合金の微細構造を面心立方から体心立方に変える
のに長い時間が必要とされるのである。
チール合金にとって重要なことは、大きい強度と延性、
さらにまた大きい疲労耐久性を示すことである。残念な
がら、必要な性質のこの所要の組み合せを有する多くの
合金は、実用的な工業的操業方法では加工できない。さ
らに具体的に述べると、他の点では非常に良好な物理的
性質を発揮する多くのこのような合金は、パテンチング
処理する（ｐａｔｅｎｔ）には極めて実用的でないので
ある。このような合金は等温変態速度が小さく、均熱ゾ
ーン（ｓｏａｋ ｚｏｎｅ）［変態ゾーン（ｔｒａｎｓ
ｆｏｒｍａｔｉｏｎｚｏｎｅ）］で長い期間を必要とす
るからである。言い換えると、パテンチング法では、ス
チール合金の微細構造を面心立方から体心立方に変える
のに長い時間が必要とされるのである。
【０００４】工業的操業では、パテンチング法の変態段
階における面心立方微細構造から体心立方微細構造への
変態ができるだけ速く起きるのが望ましい。変態速度が
速ければ速い程、所定の処理能力で装置の所要条件への
要求が少なくなる。言い換えると、変態が起きるのによ
り多くの時間が必要とされると、同じ水準の処理能力を
維持するためには、変態ゾーンの長さを長くしなければ
ならない。勿論、小さい変態速度に順応させるために、
変態ゾーン（均熱ゾーン）中での滞留時間を長くして処
理能力を下げることも可能ではある。これらの理由によ
り、パテンチングにおける等温変態の速度が速く、しか
も大きい強度、大きい延性および大きい疲労耐久性を示
すスチール合金を開発することが切望されるであろうこ
とは極めて当然のことである。
階における面心立方微細構造から体心立方微細構造への
変態ができるだけ速く起きるのが望ましい。変態速度が
速ければ速い程、所定の処理能力で装置の所要条件への
要求が少なくなる。言い換えると、変態が起きるのによ
り多くの時間が必要とされると、同じ水準の処理能力を
維持するためには、変態ゾーンの長さを長くしなければ
ならない。勿論、小さい変態速度に順応させるために、
変態ゾーン（均熱ゾーン）中での滞留時間を長くして処
理能力を下げることも可能ではある。これらの理由によ
り、パテンチングにおける等温変態の速度が速く、しか
も大きい強度、大きい延性および大きい疲労耐久性を示
すスチール合金を開発することが切望されるであろうこ
とは極めて当然のことである。
【０００５】パテンチング工程とは、炭素含有量が０．
２５パーセント或いはそれ以上であるスチールロッドお
よびスチールワイヤに加えられる熱処理のことである。
タイヤ強化用の典型的なスチールは、普通、約０．６５
から０．８５パーセントの炭素、０．５から０．７パー
セントのマンガンおよび０．１５から０．５パーセント
のケイ素を含んでおり、残りは勿論鉄である。パテンチ
ングの目的は、大きい引張り強さと大きい延性の組み合
せをもたらす構造を得、かくして大きい引張り強さと良
好な靭性とを併せ持つ希望の仕上りの太さを得るため
に、そのワイヤに面積の大きい縮小に耐える能力を付与
することである。
２５パーセント或いはそれ以上であるスチールロッドお
よびスチールワイヤに加えられる熱処理のことである。
タイヤ強化用の典型的なスチールは、普通、約０．６５
から０．８５パーセントの炭素、０．５から０．７パー
セントのマンガンおよび０．１５から０．５パーセント
のケイ素を含んでおり、残りは勿論鉄である。パテンチ
ングの目的は、大きい引張り強さと大きい延性の組み合
せをもたらす構造を得、かくして大きい引張り強さと良
好な靭性とを併せ持つ希望の仕上りの太さを得るため
に、そのワイヤに面積の大きい縮小に耐える能力を付与
することである。
【０００６】パテンチングは普通連続法として行われ、
典型的には先ず当該合金を約８５０℃から約１１５０℃
の範囲内の温度に加熱してオーステナイトを造り、次い
でその微細構造が面心立方から体心立方へ変化する変態
が起きるより低い温度に急速に冷却して希望の機械的性
質を生じさせることから成る。多くの場合、単一の同素
体が生成することが望まれるが、実際には一つより多い
微細構造を有する同素体の混合物が生成する。
典型的には先ず当該合金を約８５０℃から約１１５０℃
の範囲内の温度に加熱してオーステナイトを造り、次い
でその微細構造が面心立方から体心立方へ変化する変態
が起きるより低い温度に急速に冷却して希望の機械的性
質を生じさせることから成る。多くの場合、単一の同素
体が生成することが望まれるが、実際には一つより多い
微細構造を有する同素体の混合物が生成する。
【０００７】米国特許第４，９６０，４７３号、同第
５，０６６，４５５号、同第５，１６７，７２７号およ
び同第５，２２９，０６９号に記載の発明は、非常に速
い等温変態速度を有することにより低コストでパテンチ
ング処理することができる、タイヤのようなゴム製品の
強化用ワイヤの製造に利用するスチール合金に関する。
これらの特許明細書は、３２５６ＭＰａまでの引張り強
さが実現できることを開示している。しかし、タイヤ工
業では、今や、さらに大きい引張り強さが求められてい
る。事実、４０００ＭＰａから５０００ＭＰａの範囲の
引張り強さが望まれている。４５００ＭＰａを超えるさ
らに大きい引張り強ささえも、強く望まれている様に思
われる。
５，０６６，４５５号、同第５，１６７，７２７号およ
び同第５，２２９，０６９号に記載の発明は、非常に速
い等温変態速度を有することにより低コストでパテンチ
ング処理することができる、タイヤのようなゴム製品の
強化用ワイヤの製造に利用するスチール合金に関する。
これらの特許明細書は、３２５６ＭＰａまでの引張り強
さが実現できることを開示している。しかし、タイヤ工
業では、今や、さらに大きい引張り強さが求められてい
る。事実、４０００ＭＰａから５０００ＭＰａの範囲の
引張り強さが望まれている。４５００ＭＰａを超えるさ
らに大きい引張り強ささえも、強く望まれている様に思
われる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、ゴ
ム製品強化用ワイヤの製造に使用するのに適した、パテ
ンチングにおける等温変態の速度が速いスチール合金組
成物、及びそのスチール合金組成物を用いて大きい強度
と延性、さらには大きい疲労耐久性を有するスチールフ
ィラメントを製造する方法を提供することを目的とす
る。
ム製品強化用ワイヤの製造に使用するのに適した、パテ
ンチングにおける等温変態の速度が速いスチール合金組
成物、及びそのスチール合金組成物を用いて大きい強度
と延性、さらには大きい疲労耐久性を有するスチールフ
ィラメントを製造する方法を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明の概要 本発明は、４０００ＭＰａより大きい引張り強さ、高水
準の延性および際立って優れた疲労耐久性を有する直径
０．２ｍｍのフィラメントに延伸することができるスチ
ール合金を開示するものである。本発明の合金で作られ
たフィラメントは４５００ＭＰａより大きい引張り強さ
を有することが好ましく、そして４７００ＭＰａより大
きい引張り強さを有することがさらに好ましい。これら
の合金は、また、パテンチング工程における変態速度も
非常に速く、従って低コストの方法でパテンチングでき
る。
準の延性および際立って優れた疲労耐久性を有する直径
０．２ｍｍのフィラメントに延伸することができるスチ
ール合金を開示するものである。本発明の合金で作られ
たフィラメントは４５００ＭＰａより大きい引張り強さ
を有することが好ましく、そして４７００ＭＰａより大
きい引張り強さを有することがさらに好ましい。これら
の合金は、また、パテンチング工程における変態速度も
非常に速く、従って低コストの方法でパテンチングでき
る。
【００１０】さらに具体的に述べると、本出願は、
（ａ）鉄、（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセン
トの炭素、（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセント
のマンガン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセン
トのケイ素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセン
トのクロム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセント
のニッケル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセント
の銅、（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリ
ブデンおよび（ｉ）０．０から約０．５重量パーセント
のバナジウムから本質的に成る、ゴム製品強化用ワイヤ
の製造に使用するのに特に適しているスチール合金組成
物にして；次式：
（ａ）鉄、（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセン
トの炭素、（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセント
のマンガン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセン
トのケイ素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセン
トのクロム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセント
のニッケル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセント
の銅、（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリ
ブデンおよび（ｉ）０．０から約０．５重量パーセント
のバナジウムから本質的に成る、ゴム製品強化用ワイヤ
の製造に使用するのに特に適しているスチール合金組成
物にして；次式：
【数３】
【００１１】（式中、ＣＥは炭素当量を示し、Ｍｎはス
チール合金中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉ
はスチール合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎ
ｉはスチール合金中のニッケルの重量パーセントを示
し、Ｃｕはスチール合金中の銅の重量パーセントを示
し、Ｃｒはスチール合金中のクロムの重量パーセントを
示し、Ｍｏはスチール合金中のモリブデンの重量パーセ
ントを示し、そしてＶはスチール合金中のバナジウムの
重量パーセントを示す。）
チール合金中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉ
はスチール合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎ
ｉはスチール合金中のニッケルの重量パーセントを示
し、Ｃｕはスチール合金中の銅の重量パーセントを示
し、Ｃｒはスチール合金中のクロムの重量パーセントを
示し、Ｍｏはスチール合金中のモリブデンの重量パーセ
ントを示し、そしてＶはスチール合金中のバナジウムの
重量パーセントを示す。）
【００１２】で定められるそのスチール合金の炭素当量
が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内にあるこ
とを前提条件とする上記スチール合金組成物を開示する
ものである。
が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内にあるこ
とを前提条件とする上記スチール合金組成物を開示する
ものである。
【００１３】本出願は、また、次の： （１）スチールワイヤを第１パテンチング工程で約９０
０℃から約１１００℃の範囲内の温度に少くとも約５秒
間加熱し；ここで、そのスチールワイヤは、（ａ）鉄、
（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセントの炭素、
（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセントのマンガ
ン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセントのケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセントのクロ
ム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントのニッケ
ル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの銅、
（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブデン
および（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントのバナ
ジウムから本質的に成るスチール合金にして、次式：
０℃から約１１００℃の範囲内の温度に少くとも約５秒
間加熱し；ここで、そのスチールワイヤは、（ａ）鉄、
（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセントの炭素、
（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセントのマンガ
ン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセントのケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセントのクロ
ム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントのニッケ
ル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの銅、
（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブデン
および（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントのバナ
ジウムから本質的に成るスチール合金にして、次式：
【数４】
【００１４】（式中、ＣＥは炭素当量を示し、Ｍｎはス
チール合金中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉ
はスチール合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎ
ｉはスチール合金中のニッケルの重量パーセントを示
し、Ｃｕはスチール合金中の銅の重量パーセントを示
し、Ｃｒはスチール合金中のクロムの重量パーセントを
示し、Ｍｏはスチール合金中のモリブデンの重量パーセ
ントを示し、そしてＶはスチール合金中のバナジウムの
重量パーセントを示す。）
チール合金中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉ
はスチール合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎ
ｉはスチール合金中のニッケルの重量パーセントを示
し、Ｃｕはスチール合金中の銅の重量パーセントを示
し、Ｃｒはスチール合金中のクロムの重量パーセントを
示し、Ｍｏはスチール合金中のモリブデンの重量パーセ
ントを示し、そしてＶはスチール合金中のバナジウムの
重量パーセントを示す。）
【００１５】で定められるそのスチール合金の炭素当量
が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内にあるこ
とを前提条件とするそのスチール合金を含んで成るもの
であり；
が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内にあるこ
とを前提条件とするそのスチール合金を含んで成るもの
であり；
【００１６】（２）上記スチールワイヤを約４秒以下の
時間内に約５２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで
急速に冷却し； （３）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中の
スチールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移
するのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲
内の温度に維持し； （４）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直
径を約４０から約９０パーセント縮小させるのに十分な
延伸比まで常温延伸（ｃｏｌｄ ｄｒａｗ）し；
時間内に約５２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで
急速に冷却し； （３）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中の
スチールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移
するのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲
内の温度に維持し； （４）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直
径を約４０から約９０パーセント縮小させるのに十分な
延伸比まで常温延伸（ｃｏｌｄ ｄｒａｗ）し；
【００１７】（５）上記スチールワイヤを第２パテンチ
ング工程で約９００℃から約１１５０℃の範囲内の温度
に少くとも約１秒間加熱し； （６）上記スチールワイヤを約４秒以下の時間内に約５
２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで急速に冷却
し； （７）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中の
スチールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移
するのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲
内の温度に維持し；そして （８）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直
径を約８０から約９９パーセント縮小させるのに十分な
延伸比まで常温延伸してスチールフィラメントを製造す
る；
ング工程で約９００℃から約１１５０℃の範囲内の温度
に少くとも約１秒間加熱し； （６）上記スチールワイヤを約４秒以下の時間内に約５
２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで急速に冷却
し； （７）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中の
スチールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移
するのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲
内の温度に維持し；そして （８）上記スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直
径を約８０から約９９パーセント縮小させるのに十分な
延伸比まで常温延伸してスチールフィラメントを製造す
る；
【００１８】逐次工程を含んでなる、強さと延性の際立
って優れた組み合せを有するスチールフィラメントの製
造方法も開示する。
って優れた組み合せを有するスチールフィラメントの製
造方法も開示する。
【００１９】発明の詳しい説明 本発明のスチール合金組成物は４０００ＭＰａより大き
い引張り強さ、大きい延性および大きい疲労耐久性を示
す。さらに、これらは極めて速い速度の等温変態挙動を
示す。例えば、本発明の合金はパテンチング工程で約２
０秒以内に事実上完全に面心立方微細構造から体心立方
微細構造に転移することができる。ほとんどの場合、本
発明の合金はそのパテンチング工程で約１０秒以内に本
質的に完全に体心立方微細構造に転移することができ
る。このことは、工業的加工操業では、その変態が起き
るのに約１５秒以上かかるのは実用的でないのことから
考えて、非常に重要である。この変態が約１０秒以下で
完成されることが非常に望ましい。この変態が起きるの
に約２０秒以上必要とされる合金は全く非実用的であ
る。
い引張り強さ、大きい延性および大きい疲労耐久性を示
す。さらに、これらは極めて速い速度の等温変態挙動を
示す。例えば、本発明の合金はパテンチング工程で約２
０秒以内に事実上完全に面心立方微細構造から体心立方
微細構造に転移することができる。ほとんどの場合、本
発明の合金はそのパテンチング工程で約１０秒以内に本
質的に完全に体心立方微細構造に転移することができ
る。このことは、工業的加工操業では、その変態が起き
るのに約１５秒以上かかるのは実用的でないのことから
考えて、非常に重要である。この変態が約１０秒以下で
完成されることが非常に望ましい。この変態が起きるの
に約２０秒以上必要とされる合金は全く非実用的であ
る。
【００２０】本発明のスチール合金は、（ａ）鉄、
（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセントの炭素、
（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセントのマンガ
ン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセントのケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセントのクロ
ム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントのニッケ
ル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの銅、
（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブデン
および（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントのバナ
ジウムから本質的に成り；ここで、そのスチール合金の
炭素当量は１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあることが前提条件であり、この炭素当量は次式で求
められる：
（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセントの炭素、
（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセントのマンガ
ン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセントのケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセントのクロ
ム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントのニッケ
ル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの銅、
（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブデン
および（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントのバナ
ジウムから本質的に成り；ここで、そのスチール合金の
炭素当量は１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあることが前提条件であり、この炭素当量は次式で求
められる：
【数５】
【００２１】ただし、上記の式において、ＣＥは炭素当
量を示し、Ｍｎはそのスチール合金中のマンガンの重量
パーセントを示し、Ｓｉはそのスチール合金中のケイ素
の重量パーセントを示し、Ｎｉはそのスチール合金中の
ニッケルの重量パーセントを示し、Ｃｕはそのスチール
合金中の銅の重量パーセントを示し、Ｃｒはそのスチー
ル合金中のクロムの重量パーセントを示し、Ｍｏはその
スチール合金中のモリブデンの重量パーセントを示し、
そしてＶはそのスチール合金中のバナジウムの重量パー
セントを示す。このスチール合金は、好ましくは約１．
２から約１．６の範囲内にある炭素当量パーセント、最
も好ましくは約１．３から約１．５の範囲内にある炭素
当量パーセントを有している。
量を示し、Ｍｎはそのスチール合金中のマンガンの重量
パーセントを示し、Ｓｉはそのスチール合金中のケイ素
の重量パーセントを示し、Ｎｉはそのスチール合金中の
ニッケルの重量パーセントを示し、Ｃｕはそのスチール
合金中の銅の重量パーセントを示し、Ｃｒはそのスチー
ル合金中のクロムの重量パーセントを示し、Ｍｏはその
スチール合金中のモリブデンの重量パーセントを示し、
そしてＶはそのスチール合金中のバナジウムの重量パー
セントを示す。このスチール合金は、好ましくは約１．
２から約１．６の範囲内にある炭素当量パーセント、最
も好ましくは約１．３から約１．５の範囲内にある炭素
当量パーセントを有している。
【００２２】この合金は、好ましくは（ａ）鉄、（ｂ）
約１．１から約１．５重量パーセントの炭素、（ｃ）約
０．３から約０．７重量パーセントのマンガン、（ｄ）
約０．１から約０．６重量パーセントのケイ素、（ｅ）
約０．１から約０．６重量パーセントのクロム、（ｆ）
０．０から約０．５重量パーセントのニッケル、（ｇ）
０．０から約０．３重量パーセントの銅、（ｈ）０．０
から約０．５重量パーセントのモリブデンおよび（ｉ）
０．０から約０．５重量パーセントのバナジウムから本
質的に成る。このスチール合金は、さらに好ましくは
（ａ）鉄、（ｂ）約１．２から約１．４重量パーセント
の炭素、（ｃ）約０．４から約０．６重量パーセントの
マンガン、（ｄ）約０．２から約０．４重量パーセント
のケイ素、（ｅ）約０．２から約０．５重量パーセント
のクロム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントの
ニッケル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの
銅、（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブ
デンおよび（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントの
バナジウムから本質的に成る。
約１．１から約１．５重量パーセントの炭素、（ｃ）約
０．３から約０．７重量パーセントのマンガン、（ｄ）
約０．１から約０．６重量パーセントのケイ素、（ｅ）
約０．１から約０．６重量パーセントのクロム、（ｆ）
０．０から約０．５重量パーセントのニッケル、（ｇ）
０．０から約０．３重量パーセントの銅、（ｈ）０．０
から約０．５重量パーセントのモリブデンおよび（ｉ）
０．０から約０．５重量パーセントのバナジウムから本
質的に成る。このスチール合金は、さらに好ましくは
（ａ）鉄、（ｂ）約１．２から約１．４重量パーセント
の炭素、（ｃ）約０．４から約０．６重量パーセントの
マンガン、（ｄ）約０．２から約０．４重量パーセント
のケイ素、（ｅ）約０．２から約０．５重量パーセント
のクロム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントの
ニッケル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの
銅、（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブ
デンおよび（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントの
バナジウムから本質的に成る。
【００２３】最終製品の延性と耐腐食性を増大させるた
めに、本発明のスチール合金中に少量の銅を含ませるこ
とが最も望ましい。しかし、銅の存在は変態速度を遅く
するので、使用する銅の添加水準は普通約０．３重量パ
ーセント以下である。かくして、銅は一般に約０．０２
から約０．３重量パーセントの範囲内の水準で用いられ
る。銅はスチール合金中に約０．０５から約０．２重量
パーセントの範囲内の量で存在するのが好ましい。銅は
スチール合金中に約０．１０から約０．１５重量パーセ
ントの範囲内の量で存在するのが最も好ましい。
めに、本発明のスチール合金中に少量の銅を含ませるこ
とが最も望ましい。しかし、銅の存在は変態速度を遅く
するので、使用する銅の添加水準は普通約０．３重量パ
ーセント以下である。かくして、銅は一般に約０．０２
から約０．３重量パーセントの範囲内の水準で用いられ
る。銅はスチール合金中に約０．０５から約０．２重量
パーセントの範囲内の量で存在するのが好ましい。銅は
スチール合金中に約０．１０から約０．１５重量パーセ
ントの範囲内の量で存在するのが最も好ましい。
【００２４】非常に好ましいスチール合金は、（ａ）約
９７．５９から約９７．７９重量パーセントの鉄、
（ｂ）約１．１６から約１．２０重量パーセントの炭
素、（ｃ）約０．４８から約０．５２重量パーセントの
マンガン、（ｄ）約０．１８から約０．２２重量パーセ
ントのケイ素、（ｅ）約０．２８から約０．３２重量パ
ーセントのクロムおよび（ｆ）０．１１から約０．１５
重量パーセントの銅から成る。もう一つの非常に好まし
いスチール合金は、（ａ）約９７．４１から約９７．６
０重量パーセントの鉄、（ｂ）約１．２３から約１．２
６重量パーセントの炭素、（ｃ）約０．３８から約０．
４２重量パーセントのマンガン、（ｄ）約０．１８から
約０．２２重量パーセントのケイ素、（ｅ）約０．４８
から約０．５２重量パーセントのクロムおよび（ｆ）
０．１３から約０．１７重量パーセントの銅から成る。
９７．５９から約９７．７９重量パーセントの鉄、
（ｂ）約１．１６から約１．２０重量パーセントの炭
素、（ｃ）約０．４８から約０．５２重量パーセントの
マンガン、（ｄ）約０．１８から約０．２２重量パーセ
ントのケイ素、（ｅ）約０．２８から約０．３２重量パ
ーセントのクロムおよび（ｆ）０．１１から約０．１５
重量パーセントの銅から成る。もう一つの非常に好まし
いスチール合金は、（ａ）約９７．４１から約９７．６
０重量パーセントの鉄、（ｂ）約１．２３から約１．２
６重量パーセントの炭素、（ｃ）約０．３８から約０．
４２重量パーセントのマンガン、（ｄ）約０．１８から
約０．２２重量パーセントのケイ素、（ｅ）約０．４８
から約０．５２重量パーセントのクロムおよび（ｆ）
０．１３から約０．１７重量パーセントの銅から成る。
【００２５】本発明のスチール合金から構成される直径
約５ｍｍから約６ｍｍのロッドは、本発明のゴム製品用
の強化素材に使用できるスチールフィラメントに造り上
げることができる。このようなスチールロッドは、普
通、約２．８ｍｍから約３．５ｍｍの範囲内の直径にま
で常温延伸される。例えば、直径約５．５ｍｍのロッド
は直径約３．２ｍｍのワイヤに常温延伸することができ
る。この常温延伸法は金属の強さと硬さを増大させる。
約５ｍｍから約６ｍｍのロッドは、本発明のゴム製品用
の強化素材に使用できるスチールフィラメントに造り上
げることができる。このようなスチールロッドは、普
通、約２．８ｍｍから約３．５ｍｍの範囲内の直径にま
で常温延伸される。例えば、直径約５．５ｍｍのロッド
は直径約３．２ｍｍのワイヤに常温延伸することができ
る。この常温延伸法は金属の強さと硬さを増大させる。
【００２６】常温延伸されたワイヤは、次いで、それを
９００℃から約１１００℃の範囲内の温度に少くとも約
５秒間加熱することによりパテンチングされる。電気抵
抗加熱が用いられる場合、加熱期間は普通約２から約１
５秒である。より普通には、電気抵抗加熱が用いられる
場合、加熱時間は約５から約１０秒の範囲内である。ワ
イヤは勿論流動床オーブン中で加熱することも可能であ
る。このような場合、そのワイヤは顆粒径の小さい砂の
流動床中で加熱される。流動床加熱法では、加熱時間は
一般に約１０秒から約３０秒の範囲内である。より普通
には、流動床オーブン中での加熱時間は約１５秒から約
２０秒の範囲内である。パテンチング法では、そのワイ
ヤを対流式オーブンで加熱することも可能である。しか
し、対流加熱が用いられる場合、より長い加熱が必要で
ある。例えば、普通、対流法では、そのワイヤを少くと
も約４０秒間加熱することが必要である。対流法では、
そのワイヤを約４５秒から約２分の範囲内の期間加熱す
ることが推奨される。
９００℃から約１１００℃の範囲内の温度に少くとも約
５秒間加熱することによりパテンチングされる。電気抵
抗加熱が用いられる場合、加熱期間は普通約２から約１
５秒である。より普通には、電気抵抗加熱が用いられる
場合、加熱時間は約５から約１０秒の範囲内である。ワ
イヤは勿論流動床オーブン中で加熱することも可能であ
る。このような場合、そのワイヤは顆粒径の小さい砂の
流動床中で加熱される。流動床加熱法では、加熱時間は
一般に約１０秒から約３０秒の範囲内である。より普通
には、流動床オーブン中での加熱時間は約１５秒から約
２０秒の範囲内である。パテンチング法では、そのワイ
ヤを対流式オーブンで加熱することも可能である。しか
し、対流加熱が用いられる場合、より長い加熱が必要で
ある。例えば、普通、対流法では、そのワイヤを少くと
も約４０秒間加熱することが必要である。対流法では、
そのワイヤを約４５秒から約２分の範囲内の期間加熱す
ることが推奨される。
【００２７】加熱の正確な継続期間は特に重要ではな
い。しかし、その温度はその合金が同素体化されるのに
十分な期間維持されることが重要である。工業的操作で
は、そのワイヤの合金を同素体化するのに、９００℃か
ら約１１５０℃の範囲内の温度が用いられる。より好ま
しくは、そのワイヤ中の合金を同素体化するのに用いら
れる温度は約１０００℃から約１１００℃の範囲内であ
る。
い。しかし、その温度はその合金が同素体化されるのに
十分な期間維持されることが重要である。工業的操作で
は、そのワイヤの合金を同素体化するのに、９００℃か
ら約１１５０℃の範囲内の温度が用いられる。より好ま
しくは、そのワイヤ中の合金を同素体化するのに用いら
れる温度は約１０００℃から約１１００℃の範囲内であ
る。
【００２８】このパテンチング法では、同素体を生成さ
せた後、そのスチールワイヤを約４秒以下の期間内に約
５２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで急冷するこ
とが重要である。この冷却は３秒以下の期間内に行われ
るのが望ましい。この急冷は、そのワイヤを５８０℃の
温度に維持されている融解鉛の中に浸漬することにより
達成することができる。多くの他の方法もこのワイヤを
急速に冷却するために用いることができる。
せた後、そのスチールワイヤを約４秒以下の期間内に約
５２０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで急冷するこ
とが重要である。この冷却は３秒以下の期間内に行われ
るのが望ましい。この急冷は、そのワイヤを５８０℃の
温度に維持されている融解鉛の中に浸漬することにより
達成することができる。多くの他の方法もこのワイヤを
急速に冷却するために用いることができる。
【００２９】そのワイヤを約５２０℃から約６２０℃の
範囲内の温度に急冷した後、そのワイヤを、そのスチー
ルワイヤ内のスチールの微細構造がその同素体の面心立
方微細構造から本質的に体心立方の微細構造へ転移する
のに十分な時間、その範囲内の温度に維持することが必
要である。前に示したように、この転移は、実用的な理
由から、約１５秒以内に起きることが非常に重要であ
り、この転移が１０秒以下の時間内に起きることが非常
に好ましい。
範囲内の温度に急冷した後、そのワイヤを、そのスチー
ルワイヤ内のスチールの微細構造がその同素体の面心立
方微細構造から本質的に体心立方の微細構造へ転移する
のに十分な時間、その範囲内の温度に維持することが必
要である。前に示したように、この転移は、実用的な理
由から、約１５秒以内に起きることが非常に重要であ
り、この転移が１０秒以下の時間内に起きることが非常
に好ましい。
【００３０】このパテンチング工程は、本質的に体心立
方の微細構造への転移が達成された後に完了されると考
えられる。この第１パテンチング工程の完了後、そのパ
テンチングされたワイヤは常温延伸工程を用いてさらに
延伸される。この延伸工程で、ワイヤの直径は約４０か
ら約９０パーセント縮小される。ワイヤの直径はその延
伸工程で約８０から約９０パーセント縮小されるのが好
ましい。この延伸工程の完了後、延伸ワイヤは、普通、
約１から約２ｍｍの直径を有する。例えば、元の直径が
３．２ｍｍであるワイヤは、約１，４ｍｍの直径にまで
延伸することができる。
方の微細構造への転移が達成された後に完了されると考
えられる。この第１パテンチング工程の完了後、そのパ
テンチングされたワイヤは常温延伸工程を用いてさらに
延伸される。この延伸工程で、ワイヤの直径は約４０か
ら約９０パーセント縮小される。ワイヤの直径はその延
伸工程で約８０から約９０パーセント縮小されるのが好
ましい。この延伸工程の完了後、延伸ワイヤは、普通、
約１から約２ｍｍの直径を有する。例えば、元の直径が
３．２ｍｍであるワイヤは、約１，４ｍｍの直径にまで
延伸することができる。
【００３１】この常温延伸されたワイヤは、次いで、第
２パテンチング工程でパテンチングされる。この第２パ
テンチング工程は第１パテンチング工程で用いられたの
と本質的に同じ方法を用いて行われる。しかし、ワイヤ
の直径が小さくなっているので、そのワイヤ中の合金を
同素体化するのに必要な加熱時間はより短い。例えば、
電気抵抗加熱法が用いられるなら、この第２パテンチン
グ工程における加熱工程は、約１秒ほどの短時間に達成
され得る。しかし、その合金が要求されるように同素体
化されるためには、２秒以上の期間そのワイヤを電気抵
抗加熱することが必要であることもある。流動床オーブ
ンが加熱に用いられる場合、加熱時間は普通４から１２
秒である。対流式加熱が用いられる場合、約１５秒から
約６０秒の範囲内の加熱時間が普通である。
２パテンチング工程でパテンチングされる。この第２パ
テンチング工程は第１パテンチング工程で用いられたの
と本質的に同じ方法を用いて行われる。しかし、ワイヤ
の直径が小さくなっているので、そのワイヤ中の合金を
同素体化するのに必要な加熱時間はより短い。例えば、
電気抵抗加熱法が用いられるなら、この第２パテンチン
グ工程における加熱工程は、約１秒ほどの短時間に達成
され得る。しかし、その合金が要求されるように同素体
化されるためには、２秒以上の期間そのワイヤを電気抵
抗加熱することが必要であることもある。流動床オーブ
ンが加熱に用いられる場合、加熱時間は普通４から１２
秒である。対流式加熱が用いられる場合、約１５秒から
約６０秒の範囲内の加熱時間が普通である。
【００３２】このワイヤが第２パテンチング工程を完了
した後、それは再び常温延伸される。この常温延伸工程
で本発明のスチールフィラメントを製造するために、ワ
イヤの直径は約８０から約９９パーセント縮小される。
より普通には、ワイヤの直径は約９０から約９９パーセ
ント縮小される。かくして、本発明のフィラメントは普
通約０．０５ｍｍから約０．４５ｍｍの範囲内の直径を
有する。約０．１０ｍｍから約０．３０ｍｍの範囲内の
直径を有するフィラメントが代表的である。
した後、それは再び常温延伸される。この常温延伸工程
で本発明のスチールフィラメントを製造するために、ワ
イヤの直径は約８０から約９９パーセント縮小される。
より普通には、ワイヤの直径は約９０から約９９パーセ
ント縮小される。かくして、本発明のフィラメントは普
通約０．０５ｍｍから約０．４５ｍｍの範囲内の直径を
有する。約０．１０ｍｍから約０．３０ｍｍの範囲内の
直径を有するフィラメントが代表的である。
【００３３】多くの場合、二本以上のフィラメントを撚
り合わして、ゴム製品用の強化材として利用するための
ケーブルにすることが望ましい。例えば、二本のそのよ
うなフィラメントを撚り合わして、乗用車のタイヤに利
用するケーブルにするのが代表的である。勿論、もっと
多い本数のそのようなフィラメントを撚り合わして、他
の用途に使用するケーブルにすることも可能である。例
えば、約５０本のフィラメントを撚り合わして、最終的
にアース・ムーバに用いられるケーブルにするのが代表
的である。多くの場合、真鍮被膜でそのスチール合金を
被覆するのが望ましい。三元真鍮合金でスチール強化用
素材を被覆するこのような方法は、米国特許第４，４４
６，１９８号明細書中に説明されている。この特許を本
明細書で引用し、参照するものとする。
り合わして、ゴム製品用の強化材として利用するための
ケーブルにすることが望ましい。例えば、二本のそのよ
うなフィラメントを撚り合わして、乗用車のタイヤに利
用するケーブルにするのが代表的である。勿論、もっと
多い本数のそのようなフィラメントを撚り合わして、他
の用途に使用するケーブルにすることも可能である。例
えば、約５０本のフィラメントを撚り合わして、最終的
にアース・ムーバに用いられるケーブルにするのが代表
的である。多くの場合、真鍮被膜でそのスチール合金を
被覆するのが望ましい。三元真鍮合金でスチール強化用
素材を被覆するこのような方法は、米国特許第４，４４
６，１９８号明細書中に説明されている。この特許を本
明細書で引用し、参照するものとする。
【００３４】以上、本発明を例示する目的から特定の代
表的態様とその細部を示したが、この技術分野の習熟者
には、本発明の範囲から逸脱することなしに、様々な変
更と修正をなし得ることは明らかであろう。
表的態様とその細部を示したが、この技術分野の習熟者
には、本発明の範囲から逸脱することなしに、様々な変
更と修正をなし得ることは明らかであろう。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 8/06 Ｃ２１Ｄ 8/06 Ａ 9/52 １０３ 9/52 １０３Ｂ Ｃ２２Ｃ 38/46 Ｃ２２Ｃ 38/46 (71)出願人 590002976 1144 Ｅａｓｔ Ｍａｒｋｅｔ Ｓｔｒｅ ｅｔ，Ａｋｒｏｎ，Ｏｈｉｏ 44316− 0001，Ｕ．Ｓ．Ａ. (72)発明者 サメアー・サレシュ・ヴィジャヤカー アメリカ合衆国オハイオ州44313，アクロ ン，ヘザー・コート 2089 (72)発明者 ドン・クワン・キム アメリカ合衆国オハイオ州44333，アクロ ン，ビッグ・スプルース・ドライブ 4194
Claims (3)
- 【請求項１】 （ａ）鉄、（ｂ）約１．０５から約１．
７重量パーセントの炭素、（ｃ）約０．２から約０．８
重量パーセントのマンガン、（ｄ）約０．１から約０．
８重量パーセントのケイ素、（ｅ）約０．１から約０．
７重量パーセントのクロム、（ｆ）０．０から約０．５
重量パーセントのニッケル、（ｇ）０．０から約０．３
重量パーセントの銅、（ｈ）０．０から約０．５重量パ
ーセントのモリブデンおよび（ｉ）０．０から約０．５
重量パーセントのバナジウムから本質的に成る、ゴム製
品強化用ワイヤの製造に使用するのに特に適しているス
チール合金組成物にして、次式： 【数１】 （式中、ＣＥは炭素当量を示し、Ｍｎは該スチール合金
中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉは該スチー
ル合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎｉは該ス
チール合金中のニッケルの重量パーセントを示し、Ｃｕ
は該スチール合金中の銅の重量パーセントを示し、Ｃｒ
は該スチール合金中のクロムの重量パーセントを示し、
Ｍｏは該スチール合金中のモリブデンの重量パーセント
を示し、そしてＶは該スチール合金中のバナジウムの重
量パーセントを示す。）で定められる該スチール合金の
炭素当量が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあることを前提条件とする上記スチール合金組成物。 - 【請求項２】 次の： （１）スチールワイヤを第１パテンチング工程で約９０
０℃から約１１００℃の範囲内の温度に少くとも約５秒
間加熱し；ここで、該スチールワイヤは、（ａ）鉄、
（ｂ）約１．０５から約１．７重量パーセントの炭素、
（ｃ）約０．２から約０．８重量パーセントのマンガ
ン、（ｄ）約０．１から約０．８重量パーセントのケイ
素、（ｅ）約０．１から約０．７重量パーセントのクロ
ム、（ｆ）０．０から約０．５重量パーセントのニッケ
ル、（ｇ）０．０から約０．３重量パーセントの銅、
（ｈ）０．０から約０．５重量パーセントのモリブデン
および（ｉ）０．０から約０．５重量パーセントのバナ
ジウムから本質的に成るスチール合金にして、次式： 【数２】 （式中、ＣＥは炭素当量を示し、Ｍｎは該スチール合金
中のマンガンの重量パーセントを示し、Ｓｉは該スチー
ル合金中のケイ素の重量パーセントを示し、Ｎｉは該ス
チール合金中のニッケルの重量パーセントを示し、Ｃｕ
は該スチール合金中の銅の重量パーセントを示し、Ｃｒ
は該スチール合金中のクロムの重量パーセントを示し、
Ｍｏは該スチール合金中のモリブデンの重量パーセント
を示し、そしてＶは該スチール合金中のバナジウムの重
量パーセントを示す。）で定められる該スチール合金の
炭素当量が１．１５から１．８重量パーセントの範囲内
にあることを前提条件とする該スチール合金を含んで成
るものであり； （２）該スチールワイヤを約４秒以下の時間内に約５２
０℃から約６２０℃の範囲内の温度まで急速に冷却し； （３）該スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中のス
チールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移す
るのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲内
の温度に維持し； （４）該スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直径
を約４０から約９０パーセント縮小させるのに十分な延
伸比まで常温延伸し； （５）該スチールワイヤを第２パテンチング工程で約９
００℃から約１１５０℃の範囲内にある温度に少くとも
約１秒間加熱し； （６）該スチールワイヤを約４秒以下の時間内に約５２
０℃から約６２０℃の範囲内にある温度まで急速に冷却
し； （７）該スチールワイヤを、そのスチールワイヤ中のス
チールの微細構造が本質的に体心立方微細構造に転移す
るのに十分な時間、約５２０℃から約６２０℃の範囲内
にある温度に維持し；そして （８）該スチールワイヤを、そのスチールワイヤの直径
を約８０から約９９パーセント縮小させるのに十分な延
伸比まで常温延伸してスチールフィラメントを製造す
る；逐次工程を含んでなる、強さと延性の際立って優れ
た組み合せを有するスチールフィラメントの製造方法。 - 【請求項３】 スチール合金が約１．３から１．５の範
囲内にある炭素当量パーセントを有し；第１パテンチン
グ工程が約１０００℃から約１１００℃の範囲内の温度
で行われ；スチールワイヤが工程（４）でそのスチール
ワイヤの直径が約８０パーセントから約９０パーセント
縮小されるのに十分な延伸比まで常温延伸され；そして
第２パテンチング工程が約１０００℃から約１１００℃
の範囲内にある温度で行われる、請求項２に記載の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US2543296P | 1996-09-04 | 1996-09-04 | |
| US60/025432 | 1996-09-04 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102201A true JPH10102201A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=21826035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9236659A Pending JPH10102201A (ja) | 1996-09-04 | 1997-09-02 | 大きい引張り強さを有するスチールタイヤコード |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0828009A1 (ja) |
| JP (1) | JPH10102201A (ja) |
| BR (1) | BR9704532A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013241115A (ja) * | 2012-05-21 | 2013-12-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JP2017203177A (ja) * | 2016-05-09 | 2017-11-16 | 新日鐵住金株式会社 | ゴム−スチールコード複合体 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2280993A1 (en) * | 1998-09-14 | 2000-03-14 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tires with high strength reinforcement in the carcass |
| CN107190213A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-09-22 | 济宁市技师学院 | 一种细晶粒无铝超高碳低合金钢及制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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