JPH10102681A - 鉄骨コンクリート合成梁構造 - Google Patents
鉄骨コンクリート合成梁構造Info
- Publication number
- JPH10102681A JPH10102681A JP8258496A JP25849696A JPH10102681A JP H10102681 A JPH10102681 A JP H10102681A JP 8258496 A JP8258496 A JP 8258496A JP 25849696 A JP25849696 A JP 25849696A JP H10102681 A JPH10102681 A JP H10102681A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- concrete
- composite beam
- temperature
- resistance element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
- Building Environments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 繁雑な型枠工事や鉄筋工事を不要とし、火災
時に、より大きな荷重を負担できる鉄骨コンクリート合
成梁を提供する。 【解決手段】 上フランジ１ａからの距離と該位置にお
ける温度に対応した材料強度の低減率との積が、所定の
値以上となるＨ形鋼１のウェブ１ｃ位置に引張り抵抗要
素（１１，１３，１４）を設け、該Ｈ形鋼１の上、下フ
ランジ１ａ，１ｂ間にコンクリート４を打設したことを
特徴とする鉄骨コンクリート合成梁構造である。
時に、より大きな荷重を負担できる鉄骨コンクリート合
成梁を提供する。 【解決手段】 上フランジ１ａからの距離と該位置にお
ける温度に対応した材料強度の低減率との積が、所定の
値以上となるＨ形鋼１のウェブ１ｃ位置に引張り抵抗要
素（１１，１３，１４）を設け、該Ｈ形鋼１の上、下フ
ランジ１ａ，１ｂ間にコンクリート４を打設したことを
特徴とする鉄骨コンクリート合成梁構造である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、建築構造物の分
野において用いられる、鉄骨コンクリート合成梁構造に
関する。
野において用いられる、鉄骨コンクリート合成梁構造に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉄骨コンクリート合成梁として各
種の構造がある。
種の構造がある。
【０００３】図５（断面図）に示す鉄骨鉄筋コンクリー
ト構造の合成梁は、上フランジ１ａと下フランジ１ｂお
よびウェブ１ｃからなるＨ形鋼１の長手方向周囲に主筋
２を配置し、該主筋２の長手方向の複数箇所をフープ筋
３で締結し、コンクリート４で被覆したもの（以下、従
来技術１という。）である。
ト構造の合成梁は、上フランジ１ａと下フランジ１ｂお
よびウェブ１ｃからなるＨ形鋼１の長手方向周囲に主筋
２を配置し、該主筋２の長手方向の複数箇所をフープ筋
３で締結し、コンクリート４で被覆したもの（以下、従
来技術１という。）である。
【０００４】この構造においては、被覆部分のコンクリ
ート４が火災時のＨ形鋼１の温度の上昇を抑制する。
ート４が火災時のＨ形鋼１の温度の上昇を抑制する。
【０００５】また、図６（断面図）に示す鉄骨鉄筋コン
クリート構造の合成梁は、Ｈ形鋼１の上フランジ１ａと
下フランジ１ｂとの間に主筋２とフープ筋３を配設し、
コンクリート４で被覆したもの（以下、従来技術２とい
う。）である。
クリート構造の合成梁は、Ｈ形鋼１の上フランジ１ａと
下フランジ１ｂとの間に主筋２とフープ筋３を配設し、
コンクリート４で被覆したもの（以下、従来技術２とい
う。）である。
【０００６】さらに、類似した構造として、図７（断面
図）に示す柱構造の鉄骨コンクリート構造があり、Ｈ形
鋼１の上フランジ１ａと下フランジ１ｂとの間のウェブ
１ｃの中央部分にＴ形鋼５を対向させた形で溶接６し、
上フランジ１ａと下フランジ１ｂとの間にコンクリート
４を充填した柱構造（従来技術３）も提案されている。
図）に示す柱構造の鉄骨コンクリート構造があり、Ｈ形
鋼１の上フランジ１ａと下フランジ１ｂとの間のウェブ
１ｃの中央部分にＴ形鋼５を対向させた形で溶接６し、
上フランジ１ａと下フランジ１ｂとの間にコンクリート
４を充填した柱構造（従来技術３）も提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来技術１におけるＨ形鋼１の周囲に主筋２およびフープ
筋３を配設した鉄筋コンクリート構造の合成梁において
は、通常コンクリート４は現場打設となるので、繁雑な
配筋工事と型枠工事が必要となり、また、コンクリート
４を工場打設する場合でも、配筋工事と型枠工事の繁雑
さはほとんど軽減されず、重量が増大し運搬上不利にな
るという問題がある。
来技術１におけるＨ形鋼１の周囲に主筋２およびフープ
筋３を配設した鉄筋コンクリート構造の合成梁において
は、通常コンクリート４は現場打設となるので、繁雑な
配筋工事と型枠工事が必要となり、また、コンクリート
４を工場打設する場合でも、配筋工事と型枠工事の繁雑
さはほとんど軽減されず、重量が増大し運搬上不利にな
るという問題がある。
【０００８】前記従来技術２におけるＨ形鋼１の上フラ
ンジ１ａと下フランジ１ｂとの間に、主筋２およびフー
プ筋３を配設しコンクリート４を充填する構造では、火
災時の引張り抵抗要素としては下方の主筋２とウェブ１
ｃ下部の僅かな断面積の部分しか期待できないので、主
筋２およびフープ筋３の納まり等の問題で、負担できる
荷重の限界が小さくなる問題がある。
ンジ１ａと下フランジ１ｂとの間に、主筋２およびフー
プ筋３を配設しコンクリート４を充填する構造では、火
災時の引張り抵抗要素としては下方の主筋２とウェブ１
ｃ下部の僅かな断面積の部分しか期待できないので、主
筋２およびフープ筋３の納まり等の問題で、負担できる
荷重の限界が小さくなる問題がある。
【０００９】また、主筋２およびフープ筋３からなる鉄
筋とＨ形鋼１の鉄骨を一体構造とするために、新たなせ
ん断補強筋が必要となり、やはり配筋工事が繁雑とな
る。
筋とＨ形鋼１の鉄骨を一体構造とするために、新たなせ
ん断補強筋が必要となり、やはり配筋工事が繁雑とな
る。
【００１０】前記従来技術３におけるＨ形鋼１のウェブ
１ｃ中間部にＴ形鋼５を溶接し、上フランジ１ａと下フ
ランジ１ｂとの間にコンクリート４を打設した構造は、
対象が柱部材であり、主としてＡ矢視およびＢ矢視の２
方向の曲げに抵抗することを目的としているので、Ｔ形
鋼５の溶接６位置は、ウェブ１ｃの中央部になってい
る。
１ｃ中間部にＴ形鋼５を溶接し、上フランジ１ａと下フ
ランジ１ｂとの間にコンクリート４を打設した構造は、
対象が柱部材であり、主としてＡ矢視およびＢ矢視の２
方向の曲げに抵抗することを目的としているので、Ｔ形
鋼５の溶接６位置は、ウェブ１ｃの中央部になってい
る。
【００１１】この構造を、主として１方向の曲げを受け
る梁部材に適用すると、Ｔ形鋼５の配置された部分が梁
高の中央部附近になるため、曲げ耐力への寄与という点
で効率が悪く、また、Ｔ形鋼５のフランジ部分５′は、
曲げ耐力にほとんど寄与しない、等の問題点がある。
る梁部材に適用すると、Ｔ形鋼５の配置された部分が梁
高の中央部附近になるため、曲げ耐力への寄与という点
で効率が悪く、また、Ｔ形鋼５のフランジ部分５′は、
曲げ耐力にほとんど寄与しない、等の問題点がある。
【００１２】本発明は、繁雑な型枠工事や鉄筋工事を不
要とするとともに、火災時に、より大きな荷重を負担で
きる鉄骨コンクリート合成梁構造を提供することを目的
とするものである。
要とするとともに、火災時に、より大きな荷重を負担で
きる鉄骨コンクリート合成梁構造を提供することを目的
とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決する第
一の手段は、上フランジからの距離と該位置における温
度に対応した材料強度の低減率との積が、所定の値以上
となるＨ形鋼のウェブ位置に引張り抵抗要素を設け、該
Ｈ形鋼の上、下フランジ間にコンクリートを打設したこ
とを特徴とする鉄骨コンクリート合成梁構造である。こ
こで「該位置における温度」とは、火災発生時における
当該位置の温度の設計値のことである。
一の手段は、上フランジからの距離と該位置における温
度に対応した材料強度の低減率との積が、所定の値以上
となるＨ形鋼のウェブ位置に引張り抵抗要素を設け、該
Ｈ形鋼の上、下フランジ間にコンクリートを打設したこ
とを特徴とする鉄骨コンクリート合成梁構造である。こ
こで「該位置における温度」とは、火災発生時における
当該位置の温度の設計値のことである。
【００１４】前記の第一の手段によれば、引張り抵抗要
素の設定位置が計算により容易に求まり、梁強度の低減
が大幅に抑制できる。
素の設定位置が計算により容易に求まり、梁強度の低減
が大幅に抑制できる。
【００１５】以下、詳述すると、鉄骨コンクリート合成
梁は、火災時により大きな荷重を負担できる構造とする
必要があり、図８は、鉄骨コンクリート合成梁の載荷加
熱実験の方法を示した概略側断面図である。
梁は、火災時により大きな荷重を負担できる構造とする
必要があり、図８は、鉄骨コンクリート合成梁の載荷加
熱実験の方法を示した概略側断面図である。
【００１６】図８において、Ａは、前記従来技術２（図
６）の断面構成の合成梁の試験体で断面寸法は、梁幅２
００ｍｍ×梁高４００ｍｍである。該試験体Ａの梁スパ
ン４．２ｍの３等分点イ、ロに、油圧ジャッキ７、７で
一定荷重を作用させ、中央の長さ１．４ｍの範囲（ハ）
に等曲げモーメントを生じる状態で、隔壁８内部を建設
省告示第２９９９号に規定される加熱温度−時間関係に
沿って加熱した。
６）の断面構成の合成梁の試験体で断面寸法は、梁幅２
００ｍｍ×梁高４００ｍｍである。該試験体Ａの梁スパ
ン４．２ｍの３等分点イ、ロに、油圧ジャッキ７、７で
一定荷重を作用させ、中央の長さ１．４ｍの範囲（ハ）
に等曲げモーメントを生じる状態で、隔壁８内部を建設
省告示第２９９９号に規定される加熱温度−時間関係に
沿って加熱した。
【００１７】尚、９は支点ブロック、１０は試験体Ａの
変形に対応する円筒面座である。図９は、前記図８の合
成梁の鉛直変形に相当する計測番号〜の部分の変位
測定結果を示したもので、時刻１８２分において鉛直変
形が急増し、合成梁が崩壊した。
変形に対応する円筒面座である。図９は、前記図８の合
成梁の鉛直変形に相当する計測番号〜の部分の変位
測定結果を示したもので、時刻１８２分において鉛直変
形が急増し、合成梁が崩壊した。
【００１８】このときの断面内温度分布は図１０のとお
りであるが、図１０によると、Ｈ形鋼１の下フランジ１
ｂ（ラインＡ）位置および下端主筋２の位置（ライン
Ｂ）の温度が下フランジ１ｂからの入熱の影響で高温に
なっているのに対し、下フランジ１ｂから上方１５０ｍ
ｍ以上（ラインＣ・Ｄ・Ｅ・Ｆ）の部分では温度上昇が
少なく，かつ高さ方向の温度変化も小さいことがわか
る。
りであるが、図１０によると、Ｈ形鋼１の下フランジ１
ｂ（ラインＡ）位置および下端主筋２の位置（ライン
Ｂ）の温度が下フランジ１ｂからの入熱の影響で高温に
なっているのに対し、下フランジ１ｂから上方１５０ｍ
ｍ以上（ラインＣ・Ｄ・Ｅ・Ｆ）の部分では温度上昇が
少なく，かつ高さ方向の温度変化も小さいことがわか
る。
【００１９】一方、Ｈ形鋼、鉄筋、コンクリートの高温
時の強度低下については様々な報告があるが、例えば E
urocode ４では、表１に示す値が低減率として示されて
いる。
時の強度低下については様々な報告があるが、例えば E
urocode ４では、表１に示す値が低減率として示されて
いる。
【００２０】
【表１】
【００２１】ここで、低減率とは、「所定高温度におけ
る材料の強度（鋼材では降伏点であり、コンクリートで
は圧縮強度）を常温時の強度で除した値を言い」、温度
上昇による材料の強度の低下の割合を示す指標である。
る材料の強度（鋼材では降伏点であり、コンクリートで
は圧縮強度）を常温時の強度で除した値を言い」、温度
上昇による材料の強度の低下の割合を示す指標である。
【００２２】図１１はこの低減率と材料の高温試験結果
を比較したもので、（ａ）は鉄骨（Ｈ形鋼）、（ｂ）は
鉄筋、（ｃ）はコンクリート、について比較したもので
あり、表−１の低減率がほぼ妥当であることがわかる。
を比較したもので、（ａ）は鉄骨（Ｈ形鋼）、（ｂ）は
鉄筋、（ｃ）はコンクリート、について比較したもので
あり、表−１の低減率がほぼ妥当であることがわかる。
【００２３】鉄骨梁の曲げ耐力Ｍは、Ｍ＝７／８×ｄ×
ｓＡ×α×σYRT （１）の式で表される。
ｓＡ×α×σYRT （１）の式で表される。
【００２４】ここで、７／８：圧縮縁と引張り縁の距離
に対する応力中心間距離の経験的な比率 ｄ ：上フランジから引張り抵抗要素までの距離 ｓＡ ：引張り抵抗要素の断面積 α ：低減率 σYRT ：常温時の設計基準強度 前記の式（１）で、曲げ耐力Ｍは、建築物の規模から設
定値として決められる値であるので、該設定値より大で
あればよい。また、σYRT （常温時の設計基準強度）お
よびｓＡ（引張り抵抗要素の断面積）も既知であり、定
数である。
に対する応力中心間距離の経験的な比率 ｄ ：上フランジから引張り抵抗要素までの距離 ｓＡ ：引張り抵抗要素の断面積 α ：低減率 σYRT ：常温時の設計基準強度 前記の式（１）で、曲げ耐力Ｍは、建築物の規模から設
定値として決められる値であるので、該設定値より大で
あればよい。また、σYRT （常温時の設計基準強度）お
よびｓＡ（引張り抵抗要素の断面積）も既知であり、定
数である。
【００２５】従って、ｄは温度を示す指標であり、ま
た、αは温度により変化する値であるから、ｄとαの積
の最大値が、前記式（１）の曲げ耐力Ｍの最大値となる
位置のｄの値が、引張り抵抗要素の最も望ましい取付け
位置となる。
た、αは温度により変化する値であるから、ｄとαの積
の最大値が、前記式（１）の曲げ耐力Ｍの最大値となる
位置のｄの値が、引張り抵抗要素の最も望ましい取付け
位置となる。
【００２６】図８の試験体Ａについて、前記図１０の温
度測定結果により断面各部の温度がわかるので、前記式
（１）により、それぞれの部分の常温強度（鋼材にあっ
ては降伏点，コンクリートにあっては圧縮強度）に、表
１で対応する温度の強度の低減率を乗じて曲げ耐力Ｗを
求めると、曲げ耐力Ｍは、実験で作用させた曲げモーメ
ントとほぼ一致し、温度に対応した材料強度を用いてこ
の形式の梁の耐火性能が計算可能であることが立証され
た。
度測定結果により断面各部の温度がわかるので、前記式
（１）により、それぞれの部分の常温強度（鋼材にあっ
ては降伏点，コンクリートにあっては圧縮強度）に、表
１で対応する温度の強度の低減率を乗じて曲げ耐力Ｗを
求めると、曲げ耐力Ｍは、実験で作用させた曲げモーメ
ントとほぼ一致し、温度に対応した材料強度を用いてこ
の形式の梁の耐火性能が計算可能であることが立証され
た。
【００２７】従って、Ｈ形鋼のウェブ位置において、火
災時の温度の低い部分で、かつ、上フランジから最も距
離の離れた部分の二条件を満たす位置に、より断面積の
大きな引張り抵抗要素を設ければ、大きな曲げ耐力Ｍが
得られることがわかる。
災時の温度の低い部分で、かつ、上フランジから最も距
離の離れた部分の二条件を満たす位置に、より断面積の
大きな引張り抵抗要素を設ければ、大きな曲げ耐力Ｍが
得られることがわかる。
【００２８】図８の試験体Ａにおいては、実構造物の合
成梁の最小寸法程度である。断面寸法が大きくなると熱
容量も増大し、表面からある程度以上の深さまでは温度
は低くなる傾向にある。
成梁の最小寸法程度である。断面寸法が大きくなると熱
容量も増大し、表面からある程度以上の深さまでは温度
は低くなる傾向にある。
【００２９】また、前述の課題を解決する第二の手段
は、引張り抵抗要素がウェブと一体成形による膨らみ部
もしくはウェブに溶接された平鋼、山形鋼からなること
を特徴とする前記第一の手段に記載の鉄骨コンクリート
合成梁構造である。
は、引張り抵抗要素がウェブと一体成形による膨らみ部
もしくはウェブに溶接された平鋼、山形鋼からなること
を特徴とする前記第一の手段に記載の鉄骨コンクリート
合成梁構造である。
【００３０】前記の第二の手段によれば、Ｈ形鋼のウェ
ブの中間部に、前記式（１）のｓＡ（引張り抵抗要素の
断面積）を大とする平鋼、山形鋼および膨らみ部を、引
張り抵抗要素とすれば、曲げ耐力Ｍが大となることが分
かるので、前記第一の手段で求めたウェブ部に設けるこ
とにより、火災時に、より大きな曲げ耐力を効果的に得
られる構造となり、繁雑な鉄筋工事が不要となる。
ブの中間部に、前記式（１）のｓＡ（引張り抵抗要素の
断面積）を大とする平鋼、山形鋼および膨らみ部を、引
張り抵抗要素とすれば、曲げ耐力Ｍが大となることが分
かるので、前記第一の手段で求めたウェブ部に設けるこ
とにより、火災時に、より大きな曲げ耐力を効果的に得
られる構造となり、繁雑な鉄筋工事が不要となる。
【００３１】また、コンクリートを工場で打設する場合
には、Ｈ形鋼を横倒しにした状態で打設でき、型枠工事
が簡単となる。
には、Ｈ形鋼を横倒しにした状態で打設でき、型枠工事
が簡単となる。
【００３２】また、引張り抵抗要素が、Ｈ形鋼のウェブ
において梁方向に連続した構造となっているため、繁雑
な配筋工事も不要である。
において梁方向に連続した構造となっているため、繁雑
な配筋工事も不要である。
【００３３】さらに、引張り抵抗要素がウェブと一体成
形による膨らみ部であるので、製作コストが安価であ
り、また、平鋼、山形鋼は、ウェブに溶接する構成であ
るので、技術的に容易であり、鉄筋に比べて引張り抵抗
要素の断面積を増やすことも容易であり、飛躍的に大き
な曲げ耐力を得ることができる。
形による膨らみ部であるので、製作コストが安価であ
り、また、平鋼、山形鋼は、ウェブに溶接する構成であ
るので、技術的に容易であり、鉄筋に比べて引張り抵抗
要素の断面積を増やすことも容易であり、飛躍的に大き
な曲げ耐力を得ることができる。
【００３４】
【発明の実施の形態】図１は、本発明にかかる鉄骨コン
クリート合成梁構造の断面図であり、１はＨ形鋼で、１
ａは上フランジ、１ｂは下フランジ、１ｃはウェブであ
る。
クリート合成梁構造の断面図であり、１はＨ形鋼で、１
ａは上フランジ、１ｂは下フランジ、１ｃはウェブであ
る。
【００３５】１１、１１は引張り抵抗要素である平鋼
で、ウェブ１ｃの中間部より下方に両側から溶接１２に
より取付けられる。
で、ウェブ１ｃの中間部より下方に両側から溶接１２に
より取付けられる。
【００３６】４は、前記上フランジ１ａと下フランジ１
ｂとの間に充填されたコンクリートである。
ｂとの間に充填されたコンクリートである。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２は、桁高４００ｍｍのＨ形鋼からなる
鉄骨コンクリート梁について、上フランジからの距離
（ｄ）、およびｄにおける２時間経過後の温度（℃）、
各温度における低減率（α）の関係を示したものであ
る。
鉄骨コンクリート梁について、上フランジからの距離
（ｄ）、およびｄにおける２時間経過後の温度（℃）、
各温度における低減率（α）の関係を示したものであ
る。
【００３９】ここで、曲げモーメントの変化は、前記式
（１）から、上フランジからの距離（ｄ）と低減率
（α）との積で変化し、また、αは温度により規定され
る値であり、また、ｄは温度を示す指標であるので、ｄ
×αの積が最大値を示す位置を求めれば、引張り抵抗要
素の取付け位置（ｄ）を知ることができる。
（１）から、上フランジからの距離（ｄ）と低減率
（α）との積で変化し、また、αは温度により規定され
る値であり、また、ｄは温度を示す指標であるので、ｄ
×αの積が最大値を示す位置を求めれば、引張り抵抗要
素の取付け位置（ｄ）を知ることができる。
【００４０】表２では、ｄが２５０ｍｍの位置が最大で
ある。また、表３は、桁高６００ｍｍのＨ形鋼からなる
鉄骨コンクリート梁について、上フランジからの距離
（ｄ）、およびｄにおける同じく２時間経過後の温度
（℃）、各温度における低減率（α）の関係を示したも
のである。
ある。また、表３は、桁高６００ｍｍのＨ形鋼からなる
鉄骨コンクリート梁について、上フランジからの距離
（ｄ）、およびｄにおける同じく２時間経過後の温度
（℃）、各温度における低減率（α）の関係を示したも
のである。
【００４１】
【表３】
【００４２】表３では、ｄが４５０ｍｍの位置が最大で
ある。前記引張り抵抗要素１１、１１は、表２および表
３に示したようにｄ×αの最大値を示す上フランジ１ａ
からの距離（ｄ）に取付けられる。
ある。前記引張り抵抗要素１１、１１は、表２および表
３に示したようにｄ×αの最大値を示す上フランジ１ａ
からの距離（ｄ）に取付けられる。
【００４３】図２は、本発明にかかる鉄骨コンクリート
合成梁の他の実施の形態にかかる断面図で、Ｈ形鋼１の
ウェブ１ｃの中間部より下方に両側から溶接１２によ
り、引張り抵抗要素である山形鋼１３を取付けたもので
ある。
合成梁の他の実施の形態にかかる断面図で、Ｈ形鋼１の
ウェブ１ｃの中間部より下方に両側から溶接１２によ
り、引張り抵抗要素である山形鋼１３を取付けたもので
ある。
【００４４】前記引張り抵抗要素である山形鋼１３の取
付け位置は、前述の平鋼５と同様により求め、最も引っ
張り強度の大となる曲げ耐力位置に設けられる。
付け位置は、前述の平鋼５と同様により求め、最も引っ
張り強度の大となる曲げ耐力位置に設けられる。
【００４５】図３は、本発明にかかる鉄骨コンクリート
合成梁構造の他の実施の形態にかかる断面図で、Ｈ形鋼
１のウェブ１ｃの中間部より下方の両側に、引張り抵抗
要素である膨らみ部１４を形成したものである。
合成梁構造の他の実施の形態にかかる断面図で、Ｈ形鋼
１のウェブ１ｃの中間部より下方の両側に、引張り抵抗
要素である膨らみ部１４を形成したものである。
【００４６】前記膨らみ部１４は、鉄骨１の圧延成形時
に一体となって成形されるもので、位置は前述と同様に
求められる。
に一体となって成形されるもので、位置は前述と同様に
求められる。
【００４７】図４（ａ）は、本発明にかかる鉄骨コンク
リート合成梁で、従来技術２の鉄筋と同程度の断面積を
持つ平鋼を下フランジから１５０ｍｍの位置に設置した
場合、図４（ｂ）は、前記従来技術２の鉄筋位置を想定
した場合、の各々の曲げ耐力の計算例である。
リート合成梁で、従来技術２の鉄筋と同程度の断面積を
持つ平鋼を下フランジから１５０ｍｍの位置に設置した
場合、図４（ｂ）は、前記従来技術２の鉄筋位置を想定
した場合、の各々の曲げ耐力の計算例である。
【００４８】この計算例より、引張り抵抗要素を低温域
に設けることにより、梁強度の低減が大幅に抑制でき、
モーメントアームであるｄが常温時より小さくなる事の
デメリットを補って余りあることがわかる。
に設けることにより、梁強度の低減が大幅に抑制でき、
モーメントアームであるｄが常温時より小さくなる事の
デメリットを補って余りあることがわかる。
【００４９】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、火災
時に比較的温度上昇の小さい領域で、かつ、モーメント
アームの最大位置に引張り抵抗要素を配置することが可
能となったので、鉄骨コンクリート合成梁の耐火性能を
向上させることができるとともに、配筋工事や型枠工事
も不要となり、経済的な鉄骨コンクリート合成梁構造を
得ることができる。
時に比較的温度上昇の小さい領域で、かつ、モーメント
アームの最大位置に引張り抵抗要素を配置することが可
能となったので、鉄骨コンクリート合成梁の耐火性能を
向上させることができるとともに、配筋工事や型枠工事
も不要となり、経済的な鉄骨コンクリート合成梁構造を
得ることができる。
【００５０】また、鉄筋に比べて引張り抵抗要素の断面
積を増やすことは容易であり、飛躍的に大きな曲げ耐力
を得ることができる。
積を増やすことは容易であり、飛躍的に大きな曲げ耐力
を得ることができる。
【図１】本発明の鉄骨コンクリート合成梁の断面図。
【図２】本発明の鉄骨コンクリート合成梁の他の実施の
形態の断面図。
形態の断面図。
【図３】本発明の鉄骨コンクリート合成梁の他の実施の
形態の断面図。
形態の断面図。
【図４】（ａ）本発明による鉄骨コンクリート合成梁の
例、 （ｂ）従来の鉄骨コンクリート合成梁の例、以上の
（ａ），（ｂ）の火災時の曲げ耐力の計算例で、図１０
の温度分布と表１の材料強度を用いて計算したもの。
例、 （ｂ）従来の鉄骨コンクリート合成梁の例、以上の
（ａ），（ｂ）の火災時の曲げ耐力の計算例で、図１０
の温度分布と表１の材料強度を用いて計算したもの。
【図５】従来技術１にかかる鉄骨コンクリート合成梁の
断面図。
断面図。
【図６】従来技術２にかかる鉄骨コンクリート合成梁の
断面図。
断面図。
【図７】従来技術３にかかる鉄骨コンクリート合成梁の
断面図。
断面図。
【図８】従来技術２（図６）の鉄骨コンクリート合成梁
に対して実施した載荷加熱実験方法の側断面図。
に対して実施した載荷加熱実験方法の側断面図。
【図９】図８の実験における鉛直変位の測定結果の図。
【図１０】図８の実験における試験体崩壊時の断面内温
度分布と温度測定位置を示す図。
度分布と温度測定位置を示す図。
【図１１】（ａ）鉄骨（Ｈ形鋼）についての表−１の材
料強度規定値と材料試験結果との比較図。 （ｂ）鉄筋についての表−１の材料強度規定値と材料試
験結果との比較図。 （ｃ）コンクリートについての表−１の材料強度規定値
と材料試験結果との比較図。
料強度規定値と材料試験結果との比較図。 （ｂ）鉄筋についての表−１の材料強度規定値と材料試
験結果との比較図。 （ｃ）コンクリートについての表−１の材料強度規定値
と材料試験結果との比較図。
１ Ｈ形鋼 １ａ 上フランジ １ｂ 下フランジ １ｃ ウェブ ２ 主筋 ３ フープ筋 ４ コンクリート ５ 山形鋼 ５′フランジ ６ 溶接 ７ 油圧ジャッキ ８ 隔壁 ９ 支点ブロック １０ 円筒面座 １１ 平鋼（引張り抵抗要素） １２ 溶接 １３ 山形鋼（引張り抵抗要素） １４ 膨らみ部（引張り抵抗要素）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 信行 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 佐藤 耕造 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】上フランジからの距離と該位置における温
度に対応した材料強度の低減率との積が、所定の値以上
となるＨ形鋼のウェブ位置に引張り抵抗要素を設け、該
Ｈ形鋼の上、下フランジ間にコンクリートを打設したこ
とを特徴とする鉄骨コンクリート合成梁構造。 - 【請求項２】引張り抵抗要素がウェブと一体成形による
膨らみ部もしくはウェブに溶接された平鋼、山形鋼から
なることを特徴とする請求項１に記載の鉄骨コンクリー
ト合成梁構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8258496A JPH10102681A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 鉄骨コンクリート合成梁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8258496A JPH10102681A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 鉄骨コンクリート合成梁構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102681A true JPH10102681A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17321022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8258496A Pending JPH10102681A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 鉄骨コンクリート合成梁構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102681A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018031143A (ja) * | 2016-08-23 | 2018-03-01 | 日新製鋼株式会社 | 鋼製部材 |
| CN108018996A (zh) * | 2017-12-30 | 2018-05-11 | 贵州浙黔钢结构有限公司 | 一种多功能钢结构及其制作方法 |
| CN109469261A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-03-15 | 江南大学 | 一种基于缀板的部分预制组合柱及其与梁的连接方法 |
| JP2019206849A (ja) * | 2018-05-29 | 2019-12-05 | 株式会社竹中工務店 | 鉄骨梁耐火被覆構造 |
-
1996
- 1996-09-30 JP JP8258496A patent/JPH10102681A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018031143A (ja) * | 2016-08-23 | 2018-03-01 | 日新製鋼株式会社 | 鋼製部材 |
| CN108018996A (zh) * | 2017-12-30 | 2018-05-11 | 贵州浙黔钢结构有限公司 | 一种多功能钢结构及其制作方法 |
| JP2019206849A (ja) * | 2018-05-29 | 2019-12-05 | 株式会社竹中工務店 | 鉄骨梁耐火被覆構造 |
| CN109469261A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-03-15 | 江南大学 | 一种基于缀板的部分预制组合柱及其与梁的连接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100427405B1 (ko) | 피에스에스씨 합성거더 | |
| KR20010012496A (ko) | 철강/콘크리트 복합 칼럼 | |
| JP6023476B2 (ja) | 鉄筋構造 | |
| US3336708A (en) | Shoring member for use as temporary support of concrete slabs | |
| JP6919672B2 (ja) | Ｈ形鋼製梁 | |
| KR100941726B1 (ko) | 파형웨브가 구비된 비대칭 합성보 | |
| KR101715753B1 (ko) | 프리플렉스 강재거더의 제작방법 및 이로써 제작된 강재거더 | |
| JP2001081729A (ja) | 合成床版 | |
| JP7234083B2 (ja) | 床スラブ付き鉄骨梁およびその設計方法 | |
| KR102051255B1 (ko) | 콘크리트가 충진된 반원기둥 지압보강재가 형성된 강거더 | |
| JP2948909B2 (ja) | プレストレスト合成梁構造物の施工方法及びその連続梁のためのプレストレスト合成梁 | |
| JPH0849349A (ja) | 鉄骨構造部材の補剛構造 | |
| JP2006144535A (ja) | 柱と梁の接合構造 | |
| JP4819605B2 (ja) | 端部と中央部とで強度の異なる緊張材を用いたプレキャストプレストレストコンクリート梁 | |
| JP2021055464A (ja) | 床スラブ付き鉄骨梁およびその補強方法 | |
| US20190145102A1 (en) | C-sections and composite decks formed by cold-formed sheets for a system of composite reinforced concrete columns | |
| KR100202270B1 (ko) | 철근 콘크리트 슬래브의 데크 패널 | |
| KR101550553B1 (ko) | 리브플레이트 접합을 이용한 프리스트레스트 거더의 제작 방법 | |
| US1563077A (en) | Fabricated structural member | |
| KR20230064863A (ko) | 횡좌굴 방지를 위한 구조용 복플랜지 i거더 제작방법 | |
| JP7617425B2 (ja) | 耐火構造物の設計方法、耐火構造物の施工方法、及び耐火構造物 | |
| TWI837047B (zh) | 部分跨度側封板防挫屈工法 | |
| KR20050015054A (ko) | 프리스트레스 강봉이 결합된 플랜지와 파형강판이 설치된웨브를 갖는 구조용 강합성 부재 | |
| KR102529053B1 (ko) | 화재 이후 재사용이 가능한 합성보 | |
| KR102159395B1 (ko) | 강성 재배치를 이용한 강박스 거더의 보수/보강 공법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040422 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040427 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040831 |