JPH10108461A - 複数の直流変換装置を並列接続した直流電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 並列接続された複数のＰＷＭ制御型の直流変
換装置の同期運転を行うことができ、且つ１台の直流変
換装置が故障しても残りの直流変換装置で電力供給を続
けることができる直流電源装置が要求されている。 【解決手段】 複数の直流変換装置１、２を並列接続す
る。各直流変換装置１、２にＰＷＭパルスを形成するた
めの三角波発生回路２７、２８をそれぞれ設ける。三角
波発生回路２７、２８に接続する発振用コンデンサ３
１、３２の相互間に第１及び第２の抵抗３３、３４の直
列回路を接続する。第１及び第２の抵抗３３、３４に並
列に第１及び第２の増幅器３５、３６を接続する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、スイッチングレギュレ
ータ等の直流変換装置を並列接続した直流電源装置に関
する。

【０００２】一般に、この種の直流電源装置に使用され
る他励式のスイッチングレギュレータは、出力電圧と基
準電圧とを比較する誤差増幅器と、三角波発生回路と、
三角波と誤差信号とを比較してＰＷＭパルスを形成する
コンパレータと、ＰＷＭパルスに応答してオン・オフす
るスイッチング素子とを含む。一般に誤差増幅器、三角
波発生回路、コンパレータ等の制御部分は集積回路（Ｉ
Ｃ）で構成され、三角波発生回路の傾斜電圧を得るため
の発振用コンデンサ及びタイミング用抵抗は外部で接続
するようになっている。スイッチングレギュレータを並
列運転する時には、スイッチングレギュレータ（マス
タ）にタイミング抵抗と発振用コンデンサを取り付け、
発振回路を動作させ、三角波を発生させる。他のスイッ
チングレギュレータ（スレーブ）においては発振回路の
動作を止め発振用コンデンサ端子をマスタ側の発振用コ
ンデンサに接続する。これにより、スレーブ側のスイッ
チングレギュレータはマスタ側の三角波出力で動作する
ので、同期運転が可能となる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この直流電源
において、スレーブ側のコンデンサ接続端子が何らかの
原因でグランドレベルになると、マスタの発振用コンデ
ンサの端子もグランドになり、マスタとスレーブの両方
で三角波を得ることが不可能になる。また、マスタ側の
三角波発生回路に異常が生じると、スレーブ側において
も三角波が得られない。従って、マスタとスレーブの内
の一方の故障によって電力供給が不可能になる。また、
マスタとスレーブが同一構成でないので、区別して製造
及び使用しなければならなかった。

【０００４】そこで、本発明の目的は、並列接続されて
いる複数台の直流変換装置の内の１台に故障が生じても
電力供給を継続することができ且つ複数台の直流変換装
置の同期を正確且つ容易にとることができる直流電源装
置を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決し、上記
目的を達成するための本発明は、並列接続された少なく
とも第１及び第２の直流変換装置を具備し、前記第１及
び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レベルを制御
するためのスイッチング素子と、三角波発生回路と、前
記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイッチング素
子をオン・オフするための制御パルスを形成する制御パ
ルス形成回路とを有し、前記三角波発生回路は、三角波
を得るためのコンデンサとこのコンデンサの充電回路及
び放電回路とを有し、前記第１及び第２の直流変換装置
の前記コンデンサの三角波出力側端子の相互間に第１及
び第２の抵抗の直列回路が接続され、前記第１の抵抗に
並列に第１の方向性を有して第１の増幅器が接続され、
前記第２の抵抗に並列に前記第１の方向と反対の第２の
方向性を有して第２の増幅器が接続されていることを特
徴とする直流電源装置に係わるものである。なお、請求
項２に示すように請求項１の第１及び第２の抵抗の代り
に第１及び第２のダイオードを接続することができる。
また、請求項３に示すように、第１及び第２の直流変換
装置のコンデンサの相互間に互いに逆向きの第１及び第
２のダイオードの直列回路を接続し、この第１及び第２
のダイオードにベース・エミッタ間が逆並列になるよう
に第１及び第２のトランジスタを接続し、第１及び第２
のトランジスタのコレクタを電源に接続することができ
る。また、請求項４に示すように請求項３の第１及び第
２のダイオードを第１及び第２の抵抗に置き換えること
ができる。また、請求項５及び６に示すように、請求項
３、４の第１及び第２のトランジスタのコレクタをコン
デンサのグランド側端子に接続するように変形すること
ができる。また、請求項７に示すように、第１及び第２
の直流変換装置のコンデンサの相互間にＮＰＮ型とＰＮ
Ｐ型の第１及び第２のトランジスタを接続し、第１及び
第２のトランジスタのベースを相互に接続すると共にエ
ミッタも相互に接続し、第１のトランジスタのコレクタ
を電源に接続し、第２のトランジスタのコレクタをコン
デンサのグランド側端子に接続することができる。ま
た、請求項８に示すように、請求項７の第１及び第２の
トランジスタと同様に接続された第３及び第４のトラン
ジスタを設けることができる。

【０００６】

【発明の作用及び効果】請求項１〜４の発明によれば、
第１の直流変換装置のコンデンサの電圧が第２の直流変
換装置のコンデンサの電圧よりも高い時には、第１の増
幅器又は第１のトランジスタの働きで第２の直流変換装
置のコンデンサの充電が生じ、両方のコンデンサの電圧
が等しくなる動作が生じる。コンデンサの電圧関係が上
記と逆の場合には逆の動作が生じる。従って、簡単な回
路によって両方のコンデンサの電圧即ち三角波電圧を同
一にして第１及び第２の直流変換装置の良好な同期運転
を行うことが可能になる。請求項５及び６の発明によれ
ば、一方のコンデンサの電圧が他方のコンデンサの電圧
よりも高い時には、一方のコンデンサの放電がトランジ
スタを介して生じ、両方のコンデンサの電圧が等しくな
る。従って、簡単な回路で両方のコンデンサの電圧即ち
三角波を正確に一致させることができ、第１及び第２の
直流変換装置の良好な同期運転が可能になる。請求項７
の発明によれば、第１の直流変換装置のコンデンサの電
圧が第２の直流変換装置のコンデンサの電圧よりも高い
時には、第２の直流変換装置のコンデンサの充電が行わ
れ、両方のコンデンサの電圧が同一になる。また、第２
の直流変換装置のコンデンサが第１の直流変換装置のコ
ンデンサの電圧よりも高い時には、この放電が生じ、両
コンデンサの電圧が等しくなる。従って、両コンデンサ
の電圧即ち三角波を簡単な回路で正確に一致させること
ができ、同期運転を良好に行うことができる。また、請
求項８の発明によれば、第１の直流変換装置のコンデン
サの電圧が第２の直流変換装置のコンデンサよりも高い
時には、第２の直流変換装置のコンデンサが充電されて
両方のコンデンサの電圧が同一になる。逆に第２の直流
変換装置のコンデンサの電圧が第１の直流変換装置のコ
ンデンサの電圧よりも高い時には第１の直流変換装置の
コンデンサが充電され、両コンデンサの電圧が同一にな
る。これにより、第１及び第２の直流変換装置の同期運
転が可能になる。なお、各請求項の発明によれば、第１
及び第２の直流変換装置が三角波発生用コンデンサを有
するので、一方が三角波を発生することが不可能になっ
ても他方で三角波を発生し、他方の直流変換装置の動作
を維持することができる。また、第１及び第２の直流変
換装置を同一に構成することができるので、量産性が向
上する。また、マスタとスレーブの区別が不要になるの
で、使用勝手が良くなる。

【０００７】

【第１の実施例】次に、図１〜図３を参照して本発明の
第１の実施例に係わる直流電源装置を説明する。図１に
示す直流電源装置は、第１及び第２の直流変換装置１、
２を並列接続することによって構成されている。共通の
直流電源３及び共通の負荷４に接続された第１及び第２
の直流変換装置１、２は、変換用スイッチング素子とし
てのトランジスタ５、６と、トランス７、８と、整流用
ダイオード９、１０と、平滑用ダイオード１１、１２
と、平滑用リアクトル１３、１４と、平滑用コンデンサ
１５、１６と、出力電圧検出用抵抗１７、１８、１９、
２０と、基準電圧源２１、２２と、誤差増幅器２３、２
４と、制御パルス形成回路としてのコンパレータ２５、
２６と、三角波発生回路２７、２８と、タイミング用抵
抗２９、３０と、発振用コンデンサ３１、３２と、同期
用の第１及び第２の抵抗３３、３４と、同期用の第１及
び第２の増幅器３５、３６とから成る。

【０００８】第１及び第２の直流変換装置１、２は実質
的に同一に構成されているので、ここでは第１の直流変
換装置１のみを更に詳しく説明する。トランジスタ５は
トランス７の１次巻線７ａを介して直流電源３に接続さ
れている。トランジスタ５のベース（制御端子）にはコ
ンパレータ２５が接続されているので、コンパレータ２
５から出力されるＰＷＭパルスに応答してトランジスタ
５はオン・オフ動作する。トランス７の２次巻線７ｂに
はダイオード９、１０とリアクトル１３とコンデンサ１
５から成る整流平滑回路が接続され、この出力ライン３
３が負荷４に接続されている。電圧検出抵抗１７、１８
は出力ライン３３とグランドとの間に接続され、この分
圧点が誤差増幅器２３に接続されている。誤差増幅器２
３は基準電圧源２１の基準電圧と検出電圧との差に対応
する信号をコンパレータ２５に送る。コンパレータ２５
は三角波発生回路２７から得られた三角波電圧と誤差信
号とを比較してＰＷＭ波を形成し、トランジスタ５に送
る。

【０００９】三角波発生回路２７は端子Ｔ1 とグランド
との間に接続されたタイミング用抵抗２９と端子Ｔ2 と
グランドとの間に接続された発振用コンデンサ３１とを
伴って三角波を発生する。第２の直流変換装置２の三角
波発生回路２８においても同様に、端子Ｔ3 とグランド
との間にタイミング用抵抗３０が接続され、端子Ｔ4と
グランドとの間に発振用コンデンサ３２が接続されてい
る。第１及び第２の三角波発生回路２７、２８から三角
波電圧を同期して発生させるためにコンデンサ３１、３
２の三角波出力側端子の相互間即ち端子Ｔ2 とＴ4 との
間に第１及び第２の抵抗３３、３４の直列回路が接続さ
れている。第１及び第２の増幅器３５、３６は互いに反
対の方向性を有して第１及び第２の抵抗３３、３４に並
列接続されている。なお、第１及び第２の増幅器３５、
３６は電源端子＋Ｖccにも接続されている。

【００１０】三角波発生回路２７は、図２に示すよう
に、５個のトランジスタＱ1 、Ｑ2 、Ｑ3 、Ｑ4 、Ｑ5
と、５個の抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 、Ｒ4 、Ｒ5 と、２つ
のコンパレータＺ1 、Ｚ2 と、２つの基準電圧源Ｖr1、
Ｖr2と、１つのフリップフロップＦＦとから成り、この
端子Ｔ1 とＴ2 にタイミング用抵抗２９と発振用コンデ
ンサ３１が接続されている。発振用コンデンサ３１が充
電と放電とを周期的に繰返すことによって発振用コンデ
ンサ３１の両端子間電圧ＶCTは一定の傾きを有して変化
し、三角波が得られる。なお、トランジスタＱ1 、Ｑ2
、Ｑ3 と抵抗Ｒ1、Ｒ2 、Ｒ3 は充電回路を構成し、ト
ランジスタＱ4 、Ｑ5 と抵抗Ｒ4 、Ｒ5 は放電回路を構
成している。図２の直流変換装置１、２のトランジスタ
５、６の制御回路部分には、三菱電機株式会社からコン
トロールＩＣとして販売されているＭ５１９９５又は富
士通株式会社から販売されているＭＢ３７６９Ａ又はＭ
Ｂ３７７０が使用される。なお、第２の三角波発生回路
２８も図２と同様に形成されている。

【００１１】三角波発生回路２７から得られる三角波の
周波数はタイミング用抵抗２９の抵抗値Ｒt と発振用コ
ンデンサ３１の容量値Ｃt の積によって決まるので、第
２の三角波発生回路２８に接続するタイミング用抵抗３
０の値及び発振用コンデンサ３２の値も同一のＲt 、Ｃ
t に設定する。これにより、第１及び第２の三角波発生
回路２７、２８からは図３に示すように同一の周波数で
第１及び第２の三角波Ｗ1 、Ｗ2 が発生する。ところ
で、第１及び第２の三角波発生回路２７、２８が動作を
開始した時には、第１及び第２の三角波Ｗ1 、Ｗ2 の位
相は必ずしも一致しない。また、動作開始後においても
三角波電圧が一致しないことがある。しかし、第１及び
第２の抵抗３３、３４と第１及び第２の増幅器３５、３
６の働きで第１及び第２の三角波Ｗ1 、Ｗ2 を同期させ
ることができる。例えば、図３のｔ1 時点で示すように
第１のコンデンサ３１に基づく第１の三角波Ｗ1 の電圧
が第２の発振用コンデンサ３２に基づく第２の三角波Ｗ
2 の電圧よりも高い時には、第１の増幅器３５の出力電
圧が第２の増幅器３６の出力電圧よりも高くなるため
に、第１の増幅器３５と第２の抵抗３４と第２の発振用
コンデンサ３２の回路で第２の発振用コンデンサ３２の
充電が生じ、第２の発振用コンデンサ３２の放電速度が
低下し、第２の発振用コンデンサ３２の電圧が第１の発
振用コンデンサ３１の電圧に近づく。また、図３のｔ2
時点で示すように第１の三角波Ｗ1 の電圧が第２の三角
波Ｗ2 の電圧よりも低い時には、第２の増幅器３６の出
力電圧が第１の増幅器３５の出力電圧よりも高くなるた
めに第２の増幅器３６と第１の抵抗３３と第１の発振用
コンデンサ３１とから成る回路による第１の発振用コン
デンサ３１の充電が生じ、図２のトランジスタＱ3 に基
づく充電に加算された充電が生じる。この結果、第１及
び第２の発振用コンデンサ３１、３２から発生する第１
及び第２の三角波Ｗ1 、Ｗ2 の電圧が一致し、第１及び
第２の直流変換装置１、、２が同期運転状態になる。

【００１２】第１及び第２の直流変換装置１、２が並列
運転している時に、何らかの原因で例えば第２の直流変
換装置２の発振用コンデンサ３２がショート又はオープ
ンになると、第２の三角波発生回路２８から三角波が発
生しなくなり、第２の直流変換装置２は実質的に停止状
態になる。しかし、第１の直流変換装置１は動作を継続
する。即ち、第２の発振用コンデンサ３２がショート又
はオープンになっても第１及び第２の抵抗３３、３４に
よって第１の発振用コンデンサ３１が第２の発振用コン
デンサ３２から分離されているので、第１の三角に波発
生回路２７は三角波の発生を継続する。従って、電源全
体が停止するという最悪の状態を防ぐことができる。

【００１３】

【第２の実施例】次に、図４を参照して第２の実施例の
直流電源装置を説明する。但し、図４及び後述する図５
〜図１０において図１と実質的に同一の部分には同一の
符号を付してその説明を省略する。図４の直流電源装置
は、図１の第１及び第２の抵抗３３、３４の代りに第１
及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 を接続した他は図１と
同一に構成したものである。第１のダイオードＤ1 は第
２の発振用コンデンサ３２から第１の発振用コンデンサ
３１の方向（第１の方向）に電流を流す方向性を有し、
第２のダイオードＤ2 は第１の方向と反対の第２の方向
に電流を流す方向性を有する。また、第１及び第２のダ
イオードＤ1 、Ｄ2 の方向性は第１及び第２の増幅器３
５、３６の方向性と逆である。

【００１４】図４の第１及び第２の発振用コンデンサ３
１、３２から得られる三角波Ｗ1 、Ｗ2 が図３のｔ1 時
点の関係にある時には、第１の増幅器３５と第２のダイ
オードＤ2 と第２の発振用コンデンサ３２の回路で第２
の発振用コンデンサ３２が充電される。これにより、第
２の発振用コンデンサ３２の放電速度が低下し、この電
圧が第１の発振用コンデンサ３１の電圧に近づく。ま
た、図３のｔ2 時点のように第２の三角波Ｗ2 が第１の
三角波Ｗ1 よりも高い時には、第２の増幅器３６と第１
のダイオードＤ1 と第１の発振用コンデンサ３１の回路
で第１の発振用コンデンサ３１が充電され、図２のトラ
ンジスタＱ3 を含む充電回路から供給される充電電流に
加算して充電電流が流れ、充電速度が速くなり、第１の
発振用コンデンサ３１の電圧が第２の発振用コンデンサ
３２の電圧に近づく。この結果、第２の実施例によって
も第１の実施例と同一の効果を得ることができる。

【００１５】

【第３の実施例】図５に示す第３の実施例の直流電源装
置は、図１の第１及び第２の増幅器３５、３６として又
はこれ等の代りに第１及び第２のトランジスタ３７、３
８を設け、また第１及び第２の抵抗３３、３４の代りに
図４と同様に第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 を設
けた他は図１と同一に構成したものである。第１及び第
２のトランジスタ３７、３８は共にＮＰＮ型であって、
これ等のベースは第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2
のカソード（第１の端子）に接続され、これ等のエミッ
タは第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 のアノード
（第２の端子）に接続され、これ等のコレクタは電源端
子＋Ｖccに接続されている。なお、第１及び第２のトラ
ンジスタ３７、３８のベース・エミッタ間のＰＮ接合の
向きが第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 のＰＮ接合
の向きと逆になるように第１及び第２のトランジスタ３
７、３８が接続されている。

【００１６】図５の第１及び第２の発振用コンデンサ３
１、３２の電圧が図３のｔ1 時点の状態にあり、第１の
発振用コンデンサ３１の電圧が第２の発振用コンデンサ
３２の電圧よりも高い時には、第１のトランジスタ３７
のベース・エミッタ間が順バイアスされて第１のトラン
ジスタ３７がオンになり、電源端子＋Ｖccと第１のトラ
ンジスタ３７と第２のダイオードＤ2 と第２の発振用コ
ンデンサ３２とから成る回路で第２の発振用コンデンサ
３２に充電電流が流れ、第２の発振用コンデンサ３２の
放電に遅れが生じ、第２の発振用コンデンサ３２の電圧
が第１の発振用コンデンサ３１の電圧に近づく。また、
図５の第１及び第２の発振用コンデンサ３１、３２の電
圧が図３のｔ2 時点にあり、第２の発振用コンデンサ３
２の電圧が第１の発振用コンデンサ３１の電圧よりも高
い時には、第２のトランジスタ３８のベース・エミッタ
間が順バイアスされ、第２のトランジスタ３８がオンに
なる。このため、電源端子＋Ｖccと第２のトランジスタ
３８と第１のダイオードＤ1 と第１の発振用コンデンサ
３１の回路で第１の発振用コンデンサ３１が充電され、
第１の発振用コンデンサ３１の電圧が第２の発振用コン
デンサ３２の電圧に近づく。従って、第３の実施例によ
っても第１の実施例と同一の効果を得ることができる。

【００１７】

【第４の実施例】図６に示す第４の実施例の直流電源装
置は図５の第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 を第１
及び第２の抵抗３３、３４に置き換えた他は図５と同一
に構成したものである。図６の第１及び第２の抵抗３
３、３４は図５の第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2
と同様な機能を有するので、第４の実施例によっても第
１及び第３の実施例と同一の作用効果を得ることができ
る。

【００１８】

【第５の実施例】図７に示す第５の実施例の直流電源装
置は、図５の第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 の方
向を逆にし、ＮＰＮ型の第１及び第２のトランジスタ３
７、３８の代りにＰＮＰ型の第１及び第２のトランジス
タ３９、４０を設け、これ等のコレクタをグランドに接
続した他は図５と同一に構成したものである。なお、第
１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 のアノードには第１
及び第２のトランジスタ３９、４０のベースが接続さ
れ、カソードにはエミッタが接続されている。

【００１９】図７の第１及び第２の発振用コンデンサ３
１、３２の電圧が図３のｔ1 時点の状態にあり、第１の
発振用コンデンサ３１の電圧が第２のコンデンサ３２の
電圧よりも高い時、即ちＷ1 ＞Ｗ2 の時には、第２のト
ランジスタ４０のエミッタ・ベース間が順バイアス状態
となり、第２のトランジスタ４０がオンになる。これに
より、第１の発振用コンデンサ３１と第１のダイオード
Ｄ1 と第２のトランジスタ４０との回路が第１の発振用
コンデンサ３１の追加の放電回路となり、第１の発振用
コンデンサ３１の電圧が第２の発振用コンデンサ３２の
電圧に近づくように低下する。また、図３のｔ2 時点の
時には第２の発振用コンデンサ３２の電圧が第１の発振
用コンデンサ３１の電圧よりも高いので、第１のトラン
ジスタ３９のエミッタ・ベース間が順バイアスされ、第
１のトランジスタ３９がオンになる。この結果、第２の
発振用コンデンサ３２と第２のダイオードＤ2 と第１の
トランジスタ３９とから成る回路が第２の発振用コンデ
ンサ３２の追加の放電回路となり、第２の発振用コンデ
ンサ３２の電圧が第１の発振用コンデンサ３１の電圧に
近づくように低下する。従って、第５の実施例によって
も第１及び第３の実施例と同一の効果を得ることができ
る。

【００２０】

【第６の実施例】図８に示す第６の実施例の直流電源装
置は図７の第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2 を第１
及び第２の抵抗３３、３４に置き換えた他は図７と同一
に構成したものである。図８の第１及び第２の抵抗３
３、３４は図７の第１及び第２のダイオードＤ1 、Ｄ2
と同一の機能を有するので、第６の実施例は第５の実施
例と同一の効果を有する。

【００２１】

【第７の実施例】図９に示す第７の実施例の直流電源装
置は、図１の第１及び第２の抵抗３３、３４と第１及び
第２の増幅器３５、３６の代りにＮＰＮ型の第１のトラ
ンジスタ４１とＰＮＰ型の第２のトランジスタ４２と抵
抗４３を設けた他は図１と同一に構成したものである。
第１及び第２のトランジスタ４１、４２のベースは第１
の発振用コンデンサ３１の三角波出力側端子に接続さ
れ、これ等のエミッタは第２の発振用コンデンサ３２の
三角波出力側端子に接続されている。また、第１のトラ
ンジスタ４１のコレクタは電源端子＋Ｖccに接続され、
第２のトランジスタ４２のコレクタはグランドに接続さ
れている。また、抵抗４３は第１及び第２のトランジス
タ４１、４２のベースとエミッタとの間に接続されてい
る。

【００２２】図９の第１及び第２の発振用コンデンサ３
１、３２の電圧が図３のｔ1 時点の状態にあり、第１の
発振用コンデンサ３１の電圧が第２の発振用コンデンサ
３２の電圧よりも高い時には、第１のトランジスタ４１
のベース・エミッタ間が順バイアスされ、第１のトラン
ジスタ４１がオンになる。この結果、電源端子＋Ｖccと
第１のトランジスタ４１と第２の発振用コンデンサ３２
との回路で第２の発振用コンデンサ３２に充電電流が流
れ、第２の発振用コンデンサ３２の放電速度が低下し、
第２の発振用コンデンサ３２の電圧が第１の発振用コン
デンサ３１に近づく。また、図３のｔ2 時点のように第
２の発振用コンデンサ３２の電圧が第１の発振用コンデ
ンサ３１の電圧よりも高い時には、第２のトランジスタ
４２のベース・エミッタ間が順バイアスされ、第２のト
ランジスタ４２がオンになる。この結果、第２のトラン
ジスタ４２によって第２の発振用コンデンサ３２の放電
回路が形成され、第２の発振用コンデンサ３２の電圧の
充電速度が低下し、第２の発振用コンデンサ３２の電圧
が第１の発振用コンデンサ３１の電圧に近づく。従っ
て、第７の実施例も第１の実施例と同一の効果を有す
る。なお、抵抗４３は安定化用に設けられたものであ
り、省くこともできる。

【００２３】

【第８の実施例】図１０の第８の実施例の直流電源装置
は、図９にＮＰＮ型の第３のトランジスタ４４とＰＮＰ
型の第４のトランジスタ４５と第２の抵抗４６を付加し
た他は図９と同一に構成したものである。第３及び第４
のトランジスタ４４、４５のベースは第２の発振用コン
デンサ３２の三角波出力側端子に接続され、これ等のエ
ミッタは相互に接続されて第１及び第２のエミッタに接
続されている。第３のトランジスタ４４のコレクタは電
源端子＋Ｖccに接続され、第４のトランジスタ４５のコ
レクタはグランドに接続されている。第２の抵抗４６は
第３及び第４のトランジスタ４４、４５のエミッタとベ
ースとの間に接続されている。

【００２４】図１０の第１の発振用コンデンサ３１の電
圧が図３のｔ1 時点に示すように第２の発振用コンデン
サ３２の電圧よりも高い時には、第１及び第４のトラン
ジスタ４１、４５がオンになり、第４のトランジスタ４
５のベース電流によって第２の発振用コンデンサ３２が
充電される。逆に、図３のｔ2 時点のように第２の発振
用コンデンサ３２の電圧が第１の発振用コンデンサ３１
の電圧よりも高い時には、第２及び第３のトランジスタ
４２、４４がオンになり、第２のトランジスタ４２のベ
ース電流で第１の発振用コンデンサ３１が充電される。
これにより、第１及び第２の発振用コンデンサ３１、３
２の電圧が同一になる。なお、各トランジスタ４１、４
２、４４、４５は不飽和領域で動作する。この第８の実
施例によっても第１の実施例と同一の効果が得られる。

【００２５】

【変形例】本発明は上述の実施例に限定されるものでな
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） 図１１に示すように第３の三角波発生回路４７
を設け、ここにタイミング用抵抗４８と第３の発振用コ
ンデンサ４９とを接続し、この第３の三角波発生回路４
７を第３の直流変換装置に内蔵させ、第１及び第２の三
角波発生回路２７、２８を内蔵する第１及び第２の直流
変換装置と第３の直流変換装置との３台の並列接続構成
にすることができる。この場合には第３の発振用コンデ
ンサ４９の三角波出力側端子に第３の抵抗５０と第３の
増幅器５１との並列回路を接続する。また、第１の抵抗
３３と第１の増幅器３５の並列回路の一端と第２の抵抗
３４と第２の増幅器３６の並列回路の一端と第３の抵抗
５０と第３の増幅器５１の並列回路の一端とを相互に接
続する。図１１のように構成すると、第１、第２及び第
３の発振用コンデンサ３１、３２、４９の電圧が同一に
なり、第１、第２及び第３の直流変換装置の同期運転が
可能になる。 （２） 図４〜図１０の実施例の場合にも、図１１と同
様に３台又はこれより多い直流変換装置を同期運転する
ように変形することができる。 （３） 図１の抵抗３３、３４に対して直列に図４と同
一の方向性でダイオードを付加することができる。即ち
図４のダイオードＤ1 、Ｄ2 に直列に抵抗を接続するこ
とができる。 （４） 図５及び図７においても第１及び第２のダイオ
ードＤ1 、Ｄ2 に直列に抵抗を接続することができる。 （５） 図９の第２のトランジスタ４２及び図１０の第
２及び第４のトランジスタ４２、４５に直列に電流制限
用抵抗を接続すること、また、図１０において第１及び
第２のトランジスタ４１、４２のエミッタと第３及び第
４のトランジスタ４４、４５のエミッタとの間に直列に
接続することができる。 （６） 直流変換装置１、２は図１に示す形式のものに
限ることなく、別の形式のものであってもよい。例え
ば、ＰＷＭ制御するチョッパ回路でもよい。また、ＰＷ
Ｍインバータを含む直流変換装置でもよい。 （７） 三角波発生回路２７、２８は図２に示す回路に
限定されるものでなく、種々変形可能である。即ち、コ
ンデンサに充電回路と放電回路を接続し、コンデンサの
充放電で三角波を発生するものであれば、どのようなも
のでもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図２】図１の三角波発生回路を詳しく示す回路図であ
る。

【図３】図１の直流電源装置に２つの三角波の関係を示
す波形図である。

【図４】第２の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図５】第３の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図６】第４の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図７】第５の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図８】第６の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図９】第７の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。

【図１０】第８の実施例の直流電源装置を示す回路図で
ある。

【図１１】変形例の三角波発生部分を示す回路図であ
る。

【符号の説明】

１、２ 第１及び第２の直流変換装置 ３１、３２ 第１及び第２の発振用コンデンサ ３３、３４ 第１及び第２の抵抗 ３５、２６ 第１及び第２の増幅器

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間に第１及び第２の抵抗の直列回
   路が接続され、前記第１の抵抗に並列に第１の方向性を
   有して第１の増幅器が接続され、前記第２の抵抗に並列
   に前記第１の方向と反対の第２の方向性を有して第２の
   増幅器が接続されていることを特徴とする直流電源装
   置。
2. 【請求項２】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間に第１の方向性有する第１のダ
   イオードと前記第１の方向性と反対の第２の方向性を有
   する第２のダイオードとの直列回路が接続され、前記第
   １のダイオードに並列に前記第２の方向性を有して第１
   の増幅器が接続され、前記第２のダイオードに並列に前
   記第１の方向性を有して第２の増幅器が接続されている
   ことを特徴とする直流電源装置。
3. 【請求項３】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間に第１の方向性を有する第１の
   ダイオードと前記第２の方向性と反対の第２の方向性を
   有する第２のダイオードとの直列回路が接続され、 第１及び第２のトランジスタを有し、 前記第１のトランジスタのベースが前記第１のダイオー
   ドの一方の端子に接続され、前記第１のトランジスタの
   エミッタが前記第１のダイオードの他方の端子に接続さ
   れ、前記第１のトランジスタのコレクタが電源に接続さ
   れ、前記第１のトランジスタのベース・エミッタ間のＰ
   Ｎ接合の向きが前記第１のダイオードのＰＮ接合の向き
   と逆になるように前記第１のトランジスタの極性が決定
   され、 前記第２のトランジスタのベースが前記第２のダイオー
   ドの一方の端子に接続され、前記第２のトランジスタの
   エミッタが前記第２のダイオードの他方の端子に接続さ
   れ、前記第２のトランジスタのコレクタが電源に接続さ
   れ、前記第２のトランジスタのベース・エミッタ間のＰ
   Ｎ接合の向きが前記第２のダイオードのＰＮ接合の向き
   と逆になるように前記第２のトランジスタの極性が決定
   されていることを特徴とする直流電源装置。
4. 【請求項４】 前記第１及び第２のダイオードの代りに
   第１及び第２の抵抗が接続されていることを特徴とする
   請求項３記載の直流電源装置。
5. 【請求項５】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間に第１の方向性を有する第１の
   ダイオードと前記第１の方向と反対の第２の方向性を有
   する第２のダイオードとの直列回路が接続され、 第１及び第２のトランジスタを有し、 前記第１のトランジスタのベースが前記第１のダイオー
   ドの一方の端子に接続され、前記第１のトランジスタの
   エミッタが前記第１のダイオードの他方の端子に接続さ
   れ、前記第１のトランジスタのコレクタが前記第１の直
   流変換装置の前記コンデンサのグランド側端子に接続さ
   れ、 前記第２のトランジスタのベースが前記第２のダイオー
   ドの一方の端子に接続され、前記第２のトランジスタの
   エミッタが前記第２のダイオードの他方の端子に接続さ
   れ、前記第２のトランジスタのコレクタが前記第２の直
   流変換装置の前記コンデンサのグランド側端子に接続さ
   れ、 前記第１及び第２のトランジスタのベース・エミッタ間
   のＰＮ接合の方向が前記第１及び第２のダイオードのＰ
   Ｎ接合の方向と逆となるように前記第１及び第２のトラ
   ンジスタの極性が決定されていることを特徴とする直流
   電源装置。
6. 【請求項６】 前記第１及び第２のダイオードの代りに
   第１及び第２の抵抗が接続されていることを特徴とする
   請求項５記載の直流電源装置。
7. 【請求項７】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間にＮＰＮ型の第１のトランジス
   タとＰＮＰ型の第２のトランジスタが接続されており、 前記第１のトランジスタのベースは前記第１の直流変換
   装置の前記コンデンサの三角波出力側端子に接続され、
   前記第１のトランジスタのエミッタは前記第２の直流変
   換装置のコンデンサの三角波出力側端子に接続され、前
   記第１のトランジスタのコレクタは電源に接続され、前
   記第２のトランジスタのベースは前記第１の直流変換装
   置の前記コンデンサの三角波出力側端子に接続され、前
   記第２のトランジスタのエミッタは前記第２の直流変換
   装置のコンデンサの三角波出力側端子に接続され、前記
   第２のトランジスタのコレクタは前記第１及び第２の直
   流変換装置の前記コンデンサのグランド側端子に接続さ
   れていることを特徴とする直流電源装置。
8. 【請求項８】 並列接続された少なくとも第１及び第２
   の直流変換装置を具備し、 前記第１及び第２の直流変換装置のそれぞれは、電圧レ
   ベルを制御するためのスイッチング素子と、三角波発生
   回路と、前記三角波発生回路の出力に基づいて前記スイ
   ッチング素子をオン・オフするための制御パルスを形成
   する制御パルス形成回路とを有し、 前記三角波発生回路は、三角波を得るためのコンデンサ
   とこのコンデンサの充電回路及び放電回路とを有し、 前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサの三
   角波出力側端子の相互間にＮＰＮ型の第１のトランジス
   タとＰＮＰ型の第２のトランジスタとＮＰＮ型の第３の
   トランジスタとＰＮＰ型の第４のトランジスタとが接続
   されており、 前記第１及び第２のトランジスタのベースは前記第１の
   直流変換装置の前記コンデンサの三角波出力側端子にそ
   れぞれ接続され、前記第１及び第２のトランジスタのエ
   ミッタは互いに接続され、前記第１のトランジスタのコ
   レクタは電源に接続され、前記第２のトランジスタのコ
   レクタは前記第１及び第２の直流変換装置の前記コレク
   タのグランド側端子に接続され、前記第３及び第４のト
   ランジスタのベースは前記第２の直流変換装置の前記コ
   ンデンサの三角波出力側端子にそれぞれ接続され、前記
   第３及び第４のトランジスタのエミッタは相互に接続さ
   れていると共に前記第１及び第２のトランジスタのエミ
   ッタに接続され、前記第３のトランジスタのコレクタは
   電源に接続され、前記第４のトランジスタのコレクタは
   前記第１及び第２の直流変換装置の前記コンデンサのグ
   ランド側端子に接続されていることを特徴とする直流電
   源装置。